周 斌，趙 勇，汪亞兵，劉吉宏

（1. 上海開純潔凈室技術(shù)工程有限公司，上海 201233；2. 上海實(shí)驗(yàn)動(dòng)物研究中心，上海201203)

實(shí)驗(yàn)動(dòng)物屏障設(shè)施用于清潔級(jí)或SPF級(jí)實(shí)驗(yàn)動(dòng)物的飼育或?qū)嶒?yàn)，是開展實(shí)驗(yàn)動(dòng)物科學(xué)研究的硬件基礎(chǔ)。實(shí)驗(yàn)動(dòng)物屏障設(shè)施主要分兩大類。一類是以進(jìn)行動(dòng)物實(shí)驗(yàn)為主的設(shè)施，如大多數(shù)科研機(jī)構(gòu)的動(dòng)物實(shí)驗(yàn)設(shè)施，其特點(diǎn)有：（1）房間面積較小，一般為15～30m2/間；（2）房間內(nèi)飼養(yǎng)密度相對(duì)較小，一般為10～15籠/m2。另一類是以實(shí)驗(yàn)動(dòng)物生產(chǎn)為主的設(shè)施，如大型實(shí)驗(yàn)動(dòng)物供應(yīng)商的動(dòng)物生產(chǎn)飼養(yǎng)設(shè)施，其特點(diǎn)是：（1）房間面積大，單間面積可達(dá)200～300m2；（2）房間內(nèi)飼養(yǎng)密度較大，一般為20～30籠/m2。實(shí)驗(yàn)動(dòng)物相關(guān)國家標(biāo)準(zhǔn)對(duì)室內(nèi)溫濕度、潔凈度、氣流速度、氨氣濃度等指標(biāo)均有嚴(yán)格的要求[1-2]。而氣流組織形式對(duì)室內(nèi)的污染物排除效率、溫濕度均勻性、潔凈度等環(huán)境條件起著重大影響。

氣流組織形式不僅影響動(dòng)物設(shè)施的空氣質(zhì)量，而且不同的設(shè)計(jì)方案對(duì)空氣冷量或熱量的需求也不同，因此也會(huì)影響能源利用效率。近年來，實(shí)驗(yàn)動(dòng)物設(shè)施的氣流組織形式已引起實(shí)驗(yàn)動(dòng)物行業(yè)相關(guān)學(xué)者的重視。例如，何靖等[3]采用實(shí)驗(yàn)加計(jì)算流體力學(xué)（computational fluid dynamics，CFD）模擬的方法，對(duì)采用頂側(cè)送風(fēng)、下側(cè)排風(fēng)、20次/h左右全新風(fēng)換氣條件下的實(shí)驗(yàn)動(dòng)物設(shè)施進(jìn)行了溫濕度、氣流速度以及潔凈度的研究，結(jié)果表明現(xiàn)行的氣流組織形式基本能達(dá)到國家標(biāo)準(zhǔn)對(duì)實(shí)驗(yàn)動(dòng)物設(shè)施環(huán)境控制的要求，但存在送風(fēng)氣流速度場不均勻、平均速度小的問題。蔣新波等[4]通過CFD模擬的方法分析比較了不同風(fēng)口形式、不同換氣次數(shù)情況下的實(shí)驗(yàn)動(dòng)物設(shè)施室內(nèi)環(huán)境，得出極限換氣次數(shù)為24次/h，推薦的節(jié)能換氣次數(shù)為12次/h。楊五強(qiáng)等[5]通過CFD模擬的方法分析了四角排風(fēng)和雙側(cè)下排風(fēng)的氣流組織形式在實(shí)驗(yàn)動(dòng)物設(shè)施中的應(yīng)用情況，從氣流產(chǎn)生的渦流尺寸分析認(rèn)為后者更優(yōu)。

隨著計(jì)算機(jī)技術(shù)的深度應(yīng)用，CFD數(shù)值模擬技術(shù)在優(yōu)化實(shí)驗(yàn)動(dòng)物設(shè)施的氣流組織方面發(fā)揮著重要作用，它能夠精確地反映實(shí)驗(yàn)動(dòng)物設(shè)施室內(nèi)環(huán)境參數(shù)。本文采用CFD模擬技術(shù)，對(duì)不同類型實(shí)驗(yàn)動(dòng)物設(shè)施的氣流組織進(jìn)行模擬分析。已知在動(dòng)物飼養(yǎng)過程中會(huì)產(chǎn)生大量的氨氣和二氧化碳，這是實(shí)驗(yàn)動(dòng)物設(shè)施內(nèi)主要空氣污染物。國家標(biāo)準(zhǔn)[1-2]對(duì)氨氣濃度提出了嚴(yán)格的控制要求；而二氧化碳濃度對(duì)大鼠、小鼠的行為和生理均有明顯的影響。另外，二氧化碳的密度比空氣大，而氨氣的密度比空氣小，這有利于研究不同密度的污染物氣體對(duì)氣流組織的影響。本文采用氨氣排污效率、二氧化碳排污效率、余熱排除效率和室內(nèi)空氣齡[6]指標(biāo)來評(píng)價(jià)氣流組織的優(yōu)劣，為今后類似的實(shí)驗(yàn)動(dòng)物屏障設(shè)施氣流組織的設(shè)計(jì)提供參考。

排污效率（ε）[6]是衡量穩(wěn)態(tài)通風(fēng)性能的指標(biāo)，它表示送風(fēng)排除污染物的能力，定義為送風(fēng)口污染物濃度和房間內(nèi)平均濃度的比值，定義式為：

余熱排除效率（η）[6]用溫度定義，用于考察氣流組織形式的能量利用有效性，定義為排風(fēng)口和送風(fēng)口的平均溫度差與工作區(qū)和送風(fēng)口的平均溫度差的比值，定義式為：

1 物理模型的建立

1.1 小型動(dòng)物實(shí)驗(yàn)設(shè)施（A類）的幾何模型

A類實(shí)驗(yàn)動(dòng)物設(shè)施如6.3 m（長）×3.7 m（寬）×2.5m（高）的某小鼠實(shí)驗(yàn)室。室內(nèi)設(shè)有4臺(tái)1.8 m（長）×0.5m（寬）×2.0m（高）的單面小鼠獨(dú)立通氣籠盒（individual ventilated cages，IVC）籠具，具體布置詳見圖1A。

1.2 大型動(dòng)物生產(chǎn)設(shè)施（B）的幾何模型

B類實(shí)驗(yàn)動(dòng)物設(shè)施如15.0 m（長）×14.0 m（寬）×2.5m（高）的某小鼠飼養(yǎng)室。室內(nèi)設(shè)有36臺(tái)1.8 m（長）×0.9 m（寬）×2.0m（高）的雙面小鼠IVC籠具，具體布置詳見圖1B。

圖 1 A類和B類實(shí)驗(yàn)動(dòng)物設(shè)施頂送風(fēng)下側(cè)排風(fēng)模型Figure 1 Ceiling air supply/bottom exhaust outlet model in type A and B facilities

圖 2 A類實(shí)驗(yàn)動(dòng)物設(shè)施頂送風(fēng)下側(cè)排風(fēng)輔助頂排風(fēng)模型（A）和頂送風(fēng)頂排風(fēng)模型（B）Figure 2 Ceiling air supply air/bottom exhaust outlet model (A) and ceiling air supply/ceiling exhaust outlet model (B)in type A facility

2 邊界條件

2.1 室內(nèi)發(fā)熱源邊界條件

A類實(shí)驗(yàn)動(dòng)物設(shè)施的每個(gè)單面有80個(gè)小鼠籠盒，每個(gè)籠盒按飼養(yǎng)4～5只小鼠計(jì)算。每只小鼠發(fā)熱量為0.828 W[2]（1 W＝3 600 J/h），每個(gè)籠架的發(fā)熱量為331 W。

B類實(shí)驗(yàn)動(dòng)物設(shè)施的每個(gè)雙面有144個(gè)小鼠籠盒，每個(gè)籠盒按飼養(yǎng)4～5只小鼠計(jì)算，每只小鼠發(fā)熱量為0.828 W[2]，每個(gè)籠架的發(fā)熱量為596 W。

2.2 圍護(hù)結(jié)構(gòu)邊界條件

由于動(dòng)物屏障設(shè)施位于建筑內(nèi)區(qū)，因此將墻面、吊頂、地面均簡化成絕熱邊界。

2.3 氨氣釋放源邊界條件

籠盒內(nèi)的動(dòng)物及臟墊料是氨氣的釋放源，其釋放量與氣流速度、換氣次數(shù)、動(dòng)物的飼養(yǎng)量以及墊料的更換頻率密切相關(guān)。動(dòng)物籠具的氨氣釋放量較難精確確定。蔣新波等[4]通過文獻(xiàn)提供的數(shù)據(jù)計(jì)算出每只小鼠的氨氣釋放量為0.000 1 mg/s，得到結(jié)論：實(shí)驗(yàn)動(dòng)物設(shè)施滿負(fù)荷飼養(yǎng)小鼠的情況下，即使換氣次數(shù)降低至2次/h，室內(nèi)的氨氣質(zhì)量濃度也低于1 mg/m3；如果增大換氣次數(shù)，室內(nèi)的氨氣濃度平均值會(huì)更低。該結(jié)果與畢波等[7]及張鑫等[8]實(shí)測的實(shí)驗(yàn)動(dòng)物設(shè)施中氨氣濃度嚴(yán)重不符。畢波等[7]對(duì)第三軍醫(yī)大學(xué)實(shí)驗(yàn)動(dòng)物中心的4個(gè)大鼠、小鼠實(shí)驗(yàn)動(dòng)物設(shè)施中氨氣濃度進(jìn)行動(dòng)態(tài)實(shí)測，結(jié)果表明在17.2～18次/h換氣全新風(fēng)空調(diào)狀況下，室內(nèi)的氨氣質(zhì)量濃度為5.7～7.6 mg/m3。張鑫等[8]對(duì)中國食品藥品檢定研究院實(shí)驗(yàn)動(dòng)物資源中心平5號(hào)屏障設(shè)施的4個(gè)大鼠、小鼠飼養(yǎng)間進(jìn)行動(dòng)態(tài)實(shí)測，結(jié)果表明在11～14次/h換氣的全新風(fēng)空調(diào)狀況下，室內(nèi)的氨氣質(zhì)量濃度為5.08～7.86 mg/m3。

在國家標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的15次/h換氣的全新風(fēng)空調(diào)狀況下，常規(guī)實(shí)驗(yàn)動(dòng)物設(shè)施衛(wèi)生條件下的室內(nèi)氨氣質(zhì)量濃度為5～8 mg/m3。這是因?yàn)榘睔獾闹饕獊碓礊榛\盒內(nèi)含動(dòng)物糞尿的臟墊料，而通常實(shí)驗(yàn)動(dòng)物設(shè)施中臟墊料的更換頻率為1周1次，這導(dǎo)致氨氣的釋放量遠(yuǎn)大于通過理論計(jì)算的動(dòng)物氨氣釋放量。本文重點(diǎn)探討氣流組織對(duì)實(shí)驗(yàn)動(dòng)物設(shè)施內(nèi)氨氣濃度變化的影響，而不是具體的氨氣濃度值。因此，為簡化計(jì)算，將整個(gè)籠具作為體污染源，經(jīng)反復(fù)模擬計(jì)算，在體污染源釋放質(zhì)量濃度為0.55 mg·m-3·s-1條件下，室內(nèi)的氨氣濃度值與畢波等[7]及張鑫等[8]的實(shí)測值接近，因此將該數(shù)值作為氨氣釋放源的邊界條件。

2.4 二氧化碳釋放源邊界條件

實(shí)驗(yàn)動(dòng)物設(shè)施中二氧化碳的釋放源主要是實(shí)驗(yàn)動(dòng)物的呼吸。徐衛(wèi)華[9]測定小鼠呼出與吸入氣體容積差值，結(jié)果表明體質(zhì)量為20 g左右的小鼠呼出氣體量為0.283 mL。孫澤等[10]通過小鼠呼氣末二氧化碳分壓快速檢測方法及其在氣道阻力評(píng)估中的應(yīng)用研究發(fā)現(xiàn)，鼠類呼出的氣體中二氧化碳質(zhì)量濃度為102 164 mg/m3。此外，小鼠的呼吸頻率約為100次/min。為簡化計(jì)算，將整個(gè)籠具作為體污染源，經(jīng)計(jì)算恒定釋放質(zhì)量濃度為5.45mg·m-3·s-1。

2.5 風(fēng)口邊界條件之送風(fēng)口模型

A類和B類實(shí)驗(yàn)動(dòng)物設(shè)施的送風(fēng)均采用開孔率為40%的高效孔板風(fēng)口。由于孔板風(fēng)口送風(fēng)射流由多股小孔射流匯聚而成，數(shù)值模擬時(shí)若要詳細(xì)描述每個(gè)小孔的入流條件，必將導(dǎo)致計(jì)算區(qū)域內(nèi)的網(wǎng)格節(jié)點(diǎn)數(shù)目巨大，超過了通用計(jì)算機(jī)的運(yùn)算能力，因此需要對(duì)風(fēng)口模型進(jìn)行簡化。趙彬等[8]使用N點(diǎn)風(fēng)口模型來處理孔板風(fēng)口入流邊界條件，建模分析孔板風(fēng)口的射流特性，并與實(shí)測數(shù)據(jù)對(duì)比，具有高度的吻合性。因此，本文采用N點(diǎn)風(fēng)口模型理論，將孔板風(fēng)口用一個(gè)外形尺寸相同的簡單風(fēng)口代替，并保證其入流的質(zhì)量流量和動(dòng)量流量符合實(shí)際場景。

A類實(shí)驗(yàn)動(dòng)物設(shè)施的基準(zhǔn)換氣次數(shù)為15次/h，總送風(fēng)量為876 m3/h。共有2個(gè)送風(fēng)口，單個(gè)風(fēng)口的外尺寸為0.54 m×0.54 m，風(fēng)量為438 m3/h，居中均勻布置；送風(fēng)溫度為18℃，送風(fēng)的氨氣濃度為0，二氧化碳濃度為391mL/m3[11]（=780.83mg/m3）。

B類實(shí)驗(yàn)動(dòng)物設(shè)施的基準(zhǔn)換氣次數(shù)為15次/h，總送風(fēng)量為10 500 m3/h。共有12個(gè)送風(fēng)口，單個(gè)風(fēng)口的外尺寸為0.63 m×0.63 m，單個(gè)風(fēng)口風(fēng)量為875 m3/h，均勻布置；送風(fēng)的氨氣濃度為0，二氧化碳濃度為391 mL/m3[11]。

考慮到B類實(shí)驗(yàn)動(dòng)物設(shè)施的飼養(yǎng)密度較高，需降低送風(fēng)溫度以滿足室內(nèi)的溫度要求。但送風(fēng)溫度也不宜過低，否則離送風(fēng)口較近的籠具上層的溫度偏低，從而影響小鼠的正?；顒?dòng)。因此A、B類設(shè)施送風(fēng)溫度均選擇為16℃。

2.6 風(fēng)口邊界條件之排風(fēng)口模型

A類基準(zhǔn)實(shí)驗(yàn)動(dòng)物設(shè)施采用四角下側(cè)排風(fēng)，共4個(gè)。排風(fēng)口的尺寸為0.4 m×0.2 m，距地0.15m，自由出流。

B類基準(zhǔn)實(shí)驗(yàn)動(dòng)物設(shè)施采用四角下側(cè)排風(fēng)，共8個(gè)。排風(fēng)口的尺寸為0.8 m×0.4 m，距地0.15 m，自由出流。

3 數(shù)學(xué)模型

本模擬采用室內(nèi)零方程模型。趙彬等[12]通過實(shí)驗(yàn)及模擬對(duì)比發(fā)現(xiàn)，在非等溫流動(dòng)的空調(diào)通風(fēng)領(lǐng)域中，室內(nèi)零方程比標(biāo)準(zhǔn)κ-ε雙方程模型的模擬結(jié)果精度更高，計(jì)算速度更快。為簡化計(jì)算，做如下假設(shè)：將室內(nèi)空氣視為理想氣體，符合Boussinesq假設(shè)，流動(dòng)為穩(wěn)態(tài)流動(dòng)。送風(fēng)口采用速度入口，新風(fēng)出風(fēng)口采用壓力出口。采用有效容積法對(duì)求解區(qū)域進(jìn)行離散，應(yīng)用SIMPLE算法求解離散控制方程。

4 模擬結(jié)果分析

4.1 換氣次數(shù)對(duì)氣流組織的影響

為分析不同換氣次數(shù)對(duì)室內(nèi)氣流組織的影響，對(duì)A類實(shí)驗(yàn)動(dòng)物設(shè)施進(jìn)行了以下3種不同工況的模擬分析（表1）。對(duì)比工況1、2、3的模擬結(jié)果（表2），再計(jì)算氣流組織評(píng)價(jià)指標(biāo)如余熱排除效率、排污效率（表3）。結(jié)果表明：通過氣流組織評(píng)價(jià)指標(biāo)可知，在提高換氣次數(shù)后，室內(nèi)空氣齡降低，表明會(huì)提升室內(nèi)空氣品質(zhì)，但幾乎不影響余熱排除效率、氨氣排污效率和二氧化碳排污效率。

4.2 排風(fēng)口位置對(duì)氣流組織的影響

為分析不同的排風(fēng)口位置對(duì)氣流組織的影響，對(duì)A類實(shí)驗(yàn)動(dòng)物設(shè)施進(jìn)行了以下3種不同工況的模擬分析（表4）。

表 1 A類實(shí)驗(yàn)動(dòng)物設(shè)施不同換氣次數(shù)的模擬工況Table 1 Simulated conditions at different air change rates in type A facility

表 2 A類實(shí)驗(yàn)動(dòng)物設(shè)施不同換氣次數(shù)的模擬結(jié)果Table 2 Simulated results at different air change rates in type A facility

對(duì)比工況2、4、5的模擬結(jié)果（表5），再計(jì)算氣流組織評(píng)價(jià)指標(biāo)如余熱排除效率、排污效率（表6）。結(jié)果表明：（1）相比于頂送風(fēng)下側(cè)排風(fēng)的氣流組織形式，采用以頂送風(fēng)下側(cè)排風(fēng)為主、輔助頂風(fēng)的方式，有利于降低室內(nèi)空氣齡，并提高氨氣和二氧化碳的排污效率，以及提高余熱排除效率；（2） 相比于頂送風(fēng)下側(cè)排風(fēng)的氣流組織形式，采用頂送風(fēng)頂排風(fēng)的氣流組織形式，雖然能提高氨氣和二氧化碳的排污效率，以及提高余熱排除效率，但室內(nèi)空氣齡上升明顯，不利于室內(nèi)下方污染物的及時(shí)排除；（3）僅從能源利用率、有效性而言，即采用余熱排除效率以及室內(nèi)平均溫度進(jìn)行分析，頂送風(fēng)頂排風(fēng)方式最優(yōu)，頂送風(fēng)下排風(fēng)輔助頂排風(fēng)方式次之，頂送風(fēng)下側(cè)排風(fēng)最差。

表 3 A類實(shí)驗(yàn)動(dòng)物設(shè)施不同換氣次數(shù)的氣流組織評(píng)價(jià)指標(biāo)Table 3 Evaluation index of air distribution at different air change rates in type A facility

表 4 A類實(shí)驗(yàn)動(dòng)物設(shè)施不同排風(fēng)口位置的模擬工況Table 4 Simulated conditions at different exhaust outlet locations in type A facility

表 5 A類實(shí)驗(yàn)動(dòng)物設(shè)施不同排風(fēng)口位置的模擬結(jié)果Table 5 Simulated results at different exhaust outlet locations in type A facility

綜上所述，頂送風(fēng)下側(cè)排風(fēng)輔助頂排風(fēng)的形式較適合A類實(shí)驗(yàn)動(dòng)物設(shè)施，一方面能提高氨氣和二氧化碳的排污效率，也能提高能源利用率，同時(shí)又能保證較低的室內(nèi)空氣齡，提高室內(nèi)空氣的新鮮度。

4.3 不同類型實(shí)驗(yàn)動(dòng)物設(shè)施的氣流組織分析

為分析不同類型實(shí)驗(yàn)動(dòng)物設(shè)施的氣流組織，本文選取了換氣次數(shù)均為15次/h的A類實(shí)驗(yàn)動(dòng)物設(shè)施和B類實(shí)驗(yàn)動(dòng)物設(shè)施進(jìn)行了模擬對(duì)比分析。同時(shí)也分析了換氣次數(shù)為20次/h的B類實(shí)驗(yàn)動(dòng)物設(shè)施的模擬結(jié)果。模擬工況如表7。

對(duì)比工況2、6、7的模擬結(jié)果（表8），再計(jì)算氣流組織評(píng)價(jià)指標(biāo)余熱排除效率、排污效率（表9）。結(jié)果表明：由于B類實(shí)驗(yàn)動(dòng)物設(shè)施的飼養(yǎng)密度較大，在相同的15次/h的換氣情況下，相比于A類實(shí)驗(yàn)動(dòng)物設(shè)施，送風(fēng)溫度已從18 ℃下降到16 ℃，但室內(nèi)溫度仍然明顯偏高，工作區(qū)的平均溫度達(dá)到25.4 ℃。

表 6 A類實(shí)驗(yàn)動(dòng)物設(shè)施不同排風(fēng)口位置的氣流組織評(píng)價(jià)指標(biāo)Table 6 Evaluation index of air distribution at different exhaust outlet locations in type A facility

表 7 不同類型實(shí)驗(yàn)動(dòng)物設(shè)施的模擬工況Table 7 Simulated conditions in different types of facilities

選取工況2和工況6離地1 m高的室內(nèi)溫度進(jìn)行對(duì)比分析（圖3A～B），結(jié)果表明工況6的B類實(shí)驗(yàn)動(dòng)物設(shè)施離地1 m高的溫度場分布較不均勻，送風(fēng)口下方及送風(fēng)口1.5 m范圍內(nèi)的溫度較低，在20～23 ℃；東西兩側(cè)無送風(fēng)口的區(qū)域溫度超過了25 ℃，且大部分區(qū)域超過26 ℃，該值已超規(guī)范推薦值的上限。計(jì)算其余熱排除效率、氨氣排污效率和二氧化碳排污效率，兩類實(shí)驗(yàn)動(dòng)物設(shè)施的差值均較小。

表 8 不同類型實(shí)驗(yàn)動(dòng)物設(shè)施的模擬結(jié)果Table 8 Simulated results in different types of facilities

表 9 不同類型實(shí)驗(yàn)動(dòng)物設(shè)施的氣流組織評(píng)價(jià)指標(biāo)Table 9 Evaluation index of air distribution in different types of facilities

為進(jìn)一步分析B類實(shí)驗(yàn)動(dòng)物設(shè)施的室內(nèi)溫度場的分布，選取工況7的B類實(shí)驗(yàn)動(dòng)物設(shè)施分析離地1 m高的溫度場分布，具體如圖3C所示。從整體溫度分布來看，除送風(fēng)口正下方的區(qū)域，其余區(qū)域的溫度在23 ℃左右，這是實(shí)驗(yàn)動(dòng)物設(shè)施較適宜的溫度，但整體溫度場分布不均勻的問題仍較嚴(yán)重。建議可增加送風(fēng)口的數(shù)量，合理布置送風(fēng)口的位置，以提高室內(nèi)溫度場的均勻性。

對(duì)比分析工況6和工況7發(fā)現(xiàn)，為滿足實(shí)驗(yàn)動(dòng)物設(shè)施的溫度需求，類似B類高飼養(yǎng)密度的實(shí)驗(yàn)動(dòng)物設(shè)施的換氣次數(shù)不宜過低。本次模擬中未考慮滲透風(fēng)以及人員擾動(dòng)。實(shí)際的室內(nèi)溫度可能更高，因此需要根據(jù)室內(nèi)溫度的情況，適時(shí)調(diào)整最低換氣次數(shù)，以降低室溫。

5 小結(jié)

本文針對(duì)常見的小型實(shí)驗(yàn)動(dòng)物實(shí)驗(yàn)設(shè)施和大型實(shí)驗(yàn)動(dòng)物生產(chǎn)設(shè)施的各自特點(diǎn)，采用CFD模擬技術(shù)[13]分別進(jìn)行建模分析，對(duì)比了在不同的換氣次數(shù)、不同的排風(fēng)口布置形式下的室內(nèi)余熱排除效率、氨氣排污效率、二氧化碳排污效率和空氣齡等指標(biāo)，得出如下結(jié)論：

（1）提高動(dòng)物飼養(yǎng)間的換氣次數(shù)，可以降低室內(nèi)空氣齡，提升室內(nèi)空氣品質(zhì)，但幾乎不影響余熱排除效率、氨氣和二氧化碳排污效率。

（2）從余熱排除效率、氨氣排污效率、二氧化碳排污效率及空氣齡的氣流組織評(píng)價(jià)指標(biāo)來分析，頂送風(fēng)下側(cè)排風(fēng)輔助頂排風(fēng)的形式比頂送風(fēng)下側(cè)排風(fēng)或者頂送風(fēng)頂排風(fēng)模式更適合實(shí)驗(yàn)動(dòng)物設(shè)施，既能提高氨氣和二氧化碳排污效率，又提高能源利用率，同時(shí)也能保證較低的室內(nèi)空氣齡，提高室內(nèi)空氣的新鮮度。

（3）對(duì)于飼養(yǎng)密度較大的實(shí)驗(yàn)動(dòng)物生產(chǎn)屏障設(shè)施，由于動(dòng)物飼養(yǎng)間內(nèi)熱負(fù)荷較大，建議應(yīng)根據(jù)房間實(shí)時(shí)溫度調(diào)整換氣次數(shù)的下限。此外，為提高室內(nèi)溫度場的均勻性，建議增加送風(fēng)口的數(shù)量，同時(shí)合理布置送風(fēng)口位置。需要注意，送風(fēng)口不宜布置在籠具正上方，否則籠具附近的氣流速度可能會(huì)超過規(guī)范0.2 m/s的限值。