劉 凱,於 杭,葉亞秋
(杭州宜邦橡膠有限公司,浙江 杭州 311228)
早期使用的蓄熱式焚燒爐(RTO)基本為兩室結(jié)構(gòu)。近幾年,為了滿足GB 31571—2015《石油化學工業(yè)污染物排放標準》中對大氣污染物有組織排放控制提出的諸多要求,RTO 建設企業(yè)和使用企業(yè)均作出一些應對措施。建設企業(yè)開發(fā)出三室RTO、旋轉(zhuǎn)式RTO 等新型產(chǎn)品,已建成兩室RTO的企業(yè)則通過兩室RTO 改造以求達到排放要求。大氣污染物有組織排放的控制要求可以總結(jié)分為兩類:一類是某一種或多種特征污染物低于要求限制,另一類是去除效率大于95%或97%。
圖1 是兩室RTO 的主要結(jié)構(gòu)。工作流程為:廢氣經(jīng)入口③、④閥門進入蓄熱體A,①、②閥門關(guān)閉;廢氣經(jīng)過高溫蓄熱體A 加熱升溫進入燃燒室燃燒,由蓄熱體B 吸收廢氣熱量后經(jīng)出口⑦、⑧閥門排出,⑤、⑥閥門關(guān)閉,處理合格的氣體外排至大氣。過程持續(xù)約180 s,蓄熱體A 溫度下降,蓄熱體B 溫度升高。此時閥門切換,廢氣經(jīng)入口⑤、⑥閥門進入蓄熱體B,⑦、⑧閥門關(guān)閉;廢氣經(jīng)過高溫蓄熱體B 加熱升溫進入燃燒室燃燒,由蓄熱體A 吸收廢氣熱量后經(jīng)出口①、②閥門排出,③、④閥門關(guān)閉,處理合格的氣體外排至大氣。兩室RTO 約經(jīng)360 s 一個周期循環(huán)切換,維持蓄熱體的溫度狀態(tài)。
圖1 兩室RTO 主要結(jié)構(gòu)
兩室RTO 不能達到標準要求的原因主要有兩點:
(1)RTO 閥門密封性能差。廢氣處理過程的特點是風量大,風管及閥門直徑大,閥門切換要求閥門開關(guān)速度快,因此通常選用蝶閥,但其缺點是泄漏率較高,普通蝶閥的泄漏率約為1%。
(2)RTO 兩室閥門在切換時廢氣直排。兩室RTO 在切換閥門的瞬間,有短暫時間是所有閥門全開的狀態(tài),在該狀態(tài)時,廢氣會不經(jīng)過燃燒室直接排至大氣。
為解決以上兩點問題,可以嘗試改造成三室RTO 或改進廢氣工藝流程。
兩室RTO 可以通過增加一個蓄熱室的方式改造為三室RTO,圖2 為三室RTO 主要結(jié)構(gòu)。工作流程為:廢氣經(jīng)入口③、④閥門進入蓄熱體A,①、②閥門關(guān)閉,吹掃閥門關(guān)閉;廢氣經(jīng)過高溫蓄熱體A 加熱升溫進入燃燒室燃燒,由蓄熱體B吸收廢氣熱量后經(jīng)出口⑦、⑧閥門排出,⑤、⑥閥門關(guān)閉,吹掃閥門關(guān)閉;蓄熱體C 處于吹掃狀態(tài)閥門關(guān)閉吹掃閥門開啟,處理合格的氣體外排至大氣。過程持續(xù)約180 s,蓄熱體A 溫度下降,蓄熱體B 溫度升高。此時閥門切換,14 吹掃閥門關(guān)閉閥門開啟排氣;⑦、⑧閥門關(guān)閉(⑦、⑧、閥門有一段時間同時排氣),⑤、⑥閥門開啟進氣;③、④閥門關(guān)閉(③、④、⑤、⑥閥門有一段時間同時進氣),13 吹掃閥門開啟,蓄熱體A 處于吹掃狀態(tài)。過程持續(xù)約180 s,蓄熱體B 溫度下降,蓄熱體C 溫度升高。此時閥門切換至蓄熱體C 進氣,蓄熱體A 排氣,蓄熱體B 吹掃,一個完整切換周期約540 s。
圖2 三室RTO 主要結(jié)構(gòu)
三室RTO 運行時,兩個蓄熱體在工作狀態(tài),一個蓄熱體處于吹掃待工作狀態(tài),切換時可以保證疊加開啟或關(guān)閉時間,防止廢氣直排。
兩室RTO 改造主要增加了一個蓄熱室以及附帶的閥門、一套吹掃系統(tǒng)并擴大了燃燒室。三室RTO 對于閥門切換速度要求較低,因此可以將進出風的蝶閥更換為其他密封性更好的閥門,選擇范圍更廣。從工作流程描述可以看出,三室RTO 完全解決了兩室RTO 排放不能達標的問題,其優(yōu)點是結(jié)構(gòu)穩(wěn)定、系統(tǒng)簡單,缺點是改造成本相對較高,后續(xù)消耗天然氣增加。
一種帶反吹掃功能的兩室蓄熱催化凈化有機廢氣的裝置,即進行優(yōu)化改造的兩室RTO 系統(tǒng),可以達到環(huán)保要求,同時投入較少。圖3 是帶反吹掃功能的兩室RTO 結(jié)構(gòu),其工作流程為:廢氣經(jīng)入口③、④閥門進入蓄熱體A,①、②閥門關(guān)閉;廢氣經(jīng)過高溫蓄熱體A 加熱升溫進入燃燒室燃燒,由蓄熱體B 吸收廢氣熱量后經(jīng)出口⑦、⑧閥門排出,⑤、⑥閥門關(guān)閉,⑨閥門打開,⑩閥門關(guān)閉,閥門打開;風箱由RTO 入口風機保持負壓狀態(tài),處理合格的氣體外排至大氣。過程持續(xù)約180 s,蓄熱體A 溫度下降,蓄熱體B 溫度升高。此時切換,閥門關(guān)閉,⑨閥門關(guān)閉,⑩閥門打開;進出氣閥門切換,①、②閥門打開,③、④閥門關(guān)閉,⑤、⑥閥門打開,⑦、⑧閥門關(guān)閉;閥門切換時直排的廢氣經(jīng)⑩閥門、風箱由入口風機抽吸至RTO 入口,維持數(shù)秒以排盡未處理的廢氣;一段時間后,⑩閥門關(guān)閉,⑨閥門打開,恢復正常排氣。
圖3 帶反吹掃功能的兩室RTO 結(jié)構(gòu)
從工作流程描述可以看出,通過設置風箱,將切換直排的廢氣引入其中,完成切換后排至RTO 入口,此方案解決了閥門切換時廢氣直排的問題。如果通過更換高密封性能的閥門減少泄漏,可以認為這個方案也解決了兩室RTO 排放不能達標的問題,其成本較低,只需要增加一個風箱及三個閥門,但RTO 系統(tǒng)的穩(wěn)定性差,每次切換閥門時,RTO 將停止排氣,風箱內(nèi)的廢氣也會影響RTO 入口壓力及風量。
若將RTO 系統(tǒng)(包括風箱)作為一個整體,RTO 系統(tǒng)非閥門切換狀態(tài)是一個穩(wěn)態(tài)的系統(tǒng),進入RTO 的廢氣量應約等于排出RTO 的廢氣量。⑨閥門關(guān)閉后,RTO 系統(tǒng)不排氣,進氣未停止,系統(tǒng)內(nèi)的廢氣總量增加,風箱的作用是緩沖,風箱越大緩沖作用越明顯,系統(tǒng)壓力上升主要取決于風箱體積及壓力。若RTO 入口廢氣風量為20000 Nm3/h,⑨閥門關(guān)閉時間為5 s,根據(jù)理想氣體狀態(tài)方程計算,為保持RTO 工作壓力不變,風箱的體積應為2800 m3(風箱待工作狀態(tài)為真空,工作狀態(tài)壓力為常壓)。這個體積的風箱,制造成本非常高昂,且需要大量空間安置風箱。若風箱體積過小,可導致RTO 燃燒室高壓報警和天然氣不能進氣,甚至安全泄爆口開啟。按照其方案實施是不可行的,應對方案內(nèi)容進行調(diào)整。
圖4 是改進后帶反吹掃功能的兩室RTO 結(jié)構(gòu),在風箱前增加一臺空氣壓縮機,⑩閥門移至風箱出口,風箱出口增加一個調(diào)節(jié)閥。工作流程為:廢氣經(jīng)入口③、④閥門進入蓄熱體A,①、②閥門關(guān)閉;廢氣經(jīng)過高溫蓄熱體A 加熱升溫進入燃燒室燃燒,由蓄熱體B 吸收廢氣熱量經(jīng)出口⑦、⑧閥門排出,⑤、⑥閥門關(guān)閉;⑨閥門打開,⑩閥門打開,調(diào)節(jié)閥全開,空氣壓縮機停止,風箱由入口風機保持負壓狀態(tài),處理合格的氣體外排至大氣。過程持續(xù)約180 s,蓄熱體A 溫度下降,蓄熱體B 溫度升高。此時切換,⑨閥門關(guān)閉,⑩閥門關(guān)閉,調(diào)節(jié)閥全關(guān),空氣壓縮機停止啟動;進出氣閥門切換,①、②閥門打開,③、④閥門關(guān)閉,⑤、⑥閥門打開,⑦、⑧閥門關(guān)閉;閥門切換時直排的廢氣由空氣壓縮機排至風箱內(nèi),維持數(shù)秒以排盡未處理的廢氣;數(shù)秒后,⑨閥門打開,空氣壓縮機停止,恢復正常排氣;⑩閥門打開,調(diào)節(jié)閥緩慢開啟,在180 s 內(nèi)將其中存留的廢氣緩慢排入RTO 入口。
圖4 改進后帶反吹掃功能的兩室RTO 結(jié)構(gòu)
仍以RTO 入口廢氣風量為20000 Nm3/h,⑨閥門關(guān)閉時間為5 s,風箱內(nèi)壓縮廢氣壓力為0.1 MPa計算,根據(jù)理想氣體狀態(tài)方程,風箱體積應為14 m3,若增加風箱壓縮廢氣壓力,可以縮小風箱的體積,實際設計應將風箱壓力控制在低于0.1 MPa,以避免其成為壓力容器,增加不必要的安全附件和安全檢查??諝鈮嚎s機必要參數(shù)是吸氣量應大于330 Nm3/min,排氣壓力大于0.1 MPa。經(jīng)改進的兩室RTO 可以達到環(huán)保排放要求,其優(yōu)點是改造成本低,缺點是系統(tǒng)流程復雜、穩(wěn)定性差。
為滿足廢氣排放環(huán)保要求可以將兩室RTO改造成三室RTO 或增加反吹掃功能。兩種改造均可以滿足要求,各有優(yōu)缺點。改造成三室RTO 的優(yōu)點是結(jié)構(gòu)穩(wěn)定、系統(tǒng)簡單,缺點是改造成本相對較高,后續(xù)消耗天然氣增加。增加反吹掃功能的兩室RTO 優(yōu)點是改造成本低,缺點是系統(tǒng)流程復雜、穩(wěn)定性差。在條件允許的情況下,改造成三室RTO 方案優(yōu)于增加反吹掃功能的兩室RTO 方案。