黃晶
摘要:目前,主纜除濕系統(tǒng)設計中的主纜內(nèi)空氣流動特征分析中對主纜內(nèi)鋼絲粘接阻力系數(shù)及鋼絲間空隙率種類等對空氣流動的影響均未系統(tǒng)研究,對主纜內(nèi)流動的空氣是否能填充主纜內(nèi)部空間,并能形成穩(wěn)定的流速,達到除濕干燥效果均未進行交叉驗證。本文利用CFD仿真軟件建立模型進行理論計算與實際工況的數(shù)據(jù)對比,從流體動力學特征的角度對主纜除濕效果進行驗證。
關鍵詞:主纜除濕;網(wǎng)格密度;工況壓力值;平均流速
本項目針對西江特大橋?qū)嶋H工況,進行1:1數(shù)值模型 CFD 模擬研究。通過建立多類型孔隙率1:1數(shù)值模型,由此獲得的主纜內(nèi)粘接阻力及空隙率范圍等關鍵邊界條件再次進行交叉驗證。進一步研究主纜內(nèi)流體動力學特征,同時為后續(xù)類型項目的系統(tǒng)設計給予工程指導。
1網(wǎng)格無關性驗證
網(wǎng)格無關性驗證又稱 Examining Spatial (Grid) Convergence,在 CFD領域中,通常指grid refinement study,即建立從粗到密的多套網(wǎng)格,用來分析CFD結果在不同網(wǎng)格密度下的結果變化。
1.1不同密度網(wǎng)格速度分布對比
CFD 模擬結果的取樣曲線和截平面位置見下圖。為了比較不同密度網(wǎng)格下的模擬結果精度,首先對AB段中截面直徑上的速度分布進行了對比。
由上圖可以看出,網(wǎng)格越密,主纜的邊界層越窄,且主纜的中心區(qū)域的速度越低。當網(wǎng)格數(shù)量多于2392740以后,中心區(qū)域的速度幾乎不發(fā)生變化;7635160網(wǎng)格和13073920網(wǎng)格對主纜邊界層的變化相差很小。
1.2不同密度網(wǎng)格壓力分布對比
網(wǎng)格密度越密時,AB 段中截面直徑上的壓力值越低,當網(wǎng)格密度大于7635160后,中截面處的壓力變化速度開始顯著降低。同時比較了 AC段中截面上的壓力分布云圖,可以看出該截面上整體壓力分布均勻,不同網(wǎng)格密度間的變化較小,計算結果都已經(jīng)比較穩(wěn)定。
此外,針對不同網(wǎng)格密度在 A 點入口處縱截面上的壓力分布,可以明顯看出,不同密度的網(wǎng)格在 A點入口附近的壓力分布區(qū)別非常明顯。粗網(wǎng)格在入口處具有一個很大范圍的高壓區(qū),并且壓力梯度不明顯。而當網(wǎng)格密于7635160時,入口處的壓力分布已經(jīng)幾乎沒有變化。
2 CFD 網(wǎng)格模型確定
通過對不同加密網(wǎng)格的流場,壓力場和湍動能的對比,可以明顯發(fā)現(xiàn)當網(wǎng)格總數(shù)小于200萬個時,即40萬個/百米時,網(wǎng)格數(shù)量明顯偏少,很難捕捉一些流體運動和壓力場變化的細節(jié),從而使模擬結果失真;當網(wǎng)格總數(shù)處于200萬到700萬之間時,即40萬個/百米到140萬個/百米時,大部分流場和壓力場以及能夠較好的預測,但在一些局部細節(jié)依然有一定的誤差;當網(wǎng)格總數(shù)大于760萬時,即152萬個/百米時,除開整體壓降依然會以微小幅度增加外,其余各種流體和壓力場細節(jié)已經(jīng)能夠良好的捕捉。
因此,在本項目中,當網(wǎng)格總數(shù)高于76萬個時,繼續(xù)加密網(wǎng)格將對模擬精度的影響較少。最終選定總網(wǎng)格數(shù)為7635160個,其最大網(wǎng)格尺度為0.059 m。
2.1工況數(shù)據(jù)與 CFD 數(shù)值對比分析
在本項目中,主纜的檢測點僅位于 A 和 B 處,CFD 模擬針對AB段中 E\F\G各處壓力分布。
(1)工況測試數(shù)據(jù)
本項目中,對點 A、B、C 進行了24小時的連續(xù)壓力檢測,其24小時連續(xù)壓力檢測結果。測點 A、B、C 的工況壓力平均值見表1。
(2)模擬與工況壓力數(shù)據(jù)對比
為了忽略 A 點起始壓力對整體壓降數(shù)據(jù)的影響,壓力模擬驗證中,AB 段中軸線壓降數(shù)據(jù)和工況點的壓降數(shù)據(jù)對比見下表。
模擬和工況壓差值最大 RD在4%左右,而RSD值最大不超過4%。本項目的模擬數(shù)值擬合在壓降預測方面具有較好的精度。
(3)模擬與理論計算平均速度對比
由于本項目實況中測量主纜內(nèi)密集的鋼絲間的流體流動速度十分困難,將模擬 AB 段的中軸線上的流速與理論值進行對比。在模擬設定中,孔隙率為20.49%,而工況 A 點入口平均流量為83.875 m3/h,主纜截面直徑為0.988 m。則可計算出主纜內(nèi)的無傾斜時的平均流速為0.0743 m/s。而當主纜傾斜時,下方的主纜內(nèi)的氣流由于受到重力作用,其平均流速應該略大于0.0743 m/s。在接近 A 點的入口段的開始10 m 內(nèi)主纜內(nèi)中軸線速度從0.04 m/s 迅速上升到0.075/s,而當距離 A 點超過10 m 之后,主纜內(nèi)中軸線速度開始趨于平穩(wěn),最后保持在0.078 m/s 左右。這與計算值0.0743 m/s 的相對誤差約為-4.74%
3結束語
經(jīng)過整體比較,可以看出 CFD 模擬在擬合內(nèi)部平均流速與理論計算主纜內(nèi)部平均流速的相對誤差為-4.74%,低于5%。因而,可以認為CFD模擬對于擬合主纜內(nèi)部平均流速具有較好的可靠性。
參考文獻:
[1]方超.西江特大橋主纜除濕防護系統(tǒng)設計[J].工程技術研究,2021,6(19):165-167.
[2]馮薇,劉臣厚.采用CFD技術對某實驗樓室內(nèi)自然通風進行模擬分析研究[J].中國設備工程,2021(24):210-213.