徐干成 ,袁偉澤 ,陳林恒 ,李成學(xué) ,頡旭虎 ,聶夢(mèng)琪

(1.93204 部隊(duì),北京 100068;2.南京鋼鐵集團(tuán)有限公司,南京 210044)

0 引言

國(guó)防工程和人防工程多采用抗裂和抗爆性能較好的鋼筋混凝土結(jié)構(gòu),然而,由于混凝土具有韌性差、抗拉強(qiáng)度低等脆性特性,使得混凝土結(jié)構(gòu)在爆炸沖擊等強(qiáng)脈沖荷載作用下,可能造成內(nèi)表面震塌或崩落。震塌產(chǎn)生的碎塊以較高速度飛離結(jié)構(gòu)內(nèi)表面,對(duì)人員、設(shè)備或武器裝備等的安全構(gòu)成了較大威脅。因此,如何提高工程結(jié)構(gòu)的抗震塌能力受到防護(hù)工程界的重視。國(guó)內(nèi)外學(xué)者的研究表明,提高防護(hù)工程抗震塌性能的做法一般有兩種:一種是在混凝土內(nèi)添加玻璃纖維、聚丙烯纖維、鋼纖維等能夠與水泥砂漿有效粘接,從而產(chǎn)生增強(qiáng)、增韌和阻裂效應(yīng)的纖維類材料;另一種是在結(jié)構(gòu)背爆面增加內(nèi)掛鋼絲網(wǎng)、內(nèi)貼纖維布、內(nèi)襯鋼板等阻隔、阻止和約束混凝土碎片的抗震塌層。如Coughlin 等對(duì)不同鋼纖維摻量的混凝土結(jié)構(gòu)進(jìn)行了抗爆性能研究,Hulton 等開(kāi)展了鋼-混凝土-鋼夾層復(fù)合板的震塌性能研究,王明洋等開(kāi)展了鋼纖維混凝土抗爆與抗震塌在工程應(yīng)用方面的研究,焦楚杰等對(duì)鋼纖維高強(qiáng)混凝土進(jìn)行了抗爆炸性能研究,柳景春等研究了內(nèi)襯鋼板混凝土組合結(jié)構(gòu)的抗震塌性能并建立了混凝土-鋼板組合結(jié)構(gòu)局部效應(yīng)分析的層狀波動(dòng)計(jì)算模型。隨著新材料、新工藝的不斷出現(xiàn),關(guān)于這類材料的抗震塌性能也隨之開(kāi)展,如楊建超等和汪維等采用模型試驗(yàn)的形式對(duì)聚合物高分子涂層鋼筋混凝土板抗震塌性能試驗(yàn)研究,韓國(guó)建等開(kāi)展了雙向余弦三維波紋鋼板-混凝土復(fù)合結(jié)構(gòu)抗震塌性能研究,然而關(guān)于屈服強(qiáng)度高、塑性和韌性好的高強(qiáng)抗震塌鋼板的研究相對(duì)較少。

本文采用混凝土板背面鋪設(shè)一種新型8 mm 厚鋼板來(lái)減少震塌,并與板背面鋪設(shè)Q345 普通鋼作了比較。對(duì)新型鋼板的研制、力學(xué)性能及抗震塌性能開(kāi)展了力學(xué)分析和模型爆炸試驗(yàn)及數(shù)值仿真計(jì)算,研究了高強(qiáng)抗震塌鋼板的力學(xué)性能及抗震塌性能,為防護(hù)工程的抗震塌設(shè)計(jì)提供參考。

1 高強(qiáng)鋼板技術(shù)要求及靜態(tài)力學(xué)性能

1.1 鋼板技術(shù)要求

防塌陷性能優(yōu)異的抗震塌鋼板應(yīng)具有較高的屈服強(qiáng)度、良好的塑性和韌性等特性,Q345 鋼不具備較高的屈服強(qiáng)度,且同時(shí)具備上述性能的高強(qiáng)鋼材目前研究較少;課題組通過(guò)開(kāi)展性能設(shè)計(jì),確定NFB700 鋼板的化學(xué)成分如表1 所示,并制定了相應(yīng)的技術(shù)措施:1)采用全保護(hù)澆注技術(shù),防止鋼水的二次氧化和外來(lái)夾雜的帶入;2)采用動(dòng)態(tài)二冷、動(dòng)態(tài)輕壓技術(shù),改善鑄坯內(nèi)部質(zhì)量;3)限制加熱溫度、加熱時(shí)間,同時(shí)保證坯料得到充分、均勻的加熱,給軋鋼創(chuàng)造良好的溫度條件;4)采用連續(xù)式熱處理爐采用輻射管加熱,氮?dú)獗Ｗo(hù)氣氛,爐溫波動(dòng)＜±5 ℃,鋼板均勻受熱,輥壓式淬火機(jī)采用對(duì)稱、均勻、快速冷卻技術(shù),保證淬火板形和性能均勻性。

表1 鋼板化學(xué)成分Tab.1 Chemical composition of steel plate

1.2 鋼板準(zhǔn)靜態(tài)試驗(yàn)

準(zhǔn)靜態(tài)試驗(yàn)在濟(jì)南盈信試驗(yàn)技術(shù)有限公司生產(chǎn)的WDW-10 型微機(jī)控制電子萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行,所有試驗(yàn)加載控制位移速度2 mm/min。8 mm 厚NFB700 試件的尺寸如圖1 所示。對(duì)于拉伸試驗(yàn)在彈性段和塑性前期使用了北京鋼鐵研究總院生產(chǎn)的YYU-15/500 引伸計(jì)記錄變形,如圖2 所示。試驗(yàn)結(jié)果如圖3 所示。

圖1 鋼板試件Fig.1 Steel plate specimen

圖2 拉伸試驗(yàn)Fig.2 Tensile test

圖3 材料應(yīng)力應(yīng)變曲線Fig.3 Material stress-strain curves

由圖3 可知:試驗(yàn)中材料屈服強(qiáng)度最小值768 MPa,與文獻(xiàn)[11]中普通Q345 鋼板相比,屈服強(qiáng)度提高進(jìn)一倍,且在爆炸沖擊時(shí)其承受力亦可翻倍;材料延伸率均大于15%,塑性良好,且從試件斷裂面的形貌可以看出,雖然材料的屈服強(qiáng)度較高,但其斷裂形式不像其他高強(qiáng)鋼材是一個(gè)瞬間的過(guò)程,而是經(jīng)歷了如“撕裂”一般的過(guò)程,如圖4 所示。經(jīng)沖擊力學(xué)試驗(yàn)測(cè)得材料-40 ℃全尺寸沖擊功＞100 J,韌性優(yōu)異。

圖4 試件斷裂情況Fig.4 Fracture of specimen

2 抗震塌性能試驗(yàn)

抗震塌試驗(yàn)共4 塊靶標(biāo),每個(gè)標(biāo)靶長(zhǎng)寬為2 m×1.5 m,靶板側(cè)邊設(shè)置Q345 鋼板連接,靠近鋼板側(cè)鋼筋網(wǎng)配置為直徑12 mm、間距250 mm ×250 mm,靠近藥柱側(cè)為直徑12 mm、間距125 mm ×125 mm,如圖5 所示?；炷翗?biāo)號(hào)為C35,鋼板厚度為8 mm,采用8 kg 梯恩梯(TNT)炸藥,爆炸品呈圓柱狀,高徑比為1∶1(炸藥威力較大),裝藥位置在靶標(biāo)形心處,依據(jù)文獻(xiàn)[13 -14]中混凝土結(jié)構(gòu)爆炸震塌臨界厚度經(jīng)驗(yàn)公式:

圖5 靶標(biāo)內(nèi)部配筋Fig.5 Layout of explosives and targets

圖6 炸藥與靶標(biāo)布置Fig.6 Layout of explosives and targets

表2 靶標(biāo)試驗(yàn)參數(shù)Tab.2 Target test parameters

2.1 試驗(yàn)測(cè)試設(shè)備

靶標(biāo)背板瞬態(tài)變形撞擊變形梳,由于變形梳是較軟的鋁合金材質(zhì),很容易在撞擊下產(chǎn)生塑性變形,可以記錄背板的瞬態(tài)最大變形。兩片變形梳互相垂直安裝在剛性基座上,記錄變形梳頂部離鋼板豎直距離(見(jiàn)圖7)。該測(cè)量裝置的精度為3 mm,即相鄰齒尖的高度差。

圖7 變形梳布置Fig.7 Deformed comb arrangement

在鋼板上布置5 個(gè)應(yīng)變測(cè)點(diǎn)(見(jiàn)圖8),每個(gè)測(cè)點(diǎn)布置橫向與縱向兩片應(yīng)變片,試驗(yàn)所用高精度電阻應(yīng)變片為中航電測(cè)儀器股份有限公司生產(chǎn)的軍用大量程應(yīng)變片,量程為15%,應(yīng)變測(cè)試儀器為武漢優(yōu)泰電子技術(shù)有限公司生產(chǎn)的UTEKL 動(dòng)態(tài)信號(hào)分析儀。

圖8 應(yīng)變測(cè)點(diǎn)布置Fig.8 Arrangement of strain measuring points

2.2 抗震塌試驗(yàn)結(jié)果分析

1 號(hào)靶標(biāo)試驗(yàn)后的情況如圖9 所示。爆坑的橫向、縱向直徑分別是845 mm、833 mm,爆坑深度為160 mm;測(cè)得的最大瞬態(tài)變形量69 mm、塑性變形量19 mm;在鋼板中間切開(kāi)500 mm ×500 mm,觀測(cè)鋼板側(cè)混凝土表面有魚(yú)鱗狀裂紋,未發(fā)生混凝土碎塊脫落現(xiàn)象。

圖9 1 號(hào)靶標(biāo)爆炸試驗(yàn)后Fig.9 Target 1 after explosion test

2 號(hào)靶標(biāo)試驗(yàn)后的情況如圖10 所示。爆坑的橫向、縱向直徑分別是840 mm、929 mm,坑深度為350 mm 坑洞周圍產(chǎn)生有3 條明顯的裂紋分布在3 個(gè)角;爆炸面(寬度2.0 m 側(cè))混凝土全部碎裂脫落,另一個(gè)邊側(cè)(寬度1.5 m 側(cè))出現(xiàn)上下貫穿的裂縫。試驗(yàn)過(guò)程中鋼板變形超過(guò)變形梳量程,通過(guò)變形梳形狀估算最大瞬態(tài)變形量為254 mm、塑性變形量166 mm.從圖10 中可看出,背部鋼板形成了V 形尖角,變形不均勻容易產(chǎn)生裂紋。鋼板未發(fā)生開(kāi)裂,并且能有效阻止混凝土碎塊飛出,基本達(dá)到了極限防震塌能力,因此8 mm 厚Q345 普通鋼板作為背板,與鋼筋混凝土復(fù)合后的抗爆炸相當(dāng)不震塌系數(shù)約為0.246.

圖10 2 號(hào)靶標(biāo)爆炸試驗(yàn)后Fig.10 Target 2 after explosion test

3 號(hào)靶標(biāo)試驗(yàn)后的情況如圖11 所示。爆坑的橫向、縱向直徑分別是1 007 mm、934 mm,坑深為194 mm;測(cè)得的最大瞬態(tài)變形量110 mm、塑性變形量50 mm;在鋼板中間切開(kāi)500 mm ×500 mm,觀測(cè)鋼板側(cè)混凝土表面有魚(yú)鱗狀裂紋,較1 號(hào)靶標(biāo)多,但仍未出現(xiàn)混凝土明顯脫落現(xiàn)象。

圖11 3 號(hào)靶標(biāo)爆炸試驗(yàn)后Fig.11 Target 3 after explosion test

4 號(hào)靶標(biāo)試驗(yàn)后的情況如圖12 所示。爆坑的橫向、縱向直徑分別是845 mm、833 mm,爆坑深度為240 mm;測(cè)得的最大瞬態(tài)變形110 mm、塑性變形量70 mm.在鋼板中間切開(kāi)500 mm ×500 mm,觀測(cè)鋼板側(cè)混凝土表面有更加細(xì)密的魚(yú)鱗狀裂紋,周邊局部有小塊混凝土脫落。

圖12 4 號(hào)靶標(biāo)爆炸試驗(yàn)后Fig.12 Target 4 after explosion test

整理4 個(gè)靶標(biāo)爆坑周邊混凝土裂縫情況,結(jié)果如表3 所示。從表3 可知:使用NFB700 鋼板的1 號(hào)靶標(biāo)、3 號(hào)靶標(biāo)主要裂紋數(shù)量較少,為10 條,其中1 號(hào)靶標(biāo)最短的一條為133 mm,最長(zhǎng)一條為503 mm,3 號(hào)靶標(biāo)最短的一條為183 mm,最長(zhǎng)一條的為706 mm,結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)情況,兩個(gè)靶標(biāo)的裂紋多為表面裂紋且較細(xì);使用普通鋼板的2 號(hào)靶標(biāo)和混凝土板較薄的4 號(hào)靶標(biāo)主要裂紋數(shù)量較多,為14 條,其中2 號(hào)靶標(biāo)最短的一條為340 mm,最長(zhǎng)一條為770 mm,4 號(hào)靶標(biāo)最短的一條為232 mm,最長(zhǎng)一條的為754 mm,結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)情況,兩個(gè)靶標(biāo)的裂紋較深、較寬。

表3 靶標(biāo)混凝土裂紋長(zhǎng)度Tab.3 Crack length of target concrete mm

試驗(yàn)所得微應(yīng)變峰值統(tǒng)計(jì)情況見(jiàn)圖13。由圖13 可知:1 號(hào)靶標(biāo)、4 號(hào)靶標(biāo)最大單向應(yīng)變均位于靶標(biāo)5 號(hào)測(cè)點(diǎn)軸方向,分別為1.89%、8.26%;3 號(hào)靶標(biāo)3 最大單向應(yīng)變位于4 號(hào)測(cè)點(diǎn)軸方軸方向,為8.42%;除3 號(hào)靶標(biāo)4 號(hào)測(cè)點(diǎn)的軸方向微應(yīng)變外,其余測(cè)點(diǎn)的微應(yīng)變均隨混凝土板厚度的增大而減小;3 個(gè)靶標(biāo)5 號(hào)測(cè)點(diǎn)的微應(yīng)變并未大于其他測(cè)點(diǎn)的微應(yīng)變,即測(cè)點(diǎn)微應(yīng)變隨距爆心遠(yuǎn)近而變化的規(guī)律不明顯。

圖13 不同靶標(biāo)混凝土板的測(cè)點(diǎn)微應(yīng)變Fig.13 Micro-strains at measuring points of different target concrete

對(duì)比試驗(yàn)結(jié)果可知,1 號(hào)、3 號(hào)和4 號(hào)靶標(biāo)在背面鋼板材料和厚度不變的情況下,隨著混凝土厚度增加,背部鋼板變形量依次減小,混凝土爆坑深度依次降低。主要是隨著混凝土厚度增加,應(yīng)力波在混凝土中衰減愈來(lái)愈大,更多的爆炸能量通過(guò)混凝土的壓縮和破碎而被消耗掉,所以作用在背面鋼板的應(yīng)力波強(qiáng)度和應(yīng)力波能量都隨之降低。

2 號(hào)和3 號(hào)靶標(biāo)同樣采用了400 mm 的混凝土和8 mm 的鋼板,試驗(yàn)結(jié)果表明2 號(hào)靶標(biāo)的鋼板變形量約為3 號(hào)靶標(biāo)的二倍,并且2 號(hào)靶標(biāo)混凝土中心全部碎裂,鋼板整體變形呈V 字形,混凝土和鋼板的破壞程度都遠(yuǎn)大于3 號(hào)靶標(biāo),這表明采用NFB700鋼板作為背板能夠大幅提高靶標(biāo)的抗震塌能力。基于文獻(xiàn)[15]可知內(nèi)襯鋼板改變了混凝土結(jié)構(gòu)中的應(yīng)力場(chǎng),延滯了拉應(yīng)力峰值的到來(lái),使得混凝土鋼板組合結(jié)構(gòu)不發(fā)生剝落或僅出現(xiàn)裂縫或發(fā)生的剝落次數(shù)要少于無(wú)鋼板加固的混凝土結(jié)構(gòu)。與Q345 普通鋼板相比,NFB700 鋼板能夠更好地延遲拉應(yīng)力峰值,并一定程度上降低此峰值,從而降低混凝土所受損傷。同時(shí),NFB700 鋼板能夠提供更好的封閉作用,更好的限制混凝土結(jié)構(gòu)和碎塊的運(yùn)動(dòng),使混凝土結(jié)構(gòu)的局部破壞更多地轉(zhuǎn)變?yōu)榻M合結(jié)構(gòu)中鋼板的整體響應(yīng)和整體破壞。

3 數(shù)值模擬計(jì)算

由于試驗(yàn)中使用8 mm NFB700 鋼板作為背板時(shí),復(fù)合結(jié)構(gòu)抗震塌性能良好,且并未達(dá)到該鋼板的極限能力,故采用LS-DYNA 軟件對(duì)模型試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行模擬,在此基礎(chǔ)上展開(kāi)了多種工況計(jì)算,以研究分析混凝土與NFB700 鋼板復(fù)合結(jié)構(gòu)的抗震塌性能。

3.1 數(shù)值模型簡(jiǎn)介及加載方式

TNT 和空氣采用任意拉格朗日-歐拉算法(ALE)模擬,鋼板及混凝土采用有限元方法模擬,兩種算法之間采用流體與固體耦合算法進(jìn)行耦合計(jì)算。TNT 采用Jones-Wilkins-Lee(JWL)狀態(tài)方程,空氣采用線性多項(xiàng)式狀態(tài)方程,混凝土采用基于大變形、高應(yīng)變率、高壓力的Holmquist-Johnson-Cook(HJC)本構(gòu)模型,鋼板采用Johnson-Cook 本構(gòu)模型,計(jì)算時(shí)分別對(duì)靶標(biāo)背板四角處的250 mm ×250 mm區(qū)域進(jìn)行向自由度約束,如圖14 所示。

圖14 靶標(biāo)數(shù)值模型Fig.14 Mathematical model of target

本文NFB700 鋼板的材料參數(shù)在文獻(xiàn)[12]中由材料試驗(yàn)擬合得出,如表4 所示,混凝土材料參數(shù)依據(jù)文獻(xiàn)[16]確定。

表4 NFB700 鋼板材料參數(shù)Tab.4 Material parameters of NFB700 steel plate

注:為屈服應(yīng)力參數(shù),為硬化系數(shù),為硬化指數(shù),、、為材料常數(shù)。

3.2 與模型試驗(yàn)的對(duì)比驗(yàn)證

數(shù)值模擬計(jì)算得到的鋼板中點(diǎn)變形時(shí)間歷程曲線及峰值變形量如圖15 及表5 所示。由圖15 可知,爆炸發(fā)生時(shí),在爆炸沖擊波的作用下靶標(biāo)中點(diǎn)的位移迅速增大,而后又迅速回彈,時(shí)程曲線均呈“凹”字形。對(duì)比試驗(yàn)實(shí)測(cè)的變形量與仿真結(jié)果發(fā)現(xiàn),小變形時(shí)絕對(duì)誤差較小,大變形時(shí)變形誤差在10%以內(nèi)。在防護(hù)工程中考慮到偶然荷載的誤差相對(duì)較大,因此認(rèn)為本文的仿真結(jié)構(gòu)可以較好地模擬爆炸試驗(yàn)。

圖15 鋼板變形時(shí)程曲線Fig.15 Time-history curve of plate deformations

表5 峰值變形對(duì)比Tab.5 Comparison of peak deformations mm

鋼板產(chǎn)生峰值變形時(shí)鋼板整體的應(yīng)力云圖如圖16 所示。由圖16 可知,鋼板峰值應(yīng)力分別為711.2 MPa、892.8 MPa 和851.4 MPa,表明隨著混凝土厚度減小,鋼板內(nèi)部應(yīng)力有增加的趨勢(shì),即鋼板承受的沖擊應(yīng)力增多且高應(yīng)力區(qū)域面積增大。文獻(xiàn)[12]中通過(guò)霍普金森試驗(yàn)獲得NFB700 鋼板在動(dòng)荷載作用下的抗拉強(qiáng)度約為1 032 MPa,靶標(biāo)背面鋼板應(yīng)力值均未超過(guò)該值,鋼板未發(fā)生拉裂破壞。

圖16 鋼板應(yīng)力云圖Fig.16 Stress nephogram of steel plate

通過(guò)對(duì)各靶標(biāo)在爆炸沖擊過(guò)程中鋼板的變形進(jìn)行后處理,獲得鋼板變形量超過(guò)兩倍板厚的區(qū)域和對(duì)應(yīng)的變形半徑如圖17 所示。由圖17 可知,1 號(hào)、3 號(hào)和4 號(hào)靶的變形區(qū)域分別639 mm、739 mm 和823 mm,可知隨著混凝土厚度的減小,鋼板變形區(qū)域的變形半徑越來(lái)越大。3 號(hào)、4 號(hào)靶標(biāo)的變形區(qū)域已經(jīng)超過(guò)1.5 m(靶標(biāo)寬度),對(duì)側(cè)板產(chǎn)生較大的拉力。

圖17 鋼板的變形區(qū)域Fig.17 Steel plate deformed region

3.3 復(fù)合結(jié)構(gòu)抗爆炸震塌極限研究

在鋼板厚度8 mm 情況下,在仿真中逐漸減少混凝土厚度,數(shù)值計(jì)算模型、相當(dāng)不震塌系數(shù)以及計(jì)算得到的鋼板變形量如表6 所示。當(dāng)混凝土厚度減小至190 mm 時(shí),混凝土部分被炸穿,沖擊波傳遞至鋼板,同時(shí)鋼板也被擊穿。

在表6 中可以看到,當(dāng)混凝土厚度為200 mm時(shí),鋼板還未擊穿,鋼板應(yīng)力及變形量如圖18 所示;當(dāng)混凝土厚度為190 mm時(shí)鋼板被擊穿,混凝土及鋼板的破損情況如圖19 和圖20 所示。

圖18 混凝土板為200 mm 時(shí)鋼板的應(yīng)力及變形Fig.18 Stress and deformation of steel plate with the 200 mm thick concrete slab of

圖19 混凝土失效示意圖Fig.19 Schematic diagram of concrete failure

圖20 鋼板擊穿情況Fig.20 Steel plate breakdown

表6 數(shù)值模型及鋼板變形量Tab.6 Numerical model and deformation of steel plate

通過(guò)數(shù)值模擬仿真可知,采用8 mm 的NFB700鋼板作為背板與鋼筋混凝土復(fù)合后結(jié)構(gòu)的抗爆炸相當(dāng)不震塌系數(shù)約為0.147.該計(jì)算結(jié)果已在某國(guó)防工程的動(dòng)荷段抗震塌設(shè)計(jì)中得到應(yīng)用,并取得了良好的效果。

4 結(jié)論

本文通過(guò)對(duì)現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)?zāi)Ｐ偷臍麪顟B(tài)觀察和數(shù)據(jù)分析,研究了高強(qiáng)鋼板對(duì)抗震塌能力的影響,采用數(shù)值模擬的方法對(duì)混凝土-鋼板雙層結(jié)構(gòu)的極限抗震塌性能進(jìn)行了仿真分析。得出如下主要結(jié)論:

1) 試驗(yàn)靶標(biāo)應(yīng)變測(cè)點(diǎn)的微應(yīng)變大都隨混凝土板厚度的增大而減小,而隨距爆心遠(yuǎn)近而變化的規(guī)律不明顯。使用屈服強(qiáng)度高、延性好的NFB700 鋼板且混凝板較厚的靶標(biāo)裂紋數(shù)量較少、裂紋寬度較小,且為表面裂紋,而混凝土板較薄的靶標(biāo)裂紋數(shù)量較多、裂紋寬度較大;使用Q345 普通鋼板的靶標(biāo)紋數(shù)量較多、裂紋較寬且長(zhǎng)度較大,最大值為770 mm.

2) 隨著靶標(biāo)混凝土板厚度的增加,背部NFB700 鋼板的變形量依次減小,混凝土爆坑深度依次降低。Q345 普通鋼板靶標(biāo)的鋼板變形量約為等厚NFB700 鋼板靶標(biāo)的2 倍,且Q345 普通鋼板靶標(biāo)混凝土中心全部碎裂,鋼板整體變形呈V 形,混凝土和鋼板的破壞程度都遠(yuǎn)大于等厚NFB700 鋼板靶標(biāo),表明采用NFB700 鋼板作為背板能夠大幅提高靶標(biāo)的抗震塌能力。

3) 通過(guò)數(shù)值模擬仿真可知,采用8 mm 厚NFB700 鋼板作為背板與鋼筋混凝土復(fù)合后結(jié)構(gòu)的抗震塌系數(shù)約為0.147。