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      電梯曳引機(jī)用螺栓斷裂原因

      2022-08-04 10:04:14羅海軍
      理化檢驗(yàn)(物理分冊(cè)) 2022年7期
      關(guān)鍵詞:齒根氏硬度脫碳

      羅海軍, 張 捷, 張 勝

      [國(guó)家電梯質(zhì)量監(jiān)督檢驗(yàn)中心(廣東), 佛山 518251]

      某電梯在運(yùn)行過(guò)程中發(fā)生轎廂沖頂事故[1],經(jīng)現(xiàn)場(chǎng)調(diào)查發(fā)現(xiàn),事故電梯曳引機(jī)制動(dòng)器的壓緊彈簧內(nèi)有螺栓發(fā)生斷裂[2],斷裂螺栓的宏觀形貌如圖1所示。斷裂螺栓為某高強(qiáng)度鋼制六角法蘭面螺栓,材料為45#鋼,直徑為20 mm,強(qiáng)度等級(jí)為8.8級(jí)。筆者對(duì)該斷裂螺栓與同批次其他螺栓進(jìn)行了對(duì)比分析,確定了該螺栓斷裂失效的形式與原因,為避免類似事故再次發(fā)生提供了理論依據(jù)[3-4]。

      圖1 斷裂螺栓的宏觀形貌

      1 理化檢驗(yàn)

      1.1 硬度測(cè)試

      采用HRD-150型洛氏硬度計(jì),在斷裂螺栓和同批次螺栓的中心區(qū)域(軸心線處)和1/2半徑區(qū)域分別進(jìn)行硬度測(cè)試,結(jié)果如表1所示。由表1可知:斷裂螺栓與同批次螺栓的整體硬度均分布較為均勻,但中心區(qū)域硬度均略低于1/2半徑區(qū)域的硬度;斷裂螺栓和同批次螺栓1/2半徑區(qū)域的洛氏硬度平均值分別為25.1 HRC和23.9 HRC,兩者均符合GB/T 3098.1—2010 《緊固件機(jī)械性能 螺栓、螺釘和螺柱》的要求,但接近于規(guī)定下限;斷裂螺栓中心區(qū)域的洛氏硬度為23.8 HRC,接近于GB/T 3098.1—2010的下限;同批次螺栓的中心區(qū)域?yàn)?2.5 HRC,低于GB/T 3098.1—2010的要求。

      表1 斷裂螺栓和同批次螺栓的洛氏硬度測(cè)試結(jié)果 HRC

      1.2 化學(xué)成分分析

      采用線切割方法對(duì)斷裂螺栓的橫截面進(jìn)行取樣,經(jīng)過(guò)水磨砂紙打磨后,采用真空火花發(fā)射光譜儀對(duì)基體材料進(jìn)行化學(xué)成分分析,結(jié)果如表2所示,結(jié)果表明斷裂螺栓中的碳和磷元素含量均超出GB/T 699—2015 《優(yōu)質(zhì)碳素結(jié)構(gòu)鋼》的要求。

      表2 斷裂螺栓的化學(xué)成分 %

      1.3 斷口分析

      1.3.1 斷口宏觀分析

      對(duì)螺栓的斷口進(jìn)行宏觀觀察,發(fā)現(xiàn)斷口表面比較平滑,斷裂面與軸向基本垂直。將斷口分成I~I(xiàn)V區(qū)域,其中I和II區(qū)有多個(gè)裂紋源,裂紋起始于螺栓齒根部位,并伴隨有明顯臺(tái)階,表明該區(qū)域所受的應(yīng)力或應(yīng)力集中程度較大;III區(qū)為裂紋擴(kuò)展區(qū),有較明顯的“貝紋狀”花樣;IV區(qū)為最終斷裂區(qū),這是由裂紋擴(kuò)展到一定程度時(shí),截面縮小而材料疲勞強(qiáng)度不夠引起的,由此可以推斷螺栓斷裂形式屬于多源疲勞斷裂(見(jiàn)圖2)。

      圖2 斷裂螺栓斷口宏觀形貌

      1.3.2 斷口微觀分析

      將斷口置于無(wú)水乙醇中進(jìn)行超聲清洗,10 min后吹干,用Quanta 200型掃描電子顯微鏡(SEM)觀察斷口的形貌。可以看出螺栓斷裂起始于螺紋齒根部位[見(jiàn)圖3a)];該部位屬于應(yīng)力集中區(qū)域,具有較多的解理臺(tái)階[見(jiàn)圖3b)];在螺紋邊緣有剪切唇存在,在斷口表面可以見(jiàn)到明顯的二次裂紋[見(jiàn)圖3c)];在裂紋擴(kuò)展區(qū)部分區(qū)域有“海灘”花樣,呈現(xiàn)出比較明顯的片層狀結(jié)構(gòu),具有大量表征疲勞斷裂的微觀“疲勞輝紋”,疲勞裂紋的擴(kuò)展主要以準(zhǔn)解理斷裂為主[見(jiàn)圖3d)];最終斷裂區(qū)有大量的韌窩形成,呈韌性斷裂[5]特征形貌,這是因?yàn)殡S著疲勞裂紋不斷擴(kuò)展,螺栓產(chǎn)生了一定的開(kāi)裂位移,導(dǎo)致施加在開(kāi)裂螺栓上的徑向力得到了一定的松弛釋放,從而形成了韌窩狀組織[見(jiàn)圖3e),3f)]。

      圖3 斷裂螺栓斷口SEM形貌

      1.4 金相檢驗(yàn)

      在斷裂螺栓和同批次螺栓上截取徑向試樣,試樣經(jīng)機(jī)械打磨、拋光, 1/2半徑區(qū)域經(jīng)4%(體積分?jǐn)?shù),下同)硝酸酒精溶液侵蝕8 s后,在純水+乙醇溶液中清洗并吹干,利用光學(xué)顯微鏡對(duì)試樣的顯微組織進(jìn)行觀察,并依據(jù)GB/T 6394—2017 《金屬平均晶粒度測(cè)試方法》對(duì)試樣進(jìn)行晶粒度評(píng)級(jí)[6]。由檢驗(yàn)結(jié)果可知:斷裂螺栓中心區(qū)域的顯微組織為片狀珠光體+白色網(wǎng)狀、針狀和塊狀分布的鐵素體,晶粒大小不均勻,有輕微的魏氏體,晶粒度等級(jí)評(píng)為8~9.5級(jí)[見(jiàn)圖4a)]。斷裂螺栓外表面區(qū)域的網(wǎng)狀鐵素體相對(duì)較少,晶粒度等級(jí)為9級(jí)[見(jiàn)圖4b)]。同批次螺栓中心區(qū)域的顯微組織與斷裂螺栓相似,但網(wǎng)狀鐵素體的分布有所不同,晶粒大小相對(duì)較均勻,晶粒度等級(jí)為9級(jí)[見(jiàn)圖5a)]。同批次螺栓外表面區(qū)域的顯微組織與斷裂螺栓相似,1/2半徑區(qū)域的網(wǎng)狀鐵素體明顯減少,晶粒更為細(xì)小,晶粒度等級(jí)為9.5級(jí)[見(jiàn)圖5b)]。

      圖4 斷裂螺栓顯微組織形貌

      圖5 同批次螺栓顯微組織形貌

      1.5 脫碳層測(cè)試

      根據(jù)GB/T 4340.1—2009 《金屬材料 維氏硬度試驗(yàn) 第1部分:試驗(yàn)方法》,采用HVS-10型維氏硬度計(jì)分別在斷裂螺栓和同批次螺栓試樣的外表面、1/2半徑區(qū)域和中心區(qū)域進(jìn)行維氏硬度測(cè)試,結(jié)果如表3所示。由表3可知:斷裂螺栓和同批次螺栓的外表面區(qū)域的維氏硬度平均值分別為231.9 HV和250.4 HV,均小于GB/T 4340.1—2009要求(≥255 HV),且遠(yuǎn)低于1/2半徑區(qū)域和中心區(qū)域,表明斷裂螺栓外表面有完全脫碳層[7],同批次螺栓外表面有不完全脫碳層(見(jiàn)圖6)。

      圖6 斷裂螺栓和同批次螺栓外表面顯微組織形貌

      表3 螺栓不同區(qū)域的維氏硬度測(cè)試結(jié)果 HV

      將試樣從中心剖開(kāi),制備軸向試樣,再經(jīng)機(jī)械打磨和拋光后,用4%硝酸酒精溶液侵蝕20 s后對(duì)脫碳層進(jìn)行觀察,斷裂螺栓外表面有厚度約為55.96 mm的完全脫碳層[見(jiàn)圖7a)],不符合GB/T 3098.1—2010的要求(≤15 mm)。同批次螺栓外表面有不完全脫碳層[見(jiàn)圖7b)],不完全脫碳層硬度測(cè)試結(jié)果分別為299.3,258.2,233 HV,也不符合GB/T 3098.1—2010的要求。斷裂螺栓的完全脫碳層和同批次螺栓的不完全脫碳層內(nèi)均有裂紋[見(jiàn)圖8a),8b)]。

      圖7 斷裂螺栓和同批次螺栓脫碳層顯微組織形貌

      圖8 斷裂螺栓和同批次螺栓脫碳層內(nèi)裂紋形貌

      2 綜合分析

      上述理化檢驗(yàn)結(jié)果表明:斷裂螺栓屬于多源疲勞斷裂,疲勞起源于應(yīng)力集中的螺栓齒根表面,齒根表面有不符合GB/T 4340.1—2009規(guī)定的脫碳層,降低了螺栓的硬度和疲勞強(qiáng)度,在長(zhǎng)期交變應(yīng)力的作用下螺栓發(fā)生疲勞斷裂。螺栓齒根部分缺乏有效的過(guò)渡圓弧,易形成應(yīng)力集中區(qū)域,當(dāng)應(yīng)力超過(guò)其斷裂強(qiáng)度時(shí),會(huì)在其應(yīng)力集中的薄弱處形成裂紋源。

      斷裂螺栓的碳含量低于GB/T 699—2015要求的范圍,降低了螺栓的疲勞強(qiáng)度和硬度。斷裂螺栓的顯微組織為片狀珠光體+鐵素體(白色網(wǎng)狀、針狀和塊狀分布),表明螺栓在熱處理時(shí)奧氏體化的加熱溫度過(guò)低或淬火前保溫時(shí)間不足,造成斷裂螺栓基體硬度的分散度加大,基體的疲勞強(qiáng)度明顯降低,塑性和韌性下降,尤其是沖擊韌性下降明顯,最終在螺栓裂紋擴(kuò)展區(qū)表現(xiàn)出準(zhǔn)解理斷口形貌的微觀特征。

      3 結(jié)論與建議

      該螺栓齒根表面有不合格脫碳層,齒根缺乏圓弧過(guò)渡,易形成應(yīng)力集中,螺栓的硬度、疲勞強(qiáng)度等各項(xiàng)性能均下降,在長(zhǎng)期交變應(yīng)力的作用下發(fā)生了疲勞斷裂。

      建議加強(qiáng)質(zhì)量監(jiān)控,對(duì)螺栓的化學(xué)成分、力學(xué)性能、顯微組織和表面缺陷等進(jìn)行嚴(yán)格檢查,嚴(yán)格控制原材料質(zhì)量,嚴(yán)格按工藝的要求進(jìn)行調(diào)質(zhì)熱處理,以獲得細(xì)密的回火索氏體,全面改善螺栓的塑性和韌性。同時(shí)適當(dāng)?shù)卦龃舐菟X根的圓弧半徑,降低加工表面粗糙度,以減少應(yīng)力集中。

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