宮高麗

(成都市海瑞產(chǎn)品質量技術檢測有限公司, 成都 610500)

單元制動缸是決定列車運行安全的重要部件，在其組裝完成或定期使用后必須進行測試，以確保其狀態(tài)良好。某單元制動缸在定期檢修測試過程中，發(fā)現(xiàn)其緩解量不夠，經(jīng)拆解發(fā)現(xiàn)其中的緩解彈簧斷裂。彈簧材料為60Si2Mn鋼，彈簧自由高度為(165±3) mm,彈簧中徑為90.5 mm，鋼絲直徑為6.5 mm，有效圈數(shù)n=5，彈簧是返修彈簧，為防止彈簧使用過程中發(fā)生銹蝕，在返修過程中對其進行了電鍍鋅防銹處理(鍍層厚度要求為7～10 mm)，彈簧原始表面防銹工藝為發(fā)黑處理。為查明彈簧斷裂原因，筆者進行了一系列理化檢驗與分析，以防止類似事故再次發(fā)生。

1 理化檢驗

1.1 宏觀觀察

對該單元制動缸的斷裂彈簧進行宏觀觀察，其宏觀形貌如圖1所示，發(fā)現(xiàn)斷面均呈不規(guī)則狀。經(jīng)拆卸后發(fā)現(xiàn)該緩解彈簧已斷裂成了3部分。

圖1 單元制動缸斷裂緩解彈簧宏觀形貌

1.2 化學成分分析

按照GB/T 20123—2006 《鋼鐵 總碳硫含量的測定高頻感應爐燃燒后紅外吸收法(常規(guī)方法)》和GB/T 20125—2006 《低合金鋼 多元素含量的測定 電感耦合等離子體原子發(fā)射光譜法》的要求在斷裂彈簧上取樣，采用CS-200型紅外碳硫儀和ICPS-7510型電感耦合等離子發(fā)射光譜儀進行化學成分分析，結果如表1所示，可見彈簧的化學成分符合GB/T 1222—2016 《彈簧鋼》中對60Si2Mn鋼的要求。

表1 斷裂彈簧化學成分分析結果 %

1.3 金相檢驗

將斷裂彈簧斷口經(jīng)制樣、拋光、侵蝕后,采用DMM-480C型倒置式光學顯微鏡，按照GB/T 13298—2015 《金屬顯微組織檢驗方法》對其進行分析觀察，試樣的顯微組織形貌如圖2所示。由圖2可知：彈簧基體組織為均勻回火屈氏體，符合技術要求，試樣存在輕微的脫碳現(xiàn)象。脫碳深度檢驗結果如表2所示(表中D為彈簧直徑)。由表2可知：彈簧的總脫碳深度符合技術要求。

圖2 斷裂彈簧顯微組織形貌

表2 斷裂彈簧脫碳深度檢驗結果 mm

1.4 硬度測試

按照GB/T 4340.1—2009 《金屬材料 維氏硬度試驗 第1部分：試驗方法》的試驗方法,采用VH-5LA型維氏硬度計測試彈簧的硬度，測試結果如表3所示。由表3可見彈簧的次表面層硬度已超出技術要求的上限，心部硬度測試結果也處于技術要求的上限。

表3 斷裂彈簧的硬度測試結果 HRC

1.5 掃描電鏡分析

用掃描電鏡(SEM)對彈簧斷口形貌進行觀察，結果如圖3所示。從圖3可以看出：斷口處未觀察到孔洞、夾雜等冶金缺陷；低倍下可見斷口無舊斷口特征，斷口處存在較平整的區(qū)域A、明顯放射狀條紋(或稱撕裂棱)的擴展區(qū)域B和C，以及最后斷裂剪切特征的區(qū)域D；A區(qū)為斷裂起始區(qū)，該區(qū)域呈橢圓型分布，斷面平整，其邊緣存在明顯的放射狀應力臺階，微觀形貌為準解理；B區(qū)和C區(qū)為斷裂擴展區(qū)，斷口呈現(xiàn)韌性花樣，沿由韌窩構成的晶界面擴展，且存在細小的、發(fā)育不完整的韌窩，斷口存在明顯放射狀應力臺階，微觀上為準解理斷裂；D區(qū)為最后斷裂區(qū)，沿著擴展區(qū)撕裂棱的裂紋，隨著應力的增加，裂紋相互貫通形成一個貫穿的剪切面，且斷口邊緣呈現(xiàn)傾斜斷面，微觀上為剪切斷裂。

圖3 彈簧斷口SEM形貌

2 綜合分析

上述理化檢驗結果表明：彈簧的化學成分符合GB/T 1222—2016對60Si2Mn鋼的要求；彈簧的次表面層硬度已超出技術要求的上限(48.0 HRC),心部硬度也處于技術要求的上限；彈簧基體顯微組織為均勻回火屈氏體；彈簧表面存在輕微的脫碳現(xiàn)象；SEM觀察到斷口存在平整的斷裂起始區(qū)，斷裂起始區(qū)的微觀形貌以準解理為主，部分存在微裂紋特征，在斷裂起始區(qū)邊緣呈現(xiàn)有明顯的放射狀應力臺階；此外，斷口還存在明顯的快速擴展區(qū)和最后斷裂的剪切區(qū)；彈簧表面不存在凹陷、孔洞或夾雜物等冶金缺陷。

電鍍鋅工藝在除油、酸蝕、鍍鋅工序中，均易發(fā)生基體或鍍層滲氫，會引起鍍層鼓泡和脫皮，甚至產(chǎn)生氫脆并導致彈簧斷裂。在檢修過程中對該單元制動缸彈簧進行了返修處理，返修過程中采用電鍍鋅防銹處理，彈簧檢修前原始表面防銹工藝為發(fā)黑處理且運行正常，由此可見檢修前是沒有氫脆現(xiàn)象的。經(jīng)確認，該彈簧經(jīng)電鍍鋅處理后未進行去氫處理就投入使用，當其硬度過高時，就會產(chǎn)生氫脆現(xiàn)象，導致彈簧發(fā)生早期斷裂[1-2]。

綜上所述：該彈簧在測試加載前并不存在裂紋源，加載后由于應力與氫的交互作用逐漸形成平整的斷裂起始區(qū)(或稱裂紋源區(qū))，最終導致其發(fā)生脆性斷裂[3-6]。

3 結論與建議

該單元制動缸的緩解彈簧在加載后，由于應力與氫的交互作用逐漸形成裂紋源，因此裂紋快速擴展并最終引發(fā)氫脆斷裂。

建議采用低氫脆風險的發(fā)黑(發(fā)藍)、磷化方法對彈簧進行表面防銹處理。同時在恒溫電烘箱內(nèi)進行除氫處理，烘箱配鼓風機，使箱內(nèi)的溫度均勻。溫度和時間參數(shù)根據(jù)彈簧的硬度、服役情況進行改進。