魏勝利,倪士棟,丁統(tǒng)元,張紹邦,張志成

(1.江蘇大學(xué)汽車與交通工程學(xué)院,212013,江蘇鎮(zhèn)江;2.吉孚汽車技術(shù)(蘇州)有限公司,215100,江蘇蘇州)

汽油缸內(nèi)直噴技術(shù)(GDI)因?yàn)榫哂薪?jīng)濟(jì)性好、響應(yīng)性好、噴油量控制精準(zhǔn)等優(yōu)勢(shì),其在汽油機(jī)市場(chǎng)占有率方面不斷提升。但是,在市面上普及的GDI發(fā)動(dòng)機(jī)仍然存在一些不足,據(jù)有關(guān)研究顯示,在整個(gè)行駛過程中,冷啟動(dòng)或者直接啟動(dòng)階段時(shí)間占比很小[1-3],但卻是發(fā)動(dòng)機(jī)整個(gè)工作過程中燃油霧化最差、燃燒最為惡劣的階段[4-6]。這主要原因在于,隨著汽油噴射壓力逐漸升高[7-8],貫穿距增大,因此在活塞頂部、缸套等表面容易形成附壁油膜,殘留油膜使得缸內(nèi)實(shí)際參與空氣混合的燃油量減少,從而導(dǎo)致整體當(dāng)量比降低[9-10]。更為嚴(yán)重的是,未蒸發(fā)燃油在燃燒過程中容易產(chǎn)生較多的碳?xì)渑c顆粒排放,對(duì)環(huán)境造成嚴(yán)重污染[11-14]。

對(duì)于附壁油膜,國(guó)內(nèi)外研究機(jī)構(gòu)和高校進(jìn)行了相關(guān)研究。Mundo等[15]通過單液滴試驗(yàn)表明,在光滑表面撞壁時(shí),二次液滴的直徑取決于液體的黏度、表面張力以及一次液滴的速度、尺寸;在粗糙表面撞壁時(shí),黏度與表面張力等對(duì)液滴直徑分布影響減小。Kobashi等[16]構(gòu)建了一種CFD模型來預(yù)測(cè)多組分燃料噴霧壁面油膜的形成和蒸發(fā),研究發(fā)現(xiàn)在60 ℃的壁溫下,汽油替代燃料的壁面油膜蒸發(fā)率較低。楊延平[17]通過試驗(yàn)對(duì)進(jìn)氣道噴射的汽油機(jī),在冷啟動(dòng)工況下形成的附壁油膜進(jìn)行研究,發(fā)現(xiàn)隨著噴嘴高度的上升,附壁油膜量明顯減少。許名揚(yáng)[18]使用計(jì)算流體力學(xué)軟件,以氣泡動(dòng)力學(xué)為基礎(chǔ),對(duì)附壁油膜兩相流中的傳熱特性與動(dòng)力學(xué)特性進(jìn)行研究,發(fā)現(xiàn)近壁液體溫度升高使得氣泡內(nèi)部的相變氣體增多,從而促進(jìn)液體的蒸發(fā)。許貝等[19]對(duì)GDI發(fā)動(dòng)機(jī)噴霧撞壁后形成的油膜厚度特性進(jìn)行研究分析,研究發(fā)現(xiàn),高噴射壓力結(jié)合小脈寬可以有效降低油膜附壁量,并且可以加快薄油膜的蒸發(fā);增加碰壁距離形成的油膜厚度要更加均勻。劉懿[20]利用激光誘導(dǎo)熒光法(LIF)對(duì)GDI發(fā)動(dòng)機(jī)噴霧撞擊不同溫度壁面的附壁油膜特性進(jìn)行了研究,發(fā)現(xiàn)隨著壁面溫度的提高,附壁燃油宏觀形態(tài)從連續(xù)的油膜狀逐漸向分散的獨(dú)立液滴過渡,附壁體積及面積均逐漸降低。

本文針對(duì)GDI發(fā)動(dòng)機(jī)在冷啟動(dòng)下燃油附壁、燃油蒸發(fā)困難、混合氣不均勻、排放惡劣等問題,探究進(jìn)氣門早關(guān)米勒循環(huán)以及米勒循環(huán)對(duì)低溫環(huán)境下缸內(nèi)混合氣形成的影響規(guī)律,為減少附壁油膜、提高缸內(nèi)混合氣均勻程度及降低排放提供參考依據(jù)。

1 試驗(yàn)與仿真模型搭建及驗(yàn)證

1.1 發(fā)動(dòng)機(jī)臺(tái)架試驗(yàn)

本文選用一臺(tái)1.5T的GDI發(fā)動(dòng)機(jī)為研究對(duì)象,其具體參數(shù)如表1所示,將該發(fā)動(dòng)機(jī)裝置在如圖1所示的臺(tái)架上進(jìn)行試驗(yàn)測(cè)試。對(duì)每一個(gè)測(cè)量工況點(diǎn),采集200個(gè)循環(huán)進(jìn)行平均計(jì)算并作為最后的確定值。

圖1 GDI發(fā)動(dòng)機(jī)試驗(yàn)裝置示意圖

表1 GDI發(fā)動(dòng)機(jī)基本參數(shù)

1.2 一維GT-Power模型搭建及驗(yàn)證

選用GT-Power軟件進(jìn)行一維部分的仿真研究,為接下來的三維仿真提供準(zhǔn)確可靠的邊界條件。一維仿真模型搭建與參數(shù)設(shè)置完成之后,需要對(duì)模型的準(zhǔn)確性與合理性進(jìn)行驗(yàn)證。選用工況為本文主要研究的怠速工況點(diǎn)以及發(fā)動(dòng)機(jī)工作穩(wěn)定狀態(tài)的2 000～5 600 r/min中每隔1 200 r/min的50%、100%負(fù)荷。對(duì)所選的9個(gè)工況點(diǎn)的功率與油耗進(jìn)行臺(tái)架試驗(yàn)數(shù)據(jù)與一維模擬數(shù)據(jù)對(duì)比,結(jié)果如圖2所示。

(a)功率

由圖2可以看出,所選的每個(gè)工況點(diǎn)的試驗(yàn)與仿真值差距均在5%范圍內(nèi),因此判定本文所搭建的一維GT-Power模型準(zhǔn)確可靠,為接下來的三維CFD模擬提供精準(zhǔn)的初始與邊界條件。

1.3 噴霧可視化試驗(yàn)與模擬

可視化定容試驗(yàn)可以控制變量以及直觀的觀察與研究噴霧相關(guān)特性。本文采用直接攝影法在定容彈內(nèi)進(jìn)行噴霧試驗(yàn),并通過高速攝像機(jī)進(jìn)行噴霧形態(tài)記錄,噴霧試驗(yàn)臺(tái)架如圖3所示。

圖3 噴霧試驗(yàn)裝置示意圖

考慮到不同地區(qū)與生產(chǎn)企業(yè)的汽油品質(zhì)有所區(qū)別,本文采用異辛烷作為汽油的替代燃料進(jìn)行噴霧試驗(yàn),定容噴霧試驗(yàn)的主要參數(shù)如表2所示。

表2 定容噴霧試驗(yàn)相關(guān)參數(shù)

在Converge軟件中建立直徑為100 mm、高度為150 mm的定容彈仿真模型,定容彈仿真模型如圖4所示。邊界條件、初始條件和相關(guān)參數(shù)與試驗(yàn)一致,模擬中試驗(yàn)燃料選用IC8H18異辛烷,輸入相對(duì)應(yīng)的物性參數(shù)。噴油器中置在定容彈內(nèi),距離定容彈頂部3.2 mm。噴霧過程包含燃油噴射、噴霧破碎、液滴碰撞、液滴與壁面交互等多個(gè)過程,故對(duì)于噴霧子模型的選擇,破碎模型選用KH-RT模型,碰撞模型選用NTC模型,湍流擴(kuò)散模型選用O’Rourke模型。

圖4 定容彈仿真模型

貫穿距和噴霧錐角的試驗(yàn)值與模擬值對(duì)比如圖5、圖6所示,可知貫穿距和噴霧錐角的各個(gè)時(shí)間點(diǎn)的誤差均小于5%。經(jīng)過不斷優(yōu)化與調(diào)整,噴霧模型的選擇與相關(guān)數(shù)據(jù)的設(shè)置是準(zhǔn)確的。

圖5 試驗(yàn)與模擬貫穿距對(duì)比

圖6 試驗(yàn)與模擬噴霧錐角對(duì)比

2 米勒循環(huán)發(fā)動(dòng)機(jī)模型的建立

以往的研究可知,進(jìn)氣門晚關(guān)(late intake valve closing,LIVC)策略研究較多,主要原因是LIVC策略更易實(shí)現(xiàn),并且LIVC可以大幅降低缸內(nèi)溫度,從而抑制爆震等非正常燃燒現(xiàn)象[21],但是在溫度較低時(shí),進(jìn)一步大幅降低缸內(nèi)溫度無疑會(huì)惡化燃油的霧化與蒸發(fā)。而進(jìn)氣門早關(guān)(early intake valve closing,EIVC)策略下的缸內(nèi)溫度相較于LIVC策略下更高,更有助于燃油的霧化與蒸發(fā)。

本文將進(jìn)氣上止點(diǎn)(top dead center,TDC)作為參考基準(zhǔn)點(diǎn),設(shè)為0°;將米勒循環(huán)相較于原機(jī)EIVC的度數(shù)定義為米勒度,以15°為間隔,設(shè)計(jì)不同進(jìn)氣門提前關(guān)閉時(shí)刻的米勒循環(huán)策略,并將進(jìn)氣門提前關(guān)閉15°定義為EIVC15,進(jìn)氣門提前關(guān)閉30°定義為EIVC30,以此類推。最終研究的米勒循環(huán)確定EIVC15、EIVC30、EIVC45、EIVC60、EIVC75這5組方案,各方案的進(jìn)氣門升程曲線如圖7所示。圖8為建立的三維模型,將三維幾何模型導(dǎo)入到Converge中,進(jìn)行邊界劃分與網(wǎng)格設(shè)置。

圖7 進(jìn)氣門升程曲線

圖8 三維模型示意圖

本文選用發(fā)動(dòng)機(jī)冷啟動(dòng)過程中較為穩(wěn)定的冷怠速工況進(jìn)行仿真研究,設(shè)定其轉(zhuǎn)速為1 000 r/min、噴油正時(shí)為進(jìn)氣上止點(diǎn)后(after top dead center,ATDC)70°。研究范圍為進(jìn)氣上止點(diǎn)前40°到點(diǎn)火時(shí)刻(340°)。數(shù)值模擬過程中所采用的參數(shù)由試驗(yàn)數(shù)據(jù)與一維GT-Power模型提供,初始與邊界參數(shù)如表3所示。

表3 初始與邊界參數(shù)

3 米勒循環(huán)對(duì)缸內(nèi)參數(shù)的影響

3.1 米勒循環(huán)對(duì)附壁油膜量的影響

對(duì)GDI發(fā)動(dòng)機(jī)而言,附壁油膜量通常是指在噴油時(shí)刻油束撞壁后未被蒸發(fā)、仍附著在缸套內(nèi)壁和活塞頂部的燃油質(zhì)量,而在實(shí)際噴油過程中,油膜質(zhì)量幾乎無法直接測(cè)得,因此對(duì)附壁油膜量的評(píng)判常以油膜厚度和油膜鋪展面積等為評(píng)價(jià)指標(biāo)。

附壁油膜質(zhì)量可根據(jù)壁面油膜質(zhì)量方程[22]通過理論計(jì)算得出

(1)

式中:ρ為液體密度;h為油膜厚度;up、vw為相對(duì)地面坐標(biāo)系中的油膜平均速度和壁面運(yùn)動(dòng)速度;s為表面梯度算子。

對(duì)于油膜厚度的測(cè)量,Converge使用了一種基于粒子的壁面油膜模型,油膜厚度的表達(dá)式為

(2)

式中:α為指粒子所在壁面;Vp為單位液滴p的體積;Aα,i為壁面面積投影向量。

當(dāng)噴油壓力升高時(shí),噴霧貫穿距離隨之增大,此時(shí)撞擊在活塞頂部的燃油量占總油膜質(zhì)量的絕大部分,故在點(diǎn)火時(shí)刻活塞頂部表面仍然有較多的未蒸發(fā)油膜會(huì)導(dǎo)致缸內(nèi)實(shí)際參與霧化的燃油量減少,并造成排放惡化[23-26]。

圖9展示了缸內(nèi)油膜質(zhì)量變化趨勢(shì)。從噴油起始時(shí)刻70°開始,由于活塞頂部存在凹坑以及燃油碰壁現(xiàn)象,缸內(nèi)油膜瞬間大幅上升,最大可達(dá)9.25 mg。一部分燃油液滴在與壁面接觸后濺射,然后與缸內(nèi)空氣進(jìn)行接觸,液態(tài)油膜快速轉(zhuǎn)換為氣態(tài),從而油膜量到達(dá)最高點(diǎn)后又迅速下降。在下降的過程中,主要分為2個(gè)階段:第1階段為快速蒸發(fā)階段,其包含的曲軸轉(zhuǎn)角為200°前,油膜質(zhì)量從9.25 mg下降到2.16 mg;第2階段為緩慢蒸發(fā)階段,其包含的曲軸轉(zhuǎn)角從200°到點(diǎn)火之前,油膜質(zhì)量從2.16 mg下降到1.147 mg,點(diǎn)火時(shí)刻的油膜占總噴油量的比例為6.7%。

圖9 原機(jī)與米勒循環(huán)油膜質(zhì)量變化

每一個(gè)循環(huán)下油膜質(zhì)量自燃油噴射起均呈現(xiàn)快速增長(zhǎng)趨勢(shì),當(dāng)85°左右時(shí)刻,油膜質(zhì)量到達(dá)峰值。從峰值油膜質(zhì)量可以看出,隨著進(jìn)氣門關(guān)閉時(shí)刻的提前,缸內(nèi)油膜峰值質(zhì)量增大。油膜峰值最大的EIVC75循環(huán)相較于原機(jī)油膜峰值工況油膜增長(zhǎng)了8.3%左右。溫度是造成上述現(xiàn)象的主要原因,進(jìn)氣門早關(guān)米勒循環(huán)對(duì)缸內(nèi)溫度的降低作用相較于進(jìn)氣門晚關(guān)米勒循環(huán)要小很多,但是仍有一定的降低作用,并且隨著米勒度增大,缸內(nèi)溫度降幅越大,燃油蒸發(fā)越困難,所以附壁油膜峰值質(zhì)量也就越大。

縱觀油膜質(zhì)量的整體變化可以看出,缸內(nèi)油膜在不同米勒度下發(fā)生變化主要表現(xiàn)為:隨著米勒度的增大,出現(xiàn)明顯的附壁油膜驟降現(xiàn)象,米勒度越大,油膜質(zhì)量驟降時(shí)間點(diǎn)越提前,并且其驟降趨勢(shì)越明顯。EIVC60循環(huán)在曲軸轉(zhuǎn)角為194°時(shí)刻缸內(nèi)油膜質(zhì)量開始低于原機(jī)油膜質(zhì)量,EIVC75循環(huán)缸內(nèi)油膜質(zhì)量低于原機(jī)的時(shí)刻為185°,相較于EIVC60循環(huán)要更為提前,這兩個(gè)循環(huán)在之后的油膜質(zhì)量均明顯低于原機(jī)。EIVC30循環(huán)與EIVC45循環(huán)的缸內(nèi)油膜質(zhì)量均高于原機(jī)。點(diǎn)火時(shí)刻的缸內(nèi)油膜量是影響發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒與排放的重要因素,從不同循環(huán)對(duì)比來看,點(diǎn)火時(shí)刻的缸內(nèi)油膜在米勒度小于EIVC 30前呈增長(zhǎng)趨勢(shì),接下來便開始下降。EIVC45循環(huán)點(diǎn)火時(shí)刻缸內(nèi)油膜為1.48 mg,相較于EIVC30略微下降。缸內(nèi)油膜大幅下降是從EIVC60循環(huán)開始,點(diǎn)火時(shí)刻油膜量已經(jīng)明顯低于原機(jī),降幅達(dá)到28%。EIVC75循環(huán)點(diǎn)火時(shí)刻油膜量為0.59 mg,相較于原機(jī)下降了48%,是點(diǎn)火時(shí)刻缸內(nèi)油膜量最低的循環(huán)。

缸內(nèi)湍動(dòng)能大小是影響附壁油膜蒸發(fā)的重要因素,缸內(nèi)湍動(dòng)能隨曲軸轉(zhuǎn)角的變化情況如圖10所示。由圖10可以看出,在噴油時(shí)刻之前,米勒度越大,湍動(dòng)能上升得越快。主要原因是米勒度較大的循環(huán)所對(duì)應(yīng)的進(jìn)氣壓力大,帶來較強(qiáng)的進(jìn)氣流速,所以缸內(nèi)湍動(dòng)能與米勒度呈正相關(guān)。噴油結(jié)束時(shí)刻到200°是不同循環(huán)缸內(nèi)湍動(dòng)能差異最大的階段,原機(jī)與EIVC15循環(huán)在噴油結(jié)束后湍動(dòng)能變化較為平緩,呈穩(wěn)定下降趨勢(shì)。隨著米勒度的不斷增加,缸內(nèi)湍動(dòng)能出現(xiàn)凸起,并且米勒度越大,凸起越明顯且越靠前。原因是較大的米勒度循環(huán)時(shí),進(jìn)氣壓力較大且進(jìn)氣門升程型線較陡,此時(shí)缸內(nèi)為密閉空間,活塞仍在快速下行,帶動(dòng)缸內(nèi)流體運(yùn)動(dòng)。較大的初始流速以及下行活塞帶動(dòng)湍流運(yùn)動(dòng),使米勒循環(huán)策略在噴油后的湍動(dòng)能相對(duì)增大,較大的湍流運(yùn)動(dòng)可以增加油膜表面與氣體的接觸,從而加快附壁油膜蒸發(fā)。

圖10 原機(jī)與米勒循環(huán)缸內(nèi)湍動(dòng)能變化

3.2 米勒循環(huán)對(duì)附壁油膜特性的影響

相比于原機(jī)奧托循環(huán),在點(diǎn)火時(shí)刻缸內(nèi)油膜降低的是EIVC60、EIVC75循環(huán),故針對(duì)這兩個(gè)循環(huán)的附壁油膜特性進(jìn)行研究,EIVC60、EIVC75米勒循環(huán)與原機(jī)奧托循環(huán)在主要曲軸的附壁油膜分布以及厚度變化如圖11所示。

圖11 不同循環(huán)缸內(nèi)油膜厚度變化

由圖11中可以看出,在噴油結(jié)束時(shí),因?yàn)閲婌F油束夾角較小,且此時(shí)活塞距離噴油器較近,所以油束直接撞擊在活塞凹坑內(nèi)形成較厚的油膜。隨著活塞下行,在刮擦作用下,與活塞接觸的缸套表面出現(xiàn)較大面積的薄油膜,可知采用米勒循環(huán)的缸套薄油膜面積在活塞下行階段比原機(jī)的要大。雖說缸套與缸蓋表面出現(xiàn)一定面積的油膜,但是從量的角度來看,3組方案從噴油開始到點(diǎn)火時(shí)刻的95%以上的油膜量均集中在活塞頂部。缸套與缸蓋表面的油膜主要為厚度小于0.1 μm的極薄油膜,而活塞頂部的凹坑內(nèi)仍然具有一定規(guī)模的超過40 μm的厚油膜區(qū)域存在。對(duì)比點(diǎn)火時(shí)刻的3組不同循環(huán)方案可以看出,缸套與缸蓋表面的油膜鋪展面積差別不大,并且缸套與缸蓋表面的油膜量占比本身就很小,因此EIVC60、EIVC75米勒循環(huán)在點(diǎn)火時(shí)刻油膜量減少的主要原因是活塞頂部的油膜量的變化。

圖12為不同循環(huán)活塞頂部油膜厚度的變化趨勢(shì),可知在80°時(shí)原機(jī)與EIVC60、EIVC75循環(huán)的活塞頂部表面油膜厚度分布基本一致。隨著活塞的繼續(xù)運(yùn)動(dòng),米勒循環(huán)活塞邊緣的薄油膜面積相對(duì)于原機(jī)明顯增大。在進(jìn)氣滾流的作用下,3組循環(huán)方案的油膜鋪展位置從中間的凹坑向進(jìn)氣側(cè)與排氣側(cè)的橫向發(fā)展,而縱向兩側(cè)的油膜鋪展面積相對(duì)較小。EIVC60循環(huán)、EIVC75循環(huán)相比于原機(jī)厚度為10 μm左右的油膜降低,這也是米勒循環(huán)缸內(nèi)油膜降低的主要部分?；钊伎营M縫中的大于40 μm的厚油膜區(qū)域在3組循環(huán)中均存在,主要原因在于狹縫內(nèi)湍流強(qiáng)度較小,在較低的溫度下厚油膜難以在短時(shí)間內(nèi)揮發(fā)。

圖12 不同循環(huán)活塞頂油膜厚度變化

3.3 米勒循環(huán)對(duì)當(dāng)量比的影響

選取過進(jìn)排氣門中心線的截面進(jìn)行缸內(nèi)當(dāng)量比的分析研究。主要曲軸轉(zhuǎn)角的當(dāng)量比分布如圖13所示。

圖13 不同循環(huán)缸內(nèi)當(dāng)量比分布

因?yàn)槊桌昭h(huán)的進(jìn)氣壓力較大,在進(jìn)氣門升程差別不大的50°時(shí),EIVC60、EIVC75循環(huán)進(jìn)入缸內(nèi)的新鮮空氣更多,并且氣流運(yùn)動(dòng)滲透的距離更遠(yuǎn),此時(shí)原機(jī)的進(jìn)氣主要集中在進(jìn)氣門附近。因?yàn)槊桌昭h(huán)進(jìn)氣流速較大此時(shí)滾流運(yùn)動(dòng)較為明顯,所以在靠近兩側(cè)壁面部分極濃區(qū)域減少,整體的濃區(qū)面積也相應(yīng)縮減。到達(dá)110°時(shí)原機(jī)進(jìn)氣門開度較大,EIVC60循環(huán)進(jìn)氣門開度很小,EIVC75循環(huán)的進(jìn)氣門已經(jīng)接近完全關(guān)閉。米勒循環(huán)的濃區(qū)主要靠右,并且缸內(nèi)底部濃區(qū)進(jìn)一步減少,EIVC75循環(huán)相關(guān)表現(xiàn)的則更為明顯。當(dāng)進(jìn)入活塞上行階段后,壓縮行程初期,原機(jī)右下側(cè)滾流的左移運(yùn)動(dòng)使其底部濃區(qū)向左側(cè)移動(dòng),在進(jìn)氣側(cè)缸壁附近形成較大的混合氣濃區(qū),而米勒循環(huán)因?yàn)闈L流消失較早,底部較濃混合氣左右運(yùn)動(dòng)并不明顯。到壓縮行程后期,缸內(nèi)溫度上升和擠流運(yùn)動(dòng)使缸內(nèi)極濃區(qū)域迅速減少,米勒循環(huán)的濃度場(chǎng)較大區(qū)域在中部以及右側(cè)靠近壁面部分,原機(jī)仍然以左側(cè)的濃區(qū)為主。

不同循環(huán)點(diǎn)火時(shí)刻缸內(nèi)當(dāng)量比分布如圖14所示,可知原機(jī)在到達(dá)點(diǎn)火時(shí)刻時(shí)濃區(qū)仍然集中在進(jìn)氣側(cè),因?yàn)樵瓩C(jī)的蒸發(fā)率相對(duì)較低,所以缸內(nèi)整體當(dāng)量比相較于米勒循環(huán)發(fā)動(dòng)機(jī)也要低一些。在火花塞附近原機(jī)的當(dāng)量比為0.8左右,有一定的失火幾率。EIVC60、EIVC75循環(huán)的火花塞附近當(dāng)量分別為1.2、1.1左右,比較適宜點(diǎn)火。整體來看,米勒循環(huán)增大了燃油蒸發(fā)率,混合氣形成質(zhì)量比原機(jī)要好,但是燃油蒸發(fā)率仍然有進(jìn)一步提高的空間。

圖14 不同循環(huán)點(diǎn)火時(shí)刻缸內(nèi)當(dāng)量比分布

4 結(jié) 論

(1)米勒循環(huán)發(fā)動(dòng)機(jī)在進(jìn)氣沖程后期缸內(nèi)附壁油膜的質(zhì)量均大于原機(jī),在缸內(nèi)湍動(dòng)能耗散較慢的作用下,壓縮沖程中后期的附壁燃油質(zhì)量蒸發(fā)速率明顯高于原機(jī)。

(2)由于噴油時(shí)刻較早且油束夾角較小的緣故,使高壓油束大部分直接撞擊在活塞頂部,因此整個(gè)進(jìn)氣與壓縮過程中大部分的油膜以及厚油膜區(qū)域均集中在活塞凹坑,EIVC75米勒循環(huán)對(duì)活塞凹坑內(nèi)的厚油膜區(qū)域蒸發(fā)具有促進(jìn)作用。

(3)原機(jī)的持續(xù)滾流運(yùn)動(dòng)使燃油運(yùn)動(dòng)到進(jìn)氣側(cè)形成濃區(qū),到達(dá)點(diǎn)火時(shí)刻時(shí)原機(jī)火花塞附近的當(dāng)量比為0.8左右,不利于點(diǎn)火。米勒循環(huán)發(fā)動(dòng)機(jī)的燃油蒸發(fā)得到改善,整體當(dāng)量比要高于原機(jī),點(diǎn)火時(shí)刻火花塞附近當(dāng)量比為1.1～1.2,比較適宜點(diǎn)火。