輸量
- 西部原油管道運行節(jié)能降耗綜合措施研究
落差、大摻混、大輸量等特征，給能耗分析及降耗工作帶來較大困難。在沒有重大工藝變更、設備改造及技術變革的情況下，如何實現(xiàn)管道運行過程降耗增效精細化管理是一項難點。降低原油管道輸送能耗不能一概而論，應綜合考慮各管道具體情況，做到“一管一策”。1 管道基本情況西部原油管道由阿獨烏線、烏鄯線、鄯蘭線三部分組成，全長2 319 km，為我國最長原油輸送管道，最大管徑813 mm，設計最大輸量2 000×104t/a。全線共設16座主工藝站場，將哈中管道原油、新疆油田
石油石化節(jié)能 2022年12期2022-12-30
- 瞬態(tài)工況下濕氣管道積液發(fā)展規(guī)律的模擬研究
度為50℃，設計輸量為40kg·s-1。根據(jù)管線的實際運行工況并結合管線的特性，建立了高度符合該管道的瞬態(tài)數(shù)值模擬模型。1.2 流體的組成數(shù)據(jù)及運行參數(shù)HZ21-1海管入口的天然氣組分參數(shù)見表1，管道的運行參數(shù)見表2。表1 HZ21-1海管入口的天然氣組分表2 管道的運行參數(shù)2 模擬結果分析2.1 投產工況運用搭建好的OLGA積液模型，保持其他參數(shù)不變，研究啟動輸量分別為20、30、40、50、60kg·s-1時，對積液平衡時間和管線出口液體流量的影響規(guī)律
化工技術與開發(fā) 2022年11期2022-11-29
- 原油長輸管道輸油工藝確定方法分析
輸方式中，公路運輸量占比約60%，鐵路運輸量占比約12%，管道運輸量占比為28%[2]，僅有4條長輸管道，分別是日東線、黃濰線、萊昌線和煙淄線，輸送能力4 500萬t·a-1。2021年，服務山東獨立煉廠的長輸管道有7條，新增董濰線、日京線、萬通線，新增輸送能力7 500萬t·a-1，管道輸送能力基本覆蓋煉廠加工量。2 輸送工藝確定方法2.1 基本流程[3-10]輸油工藝方案的核心是確定干線管徑。確定系列輸送工藝參數(shù)，分析管輸原油的油品物性，選取有代表性的
遼寧化工 2022年11期2022-11-29
- 增壓站停運界限研究
m3/h，實際外輸量410 m3/h，開發(fā)預測最高輸量386×104t/a（510 m3/h）。為滿足外圍油田不斷提升的生產能力[1]，考慮南垣油氣處理廠在檢修期間的外輸油越站輸送能力，2008年在距某一聯(lián)西側9 km處建設某三增壓站，建成后，設計能力416×104t/a、設計最高輸量可達570 m3/h。某一聯(lián)來油進1 000 m3緩沖罐，再增壓外輸至某一聯(lián)計量點。增壓站建設增壓泵4臺，1 000 m3旁緩沖罐1座，運行外輸泵2臺，某一聯(lián)外輸系統(tǒng)流程見圖
石油石化節(jié)能 2022年9期2022-09-29
- 海底長距離濕氣管線清管流動規(guī)律及方案優(yōu)化
擬水力清管時不同輸量下管線入口壓力和管線內積液變化規(guī)律，模擬清管器清管時不同輸量下的管線入口壓力、清管器速度、管線出口累積液量的變化規(guī)律，制定合理的清管方案，為該氣田清管作業(yè)高效執(zhí)行提供有力指導。1 氣田概述該氣田涉及3口井，產出物通過水下采油樹經由各自跨接管(總長為40 m)至集中管匯，通過一條直徑為10英寸(1英寸=0.025 4 m)、長度為7 km的海底混輸管線回接至海上中心平臺。海上中心平臺通過水下光纖臍帶纜與水下控制模塊連接，從而實現(xiàn)對3口井的
中國海洋平臺 2022年4期2022-09-02
- 全秸硬茬地小麥潔區(qū)播種機秸稈撒覆自動調控系統(tǒng)設計*
撒均勻性；秸稈拾輸量和拋撒轉速作為拋撒裝置的關鍵工作參數(shù)，當兩者相匹配時，才能保證達到一定的拋撒均勻性。但由于田間作業(yè)工況復雜，秸稈拾輸量不是恒定的，而機具的拋撒轉速是在作業(yè)前由操作人員通過經驗預先設定的，秸稈拾輸量與拋撒轉速之間沒有建立對應關系，無法保證覆秸質量，常造成出苗率低、出苗均勻性差等問題。針對上述問題，本文基于全量秸稈硬茬地小麥潔區(qū)播種機設計出一套秸稈撒覆自動調控系統(tǒng)，利用相位差式扭矩檢測裝置采集刀輥軸(主動軸)扭矩信息，計算拾輸量，微處理器根
中國農機化學報 2022年4期2022-04-24
- 日濮洛原油管道安全投產方案研究
MPa,近期設計輸量1.0×107t/a,遠期設計輸量1.8×107t/a。管道全線共設6座站場,分別為日照首站、臨沂清管站、曲阜泵站、濮陽泵站、新鄉(xiāng)清管站、洛陽末站。管道主要輸送阿曼原油、科威特原油等6種油品。管道高程里程圖,見圖1。圖1 管道高程里程圖Fig.1 Pipeline elevation-mileage chart1.2 OLGA仿真模型建立日濮洛原油管道采用水隔離段后投油方式進行投產,為了與實際投產情況相符合,利用OLGA仿真模型采用的質
天然氣與石油 2021年5期2021-11-06
- 長呼線原油管道夏季節(jié)能優(yōu)化運行方案
確定油溫、地溫、輸量及油品黏度是進站油溫的主要影響因素[8]。以上學者研究成果多側重理論，未充分考慮實際生產的安全和優(yōu)化問題，研究成果較難在管道實際生產中應用。對于原油管道的優(yōu)化[9-11]應建立在確保管道安全的基礎上，通過分析計劃輸量，利用生產實際數(shù)據(jù)預測、反算進、出站溫度，并研究進、出站溫度與地溫之間的關系，找到其中的平衡點，針對原油管道本身的特點和存在的問題對其進行優(yōu)化，做到精準施策。為了攻克這一問題，進一步降低能耗，提高經濟效益，本文在分析長呼原油
油氣田地面工程 2021年7期2021-07-19
- 回收式自體輸血對剖宮產產婦凝血功能影響的研究
白細胞, 故回輸量的大小可能會影響凝血功能。 另外, 我們的預試驗發(fā)現(xiàn), 當產后出血量1 資料和方法1.1 一般資料本研究獲浙江蕭山醫(yī)院醫(yī)學倫理委員會批準同意(浙蕭醫(yī)-科倫-2016-1203), 所有患者均簽署知情同意書后術中行回收式自體輸血。 選取2017-01/2018-06期間在我院因前置胎盤或胎盤植入行剖宮產的產婦32例, 年齡20～45歲, 平均年齡(30.3±2.5)歲, 體質量50～85 kg, 平均體質量(60.2±10.3)kg, A
麻醉安全與質控 2021年4期2021-06-29
- 油田站間輸油管道熱力優(yōu)化計算
算模型，并對不同輸量不同月份管道的合理出站溫度進行了計算。2 熱力計算模型某油田站間管道全長30km，采用加熱輸送方式。該管道環(huán)境溫度-8~15℃，油品比熱容1.94~2.69J/(kg·℃)，黏度23.5~43.8mPa·s，密度0.87kg/m3，進站溫度39~49℃。熱油管道溫降通常采用蘇霍夫公式：式中：G為油品的質量流量，kg/s；c為輸油溫度下油品的比熱容，J/(kg·℃)；K為管道總傳熱系數(shù)，W/(m2?℃)；D為管道外徑，m；L為管道長度，m
石油石化節(jié)能 2021年6期2021-06-24
- 基于大數(shù)據(jù)的漠大原油管道優(yōu)化運行及建議
大原油管道的運行輸量隨境外輸量不斷調整,給管道的安全經濟運行帶來極大的挑戰(zhàn),為解決輸量與運行能耗匹配問題,依托大數(shù)據(jù)研究平臺[4-6],對漠大一、二線運行參數(shù)和能耗等數(shù)據(jù)進行分析研究,給出運行輸量的合理化匹配[7-8],提供優(yōu)化運行方案和建議[9],為漠大原油管道優(yōu)化運行提供可靠的依據(jù)和技術支持。1 階梯輸量優(yōu)化根據(jù)SCADA系統(tǒng)實時采集的相關壓力、流量、溫度、庫存等數(shù)據(jù),站場輸油泵機組單體計量系統(tǒng)采集的小時耗電量等,結合實際運行工況,對相關數(shù)據(jù)進行統(tǒng)計分
天然氣與石油 2020年4期2020-09-08
- 相國寺儲氣庫采氣管道清管周期探討
.45 MPa，輸量為（164～800）×104m3/d。管道起伏大，管道最大高程差為520 m，容易在管道低洼處積液。管道沿線高程見圖1。儲氣庫井口采出天然氣為含水濕氣，由于注采站未設置氣液分離器，游離水隨天然氣進入采氣管道，導致管道內形成積液。為了清除液體，采取了定期清管措施，清管周期主要依據(jù)操作經驗確定，其中2018年與2019年南段采氣管道B段清管水量及管道運行參數(shù)如表1所示。從表1可知南段采氣管線B段清管周期為15天左右，水量22～30 m3之間
天然氣勘探與開發(fā) 2020年2期2020-07-14
- 基于顆粒在線檢測的天然氣過濾器運行特性分析
度一定時，當氣體輸量增加時，壓差加速上升，同時，后期除塵效率呈降低趨勢。Gac等[13]研究了濾材纖維長度、孔隙率與運行壓差的關系，發(fā)現(xiàn)纖維直徑越長，濾芯孔隙越小，壓差增加越快。Théron等[14]發(fā)現(xiàn)，濾芯上褶皺越多，褶皺間距越大，上、下游壓差越小。綜上所述，國內外相關研究多在實驗室內考察單根濾芯在不同影響因素下的變化情況，鮮有考察數(shù)十根濾芯組裝成為過濾器后，在長達1～2年運行過程中沿程壓差、除塵效率的變化特性。為了給過濾器濾芯更換標準的制訂提供參考，
天然氣工業(yè) 2020年5期2020-06-09
- 某長距離保溫管線運行能耗成本優(yōu)化研究
泵效率同樣也是以輸量為變量的函數(shù)),電力消耗是以輸量為變量的函數(shù),由式(2)～(3)可以得到各站電力消耗與輸量之間的函數(shù)關系式:(4)各站燃料油消耗:(5)依據(jù)運行規(guī)程的要求,若無特殊情況,各站進站油溫控制在35℃,那么出站油溫利用蘇霍夫溫降計算式,由下一站進站油溫計算可得,進而可得該站進出站溫差。那么:(6)將式(4)和式(6)代入式(1)得到管線管輸能耗成本計算式為:(7)式中:Ei成本為每小時管輸成本,元;n為場站數(shù)量;Ni電力為第i站每小時電力消耗
天然氣與石油 2020年1期2020-03-11
- 2020上半年美國天然氣管道的廢棄輸量多于投產輸量
美國能源信息署周一表示，2020上半年美國新增了50×108ft3/d的管道容量，但到目前為止，美國已取消了87×108ft3/d的管道項目。取消的主要項目包括15×108ft3/d的大西洋海岸管道項目，該項目旨在將來自馬塞勒斯和尤蒂卡頁巖氣產區(qū)的天然氣輸供給東南部的電力消費者。盡管今年6月在美國最高法院就道路使用權問題取得了重大勝利，多米尼道能源公司和杜克能源公司表示，他們將取消大西洋沿岸的輸油管道，“因為持續(xù)的拖延和不斷增加的成本不確定性威脅到該項目的
油氣田地面工程 2020年9期2020-02-17
- 大落差原油管道投產充水過程研究*
充水穩(wěn)定時間不同輸量條件下管內持液量變化情況如圖2所示。由圖2可知，不同輸量下管內持液量均為先線性增長后穩(wěn)定地在某值附近上下波動的變化趨勢，且輸量越大，管內持液量增加得越快，充水速率越快，浮動越劇烈。充水穩(wěn)定時間僅由管內持液量的變化情況來判斷是不準確的。圖2 不同輸量下管內持液量變化情況Fig.2 Change of liquid hold-up in pipeline under different throughput當充水過程達到穩(wěn)定狀態(tài)，管內各項全
中國安全生產科學技術 2019年12期2020-01-13
- 改變輸量對輸氣管線積液量的影響*
程中，管道的實際輸量可能遠小于規(guī)定的實際輸量，使得輸氣效率遠低于90%，為了避免頻繁清管，此時的最小輸氣效率還需根據(jù)生產情況決定[7-11]。1 輸氣效率的計算輸氣效率E是反映輸氣管道臟度的一個物理量，表明了實際運行情況偏離理想計算條件的程度。美國Panhandle 和前蘇聯(lián)天然氣研究所后期研究公式中均引入了輸氣效率的計算公式，其基本計算公式為[12-15]式中：E為輸氣效率；Q為管線在標準狀況下（壓力p0=101 325 Pa，溫度T0=293 K）的實
油氣田地面工程 2019年11期2019-12-13
- 蘭成原油管道摻混長慶原油常溫輸送研究
4 MPa，設計輸量為1 000×104t/a，啟輸量為550×104t/a，全線輸送的混合油品質量比為哈油：北疆油：塔里木油=6∶2∶2，輸油方式為常溫輸送工藝。圖1為蘭州原油供需平衡示意圖，蘭成原油管道沿線各站場相關信息和高程圖如表1和圖2所示。圖1 蘭州原油供需平衡示意圖Fig.1 Schematic diagram of supply and demand balance for the crude oil in Lanzhou表1 蘭成原油管道沿
油氣田地面工程 2019年10期2019-11-12
- 大落差原油管道投產油頂水過程研究*
隔離球的情況下，輸量為900～2 500 m3/h時，油頂水這一過程中產生混油量的大小變化。3.1.1 無隔離球時各輸量下混油量變化混油量的長度在軟件模擬過程中不能由特定的曲線表現(xiàn)出來，但是混油是由水與油品相混合而產生的，所以混油段必定有一個相對的密度差，因此混油段可以通過管線中流體的密度曲線來體現(xiàn)。綜合管線的地勢圖與不同輸量下管線內流體的密度變化如圖3所示。圖3 投油9.8 h各輸量下管內液體密度變化Fig.3 Change of liquid dens
中國安全生產科學技術 2019年10期2019-11-06
- 提高長輸原油管道輸量的措施研究
提高長輸原油管道輸量，增大輸送效率得到越來越多的重視。原有的管道運輸受到多方面因素的影響，管道環(huán)境、油品品質、系統(tǒng)設備等共同決定著原油管道的輸量，為了提高原油管道的輸量需要進行綜合的分析研究。本文針對不同情況管道的實際情況進行分析研究，對原油的長距離管道運輸實施優(yōu)化處理，提高輸送效率長輸原油管道輸量，加大長輸原油管道輸量。關鍵詞：原油;管道;輸量我國能源消耗量巨大，而原油產地都較為偏遠，運輸方式多采用長輸管道。長輸管道作為長距離輸油管道的簡稱，是一種流量大
石油研究 2019年12期2019-09-10
- 分時電價體制下原油管道運行優(yōu)化研究
輸送，即每小時外輸量相等，忽略了利用分時電價政策。事實上，峰谷電價相差很大，這就會致使即便外輸量一直不變，各時段耗電量相同，一天內不同時段電費也會有很大的差距。以某管道為例，外輸泵峰、谷時段耗電情況見表1。表1 某管道外輸泵峰、谷時段耗電情況由表1可以看出，外輸泵在“峰”時段輸送了550 m3原油，花費321元，在“谷”時段輸送了880 m3原油，卻只花費128元，證明目前的“分時均量”輸送方式有很大的優(yōu)化優(yōu)化空間。因此，為實現(xiàn)降低電費的目的，可以利用峰谷
中國礦業(yè) 2018年6期2018-06-20
- 慶鐵線站場改造過渡期優(yōu)化運行研究
出過渡期各月最大輸量，同時對減阻劑注入點的選取及注入量進行了優(yōu)化。對照輸量要求合理安排運行方式，與原運行方案相比，減少燃料油消耗8200 t，減阻劑使用量減少366桶，整個過渡期共降低運行費用4063萬元，取得了較好的經濟效益。過渡期；輸油任務；運行成本；優(yōu)化方案為了配合東北管網(wǎng)慶鐵（林源-鐵嶺）三、四線對調工程的推進，按照工程項目要求，2017年4—9月，新廟、垂楊、昌圖各站，因機組改造無法啟泵，只能安排壓力越站方式運行。這種運行方式導致慶鐵三線的所輸能
石油石化節(jié)能 2017年11期2018-01-12
- 長輸原油管道安全輸量計算
長輸原油管道安全輸量計算楊鍵萍，潘振（遼寧石油化工大學 石油天然氣工程學院，遼寧 撫順 113001）隨著輸油管網(wǎng)的不斷加大，電力價格和燃料價格的上漲，在熱油管道的成本中能耗費用比重越來越大，如何降低能耗、節(jié)約成本、實現(xiàn)管道安全優(yōu)化運行具有重要的研究意義。以沈撫輸油管線為實例,在查閱了國內外大量文獻的基礎上，根據(jù)管道沿線油溫的變化規(guī)律，通過達西公式及蘇霍夫溫降公式等推導出原油管道最大安全輸量計算方法和最小安全輸量計算方法數(shù)學模型并求解，利用 Visual
當代化工 2017年11期2017-12-07
- 原油管道低輸量輸送工藝分析與降凝劑處理研究
00)原油管道低輸量輸送工藝分析與降凝劑處理研究岳夢(中石化管道儲運公司華東管道設計研究院，江蘇徐州221000)低輸量原油管道輸送作業(yè)中，由于輸送距離較長，熱力條件的變化對輸油管道安全運行與生產管理造成較大的影響，采用降凝劑處理來降低原油凝點與粘度，進而降低原油流動性變化帶來的影響，并通過實踐分析探究該工藝的經濟可行性。低輸量;原油管道輸送;降凝劑處理國內原油大多為含蠟原油，在長距離管道輸送中會隨溫度的降低逐漸呈現(xiàn)牛頓流體形式、假塑性流體形式、屈服加速性
化工管理 2017年26期2017-10-13
- 基于PipePhase軟件管道最小輸量計算
se軟件管道最小輸量計算陳思奇1，魏立新1，趙健1，潘峰1，王輝2，付曉明2，楊廣仁2 (1．東北石油大學石油工程學院，黑龍江大慶163318;2．大慶油田有限責任公司儲運銷售分公司，黑龍江大慶163318)目前，國內大部分油田產量逐漸下降，外輸管道處于低輸量運行的狀態(tài)，為了保障管道的安全運行，綜合考慮管道的熱力和水力特性，采用PipePhase軟件建立埋地熱油管道的仿真模型，提出了管道最小輸量的計算方法。以某段原油外輸管道為例，計算了全年不同月份管道的熱
石油化工高等學校學報 2017年4期2017-08-02
- 東北管網(wǎng)新管線優(yōu)化運行研究
不加熱輸送。當運輸量大于1100 m3/h時，并利用鐵嶺慶油罐區(qū)儲罐35～38℃的儲油溫度，鐵錦線全線采用不加熱輸送方案運行。在確保管線運行安全的前提下，逐步停運各站加熱爐，并對運行參數(shù)進行跟蹤。當全線各站加熱爐均停運后，管線運行平穩(wěn)、溫度場穩(wěn)定，各站管線進站溫度均滿足要求，見表1。表1 鐵錦線運行工況2016年鐵錦線完成原油輸量920×104t，全線累計耗油量為2290 t，單耗為14.7 kg/104km；2015年鐵秦線完成輸量990×104t，全線
石油石化節(jié)能 2017年5期2017-06-19
- 峰谷電價體制下原油管道輸油方案優(yōu)化研究
況下,求解了平均輸量和分時段調整輸量下的最少泵送動力耗電費用,得到最優(yōu)配泵和輸油方案。計算結果表明,當日輸量處于某一適中范圍時,利用峰谷電價體制調整管道輸油方案,具有一定的優(yōu)化運行降低能耗成本的潛力。同時,因日東線采用在線摻混輸送工藝,通過分析對比輸送不同摻混比例油品的單位能耗,表明不同摻混黏度的油品節(jié)能效果不同,對日東原油管道摻混輸送具有一定的理論參考意義。峰谷電價;節(jié)能;優(yōu)化運行;摻混輸送0 前言日東原油管道是長距離常溫輸送中東重質和中質原油的輸油管道
天然氣與石油 2016年4期2016-12-02
- 中緬天然氣管道大落差管段清管過程仿真研究
模型。分析了不同輸量下清管器的運行速度。結果表明，清管器最大速度與平均速度之間的最大相對偏差可達36.84%；當管道輸量超過3 000萬m3/d時，清管器的平均速度會超過5 m/s，超過了標準中推薦的最大清管速度。天然氣管道；大落差；清管；仿真中緬天然氣管道是我國西南部的戰(zhàn)略能源通道，設計承壓能力為10 MPa、輸量為120億m3/a。管道起自緬甸西海岸馬德島，從云南省進入中國境內。在云南省境內途經瑞麗市、保山市、大理市、楚雄市、昆明市等地，沿線高黎貢山等
石油工程建設 2016年1期2016-09-12
- 慶哈輸油管道熱力計算模型研究
（不同季節(jié)、不同輸量等）下輸油管道沿線的溫度，與實際數(shù)據(jù)相對比，進行誤差分析，總結溫度的分布規(guī)律。長輸管道；加熱輸送；熱力特性；誤差分析慶哈輸油管道全長182.8km，全線共設四座輸油站，輸量為200～300萬t/a。根據(jù)慶哈輸油管道的實際運行狀況，以管道中上一站最高出站溫度和下一站最低進站溫度為條件統(tǒng)計出慶哈輸油管道每年12個月中每個月的平均運行參數(shù)作為計算數(shù)據(jù)，根據(jù)每個月環(huán)境溫度不同繪制出慶哈輸油管道每個月的溫降曲線，分析數(shù)據(jù)、曲線從而得出結論［1］。
化工設計通訊 2016年5期2016-09-03
- 原油不同比例混合輸送過程中最小輸量計算
合輸送過程中最小輸量計算楊 凱1，丁 原2，劉雨薇1，劉鳳榮1，於日義1（1. 東北石油大學， 黑龍江 大慶 163318；2. 大慶油田總公司儲運銷售分公司， 黑龍江 大慶 163000）隨著大慶油田開采能力下降，油田產量的降低，慶哈輸油新線為滿足運行及下游生產的需要，采用進口俄羅斯原油與大慶原油混輸?shù)姆绞剑S持對哈爾濱煉化公司的持續(xù)供油。針對可能面臨的低輸量問題，對慶哈新建慶俄原油混合輸送管道進行不穩(wěn)定性分析，分別計算不同混合比例下不同站間管段全年的熱
當代化工 2016年5期2016-08-11
- 日輸量對分注工具內流體壓降影響計算
63318）?日輸量對分注工具內流體壓降影響計算班久慶，黃 斌，吳 迪，韓 冊，劉 歡，張 威（東北石油大學， 黑龍江 大慶 163318）為了明確日輸量對環(huán)形降壓槽內聚合物溶液沿程阻力損失影響及規(guī)律、提高分層注采效率。結合流體力學理論，分別針對日輸量為50、75、100、125、150、200 m3，密度為998 kg/m3，粘度為75 mPa·s的聚合物溶液進行計算，在同一規(guī)格降壓槽中比較沿程阻力損失的大小，分析影響規(guī)律。計算結果表明：不同日輸量對流經
當代化工 2016年5期2016-08-11
- 西氣東輸改擴建工程的經濟輸量界限研究
改擴建工程的經濟輸量界限研究公維龍*，姜 宏中國石油天然氣管道工程有限公司，河北 廊坊 065000目前西氣東輸為滿足下游用戶對天然氣用氣量的需求，對一些干線閥室、站場進行改擴建，以期增加供氣量。本文以西氣東輸改擴建項目為研究對象，運用技術經濟學原理，結合改擴建項目特殊性，建立了項目總投資、總收入與總成本的關系式，得到了關于經濟輸量界限的計算模型。根據(jù)西氣東輸以往改擴建項目的經驗數(shù)據(jù)和參數(shù)值，分別對模型中的參數(shù)進行賦值，最終得到經濟輸量的界限值。經濟輸量界
西南石油大學學報(社會科學版) 2016年4期2016-08-10
- 馬惠管道工藝改造方案運行研究
步確定了理論最大輸量。通過對設備能力的校核，確定了現(xiàn)有輸油泵前提下的最大輸量以及運行參數(shù)。此外利用Pipephase軟件模擬了最小啟動輸量，分別確定了在不加劑條件和加劑條件下的運行參數(shù)，并通過對比分析確定了加熱加劑的輸送工藝。關 鍵 詞：管道；工藝；輸量；參數(shù)1 前 言現(xiàn)役馬惠線腐蝕、占壓嚴重，輸送能力不足，需對其進行安全升級改造，同時對其相關站場功能和線路路由進行了優(yōu)化升級。樊家川作業(yè)區(qū)2014年5月-12月份原油外輸量為78～99 m3/h。目前由于受
當代化工 2016年2期2016-07-07
- 澀-寧-蘭天然氣管道運行優(yōu)化研究
蘭管道系統(tǒng)在相同輸量下采用不同運行方式及不同壓縮機啟運情況的工況進行模擬，以能耗率或能耗成本最低的原則比選各種運行方案。能耗率為氣體管道輸送一定輸量氣體所消耗的自耗氣量與該管道輸量的比值，自耗氣量指燃驅機組耗氣量；能耗成本采用各地區(qū)燃氣價格和所消耗的燃氣量計算得出。根據(jù)澀-寧-蘭管道實際生產運行時氣源的進氣壓力、管道的設計壓力、管道輸送能力及壓縮機的性能參數(shù)等對模擬工況的參數(shù)進行設置。相同輸量下，澀-寧-蘭管道分列、聯(lián)合運行工況的模擬結果見表1，能耗率對比
油氣與新能源 2015年3期2015-12-16
- 高一聯(lián)外輸管線改造工程線路優(yōu)選
度為85℃，設計輸量為350×104t/a，最小輸量為184×104t/a，目前輸量為84×104t/a。2006年至2011年，由于管道占壓以及城市規(guī)劃調整，對該管道進行了安全隱患治理，更換了高一聯(lián)外輸管線的高一聯(lián)至喜彬上水線段和盤山殯儀館東至渤海裝車站段，改造后管道規(guī)格為D273.1×7.1mm，材質為L320，螺旋縫埋弧焊鋼管，設計壓力4.0MPa，設計溫度85℃，設計輸量100×104t/a。1 喜彬上水線至盤山殯儀館段管道改造的必要性1.1 管道
化工管理 2015年26期2015-11-28
- 含蠟原油管道安全經濟清管周期模型的建立與計算分析＊
了不同進站溫度、輸量和余蠟厚度對管道安全經濟清管周期的影響，結果表明：進站溫度的升高會使管道運行日平均費用增加和清管周期延長，輸量的增加會使管道運行日平均費用降低和清管周期縮短；進站溫度為16、18℃時預留的余蠟厚度為0.4～0.6 mm，進站溫度為14℃時可以不預留余蠟厚度；不同進站溫度及輸量下余蠟厚度對清管周期的影響規(guī)律基本一致，即清管周期均是隨著余蠟厚度的增加而逐漸縮短，且進站溫度改變時余蠟厚度對清管周期影響的變化較顯著。含蠟原油管道；清管周期；安全
中國海上油氣 2015年2期2015-07-03
- 根據(jù)輸油計劃 變更設備運行實現(xiàn)節(jié)能
較高的5個月中，輸量較低，管線輸量僅2000噸/天左右，即98-100 m3/h。3.1.3 由于兩臺315kW輸油泵設計最低頻率不能低于25Hz，所以輸油泵最低排量不能低于140m3/h，即日輸量不能低于2856噸/天。如果輸量低于140m3/h即頻率調到最低25Hz時，則需要打回流以保障泵運行時不低于最低頻率。這種運行方式無疑造成了很大的電力浪費。計算依據(jù)、過程：變頻泵輸出頻率（流量）與泵的轉速正比例關系即：P/P0＝n/n0泵的揚程與泵的轉速2次方正
化工管理 2015年6期2015-05-28
- 低輸量含蠟原油管道清蠟若干問題分析
亞雄, 張世虎低輸量含蠟原油管道清蠟若干問題分析曹亞文1，董 婧1, 曹亞雄2, 張世虎3（1. 長慶油田分公司第五采油廠，陜西 西安 710016； 2. 長慶油田分公司第四采油廠，陜西 靖邊 718500; 3. 長慶油田分公司第三采氣廠，陜西 西安 710016）含蠟原油在低輸量下運行，既不經濟又不安全。從含蠟原油的流變性特點出發(fā)，結合熱油管道的管道特性，說明了含蠟原油管道低輸量運行下清蠟的必要性。為保證低輸量管道運行的經濟性，需要確定合理的清蠟周期
當代化工 2015年4期2015-01-10
- 西部原油管道滿輸量測試研究
50 km，設計輸量2 000 ×104t /a，是目前中國石油管道設計輸量最大、距離最長、水力系統(tǒng)最復雜的原油管道。因油源狀況和下游煉廠需求，管道自建成投產以來一直未達到設計輸量，在此之前由于管線油源緊張，為避免長時間停輸，進行過超低輸量測試［1－7］。目前管線主要采用大混油及批次輸送運行方式［8－12］，即塔里木、北疆、吐哈及哈國油四種油品按一定比例混合后批次外輸。隨著上下游資源和需求狀況的改善，輸量逐漸提升，需對管線進行滿輸量測試，進而驗證目前管道沿
天然氣與石油 2015年3期2015-01-03
- 海底管線低輸量情況下的清管方法
業(yè)公司海底管線低輸量情況下的清管方法金光智中海石油（中國）有限公司崖城作業(yè)公司2016年3月1日，南山終端將正式進入氣田遞減期，海南管線每天外輸量將銳減至15×104～20×104m3，甚至更低。在這種低輸量情況下，海南管線的積液分布規(guī)律發(fā)生重大改變，清球方法需要考慮變更，以保證該管線運營安全。針對海底管線出現(xiàn)的低輸量情況，模擬了海南管線各種工況的積液分布和清管特征，提出相應的清管方法。當天然氣輸量低于71.9× 104m3/d時，不能直接進行清管操作，可
油氣田地面工程 2015年12期2015-01-03
- LNG接收站冬季氣化器聯(lián)運方案
算以冬季最常見外輸量1700萬方/天和1300萬方/天為例，對單運方案和聯(lián)運方案的設備運行狀態(tài)進行對比說明，并對用氣、用電成本進行計算，電價按前三個月的平均價格0.75元/kwh，氣價按3.12元/Nm3。（1)當外輸量為1700萬方/天時當外輸量為1700萬方/天時，單運方案為：三臺SCV運行，其中耗電為2888kw，耗氣為8900Nm3/h；聯(lián)運方案為：兩臺ORV小負荷運行，同時三臺SCV運行，其中耗電為3966kw，耗氣為7300Nm3/h；采用聯(lián)運
化工管理 2014年33期2014-12-20
- 二氧化碳輸送工藝分析
O2項目，年最大輸量100×104t，總長度80km，且定向運輸?shù)郊兞翰捎蛷S，因此利用管道輸送較為合適。作為目前國內規(guī)模最大的CO2管道輸送項目，相關安全輸送長度和最大輸量的研究較少。本文針對此項工程，利用PIPEPHASE軟件，研究分析了不同的管徑、入口溫度和設計壓力對安全輸送長度和最大輸量的影響，旨在為今后的設計研究工作提供一定的基礎。二、大規(guī)模管道長輸CO2技術發(fā)展現(xiàn)狀CO2管道自上世紀70年代起，開始在氣驅采油工業(yè)中應用。世界上約有6 000km的
中國設備工程 2014年7期2014-12-08
- 直徑1422MM、壓力12MPA管道工藝特性及經濟性分析
并進一步向著超大輸量方向發(fā)展。目前，世界上比較典型的超大輸量管道有兩條：一條是俄羅斯的巴法連科—烏恰天然氣管道，通過增大管徑實現(xiàn)增輸，管道外徑1420mm，采用雙管鋪設，管道設計輸氣量為1150×108～1400×108m3/a，管道全長1074km，輸送壓力為11.8MPa，采用X80鋼材，該管道已于2012年建成投產；另一條是北美地區(qū)的阿拉斯加輸氣管道，通過提高設計壓力增輸，管道設計輸氣量達450×108～590×108m3/a，管道全長2750km，
油氣與新能源 2014年4期2014-10-26
- 管輸不同特性原油優(yōu)化運行分析
1km，近期設計輸量為1000萬t/a（遠期設計輸量3000萬t/a），管徑為Φ813mm×10.3mm；廉江輸油站—北海計量站管道長度147km設計輸油能力1000萬t/a，管徑為Φ711mm×9.5mm。湛北管線目前月輸量40萬t左右，全線有3個站，采用首站一泵到底運行方式，通過出口節(jié)流閥來調節(jié)管道的能量消耗，使之達到新的供需平衡。目前調節(jié)輸油管道系統(tǒng)工況主要有以下2個大的方向:改變泵站工作特性；改變管道工作特性。因此，為確定最適合湛北管線的運行調節(jié)方
石油工業(yè)技術監(jiān)督 2014年5期2014-09-07
- 淺析熱油管道運行管理
運行中，其摩阻與輸量間的變化關系隨管道熱力工況而不同。對于兩個加熱站間的管道，在某一輸量下，其摩阻的大小隨溫度條件而不同，故計算各不同輸量下的摩阻時，必須規(guī)定其熱力條件，則其管路工作特性才有確定的意義。一般有三種工況：①起點出站溫度一定；②終點進站溫度一定；③在不同輸量下均按其相應的經濟進出站溫度運行。在不同工況下，其管路工作特性的變化趨勢不同。在實際生產中為了便于運行管理，常采取規(guī)定出站油溫的運行方式，當流態(tài)為層流時，以這種方式運行的熱油管道將可能出現(xiàn)不
化工管理 2014年24期2014-08-15
- 稠油摻稀管道輸送工藝特性
區(qū)[6-9]。隨輸量從零逐漸增高，加熱輸送的稠油管道壓降，首先表現(xiàn)為急劇增大到極高點后又急劇減小，直到一個極低點（對應的輸量稱為臨界安全輸量[10]），在極高點之前和極高點與極低點之間分別稱為流動不經濟區(qū)[11]和流動不穩(wěn)定區(qū)，最后壓降隨輸量提高而緩慢增大（穩(wěn)定工作區(qū)）[12]。當管道工作處于不穩(wěn)定區(qū)時，由于某種原因，導致輸量小幅度減小，將引起摩擦阻力急劇增大而可能會出現(xiàn)超壓現(xiàn)象[13]，且出口壓力變化劇烈。因此為了安全起見，在實際運行中應避免進入不穩(wěn)定區(qū)
化工進展 2014年9期2014-08-08
- 白狼城—小河輸油管道運行參數(shù)優(yōu)化
33mm，年設計輸量21萬噸；11#～10#聯(lián)合站，管線全長12.88km，管徑DN133mm，年設計輸量29.6萬噸；10#聯(lián)合站～小河集油站，管線全長15.79km，管徑DN159mm，年設計輸量29.65萬噸。1.1 優(yōu)化目標函數(shù)與約束條件的建立1.1.1 目標函數(shù)的建立選取輸油管道熱泵站的年動力費和熱力費用之和作為優(yōu)化運行數(shù)學模型中的目標函數(shù)，即1.1.2 約束條件的建立（1）熱力約束。式中Tmax為原油物性、輸油管的安全、瀝青防腐層三者中允許最高
油氣田地面工程 2014年4期2014-03-23
- 基于火用經濟學的原油管道輸量優(yōu)化*
經濟學的原油管道輸量優(yōu)化*成慶林1孫巍1張萌2李賢麗11東北石油大學提高油氣采收率教育部重點實驗室 2華北石油管理局儲氣庫管理處以火用經濟學的有關理論和方法為基礎，利用熱火用和壓火用不同的價格，將管輸原油過程的火用流值折合成費用，計算火用耗費用和剩余火用費用，火用耗費用與投資費用之和與剩余火用費用的比值定義為火用耗指標。以此為基礎分別計算并分析火用耗指標隨輸量的變化規(guī)律，從而確定最優(yōu)輸量。以大慶油田某輸油管道為研究對象的實驗表明：壓火用耗值隨著輸量的增大先
油氣田地面工程 2014年1期2014-03-21
- 我國與北美地區(qū)輸油管道工藝設計的對比
國輸油管道的設計輸量、設計壓力及其余量的選取和工藝比選方法與北美地區(qū)進行對比分析：我國計算天數(shù)為350天，設計輸量的余量約為5%，國外的余量一般為10%左右；管道設計壓力選取宜采用優(yōu)化設計法；建議輸油管道設計壓力和MAOP間的設計余量為5%～10%；工藝比選方案建議采用J曲線法。輸油管道；設計輸量；設計壓力；工藝比選；對比分析目前，中石油已建管道約20 000 km，隨著管道建設的大發(fā)展，越來越多管道公司認識到我國管道設計與國外差異很大，輸油管道工藝方案決
油氣田地面工程 2014年3期2014-03-20
- 原油輸送管道安全運行參數(shù)的優(yōu)化
溫度的方式降低低輸量帶來的風險，冬季輸油過程中投加降凝劑是保證管線安全運行的有力措施。當熱力水力核算均滿足要求時方可確定合輸點，否則應重新擬定合輸點并重新核算，直至滿足要求。地溫計算時應按夏季最低地溫數(shù)據(jù)進行計算，反推出站溫度，根據(jù)降凝劑加劑溫度、原油初餾點、管道保溫層、防腐層的耐壓能力等因素的要求確定各廠線的出站溫度，并重新計算降低出站溫度后的理論進站溫度和理論停輸時間。原油管道；低輸量；停輸時間；出站溫度1 原油管道輸送工藝應對低輸量問題國外常采取摻稀
油氣田地面工程 2014年6期2014-03-08
- 長呼原油管道低輸量運行分析研究
0120 前言低輸量運行是管道接近或低于加熱輸送允許的最低輸量，目前原油管道受油田外輸計劃、煉廠煉油能力等制約因素影響，低輸量運行是國內管道普遍存在的問題。長呼原油管道是中國石油第一條通過SCADA 系統(tǒng)遠程控制的保溫原油管道， 設計規(guī)模為500×104t/a，管徑DN 450，設計壓力為8.0/6.3 MPa，最小啟輸量為230×104t/a，輸送長慶典型的“三高”（高含蠟、高凝點、高黏度）原油，日常運行采用加熱、熱處理及綜合熱處理三種不同輸送工藝。管道
天然氣與石油 2014年4期2014-01-03
- 原油管道低輸量運行影響因素分析與優(yōu)化措施
77)原油管道低輸量運行影響因素分析與優(yōu)化措施戢運波 (中石化管道儲運公司武漢輸油處，湖北 武漢 430077)以沿江煉化企業(yè)煉油裝置檢修期間儀長原油管道低輸量運行為例，深入分析了煉化企業(yè)裝置檢修期間對原油管道低輸量運行的影響，針對影響因素提出了優(yōu)化運行、調整輸送方式、合理制定裝置檢修計劃、加強設備維護保養(yǎng)等優(yōu)化措施。指出管道安全平穩(wěn)運行意義重大，要從加強溝通與協(xié)作、提高應急處置能力等方面著手，對管道低輸量運行具有指導作用。原油管道；低輸量；影響因素；措施
長江大學學報(自科版) 2013年25期2013-11-06
- EP系列減阻劑在原油管道中的應用
；Q0為不加劑時輸量，m3/h；Q1為加劑時輸量，m3/h。在首站出站壓力不變的情況下，管道輸量從2 100 m3/h提高到2 400m3/h，增輸率為14.29%，由于輸油泵的最大排量為2 400m3/h，所以該輸量為M原油管道的最大極限輸量。該工況下，M原油管道年輸量可達1 714×104t，比設計年輸量多214×104t［6］。4 減阻劑應用及分析經過現(xiàn)場增輸試驗后，M原油管道于2012年開始減阻劑的應用。應用分為增輸和減阻兩部分。4.1 管道增輸應
天然氣與石油 2013年6期2013-10-23
- 土庫曼斯坦某氣田清管工藝優(yōu)化
s考慮管線的設計輸量以及在開發(fā)初期、中后期可能出現(xiàn)的小流量工況，各種工況流量參數(shù)見表3。表3 各種工況流量表Table 3 Flow under various working conditions管輸流體為油氣水三相混合物，混合組分見表4，氣水比為0.073m3／104m3，氣油比：A、B氣區(qū)45 g／m3，C氣區(qū)31g／m3，D氣區(qū)50g／m3。2 清管動態(tài)模擬采用OLGA軟件模擬各種輸量工況下的清管液量、清管速度、排液時間等參數(shù)，從而核算下游段塞流捕
石油與天然氣化工 2013年4期2013-09-18
- 基于人工神經網(wǎng)絡的熱油管道能耗預測模型
地探索輸油過程中輸量與能耗的變化關系，以某條輸油管道幾年來輸量及生產油耗、電耗數(shù)據(jù)為基礎，用人工神經網(wǎng)絡的方法建立了管道輸量與生產油耗、電耗的預測模型。分析表明，該模型的計算結果相對偏差在±5%以內，滿足工程實際需要，因此可以用該模型來預測熱油管道的生產油耗和電耗。該研究首次建立了熱油管道輸量與生產油耗和電耗的預測模型，為預測管道的能耗總量提供了便利。長輸管道 熱油管道 人工神經網(wǎng)絡 能耗預測模型加熱輸送是熱油管道的主要運行方式，它需要外界提供熱力和動力。
石油石化節(jié)能 2012年1期2012-11-15
- 深水天然氣管道流動安全保障設計探討
量平衡時間、管道輸量增加對平臺工藝設施的影響、管道清管工藝等一些對淺海管道設計影響較小的流動安全保障問題,在深水天然氣管道設計中必須給予重點關注。本文以荔灣3-1氣田深水管道設計為基礎,利用OLGA動態(tài)模擬軟件對深水天然氣管道流動安全保障的幾種典型工況進行分析,探討深水管道設計中須要關注的問題以及相應的解決措施,以期對今后深水天然氣管道設計提供參考。1 荔灣3-1氣田管道概況荔灣3-1氣田是中國海域內首次發(fā)現(xiàn)的深水氣田,該氣田在水深1480 m處設置水下生
中國海上油氣 2011年2期2011-01-23
- 地形起伏地區(qū)原油輸送管道工藝優(yōu)化設計
0 m，同時季節(jié)輸量變化大。針對這種情況，根據(jù)設計輸量，經過熱力、水力計算以及動靜水壓力校核，對三塘湖原油外輸管道的線路和站場進行了設計，對提出的兩種方案進行了優(yōu)化，并從總投資和運行耗能方面進行了分析對比，選擇出技術經濟性能更加優(yōu)越的方案。原油管道；復雜地形；大高差；優(yōu)化設計0 引言隨著我國經濟的發(fā)展，油氣管道的建設規(guī)模及里程數(shù)量日益擴大，由于地形的限制，輸油管道經常面臨穿越復雜起伏地形的情況。起伏地區(qū)輸油管道所承受的動、靜水壓力較高，管道的合理高效設計對
石油工程建設 2011年5期2011-01-04