見(jiàn)式
- LF—47E 涼水塔風(fēng)機(jī)傳動(dòng)軸斷裂原因淺析
彎矩（M）計(jì)算式見(jiàn)式（1）[1]。圖2 傳動(dòng)軸的靜力計(jì)算示意圖式中：M——彎矩，N·m；q——重量載荷，N/ m；l——當(dāng)量長(zhǎng)度，m；取q=69.6N/ m，x=l 帶入公式（1），得M=48.33N·m。2.2.1 強(qiáng)度校核扭轉(zhuǎn)載荷對(duì)應(yīng)的扭轉(zhuǎn)剪應(yīng)力計(jì)算見(jiàn)式（2）。式中：τ——扭轉(zhuǎn)剪應(yīng)力，MPa；WT——抗扭截面模量，m3。將WT=23.93×10-6帶入公式，得τ=8.26MPa。彎曲載荷對(duì)應(yīng)的彎曲應(yīng)力計(jì)算見(jiàn)式（3）。式中：σ——彎曲應(yīng)力，MPa；WZ—
石油化工建設(shè) 2023年6期2023-11-03
- 基于遺傳算法的低振動(dòng)噪聲離心泵優(yōu)化設(shè)計(jì)
失Ph，相關(guān)計(jì)算見(jiàn)式（1）到式（3）。式中：ρ為液體的密度；g為重力加速度；Q為液體流量；Ht為理論揚(yáng)程；u2為葉輪出口圓周速度。根據(jù)斯托道拉公式得到離心泵的理論揚(yáng)程，見(jiàn)式（4）、式（5）。式中：u1為葉輪進(jìn)口圓周速度；νu2為葉輪出口圓周分速度；νu1為葉輪進(jìn)口圓周分速度。假設(shè)不受葉片進(jìn)口預(yù)旋的影響，即νu1= 0，理論揚(yáng)程可簡(jiǎn)化為式（6）。1)偏轉(zhuǎn)角小于15°時(shí)，等效處理在30～100 m距離范圍內(nèi)對(duì)橫向偏移的影響小于0.03 m，且對(duì)距離不敏感，并且
河南科技 2023年16期2023-10-10
- 面向流域生態(tài)環(huán)境保護(hù)的小型支流水電站拆除評(píng)估研究
指標(biāo)的評(píng)分計(jì)算見(jiàn)式（1），式（1）中，L 表示河流長(zhǎng)度，L0、N0分別表示長(zhǎng)度指標(biāo)、支流數(shù)量閾值，超過(guò)閾值認(rèn)為河流長(zhǎng)度對(duì)于生物的生存不存在限制。N 表示支流數(shù)目；LC表示連通里程數(shù)；α表示權(quán)重系數(shù)。水位漲退水波動(dòng)的計(jì)算過(guò)程見(jiàn)式（2），式（2）中，TG、TZ分別表示一年內(nèi)干流、支流有效漲水天數(shù)，TAG、TAZ分別表示支流、干流每次漲水持續(xù)天數(shù)。水生物多樣性的計(jì)算方式見(jiàn)式（3），式（3）中，F(xiàn)Z、FG分別表示支流、干流生物種數(shù)；FES、F′ES分別表示支流珍
河南水利與南水北調(diào) 2023年8期2023-09-28
- 粘彈性兩跨輸流管道的流固耦合動(dòng)力特性分析★
,其運(yùn)動(dòng)微分方程見(jiàn)式(1):(1)其中,EI為管道抗彎剛度;E*為粘彈性系數(shù);w為管道橫向位移;L為管道長(zhǎng)度;M為單位長(zhǎng)度管道內(nèi)流體的質(zhì)量;m為管道單位長(zhǎng)度質(zhì)量;U為管內(nèi)流體流速;Fj為中間第j個(gè)支座的支座反力,視為荷載處理,自由振動(dòng)時(shí)為簡(jiǎn)諧力,其頻率為系統(tǒng)自由振動(dòng)頻率Ω。引入以下無(wú)量綱量(見(jiàn)式(2)):(2)將式(1)無(wú)量綱化為式(3):(3)2 運(yùn)動(dòng)微分方程的求解假設(shè)方程(3)的解為以下形式(見(jiàn)式(4)):W(ξ,τ)=Re{η(ξ,τ)}(4)其中,
山西建筑 2023年18期2023-09-01
- 基于連續(xù)介質(zhì)力學(xué)的泡沫混凝土應(yīng)力-變形理論分析
。線元長(zhǎng)度的平方見(jiàn)式(1)。引入符號(hào)克羅內(nèi)克δij將改寫為式(2)的形式。表達(dá)式(2)成立的條件是:指標(biāo)i和j的范圍為1～3。ds2=(dx)2+(dy)2+(dz)2(1)ds2=δijdxidxj(2)引入置換符號(hào)εrst,置換符號(hào)εrst和克羅內(nèi)克δ對(duì)于張量表達(dá)來(lái)說(shuō)非常重要,兩者之間存在以下關(guān)系表達(dá)式(3),稱為ε-δ恒等式。將求和約定推廣至全微分表達(dá),令f(x1,x2,…,xn)是一個(gè)有n個(gè)自變量x1,x2,…,xn的函數(shù)。其全微分表達(dá)式見(jiàn)式(4)
- CASIO fx-5800P在工程測(cè)量導(dǎo)線計(jì)算中的應(yīng)用
閉合差的計(jì)算公式見(jiàn)式（1）。式中：β為觀測(cè)角值；n為觀測(cè)角個(gè)數(shù)。閉合導(dǎo)線角度改正數(shù)的計(jì)算公式見(jiàn)式（2）。閉合導(dǎo)線改正后的角度的計(jì)算公式見(jiàn)式（3）。閉合導(dǎo)線方位角閉差的計(jì)算公式見(jiàn)式（4）。式中：當(dāng)β為左角時(shí)取“+”，當(dāng)β為右角時(shí)取“-”；αi+1為后面一條直線的方位角；αi為前面一條直線的方位角；βi為兩直線間的夾角。閉合導(dǎo)線橫縱坐標(biāo)增量的計(jì)算公式見(jiàn)式（5）、式（6）。式中：Di為第i條邊的水平距離。閉合導(dǎo)線橫縱坐標(biāo)增量閉合差的計(jì)算公式見(jiàn)式（7）、式（8）。
河南科技 2023年5期2023-03-25
- 嵌入式系統(tǒng)中激活函數(shù)的快速計(jì)算
數(shù)Sigmoid見(jiàn)式（1）：Sigmoid函數(shù)輸出波形如圖1所示，其輸出范圍為0～1，一般用于預(yù)測(cè)概率作為輸出模型，但其輸出為非0均值，會(huì)降低權(quán)重更新的效率，同時(shí)冪函數(shù)運(yùn)算求解復(fù)雜，降低了系統(tǒng)實(shí)時(shí)性。圖1 Sigmoid函數(shù)波形Tanh函數(shù)如下所示：Tanh函數(shù)輸出波形如圖2所示，其解決了Sigmoid函數(shù)非零均值的問(wèn)題，因此其應(yīng)用最為廣泛，但其仍存在梯度消失和冪函數(shù)運(yùn)算的問(wèn)題。在嵌入系統(tǒng)中應(yīng)用時(shí)可簡(jiǎn)化為式（3），以減少冪函數(shù)的運(yùn)算。圖2 Tanh函數(shù)波形
物聯(lián)網(wǎng)技術(shù) 2023年2期2023-03-06
- 集成學(xué)習(xí)在PM2.5預(yù)測(cè)中的應(yīng)用研究
測(cè)值Y，計(jì)算公式見(jiàn)式（1）。1.2 預(yù)測(cè)試驗(yàn)數(shù)據(jù)集空氣中的PM2.5不是單一的空氣污染物，其形成的原因較為復(fù)雜，不僅與空氣中的多種污染物有關(guān)（空氣中的細(xì)微顆粒污染物、硫的氧化物SOx、氮的氧化物NOx、CO 和PM10等對(duì)PM2.5的形成具有較大影響），還與氣象因素密切相關(guān)（露點(diǎn)、溫度、大氣壓、濕度、風(fēng)速、累計(jì)降雨量），通過(guò)對(duì)文獻(xiàn)進(jìn)行分析，本研究選取影響PM2.5實(shí)時(shí)濃度的十個(gè)指標(biāo)。本研究的數(shù)據(jù)集采用2014—2021 年哈爾濱氣象局發(fā)布的氣象數(shù)據(jù)，數(shù)據(jù)包
河南科技 2023年3期2023-03-04
- YL29纖維濾棒成型機(jī)配重塊的研究
矢徑r的計(jì)算公式見(jiàn)式（3）。為了簡(jiǎn)化計(jì)算，將齒輪的質(zhì)心質(zhì)量換算到偏心盤內(nèi)六角螺釘軸心，得到換算質(zhì)量mɑ′，見(jiàn)式（4）、式（5）。2.2 偏心盤質(zhì)量換算偏心盤是提供偏心的結(jié)構(gòu)，在齒輪運(yùn)動(dòng)時(shí)帶動(dòng)連桿的一端做偏心轉(zhuǎn)動(dòng)。根據(jù)濾棒長(zhǎng)度的不同，來(lái)調(diào)整偏心輪刻度，從而完成基本設(shè)定，使連桿的右端達(dá)到所需的極限位置。偏心盤由偏心端蓋、擋邊、O型密封圈及內(nèi)六角圓柱螺釘組成，如圖3所示。圖3 偏心盤組件圖為簡(jiǎn)化計(jì)算模型，忽略固定偏心輪的螺釘及O型密封圈不平衡質(zhì)量對(duì)整體慣性力的影
河南科技 2023年3期2023-03-04
- 低溫下船用鋼材彈塑性曲線研究
量dεp［5］，見(jiàn)式（1）。應(yīng)力增量與應(yīng)變?cè)隽康谋磉_(dá)式見(jiàn)式（2）。式中：ε為應(yīng)變；Et為切線模量，其表達(dá)式見(jiàn)式（3）。式中：E為楊氏模量；f為屈服函數(shù)；k為強(qiáng)化函數(shù)標(biāo)量；σ為應(yīng)力；h為標(biāo)量函數(shù)。其增量表達(dá)式見(jiàn)式（4）。對(duì)于有效塑性應(yīng)變?chǔ)舙，其計(jì)算公式見(jiàn)式（5）。對(duì)于塑性功WP，其計(jì)算公式見(jiàn)式（6）。本研究根據(jù)材料特性，假設(shè)運(yùn)用混合強(qiáng)化法則，其加載函數(shù)見(jiàn)式（7）。式中：α為反應(yīng)力；k為強(qiáng)化函數(shù)；σs為初始屈服應(yīng)力；M為混合強(qiáng)化參數(shù)，從0到1變化。反應(yīng)力α也是
河南科技 2023年1期2023-02-11
- 基于貝葉斯網(wǎng)絡(luò)的車輛定位冗余信息過(guò)濾方法研究
像素特征向量公式見(jiàn)式（1）。該n 像素一共分成p 類，設(shè)置各種均值的特征向量分別是M1,M2,…,MP，具體公式見(jiàn)式（2）。P類均方差為σ1,σ2,…,σp，具體公式見(jiàn)式（3）。在第j 對(duì)象至第L 類特征空間中心絕對(duì)距離與歐式距離公式見(jiàn)式（4）、式（5）。如果 Di< Dl(i = 1,2,…,p; i ≠ l)，那么此對(duì)象為L(zhǎng)類。不同類別對(duì)象的特征值變化范圍，即方差大小不一，不能只根據(jù)對(duì)象到類中心距離進(jìn)行劃分。另外，自然地物的類別點(diǎn)群分布不一定為球形或圓
河南科技 2022年23期2022-12-22
- 基于改進(jìn)粒子群算法優(yōu)化策略的核極限學(xué)習(xí)機(jī)方法研究
輸出值的計(jì)算公式見(jiàn)式（1）。式中：ωi為ELM輸入節(jié)點(diǎn)和隱含層節(jié)點(diǎn)的權(quán)值；bi為ELM隱含層的偏置系數(shù)；βi為ELM隱含層和輸出層的輸出權(quán)值；gi為激活函數(shù)。ELM模型的矩陣形式見(jiàn)式（2）。式中：β為輸出權(quán)值矩陣；H為隱含層的輸出矩陣；T為期望輸出矩陣。在確定H矩陣和T矩陣后，可求出輸出權(quán)值矩陣β，見(jiàn)式（3）。式中：H+為矩陣H的廣義逆矩陣。ELM網(wǎng)絡(luò)的隱含層節(jié)點(diǎn)數(shù)通常小于數(shù)據(jù)的樣本數(shù)，容易產(chǎn)生復(fù)共線性問(wèn)題，導(dǎo)致求解出的權(quán)值矩陣β不一致，從而嚴(yán)重影響模型的
河南科技 2022年19期2022-11-03
- 角錐棱鏡偏振特性的理論研究
其單位法向量方程見(jiàn)式（1）。AOC平面的平面方程及其單位法向量方程見(jiàn)式（2）。AOB平面的平面方程及其單位法向量方程見(jiàn)式（3）。ABC平面的平面方程及其單位法向量方程見(jiàn)式（4）和式（5）。角錐棱鏡的空間方程，見(jiàn)式（6）。設(shè)A1、A2、A3、A4分別為SS1、S1S2、S2S3、S3S'光線的方向矢量，則從底面ABC入射到AOB平面上的光矢量A1的計(jì)算公式見(jiàn)式（7）。式中：l、m、n分別為SS1光線在x、y、z軸上的投影長(zhǎng)度。入射到AOB平面上的光線反射情況
河南科技 2022年17期2022-09-27
- 高等級(jí)公路預(yù)防性養(yǎng)護(hù)綜合決策方法研究
聯(lián)因子構(gòu)成的矩陣見(jiàn)式（1）：b）為使對(duì)照因素與比較因素間具備可比性，需對(duì)二者分別進(jìn)行無(wú)量綱化處理，無(wú)量綱處理采用歸一法。以比較因素為例，計(jì)算方法見(jiàn)式（2）：c）通過(guò)量化對(duì)照因素與比較因素間的差異，進(jìn)而建立灰關(guān)聯(lián)差異矩陣。設(shè)，表示在u上第k個(gè)點(diǎn)上比較因素與對(duì)照因素的量化差異，簡(jiǎn)記為Δ，以量化差異Δ構(gòu)造相應(yīng)的灰關(guān)聯(lián)差異矩陣。差異矩陣見(jiàn)式（3）：d）提取式（3）中的最值，并給出相應(yīng)的分辨系數(shù)ρ，進(jìn)而求解灰關(guān)聯(lián)系數(shù)及關(guān)聯(lián)度值。分辨系數(shù)與灰關(guān)聯(lián)系數(shù)差異呈負(fù)相關(guān)，故通
山西交通科技 2022年4期2022-09-14
- 基于圖像識(shí)別的高強(qiáng)螺栓松動(dòng)轉(zhuǎn)角修正方法研究
攝像頭Pk的坐標(biāo)見(jiàn)式（1）。式中：(lk,mk,nk)為P點(diǎn)在以第k個(gè)螺栓為原點(diǎn)時(shí)建立的局部坐標(biāo)系中的坐標(biāo)；(xk,yk,zk)為第k個(gè)螺栓在整體坐標(biāo)系中的坐標(biāo)；φk為第k個(gè)螺栓標(biāo)記的初始位置與x軸的夾角。局部坐標(biāo)系下，像平面的單位法向量nk的計(jì)算公式見(jiàn)式（2）。式中：(ik,jk,kk)為第k局部坐標(biāo)系中的攝像頭平面法向量。2.2 求解坐標(biāo)對(duì)每一個(gè)局部坐標(biāo)系而言，攝像頭坐標(biāo)P和像平面的單位法向量可以由式（1）和式（2）唯一確定。不妨記位于局部坐標(biāo)系下的點(diǎn)
河南科技 2022年16期2022-09-05
- 內(nèi)貼式碳纖維復(fù)合材料壓阻模型的建立及應(yīng)用
固體上的外荷載，見(jiàn)式(1)、(2)。(1)(2)式中：r為隧道圓心到襯砌加固體任一點(diǎn)的距離，r的變化范圍為[r2，r1](忽略碳纖維厚度)；σr|r=r1表示在土層雙向受力所用下襯砌加固體外徑表面的徑向應(yīng)力；σθ|r=r1表示在土層雙向受力所用下襯砌加固體外徑表面的切向應(yīng)力。將式(1)、(2)中襯砌加固體外荷載分為均布圍壓和帶三角函數(shù)的圍巖壓力。當(dāng)襯砌加固體受到均布圍壓時(shí)，圍壓可表示為式(3)、(4)。(3)σθ|r=r1=0(4)在式(3)、(4)中均布
合成纖維工業(yè) 2022年4期2022-08-22
- 基于并行綜合學(xué)習(xí)粒子群算法的織物圖像疵點(diǎn)檢測(cè)
s的亮度信號(hào)Φ，見(jiàn)式(1)：(1)式中：τ0為光學(xué)系統(tǒng)的透射率；π為圓周率；L為透光亮度；F為透鏡光圈數(shù)；ds為光敏面像元的單位面積。為計(jì)算方便，需要把Φ進(jìn)行轉(zhuǎn)換為電信號(hào)Q，見(jiàn)式(2)：Q=η·t·Φ(2)式中：t為曝光時(shí)間；η為光學(xué)系統(tǒng)響應(yīng)系數(shù)。再利用圖像采集卡采集織物圖像的灰度值，見(jiàn)式(3)：h=k·η·t·Φ(3)式中：h為通過(guò)光敏面形成的織物像素灰度值；k為圖像采集卡的圖像轉(zhuǎn)換系數(shù)。光敏面成像單元的Φ信號(hào)決定了圖像采集卡所獲像素的灰度值，通過(guò)計(jì)算Φ
現(xiàn)代紡織技術(shù) 2022年4期2022-08-03
- 分時(shí)定價(jià)背景下天然氣需求響應(yīng)優(yōu)化研究
價(jià)格彈性系數(shù)計(jì)算見(jiàn)式(1)。(1)式中:E為價(jià)格彈性系數(shù),體現(xiàn)價(jià)格變化率和需求變化率的關(guān)聯(lián);a0為初始?xì)鈨r(jià),元/m3;q0為初始用氣需求量,m3/h;Δq為用氣需求變化量,m3/h;Δa為氣價(jià)變化量,元/m3。當(dāng)某時(shí)段氣價(jià)上升,天然氣用戶會(huì)傾向于減少該時(shí)段需求,并將其轉(zhuǎn)移至相鄰時(shí)段,該時(shí)段的需求減少行為稱為自響應(yīng),其彈性系數(shù)稱為自彈性系數(shù),為負(fù)值;將需求轉(zhuǎn)移至其他時(shí)段的行為稱為互響應(yīng),其彈性系數(shù)稱為交叉彈性系數(shù),為正值[15]。自彈性系數(shù)和交叉彈性系數(shù)的計(jì)
天然氣與石油 2022年3期2022-07-27
- 磨礦動(dòng)力學(xué)研究現(xiàn)狀及應(yīng)用
d的函數(shù)關(guān)系分別見(jiàn)式(2)和式(3)。k(d)=A0+A1dX1(2)m(d)=C0+C1dX2(3)式中，A0、A1、C0、C1、X1、X2為待定的參數(shù)。對(duì)式(1)而言，當(dāng)m=0時(shí)，為零階動(dòng)力學(xué)模型；當(dāng)m=1時(shí)，為一階動(dòng)力學(xué)模型。對(duì)于參數(shù)k和m的理論意義，段希祥[11]曾用石英、方解石和重晶石分別進(jìn)行粗磨和細(xì)磨試驗(yàn)，建立了m階磨礦動(dòng)力學(xué)方程，指出了動(dòng)力學(xué)參數(shù)k、n的數(shù)值在不同磨礦階段(即物料粒度不同時(shí))的變化能反映磨礦過(guò)程的實(shí)際情況，對(duì)早期蘇聯(lián)學(xué)者的解釋
中國(guó)礦業(yè) 2022年7期2022-07-15
- Effects of Landau damping and collision on stimulated Raman scattering with various phase-space distributions
烷的消耗量表征，見(jiàn)式(2)。is the undamped growth rate under the Maxwellianian velocity distribution.Equation (10) shows that the Raman growth rate is anticorrelated with the magnitude of Landau damping. Moreover,we can substitute the Landau d
Chinese Physics B 2022年5期2022-05-16
- 金屬催化下構(gòu)建氮雜環(huán)的雙環(huán)化反應(yīng)研究*
具有中等ee值(見(jiàn)式(3))。2 兩組分雙環(huán)化反應(yīng)Li N等[4]開(kāi)發(fā)了一種未見(jiàn)報(bào)道的金催化的串聯(lián)反應(yīng)，用易制備的2-炔基苯基疊氮化物和炔丙醇合成了結(jié)構(gòu)多樣性的吡咯并吲哚酮。該反應(yīng)生成了兩個(gè)立體中心，其中一個(gè)是具有極佳光學(xué)純度的季碳中心(見(jiàn)式(4))。Yu J X等[5]發(fā)展了氯化鎳促進(jìn)下的[2+2+1]碳環(huán)化反應(yīng)，通過(guò)C─C / N─O鍵斷裂和C─H功能化構(gòu)建了環(huán)戊二烯并[c]喹啉酮骨架。該反應(yīng)需要在氬氣條件下，對(duì)設(shè)備要求高。拓展了26個(gè)底物，最高產(chǎn)率達(dá)
廣東石油化工學(xué)院學(xué)報(bào) 2022年1期2022-03-25
- 火花發(fā)射光譜法測(cè)定鋼中錳含量的三種測(cè)量不確定度評(píng)定方法的比較
合。擬合曲線方程見(jiàn)式(1):y=a+bx+cx2(1)式中:y為含量,%;x為測(cè)量強(qiáng)度;a、b、c為校準(zhǔn)曲線參數(shù)。擬合得到a=0.015 9,b=0.086 4,c=0.003 03。將二次擬合曲線轉(zhuǎn)換成一次函數(shù)后再評(píng)定校準(zhǔn)曲線擬合引入的標(biāo)準(zhǔn)不確定度。令:(2)式中:z為引入的中間變量。轉(zhuǎn)變后得到式(3):y=0.00303z-0.6000(3)計(jì)算得到,校準(zhǔn)曲線擬合的殘差s=0.025。在測(cè)定表3中未知樣品時(shí)曲線擬合引入的標(biāo)準(zhǔn)不確定度u1,滿足式(4):
寶鋼技術(shù) 2022年1期2022-03-14
- 基于泊松洞過(guò)程的異構(gòu)蜂窩網(wǎng)絡(luò)性能分析
的SIRk表達(dá)式見(jiàn)式（1）。2 覆蓋概率在干擾受限的下行異構(gòu)蜂窩網(wǎng)絡(luò)中，用戶接收到信號(hào)的信干比大于或者等于給定閾值的概率被定義為覆蓋概率。因?yàn)橛脩糇疃嗯c某一層相關(guān)聯(lián)，所以覆蓋概率可以表示為幾個(gè)不相交事件的概率之和。在本文的網(wǎng)絡(luò)模型中，覆蓋概率PC見(jiàn)式（2）。式（2）中Am和Ap分別表示典型用戶接入MBS 和PBS 的概率，PCm和PCp分別表示MBS 和PBS 的覆蓋概率。PCm定義為典型用戶從MBS 接收信號(hào)的信干比SIRm大于給定閾值θm的概率，即PC
- C8 切割塔整體吊裝技術(shù)探討
26t。重心計(jì)算見(jiàn)式（1）。式中：Gi——設(shè)備各部件重量；G——設(shè)備總重量；Xi——設(shè)備各部件重心高度；X——設(shè)備重心高度。主吊車和抬尾吊車受力計(jì)算見(jiàn)式（2）。式中：F1——起吊時(shí)主吊車承載設(shè)備重量；F2——起吊時(shí)抬尾吊車承載設(shè)備重量；X1——主吊耳距重心距離；X2——抬尾吊耳距重心距離。根據(jù)以上公式即可計(jì)算出設(shè)備的重心高度、起吊時(shí)主吊車和抬尾吊車受力（起吊時(shí)主吊耳和抬尾吊耳受力）。根據(jù)圖1 中設(shè)備的主吊耳位置，將各部件重量代入上式，求得起吊時(shí)主吊車承載1
石油化工建設(shè) 2022年11期2022-03-07
- 換熱器管板用法蘭強(qiáng)度設(shè)計(jì)參數(shù)分析
栓載荷是相同的，見(jiàn)式（1）。圖2 低壓側(cè)法蘭預(yù)緊狀況下受力圖式中：Wa——預(yù)緊狀態(tài)的螺栓載荷，N；DG——密封面平均直徑，mm；b——墊片有效密封寬度，mm；y——密封比壓，MPa。由于夾持管板用兩法蘭承受壓力不同，故操作狀況下所需螺栓力不同。但兩法蘭是由同一螺栓連接的，實(shí)際螺栓力是相同的。因此，高壓側(cè)法蘭操作狀況下所需螺栓力大于低壓側(cè)法蘭操作狀況下所需螺栓力，故低壓側(cè)法蘭實(shí)際螺栓力不是由低壓側(cè)法蘭決定的，而是等于高壓側(cè)法蘭操作狀況下所需螺栓力，見(jiàn)式（2）
石油化工建設(shè) 2022年11期2022-03-07
- 履帶起重機(jī)接地比壓計(jì)算和地基承載力試驗(yàn)
地比壓，計(jì)算公式見(jiàn)式（1）。平均接地比壓并不代表起重機(jī)的實(shí)際接地比壓。因?yàn)槠鹬貦C(jī)的重心在水平地面上的投影，一般不會(huì)恰好與履帶接地區(qū)段的幾何中心相重合。因此計(jì)算平均接地比壓意義不大，實(shí)際應(yīng)用必須計(jì)算起重機(jī)的最大接地比壓和最小接地比壓。2.2 當(dāng)C≠0，且e=0～L/ 6 時(shí)當(dāng)C≠0，且e=0～L/ 6 時(shí)，履帶接地比壓圖為梯形。履帶Ⅰ接地區(qū)段最大、最小和任意部位x 的接地比壓計(jì)算式見(jiàn)式（2）—式（4）。2.3 當(dāng)C≠0，且e=L/ 6 時(shí)當(dāng)C≠0，且e=L/
石油化工建設(shè) 2022年11期2022-03-07
- 不同邊界條件矩形薄板受力分析的解析解法
用下，其受力方程見(jiàn)式(1)。圖1 四邊簡(jiǎn)支矩形薄板受力分析計(jì)算圖示(1)四邊簡(jiǎn)支矩形薄板的邊界條件見(jiàn)式(2)。(2)假設(shè)：(3)式(3)求導(dǎo)代入式(1)：(4)將荷載q也按重三角級(jí)數(shù)展開(kāi)：(5)(6)承受荷載q的四邊簡(jiǎn)支矩形薄板的撓度：(7)1.2 兩邊簡(jiǎn)支、兩邊自由圖2為兩邊簡(jiǎn)支、兩邊自由的矩形薄板。在均布荷載q作用下，其受力方程見(jiàn)式(1)，邊界條件見(jiàn)式(8)。圖2 兩邊簡(jiǎn)支、兩邊自由矩形薄板受力分析計(jì)算圖示(8)以：(9)求導(dǎo)整理代入式(1)得：(10
湖南交通科技 2021年4期2022-01-21
- 基于SPH 粒子化的重心變化模型研究
一定得到的條件，見(jiàn)式（1）、式（2）。其中：h1——初始水位；Δx——代表點(diǎn)x 軸坐標(biāo)增量。利用角度得到的條件，見(jiàn)式（3）、式（4）。右上水箱邊長(zhǎng)長(zhǎng)度關(guān)系，見(jiàn)式（5）。半徑長(zhǎng)度一定得到的條件，見(jiàn)式（6）。利用初始水平面得到的條件，見(jiàn)式（7）、式（8）。初始水位不同會(huì)導(dǎo)致粒子數(shù)不同，如表1、表2 所示。表1 左上水箱水位不同情況下的粒子數(shù)表2 右上水箱水位不同情況下的粒子數(shù)長(zhǎng)方體重心坐標(biāo)，見(jiàn)式（9）。2 模型求解通過(guò)對(duì)上下水箱的橫縱坐標(biāo)改變量的整理可以得到左
大科技 2022年4期2022-01-18
- 抽樣引入的測(cè)量不確定度分量的評(píng)估
樣品的測(cè)量平均值見(jiàn)式（1）x1i——樣本庫(kù)S1中第i個(gè)序號(hào)的測(cè)量值；x2i——樣本庫(kù)S2中第i個(gè)序號(hào)的測(cè)量值全部樣品測(cè)量值的總平均值見(jiàn)式（2）n——單次抽取的樣品量測(cè)量的總次數(shù)見(jiàn)式（3）式中：N——測(cè)量的總次數(shù)樣本間平方和見(jiàn)式（4）式中：SSout——樣本間平方和樣本內(nèi)平方和見(jiàn)式（5）式中：SSin——樣本內(nèi)平方和樣本間方差見(jiàn)式（6）式中：MSout——樣本間方差；fout——自由度，fout=n-1樣本內(nèi)方差見(jiàn)式（7）式中：MSin——樣本內(nèi)方差；fin
上海計(jì)量測(cè)試 2021年5期2021-11-19
- 旋窯基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)
運(yùn)轉(zhuǎn)計(jì)算計(jì)算公式見(jiàn)式（1）～（3）：2.1.2 窯體發(fā)生少許變形窯體變形致托輪受荷不均，此時(shí)托輪所受荷載放大，計(jì)算簡(jiǎn)圖參前。計(jì)算公式見(jiàn)式（4）～（7）：2.1.3 窯體或輪帶發(fā)生較大變形(筒體起拱)窯體或輪帶發(fā)生較大變形時(shí)一側(cè)托輪落空，另一側(cè)托輪承受全部荷載，因此相鄰基礎(chǔ)Wmi垂直荷載放大1.3倍作用在本基礎(chǔ)，并產(chǎn)生縱向水平力H1b和橫向水平力H2，使窯基礎(chǔ)不僅承受縱向力矩Mx，同時(shí)承受橫向力矩My。計(jì)算簡(jiǎn)圖見(jiàn)圖4。圖4 窯體或能帶發(fā)生較大變形時(shí)計(jì)算計(jì)算公
江蘇建材 2021年5期2021-11-02
- 如何正確運(yùn)用χ2檢驗(yàn)
——人-時(shí)間資料率比分析與SAS實(shí)現(xiàn)
-5］。計(jì)算方法見(jiàn)式（1）：第i層率比RRi的100（1-α）%置信區(qū)間的計(jì)算見(jiàn)式（2）：2 不同層間率比的齊性檢驗(yàn)為了將各層資料合并起來(lái)估計(jì)“合并率比”，資料需滿足的前提條件是各層率比相等，這就需要進(jìn)行不同層間率比的齊性檢驗(yàn)［1，6］。設(shè)分層因素共有K個(gè)水平，齊性檢驗(yàn)的檢驗(yàn)假設(shè)如下：H0：RR1=RR2=…=RRk；H1：至少兩個(gè)層的RRi不同；α=0.05。檢驗(yàn)統(tǒng)計(jì)量見(jiàn)式（5）：式（5）中，RRi為第i層率比［見(jiàn)式（1）］；Wi為第i層權(quán)重，RR為合并
四川精神衛(wèi)生 2021年4期2021-09-10
- 如何正確運(yùn)用χ2檢驗(yàn)
——高維表資料危險(xiǎn)率差分析與SAS實(shí)現(xiàn)
α。其檢驗(yàn)統(tǒng)計(jì)量見(jiàn)式（8）：2.1.2.2 最小風(fēng)險(xiǎn)估計(jì)法Mehrotra 和Railkar 于2000 年提出了最小風(fēng)險(xiǎn)估計(jì)法［5］。第1 步，基于最小風(fēng)險(xiǎn)估計(jì)法估計(jì)高維表資料共同危險(xiǎn)率差d^MR（簡(jiǎn)稱MR估計(jì)量），見(jiàn)式（9）：在式（10）中，αh和βh的計(jì)算分別見(jiàn)式（11）、式（12）：在式（12）中，fh是第h層的分?jǐn)?shù)，其計(jì)算見(jiàn)式（13）：在式（16）中，C為連續(xù)性校正數(shù)，其計(jì)算見(jiàn)式（17）：2.1.2.3 匯總評(píng)分估計(jì)法Agresti于2013年提
四川精神衛(wèi)生 2021年4期2021-09-10
- 礦渣-水泥水化動(dòng)力模型研究
H的體積分?jǐn)?shù)計(jì)算見(jiàn)式(4)。Vextended(t)=(4)CSH在其空間內(nèi)的體積分?jǐn)?shù)計(jì)算見(jiàn)式(5)(Vwater為體系內(nèi)可供水化產(chǎn)物生長(zhǎng)的空間)。VCSH(t)=Vwater×Vextended(t)(5)CSH凝膠沉淀速率計(jì)算見(jiàn)式(6)。(6)則水泥的反應(yīng)速率計(jì)算見(jiàn)式(7)。(7)動(dòng)力學(xué)方程為式(8)。α[i]=α[i-1]+(8)2 礦渣-水泥復(fù)合材料水化動(dòng)力學(xué)模型推導(dǎo)礦渣在水泥中的化學(xué)作用主要是指其火山灰反應(yīng)，即，硅酸鹽水泥水化產(chǎn)物為礦渣提供了穩(wěn)定
山西化工 2021年2期2021-05-14
- 改進(jìn)Canny算子的列車輪對(duì)踏面邊緣檢測(cè)算法
像I(x,y)，見(jiàn)式（1），高斯函數(shù)表達(dá)式見(jiàn)式（2）：式中：σ為方差，會(huì)影響定位精度和信噪比，且控制著圖像的平滑程度[11]。(2）計(jì)算梯度幅值和方向，傳統(tǒng)的Canny算子用2×2領(lǐng)域內(nèi)一階偏導(dǎo)的有限差分來(lái)計(jì)算經(jīng)高斯平滑處理后圖像I(x,y)的梯度幅值M(x,y)和方向θ，分別見(jiàn)式（3）、式（4）：式中：梯度分量Gx、Gy的確定分別見(jiàn)式（5）、式（6）：(3）梯度幅值非極大值抑制（NMS，non-maximum suppression），用來(lái)排除非像素點(diǎn)，
鐵道機(jī)車車輛 2021年1期2021-03-20
- 頁(yè)巖納米級(jí)孔隙甲烷滲透特性模擬
GK方程[4]，見(jiàn)式（1）。局部平衡態(tài)分布函數(shù)見(jiàn)式（2）。模型的速度配置見(jiàn)式（3）。式中，c為格子速度，c=δx/δt。模型的宏觀密度、壓力和速度定義見(jiàn)式（4）～式（6）。1.2 松弛時(shí)間與KnKn為頁(yè)巖中的氣體流動(dòng)特征參數(shù)，需要通過(guò)Kn確定松弛時(shí)間[5]，見(jiàn)式（7）。式中，L為計(jì)算域的特征長(zhǎng)度。Kn是模擬的關(guān)鍵數(shù)據(jù)[6]，由式（8）計(jì)算得出。式中，d為分子的直徑，m；m為分子的質(zhì)量；H表示計(jì)算域高度；χ為矯正因子。ψ（Kn）為矯正函數(shù)，由Guo等[7]提
石油化工 2020年2期2020-04-04
- 橋(門)式起重機(jī)起升機(jī)構(gòu)高速浮動(dòng)軸設(shè)計(jì)
勞計(jì)算基本載荷，見(jiàn)式(1)。Mlmax=φ6×Me=1.065×1 786.6=1 902 N·m(1)式中：MImax-起升機(jī)構(gòu)疲勞計(jì)算基本載荷，N·m；φ6-動(dòng)載系數(shù)，見(jiàn)式(2)；Me-電動(dòng)機(jī)額定力矩，已知為1 786.6 N·m。φ6=0.5×(1+φ2)=0.5×(1+1.13)=1.065(2)φ2-起升載荷動(dòng)載系數(shù)，見(jiàn)式(3)。(3)式中：v-設(shè)計(jì)起升速度，已知為11 m/min。高速浮動(dòng)軸受到的扭轉(zhuǎn)應(yīng)力，見(jiàn)式(4)。(4)式中：τn-高速浮動(dòng)
黑龍江交通科技 2020年5期2020-01-13
- 基于FTA 的集中干油潤(rùn)滑系統(tǒng)的可靠性分析
模型得到最小割集見(jiàn)式（1）。3.1.2 最小徑集由于故障樹(shù)基本事件較多，最小割集求解過(guò)于復(fù)雜，計(jì)算工作量大，因此采用最小徑集的方法。根據(jù)對(duì)偶原理，將故障樹(shù)中的所有事件反向求取，將“與門”換成“或門”，“或門”換成“與門”，用’表示事件不發(fā)生，得到與故障樹(shù)對(duì)立的成功樹(shù)T'見(jiàn)式（2）。成功樹(shù)的最小割集即為原故障樹(shù)的最小徑集Pi（i=1，2）見(jiàn)式（3）。3.2 定量分析利用最小徑集求頂事件雙線式集中干油潤(rùn)滑系統(tǒng)失效概率G（T）見(jiàn)式（4）。假設(shè)各個(gè)基本事件獨(dú)立，雙
設(shè)備管理與維修 2019年24期2020-01-03
- CCDni流量權(quán)重n元方程行列式法
流量平衡計(jì)算公式見(jiàn)式(1)～(3)。(1)(2)Q3=QS1-QS2(3)固相尾渣流量計(jì)算公式見(jiàn)式(4)。(4)浸出漿體液相流量平衡計(jì)算公式見(jiàn)式(5)～(7)。Q1=QS1-Qg(5)Q2=QS2-Qg(6)Q3=Q1-Q2(7)逆流洗滌水流量Q4計(jì)算公式見(jiàn)式(8)。(8)4.2 有價(jià)金屬質(zhì)量流量定義與液相流量權(quán)重概念4.2.1 有價(jià)金屬質(zhì)量流量定義1)有價(jià)金屬質(zhì)量流量定義：有價(jià)金屬質(zhì)量流量定義是有價(jià)金屬質(zhì)量濃度(kg/m3)與有價(jià)金屬液相流量Q(m3/h
中國(guó)有色冶金 2019年5期2019-11-12
- 基于GE 混合規(guī)則的統(tǒng)計(jì)締合流體方程預(yù)測(cè)CO2 在水中的溶解度
EoS 的表達(dá)式見(jiàn)式（1）。參數(shù)α（T）的表達(dá)式見(jiàn)式（2）。g（ρ）的近似表達(dá)式見(jiàn)式（3）。XA是締合分子在A 締合點(diǎn)處未與其他分子締合的摩爾分?jǐn)?shù)。未締合分子的摩爾分?jǐn)?shù)XA與締合強(qiáng)度和摩爾密度有關(guān)，可由式（4）求得。式中，B 表示分子上的締合位；ΔAB為締合強(qiáng)度，與摩爾體積和締合能量有關(guān)，可由式（5）近似求得。CPA（立方加締和狀態(tài)方程）中物理項(xiàng)中采用HV（基于超額Gibbs 自由能的混合規(guī)則）混合規(guī)則來(lái)代替vdW（范德華）混合規(guī)則以改善模型在高溫高壓下的
石油化工 2019年10期2019-11-08
- 基于三菱PLC的AGV磁導(dǎo)航PID模糊控制與實(shí)現(xiàn)
體轉(zhuǎn)動(dòng)的角速度，見(jiàn)式(1)。② 計(jì)算車體轉(zhuǎn)動(dòng)的角度，見(jiàn)式(2)，式中θ0為車體初始角度，下同。③ 求車體O點(diǎn)的瞬時(shí)線速度，見(jiàn)式(3)。④ 求探頭中心點(diǎn)c的位置，見(jiàn)式(4)。⑤ 求探頭中心與軌跡中心點(diǎn)的差距，見(jiàn)式(5)。⑥ 求處于圓弧段[設(shè)圓弧中心為(0，R)]的角速度，見(jiàn)式(6)。⑦ 對(duì)上式兩邊求導(dǎo)，即可得出兩偏差相對(duì)應(yīng)的變化率，見(jiàn)式(7)。⑧ 從而可知小車的空間狀態(tài)方程，見(jiàn)式(8)。⑨ 通過(guò)統(tǒng)計(jì)出系統(tǒng)的輸入端以及輸出端的大量數(shù)據(jù)，根據(jù)多目標(biāo)的改進(jìn)自適應(yīng)遺
測(cè)控技術(shù) 2019年2期2019-09-19
- 阿爾哈達(dá)鉛鋅礦采空區(qū)充填擋墻受力分析與施工設(shè)計(jì)
)所示，受力計(jì)算見(jiàn)式(1)。(1)式中：H為充填擋墻高度，m；h為充填料漿面高度，m；Z為計(jì)算點(diǎn)距離擋墻底部的高度，m；γ0為充填料漿的容重，N/m3。充填擋墻總壓力P計(jì)算見(jiàn)式(2)。(2)式中，W為充填擋墻寬度，m。充填擋墻所受彎矩計(jì)算見(jiàn)式(3)。(3)最大彎矩計(jì)算見(jiàn)式(4)。(4)最大彎矩作用點(diǎn)Z0計(jì)算見(jiàn)式(5)。(5)2) 充填料漿面高度高于充填擋墻高度。此類情況下，充填擋墻的受力狀態(tài)如圖1(b)所示，此時(shí)受力計(jì)算見(jiàn)式(6)。q=γ0(h-H)+γ0
中國(guó)礦業(yè) 2019年8期2019-08-16
- 二氟乙酰氯在含氟醫(yī)藥中的應(yīng)用進(jìn)展
經(jīng)4步反應(yīng)制備,見(jiàn)式1。2015年,美國(guó)福馬療法公司［2］公開(kāi)的苯并哌嗪化合物2是溴和額外端溴域的抑制劑,可以治療癌癥、發(fā)炎性疾病、糖尿病以及肥胖癥。化合物2可由鄰氟硝基苯為起始原料,經(jīng)9步反應(yīng)制備,見(jiàn)式2。2014年,美國(guó)佐蒂斯有限責(zé)任公司［3］公開(kāi)了一種新型苯胺醇抗菌劑3,用于治療哺乳動(dòng)物感染?；衔?可由2,5-二溴吡啶為起始原料,經(jīng)10步反應(yīng)制備,見(jiàn)式3。2014年,日本武田藥品工業(yè)株式會(huì)社［4］公開(kāi)的化合物4可作為膽固醇24-羥化酶抑制劑,用于預(yù)
有機(jī)氟工業(yè) 2019年2期2019-08-12
- 三氟乙胺鹽酸鹽在藥物化學(xué)中的應(yīng)用
孢菌素2d的路線見(jiàn)式2。式2美國(guó)施貴寶公司（現(xiàn)必治妥施貴寶公司）的等人[6]開(kāi)發(fā)了含三氟烷基脲基的頭孢菌素。三氟乙胺鹽酸鹽可合成中間體3b，可與其他基團(tuán)合成各類頭孢菌素，如與3c合成頭孢菌素3d，路線見(jiàn)式3。式31.2 抗病毒藥物世界最大治療艾滋病藥物制造商美國(guó)吉利德科技公司（Gilead Sciences）的 Casarez 等人[7]開(kāi)發(fā)了環(huán)丙烷亞磷酸化合物可以抑制HCV（丙型肝炎病毒）的活動(dòng)。丙型肝炎是肝臟中的慢性病毒性疾病，針對(duì)性的藥物雖然已經(jīng)廣泛
浙江化工 2019年6期2019-06-28
- 三氟乙胺鹽酸鹽在醫(yī)藥合成中的應(yīng)用進(jìn)展
]，合成路線分別見(jiàn)式1和式2，均為前列腺素D2(PGD2)受體拮抗劑，能單獨(dú)或與其他藥物聯(lián)合使用預(yù)防和治療呼吸系統(tǒng)和心血管疾病，各種過(guò)敏或非過(guò)敏性炎癥及緩解炎癥疼痛，控制免疫及代謝混亂。輝瑞公司的Bell等[3]開(kāi)發(fā)的多胺基取代的吡唑嘧啶系列衍生物，類似如結(jié)構(gòu)3c，為cGMP(環(huán)磷酸鳥(niǎo)苷)-磷酸二酯酶抑制劑，特別是5型磷酸二酯酶PDE5抑制劑。細(xì)胞內(nèi)cGMP濃度的增高，會(huì)導(dǎo)致平滑肌松弛和血管擴(kuò)張，舒緩血壓。而cGMP能被cGMP-磷酸二酯酶，主要是PDE5
有機(jī)氟工業(yè) 2019年1期2019-04-01
- 三氟丙酰氯在含氟農(nóng)藥中的應(yīng)用
酰氯的方法，反應(yīng)見(jiàn)式1。具體過(guò)程：在配有攪拌器、溫度計(jì)、100 W高壓汞燈、Dimroth冷凝管和氯氣引入管的200 mL玻璃光反應(yīng)器中，加入210 g(1.00 mol)雙(3,3,3-三氟丙基)醚，用冰水浴冷卻。在光照和攪拌下，于5 h內(nèi)通入5.10 mol氯氣進(jìn)行反應(yīng)，氯氣的流速為480 mL/min，溫度控制在20～30 ℃。反應(yīng)結(jié)束后，反應(yīng)液經(jīng)氣相色譜法測(cè)定，確定原料雙(3,3,3-三氟丙基)醚已經(jīng)反應(yīng)完全，雙(1,1-二氯-3,3,3-三氟丙基
有機(jī)氟工業(yè) 2019年4期2019-03-16
- 基于MMG標(biāo)準(zhǔn)的船舶四自由度操縱運(yùn)動(dòng)仿真
力矩具體表達(dá)式，見(jiàn)式(1)：(1)同時(shí)，作用于船體的X、Y、N和K可以表達(dá)為流體慣性力項(xiàng)和流體粘性力兩部分。式(1)右邊項(xiàng)表達(dá)見(jiàn)式(2)：(2)1.3 船體的水動(dòng)力和力矩表達(dá)式(2)中船體水動(dòng)力XH、YH和力矩項(xiàng)NH、KH表達(dá)見(jiàn)式(3)：(3)式中:ρ為水密度;LPP為垂線間長(zhǎng);d為船舶吃水；上標(biāo)一撇表示無(wú)量綱值。XH、YH、NH、KH無(wú)因次展開(kāi)見(jiàn)式(4)：(4)1.4 螺旋槳及舵力水動(dòng)力表達(dá)縱向螺旋槳推力XP表達(dá)式見(jiàn)式(5)：XP=(1-tp)T(5)式
江蘇船舶 2018年5期2019-01-30
- 芯片制造中的化學(xué)反應(yīng)
砂制得粗硅，反應(yīng)見(jiàn)式(1)。(1)圖1 芯片制造工藝流程圖被還原出來(lái)的硅的純度約98%～99%，必須進(jìn)行進(jìn)一步提純。2.2 多晶硅的生產(chǎn)和精煉2.2.1 Si→SiHCl3把工業(yè)硅粉碎，并用無(wú)水氯化氫(HCl)與之反應(yīng)，在流化床反應(yīng)器中，生成三氯氫硅(SiHCl3)，反應(yīng)式見(jiàn)式(2)。(2)形成氣態(tài)混合物(H2、HCl、SiHCl3、SiCl4、Si)，然后，分離提純得到SiHCl3。2.2.2 SiHCl3→Si凈化后的三氯氫硅采用高溫還原工藝，高純Si
山西化工 2018年5期2018-11-19
- 純電動(dòng)防爆車輛AMT換擋控制機(jī)理的研究
動(dòng)系統(tǒng)動(dòng)力學(xué)模型見(jiàn)式(1)和式(2)：式中：J1——防爆電機(jī)的等效轉(zhuǎn)動(dòng)慣量，kg·m2；ω1(t)——防爆電機(jī)輸出轉(zhuǎn)速，r/mim；Me(t)——防爆電機(jī)輸出轉(zhuǎn)矩，N·m；M1(t)——同步器傳遞的扭矩，N·m；ig——AMT變速箱擋位速比；J2——AMT變速箱輸出軸到車輪各部件的等效轉(zhuǎn)動(dòng)慣量，kg·m2；ω2(t)——AMT變速箱輸出軸轉(zhuǎn)速，r/mim；Mc(t)——車輛車輪的阻力矩，N·m；i0——車輛主減速器速比。1.2 各階段動(dòng)力學(xué)模型及控制方法1
中國(guó)煤炭 2018年10期2018-11-02
- 間接法煤制乙二醇工藝甲醇的損失
酸二甲酯的主反應(yīng)見(jiàn)式(1)。(1)生成碳酸二甲酯的副反應(yīng)見(jiàn)式(2)。(2)生成亞硝酸甲酯的反應(yīng)見(jiàn)式(3)。(3)副反應(yīng)見(jiàn)式(4)。(4)硝酸還原反應(yīng)器中副反應(yīng)方程式見(jiàn)式(5)。(5)由式(1)與式(3)得出生成草酸二甲酯的主反應(yīng)見(jiàn)式(6)。(6)生成乙二醇的主反應(yīng)見(jiàn)式(7)、式(8)(7)(8)由式(7)與式(8)得草酸二甲酯加氫生成乙二醇的總反應(yīng)式見(jiàn)式(9)。(9)由式(6)與式(9)可得間接法制乙二醇的最終反應(yīng)方程式見(jiàn)式(10)。(10)草酸二甲酯加氫
山西化工 2018年4期2018-09-06
- 換乘地鐵站并聯(lián)人工接地網(wǎng)接地電阻計(jì)算
的簡(jiǎn)易計(jì)算公式，見(jiàn)式（1）。式中 ρ— 接地網(wǎng)所在土壤的電阻率S— ＞100 m2的閉合接地網(wǎng)的面積式（1）簡(jiǎn)易計(jì)算的實(shí)用性已經(jīng)被越來(lái)越多的地鐵工程所證實(shí)。在地鐵車站的接地設(shè)計(jì)中，強(qiáng)電和弱電系統(tǒng)采用綜合接地裝置，要求接地電阻≤1 Ω，若計(jì)算電阻值不滿足要求，則要通過(guò)修改接地網(wǎng)的大小或者增加相應(yīng)的降阻措施來(lái)降低接地電阻[1]。2 換乘地鐵車站綜合接地網(wǎng)接地電阻的簡(jiǎn)易計(jì)算城市軌道交通網(wǎng)路越來(lái)越發(fā)達(dá)，出現(xiàn)了大量的換乘車站，換乘車站由于站位或線路交叉，接地網(wǎng)通常被
設(shè)備管理與維修 2018年7期2018-07-10
- 換乘地鐵站并聯(lián)人工接地網(wǎng)接地電阻計(jì)算
的簡(jiǎn)易計(jì)算公式，見(jiàn)式（1）。式中ρ——接地網(wǎng)所在土壤的電阻率S——＞100 m2的閉合接地網(wǎng)的面積式（1）簡(jiǎn)易計(jì)算的實(shí)用性已經(jīng)被越來(lái)越多的地鐵工程所證實(shí)。在地鐵車站的接地設(shè)計(jì)中，強(qiáng)電和弱電系統(tǒng)采用綜合接地裝置，要求接地電阻≤1 Ω，若計(jì)算電阻值不滿足要求，則要通過(guò)修改接地網(wǎng)的大小或者增加相應(yīng)的降阻措施來(lái)降低接地電阻[1]。2 換乘地鐵車站綜合接地網(wǎng)接地電阻的簡(jiǎn)易計(jì)算城市軌道交通網(wǎng)路越來(lái)越發(fā)達(dá)，出現(xiàn)了大量的換乘車站，換乘車站由于站位或線路交叉，接地網(wǎng)通常被分
設(shè)備管理與維修 2018年13期2018-06-24
- 空氣管及通風(fēng)管的應(yīng)力分析
撐肘板頂部的彎矩見(jiàn)式（4）：2.3 空氣管/通風(fēng)管載荷計(jì)算設(shè)作用于空氣管/通風(fēng)管的水平壓強(qiáng)為p2，由式（1）計(jì)算可得。膝關(guān)節(jié)腔注射氨甲環(huán)酸對(duì)單純半月板損傷患者關(guān)節(jié)腫脹、疼痛、關(guān)節(jié)功能恢復(fù)的影響 …………………… 李明晉等（8）：10981）設(shè)至支撐肘板頂部，水平方向的最大投影面積為S21，由式（3）計(jì)算可得作用于空氣管/通風(fēng)管的水平力F21。則作用在支撐肘板頂部的彎矩見(jiàn)式（6）：2）設(shè)至支撐肘板趾部，水平方向的最大投影面積為S22，由式（3）計(jì)算可得作用于
船舶設(shè)計(jì)通訊 2017年2期2017-03-12
- 基于系統(tǒng)碼信息位搜索的二元(24，12，8)Golay譯碼算法*
ndrome），見(jiàn)式（8），如圖1所示。圖1 校正子S故校正子S由信息位錯(cuò)誤em和校驗(yàn)位錯(cuò)誤ep共同確定，且具有可分性。譯碼器的主要任務(wù)就是如何從S中基于最小錯(cuò)誤準(zhǔn)則得到em，從而譯出：由最小錯(cuò)誤概率準(zhǔn)則，譯碼算法如下：需說(shuō)明的是，這里w(·)表示求Hamming權(quán)重。2 二元擴(kuò)展(24，12，8)Golay的譯碼算法二元（24，12，8）Golay編碼所用的生成矩陣見(jiàn)式（10）：二元（24，12，8）Golay相應(yīng)的監(jiān)督矩陣見(jiàn)式（11）。任設(shè)二元（24，
通信技術(shù) 2016年11期2017-01-16
- 快速估算航速的方法及軟件實(shí)現(xiàn)
阻力RT相關(guān)計(jì)算見(jiàn)式（1）～（4）：式中：ρ——水密度，kg/m3；S——船體濕表面積，m2；v——航速，m/s；CT——二因次法總阻力系數(shù)；SBK——舭龍骨濕表面積，m2；CA——船模實(shí)船換算補(bǔ)貼系數(shù)（或稱相關(guān)補(bǔ)貼系數(shù)）；CR——剩余阻力系數(shù)；CF——摩擦阻力系數(shù)；CAA——空氣阻力系數(shù)；AV——水線以上迎風(fēng)面積，m2式（2）為國(guó)際拖曳水池大會(huì)（ITTC）1957年的計(jì)算公式。如何通過(guò)母型船估算CR和CA是本文的研究重點(diǎn)。1.1 剩余阻力系數(shù)CR估算母型
船舶設(shè)計(jì)通訊 2016年2期2016-03-30
- 均相催化O2氧化醇的研究進(jìn)展（下）
應(yīng)的羰基化合物（見(jiàn)式（28）），但反應(yīng)時(shí)間較長(zhǎng)；用Co（OAc）2替代Co（acac）3，并添加少量對(duì)氯苯甲酸（MCBA）可有效加快反應(yīng)速率，該改進(jìn)體系以乙酸乙酯為溶劑，在室溫下可將脂肪、烯丙基和芐基仲醇氧化為相應(yīng)的酮，將伯醇氧化為相應(yīng)的羧酸（見(jiàn)式（29）），將非端位的鄰二醇氧化為相應(yīng)的二酮，將末端二醇氧化成相應(yīng)的酸。NHPI體系的反應(yīng)機(jī)理見(jiàn)圖7。從圖7可看出，Co（Ⅱ）與O2作用生成Co（Ⅲ）過(guò)氧自由基；該自由基與NHPI作用，生成N-氧代鄰苯二甲酰亞胺
石油化工 2015年12期2015-05-03
- 均相催化O2氧化醇的研究進(jìn)展（上）
還原為H2O2（見(jiàn)式（1））［19］。半乳糖氧化酶的活性中心由一個(gè)單獨(dú)的Cu（Ⅱ）離子、組氨酸咪唑基的氮、具有硫醚取代基的絡(luò)氨酸自由基和一個(gè)絡(luò)氨酸離子配位組成。半乳糖氧化酶催化氧化伯醇的反應(yīng)機(jī)理見(jiàn)式（2）。由于對(duì)催化反應(yīng)起關(guān)鍵作用的是活性中心部分，因此用小分子銅配合物模擬該酶的反應(yīng)性引起了許多研究者的興趣，其中，最具代表性的模型化合物是由Stack等合成的［Cu（Ⅱ）BSP］（BSP為聯(lián)萘正四面配體）配合物［20］，［Cu（Ⅱ）BSP］配合物能有效催化O2
石油化工 2015年11期2015-02-05
- 民用飛機(jī)可靠性指標(biāo)預(yù)計(jì)方法研究
。數(shù)學(xué)模型關(guān)系式見(jiàn)式（1）：式中：Rs(t)——產(chǎn)品的可靠度；Ri(t)——第i個(gè)單元的可靠度。假設(shè)產(chǎn)品所包含的各單元的故障時(shí)間服從指數(shù)分布，則其可靠度見(jiàn)式（2）：式中：λi——第i個(gè)單元的故障率(1/h)。3 平均故障間隔時(shí)間預(yù)計(jì)方法3.1 設(shè)備級(jí)設(shè)備級(jí)平均故障間隔時(shí)間預(yù)計(jì)工作比較成熟和完善，一般按照MIL-HDBK-217F[3]和RIAC-HDBK-217PLUS[4]提供的數(shù)據(jù)和方法進(jìn)行預(yù)計(jì)。預(yù)計(jì)方法主要有：相似法；故障率預(yù)計(jì)法；修正系數(shù)預(yù)計(jì)法。三
科技視界 2015年13期2015-01-01
- 鈀催化重氮鹽的C—C偶聯(lián)反應(yīng)研究進(jìn)展
聯(lián)反應(yīng)［11］，見(jiàn)式(1)和式(2)。由于其反應(yīng)具有條件溫和、原料低毒、易處理、高的區(qū)域選擇性、立體選擇性以及良好的官能團(tuán)容忍性等優(yōu)點(diǎn)而受到人們的廣泛關(guān)注。Saumitra Sengupta等［4］用 Pd(OAc)2作催化劑，在甲醇中回流反應(yīng)1 h得到了偶聯(lián)產(chǎn)物，收率為40% ～90%，且大部分產(chǎn)率在70%以上，見(jiàn)式(3)。Dai M J等［12］報(bào)道了二茂鐵結(jié)構(gòu)的配體負(fù)載Pd催化劑催化的Suzuki偶聯(lián)反應(yīng)，見(jiàn)式(4)。苯硼酸和芳基氟硼酸鉀在需氧條件下
山西化工 2012年6期2012-09-11
- 一類廣義Stein方程的正定解
說(shuō)明用迭代方法(見(jiàn)式(6))來(lái)求廣義Stein方程(1)的正定解是可行的.以下結(jié)果都是用Matlab 7.1軟件運(yùn)行得到的.例1 對(duì)于廣義Stein方程(1)，取m=2，經(jīng)驗(yàn)證，上述A1，A2滿足定理1的條件.考慮迭代法(見(jiàn)式(6))，若取X0=5I，經(jīng)過(guò)53步迭代后，得到廣義Stein方程(1)的正定解為例2 對(duì)于廣義Stein方程(1)，取m=2，經(jīng)驗(yàn)證，上述A1，A2滿足定理1的條件.考慮迭代法(見(jiàn)式(6))，若取X0=2I，經(jīng)過(guò)71步迭代后，得到廣