撓曲
- 考慮撓曲電與溫度效應(yīng)的Mindlin-Medick板理論及其應(yīng)用*
應(yīng),如壓電效應(yīng)、撓曲電效應(yīng)、鐵電效應(yīng)、電致伸縮效應(yīng)等,廣泛存在于各類介電材料中．其中壓電效應(yīng)是最常見的一種力電耦合效應(yīng),其在俘能器[1-4]、傳感器[5-6]、驅(qū)動(dòng)器[7-8]等智能器件的設(shè)計(jì)中應(yīng)用廣泛．然而,隨著納米技術(shù)的發(fā)展,壓電器件的材料制約了其進(jìn)一步發(fā)展,主要表現(xiàn)在3個(gè)方面: 1)壓電效應(yīng)只存在于非中心對(duì)稱晶體中; 2)隨著器件的小型化和智能化,壓電理論已經(jīng)不能很好地解釋與材料或結(jié)構(gòu)尺度相關(guān)的不尋常的力電耦合現(xiàn)象; 3)壓電器件要求其服役溫度低于材
應(yīng)用數(shù)學(xué)和力學(xué) 2023年9期2023-10-20
- 磁驅(qū)動(dòng)中心對(duì)稱撓曲電夾層板力電耦合性能分析1)
應(yīng),如壓電效應(yīng)和撓曲電效應(yīng),由于可以實(shí)現(xiàn)電能和機(jī)械能之間的相互轉(zhuǎn)化而被廣泛應(yīng)用于多種機(jī)電器件和設(shè)備中,例如諧振器、傳感器、發(fā)電機(jī)和濾波器等[6-10].撓曲電效應(yīng)是電介質(zhì)中應(yīng)變梯度(非均勻應(yīng)變)與電極化之間的耦合(正撓曲電效應(yīng)),或者電極化梯度與應(yīng)力的耦合關(guān)系(逆撓曲電效應(yīng)).正撓曲電效應(yīng)將機(jī)械能轉(zhuǎn)化為電能,可用于制造傳感元件或發(fā)電元件.逆撓曲電效應(yīng)能夠?qū)㈦娔苻D(zhuǎn)化為機(jī)械能,可應(yīng)用于制造驅(qū)動(dòng)元件.在傳統(tǒng)壓電材料中,均勻應(yīng)變(如單軸拉壓)能夠通過壓電效應(yīng)激發(fā)電
力學(xué)學(xué)報(bào) 2023年7期2023-08-06
- 基于容錯(cuò)慣性網(wǎng)絡(luò)的相對(duì)導(dǎo)航方法
機(jī)機(jī)翼存在動(dòng)態(tài)的撓曲變形[2]，通常在任務(wù)設(shè)備處安裝子慣性導(dǎo)航系統(tǒng)，測(cè)量任務(wù)設(shè)備的自身運(yùn)動(dòng)信息，以滿足任務(wù)設(shè)備的工作需求。任務(wù)設(shè)備的性能一定程度上取決于慣性傳感器的精度，受限于體積、重量的要求，任務(wù)設(shè)備處安裝的慣性傳感器精度較低，無法滿足需求[3]。用于飛行導(dǎo)航的主慣性導(dǎo)航系統(tǒng)具有高精度的運(yùn)動(dòng)狀態(tài)測(cè)量特性，利用主慣性導(dǎo)航系統(tǒng)對(duì)子慣性導(dǎo)航系統(tǒng)進(jìn)行傳遞對(duì)準(zhǔn)，提高子慣性導(dǎo)航系統(tǒng)的測(cè)量精度，改善任務(wù)設(shè)備的性能，實(shí)現(xiàn)對(duì)目標(biāo)的精準(zhǔn)探測(cè)[4]。傳遞對(duì)準(zhǔn)技術(shù)利用安裝在機(jī)身
中國(guó)慣性技術(shù)學(xué)報(bào) 2023年2期2023-03-06
- 基于C1型Bell三角形單元的撓曲電效應(yīng)分析
變與極化的耦合，撓曲電效應(yīng)是應(yīng)變梯度與極化或者應(yīng)變與極化梯度的耦合。式中：fijkl為四階撓曲電系數(shù)；ηjkl為高階應(yīng)變。撓曲電效應(yīng)產(chǎn)生的原因是晶體材料局部對(duì)稱性的變化。傳統(tǒng)宏觀尺度上應(yīng)變梯度較小，撓曲電效應(yīng)可以忽略不計(jì)，但在微納尺度上結(jié)構(gòu)可以產(chǎn)生很大的應(yīng)變梯度，使得撓曲電效應(yīng)在納米尺度上和壓電效應(yīng)相當(dāng)。撓曲電效應(yīng)存在于所有晶體類型中，并在超過居里溫度時(shí)仍然出現(xiàn)。相比壓電效應(yīng)，撓曲電效應(yīng)更為普遍，而且它還能產(chǎn)生壓電不具備的其他力電功能，關(guān)于撓曲電效應(yīng)理論及
- 油氣管道的撓曲強(qiáng)度研究
管在承受高內(nèi)壓與撓曲作用下的極限撓曲強(qiáng)度與韌性行為，并評(píng)估現(xiàn)行的全圓周套管焊接修補(bǔ)及對(duì)焊接合的方式于撓曲行為的影響。試驗(yàn)方式以油壓致動(dòng)器在距鋼管兩端三分之一管長(zhǎng)處施加側(cè)向拉力，擷取試體變位及應(yīng)變的資料，進(jìn)行整理與討論。1 試體規(guī)劃與制作本試驗(yàn)的試體共分三組，第一組試體是外徑為219 mm(8 5/8″)，厚度為 8.18 mm(0.322″)的八吋鋼管，第二組試體是外徑為 273 mm(10 3/4″)，厚度為9.27 mm(0.365″)的十吋鋼管，第三
化工管理 2022年26期2022-11-14
- 鈣鈦礦超晶格SrTiO3/BaTiO3 的撓曲電效應(yīng)*
100124)撓曲電效應(yīng)是應(yīng)變梯度與電極化之間的機(jī)電耦合,存在尺寸效應(yīng),在許多微納米尺寸結(jié)構(gòu)中起著非常重要的作用.本文采用密度泛函理論,對(duì)交錯(cuò)層SrTiO3/BaTiO3 超晶格進(jìn)行了系統(tǒng)的撓曲電效應(yīng)研究,通過探究超晶格在給定的應(yīng)變梯度下的力電響應(yīng),獨(dú)立得到其縱向撓曲電系數(shù)、橫向撓曲電系數(shù)和剪切撓曲電系數(shù).結(jié)果表明: 超晶格的橫向、剪切撓曲電系數(shù)和縱向撓曲電系數(shù)較其組分材料有不同的變化,其中超晶格的橫向和剪切撓曲電系數(shù)分量分別較塊體BaTiO3 提升約6
物理學(xué)報(bào) 2022年20期2022-10-27
- UCMW 冷軋機(jī)軋輥?zhàn)冃翁匦匝芯?/a>
[3-4]。軋輥撓曲是影響板帶鋼板形的一個(gè)重要因素，在軋制生產(chǎn)中，軋制力、彎輥力、竄輥、軋輥偏置等參數(shù)變化，會(huì)使軋輥在豎直方向(軋輥壓下方向)和水平方向(軋制方向)的撓曲發(fā)生變化，軋輥的彎曲變形越大，輥系剛度越小，從而影響板帶質(zhì)量[5]。季余斌和高星[6]采用影響函數(shù)法分析了軋輥直徑、帶鋼寬度、軋制力及彎輥力等對(duì)軋輥?zhàn)冃蔚挠绊?。張清東等[7]采用有限元仿真分析了六輥連續(xù)可變凸度(Continuously variable crown，CVC) 軋機(jī)的輥系變
金屬世界 2022年5期2022-10-24
- 開口圓柱殼結(jié)構(gòu)撓曲電傳感特性分析
污染環(huán)境。因此，撓曲電材料作為一種新興的力電耦合智能材料而備受關(guān)注。正撓曲電效應(yīng)反映了應(yīng)變梯度與電場(chǎng)間的力-電耦合關(guān)系。近年來研究者基于撓曲電材料進(jìn)行了大量的理論與實(shí)驗(yàn)研究，通過不同的理論與實(shí)驗(yàn)方法確定各種撓曲電材料的正、逆撓曲電系數(shù)的大小[7-8]。研究撓曲電材料的撓曲電系數(shù)是為了更好地掌握材料特性，為進(jìn)一步設(shè)計(jì)各種撓曲電器件以應(yīng)用于不同的工程中提供了良好的基礎(chǔ)。WANG等[9]論述了固體中的撓曲電效應(yīng)近年來的發(fā)展、挑戰(zhàn)與前景，給出了宏觀與微觀撓曲電效應(yīng)
壓電與聲光 2022年2期2022-05-13
- 高鐵線路軌道高低不平順激勵(lì)下的鋼軌撓曲特性研究
動(dòng)載荷作用下鋼軌撓曲變形是軌下基礎(chǔ)服役狀態(tài)的綜合體現(xiàn)，鋼軌撓曲位移為線路的質(zhì)量評(píng)價(jià)、維修管理等提供了參考依據(jù)，如我國(guó)新建線路驗(yàn)收規(guī)范［4］中規(guī)定了鋼軌垂向位移的最大允許值和基準(zhǔn)值；國(guó)外采用高頻數(shù)字相機(jī)［5］、位移傳感器［6］等技術(shù)手段測(cè)量關(guān)注區(qū)的鋼軌動(dòng)態(tài)位移，根據(jù)其變化特征分析軌下基礎(chǔ)支承的劣化狀態(tài)。鋼軌撓曲位移除了與其承受的垂向載荷有關(guān)外，還受到軌道垂向位移導(dǎo)納特性［7］、軌下基礎(chǔ)剛度及車輛運(yùn)行速度等因素影響，是一個(gè)復(fù)雜的車輛-軌道-基礎(chǔ)系統(tǒng)動(dòng)力學(xué)問題。
中國(guó)鐵道科學(xué) 2022年2期2022-04-07
- 基于分布式IMU的相控陣?yán)走_(dá)運(yùn)動(dòng)補(bǔ)償研究
會(huì)發(fā)生一定程度的撓曲變形[3]，將對(duì)雷達(dá)的性能造成較大的影響。Wang等從概率統(tǒng)計(jì)的角度分析了陣面隨機(jī)位置誤差對(duì)陣列天線性能的影響[4]。王從思等從機(jī)電耦合方面分析了彎曲等變形對(duì)電性能的影響，建立結(jié)構(gòu)與電磁耦合模型，將陣面隨機(jī)誤差和陣面變形結(jié)合起來，分析了多種誤差下對(duì)電性能的影響，并從陣面隨機(jī)誤差和陣面變形誤差兩方面分析對(duì)電性能的影響，比較了兩者的不同[5-7]。以上研究均是關(guān)于陣面變形對(duì)雷達(dá)電性能的影響分析，未涉及對(duì)其進(jìn)行補(bǔ)償。針對(duì)安裝在機(jī)翼的蒙皮天線式
彈箭與制導(dǎo)學(xué)報(bào) 2022年1期2022-04-01
- 黏彈性基體中變截面撓曲電Timoshenko納米梁振動(dòng)特性研究
程的納維級(jí)數(shù)解。撓曲電效應(yīng)考慮非均勻應(yīng)變場(chǎng)與電場(chǎng)之間的耦合關(guān)系，認(rèn)為非均勻應(yīng)變介質(zhì)材料的電極化強(qiáng)度受電場(chǎng)、應(yīng)變和應(yīng)變梯度的影響。但目前綜合考慮非局部效應(yīng)、截面非均勻性和撓曲電效應(yīng)的研究還相對(duì)較少。本文基于非局部Timoshenko梁模型，研究變截面撓曲電納米梁在黏彈性基體中的振動(dòng)特性，基于攝動(dòng)理論給出典型邊界條件下結(jié)構(gòu)自由振動(dòng)控制方程傳遞函數(shù)的求解方法，并通過算例對(duì)非局部參數(shù)、截面非均勻性、撓曲電系數(shù)和基體黏彈性對(duì)結(jié)構(gòu)振動(dòng)特性的影響規(guī)律進(jìn)行分析，為壓電納米
振動(dòng)與沖擊 2022年5期2022-03-18
- 輕型高速堆垛機(jī)立柱變形分析及速度控制方法研究
。影響堆垛機(jī)立柱撓曲變形的因素主要有立柱、載貨臺(tái)及上橫梁等單元自身慣性力所產(chǎn)生的彎矩和貨物等單元自重對(duì)立柱產(chǎn)生的彎矩等，同時(shí)不同速度控制方法對(duì)立柱的撓曲變形的影響也不盡相同。本文以北自所（北京）科技發(fā)展有限公司基金項(xiàng)目輕型單立柱高速堆垛機(jī)為研究對(duì)象，通過多體動(dòng)力學(xué)分析方法推導(dǎo)出立柱的動(dòng)態(tài)撓曲變形公式，并利用位移比較法，推導(dǎo)格構(gòu)式鋁合金立柱的等效慣性矩，對(duì)公式進(jìn)行修正。應(yīng)用ANSYS Workbench軟件建立堆垛機(jī)有限元模型，對(duì)高速高加速狀態(tài)下堆垛機(jī)進(jìn)行分
制造業(yè)自動(dòng)化 2022年1期2022-02-11
- 黏彈性基體中撓曲電Timoshenko納米梁振動(dòng)特性分析*
極大的應(yīng)用潛力。撓曲電效應(yīng)的研究是設(shè)計(jì)、分析和應(yīng)用壓電俘能器所涉及的基礎(chǔ)性問題，針對(duì)撓曲電效應(yīng)開展研究具有重要的工程意義和理論價(jià)值。撓曲電效應(yīng)考慮非均勻應(yīng)變場(chǎng)與電場(chǎng)之間的耦合關(guān)系，認(rèn)為非均勻應(yīng)變介質(zhì)材料的電極化強(qiáng)度受電場(chǎng)、應(yīng)變和應(yīng)變梯度的影響。研究壓電納米元件力學(xué)行為的主要方法有實(shí)驗(yàn)測(cè)量法、分子動(dòng)力學(xué)模擬法和連續(xù)介質(zhì)力學(xué)理論法。Ma等[3-4]通過實(shí)驗(yàn)測(cè)得了鎂鈮酸鹽陶瓷、鈦酸鍶鋇陶瓷等材料具有較強(qiáng)的撓曲電效應(yīng)，遠(yuǎn)高于早期的預(yù)測(cè)值。Ma等[5-7]還通過實(shí)驗(yàn)
國(guó)防科技大學(xué)學(xué)報(bào) 2021年6期2021-12-14
- 基于廣義位移的波形鋼腹板組合箱梁有限梁段分析方法
導(dǎo)致結(jié)構(gòu)產(chǎn)生較大撓曲變形,使得經(jīng)典的Euler梁與Timoshenko梁理論不再適用[3].近年來,研究者們一直在尋求求解精度高且計(jì)算簡(jiǎn)便的梁?jiǎn)卧椒?吳文清等[4]提出了擬平截面假定的簡(jiǎn)化分析方法,因能充分利用經(jīng)典的Euler梁的分析理論而被廣泛應(yīng)用.文獻(xiàn)[5-8]通過引入剪切附加撓曲轉(zhuǎn)角來反映鋼腹板的剪切變形,進(jìn)而求解組合梁的撓度.學(xué)者們還提出了不同于擬平面假定的分析法,如Kato等[9]提出了一種類似于夾心梁的撓曲分析方法;聶建國(guó)等[10]將組合箱梁
- 基于撓曲電效應(yīng)的懸臂梁式微俘能器動(dòng)態(tài)響應(yīng)特性研究
因素的影響,建立撓曲電懸臂梁的動(dòng)力學(xué)理論模型,對(duì)撓曲電懸臂梁的動(dòng)態(tài)響應(yīng)特性進(jìn)行理論研究,分析材料特性、特征尺寸和質(zhì)量塊等因素對(duì)俘能器輸出功率和能量轉(zhuǎn)換效率的影響規(guī)律,為撓曲電俘能器的設(shè)計(jì)、優(yōu)化和應(yīng)用提供理論依據(jù)。1 撓曲電理論1.1 各向同性撓曲電理論微尺度下,應(yīng)變梯度的影響趨于明顯。不僅能夠解釋微構(gòu)件力學(xué)性能的尺寸效應(yīng),而且在介電體中能夠誘導(dǎo)明顯極化,表現(xiàn)出撓曲電效應(yīng)。撓曲電理論能夠描述介電體具有尺寸依賴性的力電耦合現(xiàn)象,其內(nèi)能密度函數(shù)表達(dá)為(1)(2)
齊魯工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào) 2021年4期2021-08-17
- PEEK的注塑成型工藝及其性能研究
件驗(yàn)證確認(rèn)模型、撓曲強(qiáng)度模具，沖擊強(qiáng)度模具以及撓曲韌性模具。萬能實(shí)驗(yàn)機(jī)（型號(hào)：AGS-J 10KN）。顯微鏡（OLYMPUS，型號(hào)為：SZX10）簡(jiǎn)支梁沖擊實(shí)驗(yàn)機(jī)（型號(hào)：MZ-2050）水浴鍋，內(nèi)六角扳手，烘箱，游標(biāo)卡尺等實(shí)驗(yàn)室用品等。1.3 實(shí)驗(yàn)過程1.3.1 注塑條件的確認(rèn)本次實(shí)驗(yàn)使用兩種不同的注塑方法進(jìn)行注塑，首先，通過注塑具有梯度厚度的樣品（主要是樣品的尺寸），具體如圖1所示。根據(jù)注塑的樣品的基本要求，注塑制備樣品的長(zhǎng)度應(yīng)不低于5cm，同時(shí)溫度越低
化工設(shè)計(jì)通訊 2021年5期2021-05-26
- 熱力耦合作用下H型截面鋼框架撓曲變形有限元分析
合作用下的鋼框架撓曲變形研究相對(duì)較少[9]。本文通過有限元模擬軟件對(duì)H型截面鋼框架進(jìn)行分析，介紹了熱力耦合作用下的鋼框架結(jié)構(gòu)撓曲變形的破壞模式、對(duì)兩層兩跨H型截面鋼框架結(jié)構(gòu)的變形與位移的模擬結(jié)果進(jìn)行深入的研究，包括結(jié)構(gòu)各梁柱在不同溫度場(chǎng)、結(jié)構(gòu)場(chǎng)、耦合場(chǎng)下的撓曲效應(yīng)，在熱力耦合作用下的梁柱的撓度與軸向變形重新分配與變化，在不同受火位置下的兩層兩跨H型截面鋼框架的撓曲效應(yīng)的對(duì)比分析，將為熱力耦合作用下鋼框架的進(jìn)一步研究提供參考。1 鋼框架撓曲變形破壞模式鋼框架
安陽工學(xué)院學(xué)報(bào) 2021年2期2021-03-15
- 各種對(duì)稱性下撓曲電系數(shù)的Kronecker 張量積表示
電致伸縮效應(yīng), 撓曲電效應(yīng)是一種新型的力電耦合效應(yīng).撓曲電效應(yīng)的宏觀具體表現(xiàn)為: 晶體中的應(yīng)變梯度會(huì)使晶體產(chǎn)生電極化, 即正撓曲電效應(yīng);反之, 晶體中的極化梯度也會(huì)在晶體內(nèi)部產(chǎn)生應(yīng)力和應(yīng)變, 即逆撓曲電效應(yīng).Kogan[1]首先給出了正逆撓曲電效應(yīng)的唯象學(xué)描述:式中:σ、E、P、u分別為柯西應(yīng)力、電場(chǎng)強(qiáng)度、電極化和位移;f和μ分別是正撓曲電系數(shù)和逆撓曲電系數(shù).壓電系數(shù)為三階張量, 只能存在于非中心對(duì)稱材料中;撓曲電系數(shù)為四階張量, 在任何材料中都存在, 這
- 懸掛式單軌道岔新型岔芯結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與研究
接，尖軌可以實(shí)現(xiàn)撓曲變形和芯軌對(duì)接，以保證道岔整體線型及過車的平穩(wěn)性。2.1 結(jié)構(gòu)方案新型岔芯結(jié)構(gòu)如圖3所示。圖3 新型岔芯結(jié)構(gòu)新型岔芯由左尖軌、右尖軌以及芯軌組成，左尖軌2個(gè)、右尖軌2個(gè)，分別滿足車輛導(dǎo)向輪和穩(wěn)定輪需求。左右尖軌為對(duì)稱結(jié)構(gòu)，尖軌一端固定在梁體上，一端自由，在尖軌上分別設(shè)置不同的驅(qū)動(dòng)點(diǎn)位，根據(jù)道岔線形需要，在不同的驅(qū)動(dòng)點(diǎn)位施加一定的位移，尖軌在動(dòng)力驅(qū)動(dòng)下可撓曲變形。2.2 工作原理車輛直線通行時(shí)，芯軌處于水平狀態(tài)，尖軌處于直線狀態(tài)，尖軌與芯
智能城市 2021年23期2021-02-18
- 電機(jī)定轉(zhuǎn)子級(jí)進(jìn)模料帶撓曲懸弧控制
料帶剛度不足導(dǎo)致撓曲懸弧，隨著電機(jī)鐵芯制造進(jìn)入無人值守的自動(dòng)化生產(chǎn)階段，自動(dòng)送料不暢導(dǎo)致生產(chǎn)線反復(fù)停機(jī)，需研究解決方案保證自動(dòng)化生產(chǎn)的連續(xù)性。1 影響料帶平直的原因分析1.1 沖裁力不均導(dǎo)致局部翹曲目前常用的硅鋼冷軋板存在力學(xué)性能各向異性，沖切斷面分布不規(guī)則導(dǎo)致沖裁力在鋼板平面內(nèi)分布不均衡。另一方面，沖切刃、刀塊、定位銷等在回程時(shí)，其側(cè)邊與料帶斷面毛刺的摩擦不均勻也會(huì)使料帶局部受到與沖壓方向相反的作用力，使孔邊和沖切線邊緣出現(xiàn)局部微變形，如圖3所示。圖3
模具工業(yè) 2021年12期2021-02-15
- 慣導(dǎo)系統(tǒng)傳遞對(duì)準(zhǔn)誤差評(píng)估方法
數(shù)法，但載體結(jié)構(gòu)撓曲運(yùn)動(dòng)比計(jì)算參數(shù)法要敏感，即在同等條件下，其精度低于計(jì)算參數(shù)法。為解決這一問題，Kain J E和Cloutier J首次提出了“速度”+“姿態(tài)”匹配法，它克服了傳統(tǒng)速度匹配法的缺陷，載體只要做特定運(yùn)動(dòng)即可實(shí)現(xiàn)傳遞對(duì)準(zhǔn)，從而大大縮短了對(duì)準(zhǔn)時(shí)間，極大地提高了慣導(dǎo)系統(tǒng)的反應(yīng)速度；Ross C C使用實(shí)際的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)，研究了在更新頻率為1 Hz時(shí)，速度匹配、積分速度匹配和雙積分速度匹配的性能，研究結(jié)果表明：3種方法在估計(jì)俯仰角和橫滾角的誤差時(shí)，效
艦船科學(xué)技術(shù) 2020年10期2020-11-14
- 全應(yīng)變梯度撓曲電納米梁有限單元法研究
不同于壓電效應(yīng),撓曲電效應(yīng)是一種普遍存在的力電耦合效應(yīng),是應(yīng)變梯度?ε/?x與電極化P之間的線性耦合。理論上,撓曲電效應(yīng)存在于所有的電介質(zhì)材料中,如液晶、聚合物和脂質(zhì)雙層膜等[2-4]。它在能量收集、傳感和驅(qū)動(dòng)、高級(jí)顯微鏡、人工肌肉和微創(chuàng)手術(shù)方面有廣泛的應(yīng)用前景[5,6]。撓曲電效應(yīng)的激發(fā)沒有溫度限制,并且其在納米尺度下會(huì)變得更加顯著(即存在尺寸依賴性),這是因?yàn)殡S著結(jié)構(gòu)尺寸的減小,應(yīng)變梯度會(huì)相應(yīng)地增大。近些年,撓曲電效應(yīng)引起了人們的廣泛關(guān)注,主要原因有兩
計(jì)算力學(xué)學(xué)報(bào) 2020年5期2020-10-27
- 離心壓縮機(jī)葉輪偏擺對(duì)振動(dòng)的影響
響，正如轉(zhuǎn)子正常撓曲變形時(shí)葉輪產(chǎn)生的偏擺，此時(shí)，偏擺方向是不變的。但是，當(dāng)葉輪因過盈嚴(yán)重不足時(shí)，產(chǎn)生的偏擺角方向是近似呈周期性改變的，如圖1所示，產(chǎn)生的回轉(zhuǎn)力矩方向也是周期性改變的，轉(zhuǎn)子就會(huì)因該周期性改變的力矩發(fā)生振動(dòng)。1 振動(dòng)機(jī)理1.1 葉輪偏擺產(chǎn)生的回轉(zhuǎn)力矩這里忽略了撓性轉(zhuǎn)子在運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)的正常撓曲變形，以及撓曲變形時(shí)葉輪發(fā)生偏擺后產(chǎn)生的回轉(zhuǎn)力矩對(duì)轉(zhuǎn)子的撓曲變形的進(jìn)一步影響。僅討論由于葉輪過盈不足產(chǎn)生的偏擺和該偏擺產(chǎn)生的回轉(zhuǎn)效應(yīng)對(duì)轉(zhuǎn)子撓曲變形的影響，以及產(chǎn)生
中國(guó)設(shè)備工程 2020年19期2020-10-16
- 動(dòng)基座對(duì)準(zhǔn)機(jī)翼撓曲變形補(bǔ)償方法研究
子慣導(dǎo)之間不發(fā)生撓曲變形，但在實(shí)際中這一假設(shè)不能成立。例如載機(jī)在進(jìn)行機(jī)動(dòng)動(dòng)作時(shí)，由于機(jī)翼上受到氣動(dòng)力和陣風(fēng)的影響[2]，載機(jī)機(jī)翼會(huì)產(chǎn)生撓曲變形，這種撓曲變形往往有1°左右，嚴(yán)重影響了動(dòng)基座對(duì)準(zhǔn)的性能[3]，如何消除機(jī)翼撓曲變形對(duì)傳遞對(duì)準(zhǔn)的影響是傳遞對(duì)準(zhǔn)實(shí)現(xiàn)的關(guān)鍵。文獻(xiàn)[4]通過放大系統(tǒng)噪聲的方式來補(bǔ)償機(jī)翼的撓曲變形，但要選取合適的系統(tǒng)噪聲是十分困難的。文獻(xiàn)[5]將機(jī)翼的撓曲變形描述為一個(gè)三階Gauss-Markov過程，但這種方法設(shè)計(jì)的濾波器高達(dá)24維，嚴(yán)
空天防御 2020年3期2020-09-28
- 不同列車荷載下簡(jiǎn)支梁橋參數(shù)對(duì)橋上無縫線路縱向力影響分析
要與橋上無縫線路撓曲力、制動(dòng)力的計(jì)算直接相關(guān)，朱彬分析了列車荷載圖式對(duì)橋上無縫線路縱向力的影響，并與中—活載的計(jì)算結(jié)果進(jìn)行對(duì)比[6]，但未考慮橋梁參數(shù)的影響，因此有必要進(jìn)一步研究不同列車荷載作用下的縱向力分布規(guī)律以及橋梁參數(shù)對(duì)縱向力的影響。本文利用Ansys有限元軟件建立線-橋-墩一體化橋上無縫線路計(jì)算模型，根據(jù)不同列車荷載圖式，以5×32m簡(jiǎn)支梁橋?yàn)槔?jì)算分析無縫線路撓曲力和制動(dòng)力的變化規(guī)律，并分析橋梁跨度、橋墩縱向水平剛度對(duì)撓曲力和制動(dòng)力的影響，為采
四川建筑 2020年2期2020-07-20
- 不同燒結(jié)工藝對(duì)椅旁CAD/CAM IPS e.max CAD二硅酸鋰玻璃陶瓷撓曲強(qiáng)度的影響
不同燒結(jié)工藝對(duì)其撓曲強(qiáng)度的影響，為今后CAD/CAM IPS e.max CAD二硅酸鋰玻璃陶瓷的臨床和技工室操作提供一定的實(shí)驗(yàn)和理論依據(jù)。1 材料和方法1.1 主要材料和設(shè)備低透（LT）A3色系C14椅旁CAD/CAM IPS e.max CAD二硅酸鋰玻璃陶瓷瓷塊（Ivoclar Vivadent，列支敦士登，T26317），烤瓷爐（Programat P300，Ivoclar Vivadent，列支敦士登），椅旁 Sirona inLab MC XL
醫(yī)療裝備 2020年5期2020-04-14
- 雙立柱堆垛機(jī)立柱動(dòng)態(tài)撓曲變形分析
，都會(huì)對(duì)立柱動(dòng)態(tài)撓曲變形產(chǎn)生影響[4-5].雙立柱巷道堆垛機(jī)的門架結(jié)構(gòu)屬于超靜定結(jié)構(gòu)[6].目前，對(duì)雙立柱堆垛機(jī)立柱撓曲變形的研究，主要參考吉國(guó)宏(日)所提出的力學(xué)模型，采用結(jié)構(gòu)力學(xué)的角變位法中的立柱撓曲變形公式進(jìn)行分析[7-8].吉國(guó)宏力學(xué)模型對(duì)堆垛機(jī)的下橫梁進(jìn)行簡(jiǎn)化，忽略了下橫梁由自重、有效載荷、慣性力等因素導(dǎo)致的變形對(duì)立柱撓曲變形的附加影響.本文采用結(jié)構(gòu)力學(xué)中關(guān)于超靜定門架結(jié)構(gòu)的角變位法，考慮下橫梁變形，根據(jù)疊加原理[9]得到雙立柱堆垛機(jī)立柱的動(dòng)態(tài)撓
成組技術(shù)與生產(chǎn)現(xiàn)代化 2019年3期2020-01-14
- 金沙水電站壩肩撓曲邊坡穩(wěn)定性及其影響因素研究
雜地址構(gòu)造體中，撓曲體作為一種復(fù)雜地質(zhì)構(gòu)造運(yùn)動(dòng)的地質(zhì)結(jié)構(gòu)體，其高破碎程度、力學(xué)各向異性及巖層局部脫空等特征使得所形成的地表邊坡極具不穩(wěn)定．在自然及人為因素長(zhǎng)期作用下，巖體強(qiáng)度下降，滲透性增大，嚴(yán)重時(shí)可導(dǎo)致邊坡失穩(wěn)破壞．然而，目前國(guó)內(nèi)外學(xué)者較多集中對(duì)緩傾角層狀邊坡、多順層邊坡及含有復(fù)雜結(jié)構(gòu)面危巖邊坡的研究[1-3]，針對(duì)多層破碎帶折彎變形的復(fù)雜結(jié)構(gòu)體成因機(jī)制、變形特點(diǎn)及穩(wěn)定影響因素的討論并不多見．因此，開展復(fù)雜空間撓曲體邊坡的穩(wěn)定性及影響因素研究十分必要．本
- 關(guān)于不同因素對(duì)于撓曲強(qiáng)度影響的研究
義齒基托聚合物中撓曲強(qiáng)度的影響，并對(duì)進(jìn)行參數(shù)偏離后的試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行分析，結(jié)果發(fā)現(xiàn)了個(gè)別參數(shù)對(duì)于精確度的要求，由此以避免類似問題再度發(fā)生。義齒基托聚合物是制作支撐人造牙并且與軟組織接觸的義齒基托部分所用的聚合物，屬于口腔修復(fù)中常用的修復(fù)材料，其中最常用的是丙烯酸聚合物，分為熱凝聚合物和自凝聚合物兩類[1]。撓曲強(qiáng)度又稱抗彎強(qiáng)度，指材料抵抗彎曲不斷裂的能力，它作為義齒基托聚合物中的重要參數(shù)之一，主要用來考察陶瓷等脆性材料的強(qiáng)度[2]。本單位參與了2015年度全國(guó)
中國(guó)醫(yī)療器械信息 2018年21期2018-12-10
- 一種改進(jìn)的機(jī)載武器傳遞對(duì)準(zhǔn)中桿臂效應(yīng)動(dòng)態(tài)補(bǔ)償方法*
,當(dāng)機(jī)翼發(fā)生結(jié)構(gòu)撓曲變形時(shí),主慣導(dǎo)的精度再高,也會(huì)被淹沒在由撓曲變形引起的誤差中[2],顯然該方法沒有考慮桿臂效應(yīng)的產(chǎn)生機(jī)理,不能滿足高性能的應(yīng)用需求;此外,很多研究文獻(xiàn)將機(jī)翼結(jié)構(gòu)動(dòng)態(tài)變形理想化為二階或三階馬爾科夫過程[3],模型的有關(guān)參數(shù)全憑經(jīng)驗(yàn)設(shè)定,缺乏實(shí)用性[4]。針對(duì)傳遞對(duì)準(zhǔn)中桿臂效應(yīng)動(dòng)態(tài)補(bǔ)償這一技術(shù)難題,文中提出了一種桿臂效應(yīng)的動(dòng)態(tài)補(bǔ)償方案:利用撓曲變形估計(jì)出桿臂矢量的變化情況,進(jìn)而對(duì)桿臂速度進(jìn)行補(bǔ)償,消除由桿臂效應(yīng)對(duì)傳遞對(duì)準(zhǔn)的影響。通過“速度+
彈箭與制導(dǎo)學(xué)報(bào) 2018年1期2018-11-13
- 汽車滾裝船抵抗撓曲變形的構(gòu)造分析
橫搖工況下易發(fā)生撓曲變形，促使船舶橫向框架及支柱在端部連接處出現(xiàn)應(yīng)力集中，引起結(jié)構(gòu)疲勞斷裂和局部失穩(wěn)，對(duì)船舶的結(jié)構(gòu)安全構(gòu)成威脅[4-6]。有關(guān)汽車滾裝船的構(gòu)造設(shè)計(jì)，有涉及中大型汽車滾裝船的布置設(shè)計(jì)理念和方法，提出橫向防撓曲的強(qiáng)度問題是該類船型結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的關(guān)鍵技術(shù)[1-2]；有對(duì)汽車滾裝船貨艙內(nèi)支柱附近的結(jié)構(gòu)強(qiáng)度進(jìn)行有限元分析，并提出減少應(yīng)力集中的支柱構(gòu)造優(yōu)化方案[3-5]；有運(yùn)用有限元計(jì)算法分析“剛性”和“柔性”兩類不同甲板的汽車滾裝船發(fā)生橫向撓曲變形后的結(jié)
船海工程 2018年5期2018-11-01
- α-Si3N4與SP1SiO2熔附條件和填料比例對(duì)復(fù)合樹脂性能的影響
了牙科復(fù)合樹脂的撓曲強(qiáng)度和韌性。無機(jī)填料具有提高材料的機(jī)械性能、減小聚合收縮、降低熱膨脹系數(shù)和控制流變性能等作用，研究改善無機(jī)填料的形態(tài)和表面的化學(xué)結(jié)構(gòu)以提高牙科復(fù)合樹脂的性能具有重要意義[15-16]。本研究采用國(guó)產(chǎn)的α-氮化硅(α-Si3N4)和多微孔納米二氧化硅(SP1SiO2)顆粒晶須作為復(fù)合樹脂填料，通過溶膠-凝膠法將2種材料按一定比例混合，通過高溫?zé)Y(jié)將SP1SiO2粒子熔附于α-Si3N4晶須表面優(yōu)化填料的性能，探討α-Si3N4與SP1Si
- 晶態(tài)材料中的撓曲電效應(yīng)：現(xiàn)狀與展望
雨?晶態(tài)材料中的撓曲電效應(yīng)：現(xiàn)狀與展望舒龍龍1，梁任宏1，喻彥卓1，黃文彬2，魏曉勇3，李 飛3，江小寧4，姚 熹3，王 雨11南昌大學(xué) 材料科學(xué)與工程學(xué)院，南昌 3300312重慶大學(xué)機(jī)械傳動(dòng)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，重慶 4000443西安交通大學(xué)電子材料與器件教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，西安交通大學(xué)國(guó)際電介質(zhì)研究中心，西安 7100494北卡羅來納州立大學(xué)機(jī)械工程與航空航天系，羅利 27695，美國(guó)撓曲電效應(yīng)描述的是應(yīng)變梯度誘導(dǎo)的電極化現(xiàn)象以及電場(chǎng)梯度誘導(dǎo)的材料應(yīng)變現(xiàn)象
現(xiàn)代技術(shù)陶瓷 2018年4期2018-09-06
- 銅始極片預(yù)剝離技術(shù)的研究
序，其核心部件為撓曲裝置，即對(duì)種板施加一個(gè)撓曲力使種板產(chǎn)生一個(gè)彎曲力矩從而使附著在種板上的銅始極片端部產(chǎn)生開口。如果預(yù)剝離失敗，則完全剝離無法繼續(xù)進(jìn)行，嚴(yán)重影響生產(chǎn)效率[3]。為提高始極片的剝離成功率、減少返工工作量、延長(zhǎng)鈦種板的使用壽命，本文將對(duì)始極片預(yù)剝離技術(shù)進(jìn)行研究。1 始極片結(jié)合界面應(yīng)力計(jì)算傳統(tǒng)法生產(chǎn)陰極銅必須先制作銅始極片，目前許多銅冶煉廠生產(chǎn)銅始極片所用的種板為鈦種板。因此，以鈦種板為例，分析撓曲力作用在鈦板的中間位置(x=0處)時(shí)，銅始極片與
機(jī)電工程 2018年8期2018-08-23
- 一種基于動(dòng)態(tài)撓曲誤差估計(jì)的“速度+姿態(tài)”傳遞對(duì)準(zhǔn)方法
距離較遠(yuǎn)，艦艇的撓曲變形對(duì)主子基準(zhǔn)之間的傳遞對(duì)準(zhǔn)影響不可忽略，特別是對(duì)姿態(tài)匹配過程的影響，因此在早期應(yīng)用中一般采用速度匹配方式進(jìn)行傳遞對(duì)準(zhǔn)。但是速度匹配缺點(diǎn)明顯，誤差收斂較慢，且短時(shí)間內(nèi)無法估計(jì)對(duì)系統(tǒng)精度有較大影響的陀螺漂移誤差，所以對(duì)姿態(tài)匹配算法的需求依舊十分迫切[1]。因此，為了保證主子基準(zhǔn)之間的傳遞對(duì)準(zhǔn)精度，最大程度降低艦艇撓曲變形的影響，本文通過對(duì)艦艇撓曲角及撓曲角速率的建模分析，設(shè)計(jì)合理的誤差模型即二階馬爾可夫過程，提高主子基準(zhǔn)間安裝誤差及慣性器
導(dǎo)航定位與授時(shí) 2018年4期2018-07-24
- 花石崖2#撓曲的穩(wěn)定性分析與治理
水電站花石崖2#撓曲體從壩址右岸壩肩穿過，對(duì)樞紐建筑物安全影響大。撓曲體邊坡有別于一般的巖體邊坡，其在形成過程中受到強(qiáng)烈的地質(zhì)構(gòu)造運(yùn)動(dòng)作用，后期河谷下切及卸荷改造作用使撓曲體邊坡的地質(zhì)結(jié)構(gòu)、巖體力學(xué)參數(shù)、變形機(jī)制與變形特點(diǎn)、失穩(wěn)模式與穩(wěn)定性評(píng)價(jià)方法等方面都具有獨(dú)特的特點(diǎn)與個(gè)性化特點(diǎn)。花石崖2#撓曲歷史上發(fā)生過順層滑塌，金沙水電站工程建設(shè)期在其下部施工，改善了其賦存條件，撓曲前緣坡角將形成陡坡，局部坡腳將臨空；同時(shí)，施工爆破震動(dòng)、降雨等因素造成撓曲段巖體卸荷
四川水力發(fā)電 2018年2期2018-05-09
- CMT堆焊鍋爐水冷壁的變形及控制
焊后測(cè)量單根管的撓曲、軸向收縮和徑向變形。撓曲的測(cè)量如圖4所示。圖4 撓曲測(cè)量示意圖撓曲1為第5道焊縫處的撓曲，撓曲2為第5道焊縫的背面，撓曲2測(cè)量時(shí)保證兩側(cè)的測(cè)量值相等。堆焊前在水冷壁管上量300mm，測(cè)量堆焊后的長(zhǎng)度，兩次測(cè)量的長(zhǎng)度差為軸向收縮。徑向變形測(cè)量直徑1和直徑2的值。水冷壁管排堆焊，焊道長(zhǎng)300mm，管排寬360mm，同樣測(cè)量堆焊后水冷壁管排的撓曲量、軸向收縮量和橫向收縮。撓曲變形和軸向收縮的測(cè)量同單根管堆焊的測(cè)量相同，測(cè)4根管。橫向收縮測(cè)管
沈陽理工大學(xué)學(xué)報(bào) 2018年6期2018-03-20
- 一種消除桿臂撓曲運(yùn)動(dòng)影響的傳遞對(duì)準(zhǔn)方法*
1)一種消除桿臂撓曲運(yùn)動(dòng)影響的傳遞對(duì)準(zhǔn)方法*魯 浩1,王進(jìn)達(dá)1,李群生1,2,程海彬1,位曉峰1(1 中國(guó)空空導(dǎo)彈研究院,河南洛陽 471009; 2 北京航空航天大學(xué),北京 100061)正確消除飛行器桿臂撓曲運(yùn)動(dòng)的不利影響是提高慣導(dǎo)系統(tǒng)傳遞對(duì)準(zhǔn)性能的關(guān)鍵技術(shù)之一。文中在繼承速度積分匹配方法優(yōu)點(diǎn)的基礎(chǔ)上,提出一種平均速度匹配傳遞對(duì)準(zhǔn)方案,能夠有效降低桿臂的撓曲運(yùn)動(dòng)對(duì)速度匹配傳遞對(duì)準(zhǔn)精度和濾波穩(wěn)定性的影響。通過在線計(jì)算濾波器的系統(tǒng)噪聲矩陣Q,避免了飛行器桿
彈箭與制導(dǎo)學(xué)報(bào) 2017年2期2017-11-09
- 橋上縱連板式無砟軌道撓曲力計(jì)算分析
縱連板式無砟軌道撓曲力計(jì)算分析邢夢(mèng)婷1，2，王平1，2(1.西南交通大學(xué)高速鐵路線路工程教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，成都610031；2.西南交通大學(xué)土木工程學(xué)院，成都610031)根據(jù)橋上縱連板式無砟軌道的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，基于有限元方法建立橋上縱連板式無砟軌道撓曲計(jì)算模型，計(jì)算溫度荷載下的撓曲力，分析列車荷載作用長(zhǎng)度、活載入橋方式對(duì)撓曲力的影響，研究橋上縱連板式無砟軌道在撓曲力作用下的梁軌相互作用規(guī)律。結(jié)果表明：橋梁撓曲變形所引起的鋼軌縱向附加力較小，其中簡(jiǎn)支梁橋上鋼軌
鐵道標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì) 2016年8期2016-10-21
- 陽煤五礦褶皺和撓曲構(gòu)造對(duì)煤層開采的影響
陽煤五礦褶皺和撓曲構(gòu)造對(duì)煤層開采的影響王晉生(陽泉煤業(yè)(集團(tuán))有限責(zé)任公司 五礦，山西 陽泉 045000)[摘要]以陽煤集團(tuán)五礦15號(hào)煤層為目的層，總結(jié)研究了15號(hào)煤層褶皺和撓曲構(gòu)造形態(tài)展布和分布規(guī)律，進(jìn)一步探討了褶皺和撓曲構(gòu)造對(duì)礦井15號(hào)煤層開采的影響。研究表明：采區(qū)內(nèi)共揭露發(fā)育有褶曲26條，撓曲12個(gè)，褶曲在整個(gè)研究區(qū)均有分布，井田內(nèi)地層形態(tài)變化較大，廣泛發(fā)育有短軸褶皺以及撓曲和少量緊密槽皺；褶曲構(gòu)造的發(fā)育給主要運(yùn)輸巷和采區(qū)上山等巖石巷道的布置帶來很
采礦與巖層控制工程學(xué)報(bào) 2015年1期2016-01-11
- 陰極銅剝片機(jī)組中撓曲模型的建立及其仿真
陰極銅剝片機(jī)組中撓曲模型的建立及其仿真□ 程佳衛(wèi)1□ 陳惠賢1□ 尹海鵬1□ 楊漢元21.蘭州理工大學(xué) 機(jī)電工程學(xué)院 蘭州 7300502.金川集團(tuán)股份有限公司 甘肅金昌 737104在實(shí)際生產(chǎn)中，陰極銅剝片機(jī)組常常出現(xiàn)銅板分離不開，或者極板脫鏈等故障，其最主要的原因是由于撓曲裝置中撓曲力P設(shè)計(jì)不合理造成的。通過建立撓曲裝置的三維模型，分析撓曲過程極板受力，建立撓曲的數(shù)學(xué)模型，求解出了撓曲力的作用范圍。最后利用ANSYS Workbench進(jìn)行靜力學(xué)分析和
機(jī)械制造 2015年3期2015-11-22
- 主/子慣導(dǎo)標(biāo)定中撓曲變形的ARMA補(bǔ)償方法
主/子慣導(dǎo)標(biāo)定中撓曲變形的ARMA補(bǔ)償方法周大旺1,趙國(guó)榮1,伍國(guó)勝2(1.海軍航空工程學(xué)院 控制工程系，山東 煙臺(tái) 264001；2.91697部隊(duì)，山東 青島 266405)針對(duì)艦上主/子慣導(dǎo)標(biāo)定中撓曲變形建模補(bǔ)償問題，提出一種基于ARMA的建模方法；首先利用ARMA模型對(duì)撓曲變形進(jìn)行建模，建模中模型辨識(shí)數(shù)據(jù)序列來自子慣導(dǎo)輸出差分?jǐn)?shù)據(jù)，而模型辨識(shí)方法為條件最小二乘參數(shù)估計(jì)方法，在模型定階中使用AIC準(zhǔn)則，對(duì)模型檢驗(yàn)采用χ2檢驗(yàn)法；然后基于該模型使用“速
兵器裝備工程學(xué)報(bào) 2015年8期2015-05-06
- 復(fù)合式鏜銑加工中心滑枕變形分析與補(bǔ)償研究*
會(huì)產(chǎn)生一個(gè)向下的撓曲變形，稱為“滑枕低頭”現(xiàn)象，這種撓曲變形破壞了鏜銑加工中心的幾何精度，而且引起了加工誤差［1-2］。因此，為了保證加工精度，必須采取適當(dāng)?shù)拇胧?duì)滑枕撓曲變形進(jìn)行補(bǔ)償。目前，國(guó)內(nèi)外對(duì)滑枕撓曲變形的補(bǔ)償措施主要采用機(jī)械式修正法和數(shù)控軟件修正補(bǔ)償，這些措施對(duì)滑枕的非線性變形的改善效果卻不理想。文獻(xiàn)［3］提出一種采用預(yù)應(yīng)力撓曲變形的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，將滑枕因自重變形超出理想形狀的那部分材料去除掉，從而使滑枕在行程中處于平直狀態(tài)，該方法能夠得到一定的補(bǔ)償
制造技術(shù)與機(jī)床 2014年12期2014-04-27
- 連續(xù)梁橋上CRTSⅠ型板式無砟軌道凸形擋臺(tái)縱向力分析
析了在橋梁伸縮、撓曲作用下連續(xù)橋梁上凸形擋臺(tái)所受縱向力的分布規(guī)律。1 CRTSⅠ型板式無砟軌道結(jié)構(gòu)模型CRTSⅠ型板式軌道主要由鋼軌、扣件、預(yù)制軌道板、CA砂漿調(diào)整層、混凝土底座板和凸形擋臺(tái)組成［3］，如圖1所示。鋼軌、軌道板、底座板和凸形擋臺(tái)的相互作用關(guān)系［4］如圖2所示。圖1 CRTSⅠ型板式軌道結(jié)構(gòu)建立32 m簡(jiǎn)支梁、(48+80+48)m連續(xù)梁、32 m簡(jiǎn)支梁鐵路橋梁模型。本計(jì)算模型中忽略底座板和橋梁之間的相對(duì)運(yùn)動(dòng)，將二者視為一體。橋梁上分別采用小
鐵道建筑 2013年3期2013-09-05
- 青藏線小南川1 號(hào)橋鋪設(shè)無縫線路分析
N。3 鋼軌附加撓曲力計(jì)算梁在列車荷載作用下，產(chǎn)生撓曲變形時(shí)，上緣收縮，下緣伸長(zhǎng)，梁的各截面產(chǎn)生轉(zhuǎn)動(dòng)，引起上、下緣發(fā)生縱向位移。3.1 計(jì)算假設(shè)1)假設(shè)列車荷載分段進(jìn)入梁內(nèi)，分段長(zhǎng)度為一跨梁長(zhǎng)，略去前一荷載位置下撓曲力對(duì)后一荷載位置下撓曲力的影響。2)梁的縱向位移按兩跨梁上作用列車荷載計(jì)算，要考慮因荷載變化而產(chǎn)生附加縱向位移的影響。3)對(duì)撓曲力和伸縮力分別計(jì)算，計(jì)算撓曲力時(shí)，不考慮伸縮力的影響。4)假設(shè)固定支座能完全阻止梁的位移，略去活動(dòng)支座摩擦力的影響。
中國(guó)建材科技 2013年2期2013-02-06
- 考慮初始不均勻沉降的建筑物受基坑開挖 影響的有限元分析
曲線的下凹及上凸撓曲變形最為顯著。4 自重作用下建筑物的初始變形將基坑開挖前建筑物因自重作用而產(chǎn)生的不均勻沉降變形稱為初始變形。在實(shí)際工程中，在建筑物施工過程及竣工之后，建筑物將在自重作用下產(chǎn)生不均勻沉降，并將引發(fā)建筑物產(chǎn)生附加內(nèi)力。因此，有必要對(duì)建筑物已有的變形與內(nèi)力進(jìn)行考慮。假設(shè)建筑物是一次形成，而不考慮分層建造過程，分析了建筑物在自重作用下所產(chǎn)生的不均勻沉降，如圖6 所示，其最大沉降發(fā)生在中部區(qū)域，最大的差異沉降值為4.1 mm，其對(duì)應(yīng)的撓度比約為0
巖土力學(xué) 2012年8期2012-12-31
- 寬帶鋼四輥冷連軋機(jī)邊降控制輥型配置
型配置下的工作輥撓曲變形、帶鋼金屬橫向流動(dòng)、工作輥和支持輥之間的輥間接觸壓力分布情況等，對(duì)比分析并設(shè)計(jì)了用于帶鋼邊降控制的輥型配置新方案．1 邊降控制輥型配置問題的提出專門用于帶鋼邊降控制的技術(shù)主要有：HC(high crown)軋機(jī)軋輥軸向竄輥邊降控制技術(shù)[2]；EDC(edge drop control)工作輥軸向竄輥邊降控制技術(shù)[3]；EDC工作輥局部強(qiáng)化冷卻邊降控制技術(shù)[3]；K-WRS(Kawasaki-work roll shifting)工作
天津大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)與工程技術(shù)版) 2012年12期2012-11-27
- 城市軌道交通雙線橋上無縫線路撓曲力研究
通橋上的無縫線路撓曲力做深入研究。筆者針對(duì)雙線U型梁和傳統(tǒng)的雙線箱型梁兩種不同形式橋梁，建立了軌道-橋梁一體化力學(xué)有限元模型，并借用ANSYS有限元軟件進(jìn)行了鋼軌受力、橋墩受力及橋梁撓度等方面的計(jì)算和分析，從而得出了兩種形式雙線橋梁的不同受力和變形，以便為今后城市軌道交通高架結(jié)構(gòu)的橋型設(shè)計(jì)提供理論參考依據(jù)。1 模型建立及參數(shù)選取1.1 軌道-橋梁一體化模型的建立要對(duì)梁軌相互作用進(jìn)行有限元分析，必須建立適合有限元計(jì)算的梁軌相互作用模型。橋上無縫線路是一個(gè)非常
都市快軌交通 2012年6期2012-08-10
- 基坑開挖對(duì)鄰近不同樓層建筑物影響的有限元分析
，后者呈“S”形撓曲變形．圖6 基坑鄰近建筑物撓曲變形Fig.6 Flexure deformation of building adjacent to pit excavation3 不同樓層建筑物的沉降特點(diǎn)3.1 沉降特點(diǎn)對(duì)于不同樓層的建筑物，隨著建筑物與基坑邊距離的變化，其縱墻墻體的沉降曲線如圖 7所示，且基于篇幅考慮，圖7中僅給出1層和6層建筑物的沉降變化曲線，其余樓層建筑物與之類似．圖7 縱墻墻體沉降變化曲線Fig.7 Settlement cu
天津大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)與工程技術(shù)版) 2012年9期2012-05-10
- 盆地沉降分析中的兩類沉降
行局部均衡模型和撓曲均衡模型的分別討論，并得出在兩種模型下的構(gòu)造沉降的公式。沉積盆地；總沉降；構(gòu)造沉降；回剝法沉積盆地作為大地構(gòu)造當(dāng)中的一級(jí)大地構(gòu)造單元，對(duì)于地球的構(gòu)造演化過程的研究具有重要意義。同時(shí)，由于盆地內(nèi)部含有豐富的油氣、煤炭、礦產(chǎn)等資源，受到地質(zhì)學(xué)家們的廣泛關(guān)注。近年來，由于盆山系統(tǒng)耦合的研究，使單一的造山帶和單一的盆地研究成為一個(gè)系統(tǒng)。通過盆地的研究分析，包括盆地所在區(qū)域及內(nèi)部的構(gòu)造、沉積層序、地層格架及演化史的分析，為造山帶的研究提供一個(gè)新的
中國(guó)科技信息 2011年19期2011-10-27
- 大跨度中承式拱橋橋上無縫線路計(jì)算分析
N。2.3.2 撓曲力計(jì)算撓曲附加力計(jì)算時(shí)，列車荷載采用ZK活載，從左至右入橋。考慮三種工況進(jìn)行計(jì)算:工況一，荷載作用于主梁左側(cè)的5跨簡(jiǎn)支梁上;工況二，荷載作用于主梁邊跨及其左側(cè)相臨的簡(jiǎn)支梁上;工況三，荷載作用于主梁上。撓曲附加力計(jì)算如圖6所示，圖中以鋼軌受壓為正，梁軌相對(duì)位移如圖7所示。圖4 鋼軌伸縮附加力圖5 伸縮時(shí)梁軌相對(duì)位移圖6 鋼軌撓曲附加力圖7 撓曲時(shí)梁軌相對(duì)位移由圖6和圖7可以看出，工況一時(shí)，最大撓曲附加拉力為98.28 kN/軌，而最大撓曲
鐵道建筑 2011年10期2011-09-04
- 大跨度尼爾森體系鋼箱提籃拱橋橋上無縫線路計(jì)算分析
車荷載作用下梁因撓曲而產(chǎn)生位移。由于梁上翼緣的這種縱向變形，將通過梁軌間的聯(lián)結(jié)約束，使鋼軌受到縱向力的作用。此外，在橋上發(fā)生斷軌或是無縫線路的伸縮區(qū)設(shè)在橋上，鋼軌的伸縮也會(huì)通過梁軌間的約束使墩臺(tái)受到斷軌力作用。所有這些互為因果的作用即為梁軌相互作用[2-3]。橋上無縫線路計(jì)算分析就是以分析梁軌相互作用為基礎(chǔ)進(jìn)行的。1.2 計(jì)算模型由梁軌相互作用的特點(diǎn)可知，鋼軌、橋梁及墩臺(tái)是一個(gè)相互作用、相互影響的耦合系統(tǒng)，由此建立“線—橋—墩”縱向相互作用一體化計(jì)算模型，
鐵道建筑 2011年11期2011-07-27
- 橋上無砟軌道無縫道岔撓曲力模型試驗(yàn)研究
車荷載作用下產(chǎn)生撓曲變形，簡(jiǎn)支梁上翼緣收縮，下翼緣伸長(zhǎng)，梁的各截面產(chǎn)生轉(zhuǎn)角，引起上下翼緣縱向位移。由于梁的一端為固定支座，下翼緣的伸長(zhǎng)將受到固定支座的約束，當(dāng)梁撓曲時(shí)，梁各截面的位移，實(shí)際上是梁的平移和旋轉(zhuǎn)的組合。當(dāng)上翼緣發(fā)生位移時(shí)，它通過橋面結(jié)構(gòu)與軌道的聯(lián)結(jié)，使扣件阻力作用于鋼軌，從而帶動(dòng)鋼軌位移。此時(shí)鋼軌在縱向分布阻力作用下將產(chǎn)生縱向力，即撓曲力［2］。由于列車荷載并不是直接作用在梁上，其傳力方式是道岔—軌道板—梁—墩［3］。由此可知，在列車荷載作用下
鐵道建筑 2011年1期2011-05-08
- 高速鐵路長(zhǎng)大橋梁無縫線路附加撓曲力計(jì)算分析
載作用下，梁發(fā)生撓曲變形，梁的上翼緣受壓縮短，下翼緣受拉伸長(zhǎng)。梁軌產(chǎn)生相對(duì)位移并通過扣件給鋼軌施加縱向水平力，稱為附加撓曲力。目前，國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)于橋上無縫線路鋼軌附加撓曲力的研究大都是針對(duì)有砟軌道，采用數(shù)值解析的方法進(jìn)行計(jì)算，對(duì)于橋上無砟軌道鋼軌附加撓曲力的研究則比較少[2-8]。本文將結(jié)合京滬高速鐵路長(zhǎng)大橋梁無砟軌道無縫線路實(shí)際情況，建立京滬高鐵整橋雙線模型，利用ANSYS軟件對(duì)高速鐵路長(zhǎng)大橋梁無砟軌道無縫線路附加撓曲力進(jìn)行計(jì)算分析。1 有限元模型1.1
華東交通大學(xué)學(xué)報(bào) 2011年1期2011-03-06
- 電火花線切割粗加工拐角策略研究
改變,導(dǎo)致電極絲撓曲及振動(dòng),從而造成拐角加工誤差。造成拐角誤差的主要原因有:①電極絲滯后引起的幾何誤差;②加工路徑方向改變時(shí),由于放電合力作用產(chǎn)生的電極絲振動(dòng)引起的幾何誤差;③在拐角處,因電場(chǎng)集中造成放電幾率的增大而產(chǎn)生過切現(xiàn)象[1]。電火花線切割加工雖然是非接觸式加工,但電極絲放電時(shí)所承受的外力有:電極絲和工件之間的靜電力與電磁場(chǎng)力,此作用將電極絲拉向工件;放電高溫導(dǎo)致局部加工液膨脹汽化產(chǎn)生氣爆壓力,此作用力將電極絲推離工件;上下導(dǎo)向器的張緊力;高壓噴流
電加工與模具 2011年3期2011-02-10
- 夾砂玻璃鋼管撓曲值的控制方法
求雙側(cè)同時(shí)進(jìn)行，撓曲值不合格時(shí)，需要進(jìn)行返工，撓曲值超過8%或出現(xiàn)隆起、扁平及其他突變現(xiàn)象此節(jié)管道就要報(bào)廢，需要返工并更換新管道。3 夾砂玻璃鋼管施工一般要求3.1 管道基礎(chǔ)承載力一般要求表1 夾砂玻璃鋼管基礎(chǔ)承載力要求要求見表1。基礎(chǔ)承載力達(dá)不到要求時(shí)，按照設(shè)計(jì)文件進(jìn)行基礎(chǔ)處理。3.2 溝槽回填一般要求回填應(yīng)分層夯實(shí)，管道兩側(cè)同時(shí)回填?；A(chǔ)墊層區(qū)為級(jí)配良好的中粗砂，厚度為20cm，夯實(shí)后相對(duì)密度大于0.7。主管區(qū)回填厚度為0.7倍管道直徑，回填土壓實(shí)度不
水利建設(shè)與管理 2011年5期2011-02-10
- 超重型數(shù)控落地銑鏜床滑枕撓曲變形補(bǔ)償研究
［2］利用預(yù)應(yīng)力撓曲加工方式實(shí)現(xiàn)撓度補(bǔ)償，采用數(shù)控加工方法將滑枕的變形部分預(yù)先加工去除，使滑枕在工作伸出時(shí)處于平直狀態(tài)，該方法能夠產(chǎn)生一定的補(bǔ)償效果，但對(duì)滑枕的加工與裝配要求較高；文獻(xiàn)［3］介紹了一種通過機(jī)床數(shù)控系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)滑枕撓度補(bǔ)償?shù)姆椒ǎ摲椒ɡ脭?shù)控系統(tǒng)自動(dòng)檢測(cè)滑枕撓度，通過控制Y軸上升相應(yīng)的位移來實(shí)現(xiàn)補(bǔ)償，但它僅補(bǔ)償了滑枕的撓度，滑枕的彎曲變形并未考慮；文獻(xiàn)［4］采用電液比例控制方式對(duì)滑枕低頭進(jìn)行補(bǔ)償，雖然取得了一定的補(bǔ)償效果，但是電液比例控制需要準(zhǔn)
中國(guó)機(jī)械工程 2010年20期2010-05-30
- 大跨度上承式鋼管混凝土提籃拱橋橋上無縫線路計(jì)算分析
面簡(jiǎn)化以及準(zhǔn)確的撓曲力計(jì)算求解方法。1.1 計(jì)算假定及單元選取提籃拱較平行拱的優(yōu)勢(shì)在于橫向剛度的大幅度提高,在豎向剛度上相差并不大[3]；對(duì)橋上無縫線路縱向受力起決定性因素是拱圈結(jié)構(gòu)的豎向剛度。基于以上兩點(diǎn)作如下假定：(1)拱腳與基礎(chǔ)連接為全約束,不考慮基礎(chǔ)位移；(2)拱圈建模不考慮橫向剛度,只考慮豎向剛度；(3)拱肋上墩臺(tái)建模只考慮縱向剛度,即垂直于線路方向的截面剛度；(4)拱肋上墩臺(tái)底端與拱肋的聯(lián)結(jié)視為固結(jié)；(5)梁體建模時(shí)剛度取梁截面水平軸剛度；(6
鐵道標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì) 2010年11期2010-01-29