壓損
- 基于非密閉氣室的風(fēng)壓壓損檢測與補(bǔ)償*
非密閉氣室要考慮壓損的問題。呂永志［8］等針對坦克動(dòng)力艙排風(fēng)口氣壓測量問題，研究了測壓取樣管道內(nèi)的空氣柱諧振效應(yīng)對測量的影響。萬會(huì)雄［9］等在計(jì)算超長液壓管道沿程壓力損失時(shí)，建立超長管道數(shù)學(xué)數(shù)學(xué)方法：將超長管道針對管道長度求微分得出微小型段壓力損失，再對超長管道進(jìn)行積分便可得到整個(gè)管道壓損。在實(shí)際工程中，除了直管之外，還存在大量彎曲管道。姚利明［10］等根據(jù)縮徑、擴(kuò)徑圓管壓降公式和壓力損失規(guī)律推導(dǎo)出環(huán)空縮徑和擴(kuò)徑圓管的壓降公式，建立了縮徑和擴(kuò)徑圓管數(shù)值模型
艦船電子工程 2023年1期2023-06-05
- 船舶柴油機(jī)顆粒物捕集及再生試驗(yàn)
器、溫度傳感器、壓損傳感器和煙氣取樣口。煙氣換熱器能實(shí)現(xiàn)對柴油機(jī)煙氣溫度的調(diào)節(jié)，在進(jìn)行DPF 性能試驗(yàn)時(shí)，首先調(diào)低煙氣溫度，以進(jìn)行DPF 碳載，隨后逐漸升高排煙溫度，以進(jìn)行再生性能試驗(yàn)。反應(yīng)器內(nèi)部布置有主動(dòng)再生燃燒器的燒嘴和DPF 載體，反應(yīng)器本體上安裝有導(dǎo)門，可對不同型號的DPF 載體進(jìn)行更換。壓損傳感器取樣口布置在反應(yīng)器兩端，在試驗(yàn)過程中根據(jù)反應(yīng)器的壓損判斷DPF載體表面碳載量的變化。試驗(yàn)設(shè)備的規(guī)格參數(shù)見表1；100%工況下柴油機(jī)的排煙參數(shù)見表2，其中
船舶與海洋工程 2023年2期2023-05-17
- 混凝土泵擺動(dòng)液壓系統(tǒng)性能分析及優(yōu)化
優(yōu)化分析，并進(jìn)行壓損實(shí)驗(yàn)對比，對閥組設(shè)計(jì)和流道優(yōu)化提供了參考。近年來隨著仿真技術(shù)的發(fā)展， 對于混凝土泵車擺動(dòng)系統(tǒng)的模擬仿真已能精確的反應(yīng)泵車動(dòng)態(tài)特性,為研究泵車擺動(dòng)系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)特性提供了理論基礎(chǔ)[3-5]。文獻(xiàn)[6]建立了擺動(dòng)系統(tǒng)的仿真模型，分析了擺動(dòng)系統(tǒng)的運(yùn)行規(guī)律。文獻(xiàn)[7]通過仿真詳細(xì)闡述了管路壓損在管路設(shè)計(jì)中的重要性。針對混凝土泵車主閥塊的壓力損失，文獻(xiàn)[8]對泵車主閥塊進(jìn)行仿真與實(shí)驗(yàn)研究，得到鑄造閥塊壓損比機(jī)加閥塊壓損小的結(jié)論。對于液壓閥塊的設(shè)計(jì)要點(diǎn)
液壓與氣動(dòng) 2023年2期2023-02-24
- 燃?xì)鉁u輪流量計(jì)壓損異常辨識實(shí)驗(yàn)研究
體壓力損失(簡稱壓損)與流量計(jì)性能有一定相關(guān)性，因此，可以將壓損作為重要參數(shù)實(shí)時(shí)監(jiān)測，以了解流量計(jì)運(yùn)行中的異常狀態(tài)。本文針對城鎮(zhèn)燃?xì)獬Ｓ玫?種規(guī)格(公稱通徑分別為50、80、100 mm)渦輪流量計(jì)(簡稱流量計(jì))壓損變化情況開展實(shí)驗(yàn)研究，獲得流量計(jì)壓損與標(biāo)況流量的關(guān)系式，測試分析流量計(jì)異常(葉片缺失、軸卡頓)條件下的壓損變化趨勢，提出基于壓損變化的流量計(jì)在線監(jiān)測系統(tǒng)，為渦輪流量計(jì)實(shí)時(shí)監(jiān)測和管理提供輔助手段。將公稱通徑為50、80、100 mm的渦輪流量計(jì)分
煤氣與熱力 2023年1期2023-02-10
- 混凝土泵擺動(dòng)系統(tǒng)壓力損失研究與優(yōu)化
優(yōu)化分析，并進(jìn)行壓損實(shí)驗(yàn)對比，對閥組設(shè)計(jì)和流道優(yōu)化提供了一定的參考。沈千里等[3]結(jié)合設(shè)計(jì)的實(shí)驗(yàn)臺(tái)控制系統(tǒng)中管路壓力損失，通過仿真詳細(xì)闡述了管路壓損在管路設(shè)計(jì)中的重要性。魏昕等人[4]針對混凝土泵車主閥塊的壓力損失進(jìn)行仿真與實(shí)驗(yàn)研究，得到鑄造閥塊壓損比機(jī)加閥塊壓損小的結(jié)論。趙鵬等人[5]、董敏等人[6]對液壓閥塊設(shè)計(jì)要點(diǎn)進(jìn)行闡述，指出合理的閥塊結(jié)構(gòu)可有效降低液阻、提高工作效率、降低能耗。陳偉[7]建立了擺動(dòng)系統(tǒng)數(shù)學(xué)模型，并進(jìn)行了MATLAB/Simulin
機(jī)床與液壓 2022年20期2022-11-23
- 卷接機(jī)工藝負(fù)壓管道壓損與維修管理分析
接機(jī)工藝負(fù)壓管道壓損程度，使工作人員嚴(yán)格遵循《卷煙工藝規(guī)范》中的相關(guān)要求，運(yùn)用維修管理的操作方式，控制卷接機(jī)VE 負(fù)壓管道的穩(wěn)定性，促使企業(yè)可以向著智能化、自動(dòng)化、集成化的方向發(fā)展。1 卷接機(jī)工藝負(fù)壓管道壓損理論及結(jié)果分析1.1 卷接機(jī)工藝負(fù)壓管道壓損理論在經(jīng)濟(jì)時(shí)代的背景下，卷煙企業(yè)也向著現(xiàn)代化的方向發(fā)展，采用集成式的負(fù)壓供給操作方式，執(zhí)行對VE 負(fù)壓的控制以及供給，但由于不同企業(yè)之間技術(shù)操作環(huán)節(jié)具有一定的差異性，增加了企業(yè)在發(fā)展過程中的不便性因素。因此，
科海故事博覽 2022年27期2022-09-28
- 基于S-CO2流體的PCHE低雷諾數(shù)換熱特性仿真分析
對比3.2 流管壓損分析對不同結(jié)構(gòu)尺寸、不同流量下的冷熱流管壓損進(jìn)行了分析對比。圖9和圖10為不同流管直徑下的冷熱流管壓損，可以看出不管是熱流管還是冷流管，隨著流量的增大，壓損急劇增加，而且換熱單元越長流阻也越大，隨著管道直徑的增加，管道壓損下降。值得注意的是，在其他條件相同的情況下，邊長的不同其流阻也相差不大，對于冷流管來說，邊長對管道流阻的影響明顯大于其對熱流管的影響，而且隨著管道直徑的增加，邊長的影響也越明顯，這可能是因?yàn)橥獠繙囟茸兓淖兞藘?nèi)部流體狀
科技風(fēng) 2022年19期2022-08-09
- 基于流固耦合的雷蒙機(jī)主機(jī)參數(shù)響應(yīng)面分析
模型,得出立磨壓損與實(shí)際接近,并分析磨機(jī)內(nèi)部的流場分布特征。BHASKER[6]驗(yàn)證了網(wǎng)格無關(guān)性,分析立磨機(jī)內(nèi)部氣固兩相流流場,詳細(xì)描述了兩相流的運(yùn)動(dòng)軌跡。TONEVA 等[7-8]對空氣分級錘磨機(jī)內(nèi)部氣相和固相的運(yùn)動(dòng)進(jìn)行了詳細(xì)研究,得出粉機(jī)轉(zhuǎn)速越大選粉效率越低。從雷蒙機(jī)進(jìn)風(fēng)口吹入的氣流,經(jīng)過主風(fēng)道蝸殼和葉片結(jié)構(gòu)后入口風(fēng)速得到提升,并在整機(jī)內(nèi)形成內(nèi)部風(fēng)場,磨輥磨環(huán)區(qū)粉磨產(chǎn)生的細(xì)顆粒與風(fēng)場耦合后被向上輸送,在分級機(jī)的篩選作用下,最終將成品從整機(jī)出口選出。目
金屬礦山 2022年12期2022-02-12
- 基于流固耦合的雷蒙機(jī)主機(jī)參數(shù)響應(yīng)面分析
模型,得出立磨壓損與實(shí)際接近,并分析磨機(jī)內(nèi)部的流場分布特征。BHASKER[6]驗(yàn)證了網(wǎng)格無關(guān)性,分析立磨機(jī)內(nèi)部氣固兩相流流場,詳細(xì)描述了兩相流的運(yùn)動(dòng)軌跡。TONEVA 等[7-8]對空氣分級錘磨機(jī)內(nèi)部氣相和固相的運(yùn)動(dòng)進(jìn)行了詳細(xì)研究,得出粉機(jī)轉(zhuǎn)速越大選粉效率越低。從雷蒙機(jī)進(jìn)風(fēng)口吹入的氣流,經(jīng)過主風(fēng)道蝸殼和葉片結(jié)構(gòu)后入口風(fēng)速得到提升,并在整機(jī)內(nèi)形成內(nèi)部風(fēng)場,磨輥磨環(huán)區(qū)粉磨產(chǎn)生的細(xì)顆粒與風(fēng)場耦合后被向上輸送,在分級機(jī)的篩選作用下,最終將成品從整機(jī)出口選出。目
金屬礦山 2022年12期2022-02-06
- 新型微孔膜濾料的制備與除塵性能測試
以過濾效率和過濾壓損為指標(biāo)，探討其微觀結(jié)構(gòu)與過濾性能和過濾形式的關(guān)系，為解決常規(guī)濾料壓力損失增長快、易磨損、易粘袋等問題提供研究基礎(chǔ)。1 實(shí)驗(yàn)1.1 原材料采用無紡布濾料為基材，通過浸漬、膠粘處理后形成新型微孔膜濾料。無紡布濾料參數(shù)如表1所示。表1 無紡布濾料參數(shù)1.2 新型微孔膜濾料的制備制備新型微孔膜濾料的混合溶液組分的質(zhì)量分?jǐn)?shù)如表2所示。表2 制備新型微孔膜濾料的混合溶液組分的質(zhì)量分?jǐn)?shù)預(yù)處理：將無紡布濾料基材樣品浸泡在無水乙醇中以去除濾料表面污漬，浸
中國粉體技術(shù) 2022年1期2022-01-13
- 某30 MW高溫高壓汽輪機(jī)組取消外導(dǎo)汽管結(jié)構(gòu)及熱耗分析
扭葉、小根徑、低壓損配汽調(diào)門、內(nèi)外缸及外導(dǎo)汽管配汽結(jié)構(gòu)形式，如圖1（a）所示。目前行業(yè)內(nèi)的汽輪機(jī)對效率的提高途徑，在熱力計(jì)算方面幾乎已經(jīng)挖盡了理論系數(shù)，而得到的效果也不是很理想。為了更多地提高機(jī)組效率，開始在結(jié)構(gòu)及工藝上做文章，因而本文提出取消外導(dǎo)汽管配汽結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)措施，這在同類型的機(jī)組中還未見到過，而且越來越多工程技術(shù)人員也開展了管道壓損計(jì)算方法的研究和數(shù)值數(shù)據(jù)分析，對蒸汽在管道中壓降的計(jì)算方法也有研究，包括直管、異徑頭、彎頭等典型管路［1］。從諸多專業(yè)
機(jī)電工程技術(shù) 2021年6期2021-07-25
- 雙向內(nèi)外管壓差流量計(jì)關(guān)鍵參數(shù)優(yōu)化
點(diǎn)[2]。提出了壓損差這一新的評價(jià)指標(biāo)，在這些基礎(chǔ)之上對節(jié)流件前后擴(kuò)散角和細(xì)管的長度進(jìn)行了優(yōu)化，使其測量更加準(zhǔn)確，對流體的擾動(dòng)更小。2 模型結(jié)構(gòu)和理論基礎(chǔ)安裝節(jié)流件的管道選擇DN32 的管徑。根據(jù)以往的研究，雙向內(nèi)外管壓差流量計(jì)節(jié)流件的長度對流量計(jì)的性能影響不大，為了方便測量將節(jié)流件大管長度定為30mm，細(xì)管長度定為10mm。非對稱雙向內(nèi)外管壓差流量計(jì)的基本結(jié)構(gòu)，如圖1 所示。圖1 流量計(jì)結(jié)構(gòu)簡圖Fig.1 Flow Chart Structure Dia
機(jī)械設(shè)計(jì)與制造 2021年3期2021-04-02
- 水平管道負(fù)壓氣力輸送CFD-DEM數(shù)值模擬
同管道直徑對輸送壓損和物料流動(dòng)形態(tài)的影響，以期為氣力卸船機(jī)管道設(shè)計(jì)提供參考。2 理論介紹基于CFD-DEM耦合方法，連續(xù)相采用RNGk-ε湍流模型，顆粒相采用基于牛頓運(yùn)動(dòng)定律的離散模型。2.1 連續(xù)相控制方程氣體作為連續(xù)相滿足連續(xù)方程和動(dòng)量守恒方程。氣相連續(xù)方程為：(1)動(dòng)量守恒方程為：(2)(3)RNGk-ε模型中的湍動(dòng)能k和湍動(dòng)能耗散率ε，由式(4)確定：(4)(5)式中，Cε1和Cε2的默認(rèn)值為1.42和1.68；Gk為平均速度梯度引起的湍動(dòng)能；αk
港口裝卸 2021年1期2021-03-04
- 加氫空冷器注水管道孔板流場及壓降特性分析
區(qū)定義，研究發(fā)現(xiàn)壓損系數(shù)隨β0的增大而減?。甖hao等[12]以薄孔板(厚度2 mm)為實(shí)驗(yàn)研究對象，發(fā)現(xiàn)在相同開孔直徑比β0和孔板厚度下，壓損系數(shù)隨孔板相對厚度的增加而單調(diào)減?。甋haaban[13]研究了孔口倒角對壓損的影響，指出當(dāng)孔板上端面孔口倒角為50°、下端面孔口倒角為7°時(shí)，孔板壓損最小．耿艷峰等[14]根據(jù)仿真結(jié)果開發(fā)了一種槽式孔板，并通過實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)得到槽式孔板壓降倍率的相關(guān)式，推薦使用小孔徑比的槽式孔板．Zhao等[12，15-16]也通過研
大連理工大學(xué)學(xué)報(bào) 2021年1期2021-02-24
- 廣清城際廣州白云站至廣州北站電力供電方案比較
，在滿足線路末端壓損前提下，從工程投資、供電靈活性等方面綜合比較來考慮配電所的配置。關(guān)鍵詞：城際鐵路;配電所、壓損;造價(jià);供電靈活性廣州至清遠(yuǎn)城際鐵路廣州白云至廣州北段位于廣州市境內(nèi)，是廣清城際的一部分（簡稱廣清南延線）。廣清南延線線路自白云區(qū)的廣州白云站（DK4+115，含廣州白云站城際場）引出，經(jīng)白云區(qū)的新市鎮(zhèn)、江高等鎮(zhèn)到達(dá)廣州市花都區(qū)，引入廣州北站廣清城際場（DK26+223.782，不含廣州北站城際場），線路全長22.002km。全線從南至北依次設(shè)
裝備維修技術(shù) 2020年4期2020-11-23
- 某直噴汽油發(fā)動(dòng)機(jī)呼吸系統(tǒng)竄油量超標(biāo)的解決方法
：精分離到曲軸箱壓損圖4 油氣分離系統(tǒng)剖切圖針對油氣分離器粗、精分離后至曲軸箱壓損進(jìn)行實(shí)際測量，粗分離后壓損最大值為220Pa，滿足設(shè)計(jì)圖5 粗分離后至曲軸箱壓損分布圖圖6 精分離后至曲軸箱壓損分布圖2)針對回油傘閥以及傘閥安裝口進(jìn)行實(shí)物檢測(圖7)，同時(shí)針對傘閥安裝位置進(jìn)行剖切分析，經(jīng)剖切及裝配確認(rèn)，回油傘閥一直處于常閉狀態(tài)(圖8)，這樣會(huì)直接導(dǎo)致初始開啟壓力增大，致使機(jī)油回油不暢[5]。圖7 回油傘閥裝配尺寸圖8 回油傘閥裝配剖切圖綜上所述,最終確認(rèn)呼
機(jī)械制造與自動(dòng)化 2020年5期2020-10-21
- 直驅(qū)風(fēng)力發(fā)電機(jī)強(qiáng)制通風(fēng)過濾散熱系統(tǒng)設(shè)計(jì)應(yīng)用*
，不同通風(fēng)風(fēng)量下壓損不同，散熱系統(tǒng)設(shè)計(jì)時(shí)需要確定選用濾芯類型，以及其P-C曲線，見圖3。圖3 不同濾芯通風(fēng)風(fēng)量與壓損關(guān)系曲線圖1.2 風(fēng)道設(shè)計(jì)風(fēng)道用于輸送空氣，把經(jīng)過過濾的空氣送入發(fā)電機(jī)內(nèi)，然后排除到電機(jī)外，在風(fēng)道設(shè)計(jì)時(shí)需同時(shí)考慮安裝結(jié)構(gòu)和風(fēng)道通風(fēng)壓損。風(fēng)道構(gòu)成了散熱系統(tǒng)的管網(wǎng)系統(tǒng)，在設(shè)計(jì)時(shí)盡量確保管網(wǎng)結(jié)構(gòu)簡單、風(fēng)道壓損小。風(fēng)道設(shè)計(jì)時(shí)盡量保證管道截面形狀統(tǒng)一，管路路線變化少或沒有，變化時(shí)曲率半徑越大越好，也看確保風(fēng)道系統(tǒng)通風(fēng)壓損小。管網(wǎng)系統(tǒng)壓損確定需準(zhǔn)確計(jì)
機(jī)械研究與應(yīng)用 2020年4期2020-09-17
- 大采高液壓支架主供回液管路壓損研究
壓支架直通接頭的壓損，一般采用局部壓損公式，但公式中阻尼系數(shù)多用經(jīng)驗(yàn)值估算，精度有待商榷。由直通接頭結(jié)構(gòu)圖1 可知，直通接頭由一段擴(kuò)徑、一段縮徑和中間一段短管組成。直通接頭壓損計(jì)算可分為兩部分進(jìn)行：變徑（擴(kuò)徑和縮徑）壓損與中間短管壓損。經(jīng)中國煤炭行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)MT/T 986-2006 礦用U形銷式快速接頭及附件可知，DN38 高壓直通接頭，大口直徑38mm，縮口直徑32mm，短管長240mm；裝配起來的直通接頭陽端之間有1mm 的間隙，計(jì)算時(shí)忽略掉。直通接頭中
機(jī)械設(shè)計(jì)與制造 2020年9期2020-09-14
- 船舶廢氣脫硫系統(tǒng)壓損影響因素及控制措施分析
行問題，其中系統(tǒng)壓損問題，不僅會(huì)增大船舶主機(jī)的排氣背壓，降低燃燒效率，而且會(huì)影響柴油機(jī)運(yùn)行安全，所以對系統(tǒng)壓損影響因素和控制措施的研究具有重要意義。1 壓損問題分析典型的復(fù)合濕法船舶廢氣脫硫系統(tǒng)如圖1所示，主要包括煙氣洗滌塔，洗滌水供應(yīng)單元，廢水處理單元，堿液供應(yīng)單元，排氣單元和水質(zhì)、煙氣分析儀器等。在開環(huán)運(yùn)行模式下，洗滌液使用天然海水，閉環(huán)模式下使用NaOH堿液，船舶柴油機(jī)或鍋爐產(chǎn)生的煙氣流經(jīng)洗滌塔，經(jīng)吸收脫除硫氧化物(SOx)后排出。圖1 船舶廢氣脫硫
山東化工 2020年14期2020-08-17
- 煙絲氣力輸送過程料速度的控制研究
組成，分別是加速壓損、摩擦壓損、懸浮提升壓損和局部壓損。其中，加速壓損，消耗與起動(dòng)加速過程，即氣流所作的功等于氣體與物料增加的動(dòng)能，引入混合比m 后并化簡得到表1 流態(tài)示意圖2.3 注意事項(xiàng)根據(jù)氣力輸送的理論知識和計(jì)算，針對煙絲的氣力輸送過程，需要對煙絲的特性和對應(yīng)的參數(shù)進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，轉(zhuǎn)而應(yīng)用到控制模型與方案的設(shè)計(jì)，系統(tǒng)的設(shè)計(jì)等方面，體現(xiàn)在以下幾個(gè)方面：即為風(fēng)速控制煙絲速度的控制方案。送料管(直管段)的壓力損失△Pm由兩相流的加速壓損，摩擦壓損以及顆粒群的懸浮
科學(xué)技術(shù)創(chuàng)新 2020年21期2020-08-12
- 新型雙出風(fēng)口旋風(fēng)筒在生料輥磨系統(tǒng)中的應(yīng)用
面風(fēng)速大，為降低壓損，在新型雙出風(fēng)口旋風(fēng)筒內(nèi)部增加了導(dǎo)流葉片。新型雙出風(fēng)口旋風(fēng)筒內(nèi)導(dǎo)流葉片模型見圖2。3 對比結(jié)果與分析（1）外形對比新型雙出風(fēng)口旋風(fēng)筒與常規(guī)設(shè)計(jì)旋風(fēng)筒的外形對比數(shù)據(jù)見表2。從兩種旋風(fēng)筒的外形對比數(shù)據(jù)看，新型雙出風(fēng)口旋風(fēng)筒具有較高的高徑比，直徑比常規(guī)設(shè)計(jì)的兩個(gè)旋風(fēng)筒中的一個(gè)旋風(fēng)筒的直徑還要小，高度略有增加。與常規(guī)設(shè)計(jì)旋風(fēng)筒相比，新型雙出風(fēng)口旋風(fēng)筒整體設(shè)備重量減輕了約44.5%，計(jì)28.9t。（2）工藝流程對比圖3為應(yīng)用新型雙出風(fēng)口旋風(fēng)筒和常
水泥技術(shù) 2020年4期2020-08-07
- 孔數(shù)與孔厚對多孔板壓損系數(shù)的影響機(jī)理
、流動(dòng)噪聲及流動(dòng)壓損等方面較傳統(tǒng)的單孔板具有明顯優(yōu)勢[1-3]。由于影響多孔板壓降特性的結(jié)構(gòu)因素眾多，對多孔板壓降特性仍無清楚的機(jī)理性認(rèn)識和可靠的壓損系數(shù)預(yù)報(bào)方法，這制約了多孔板在實(shí)際工程中的應(yīng)用。影響多孔板穩(wěn)定區(qū)壓損系數(shù)的結(jié)構(gòu)因素主要有開孔等效直徑比β、孔數(shù)n及孔板相對厚度t/d（t為孔厚，d為孔徑）。其中β的影響規(guī)律比較簡單，即壓損系數(shù)隨β增大而減小[4-11]，而孔數(shù)與孔厚對多孔板壓損系數(shù)的影響機(jī)理仍不清楚。關(guān)于孔厚對多孔板壓損系數(shù)的影響，Malav
化工進(jìn)展 2020年2期2020-04-11
- 基于石英燈輻射加熱的型材壓損試驗(yàn)系統(tǒng)研制及應(yīng)用
型等型材結(jié)構(gòu)，其壓損強(qiáng)度與壁板結(jié)構(gòu)的承載能力密切相關(guān)[6-8]。在“積木式”的設(shè)計(jì)驗(yàn)證試驗(yàn)中，型材壓損試驗(yàn)屬于元件級別試驗(yàn)，主要為結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)分析提供基本數(shù)據(jù)[9]。加熱技術(shù)是結(jié)構(gòu)熱試驗(yàn)中的關(guān)鍵技術(shù)之一，以石英燈為代表的加熱設(shè)備具有熱慣性小、熱效率高等優(yōu)點(diǎn)，易于電控，非常適用于模擬時(shí)序加熱要求；同時(shí)，其體積小、功率大，可以組裝成不同的尺寸和形狀，既適用于大型全尺寸結(jié)構(gòu)熱試驗(yàn)，也適用于小型構(gòu)件熱試驗(yàn)，對于外形及結(jié)構(gòu)復(fù)雜的試驗(yàn)，也有較好的適應(yīng)能力[10]。本文針對
工程與試驗(yàn) 2020年4期2020-02-03
- 垃圾焚燒水冷爐排冷卻技術(shù)與數(shù)值模擬研究
值;爐排;水冷;壓損中圖分類號：X799.3 文獻(xiàn)標(biāo)識碼：A 文章編號：1674-9944（2019）22-0209-031 引言隨著居民生活水平的不斷提高，城市生活垃圾產(chǎn)量越來越大，據(jù)統(tǒng)計(jì)年垃圾增長率在8%～10%[1]。垃圾圍城現(xiàn)象仍然屢見不鮮，因此垃圾處理已經(jīng)成為亟待解決的社會(huì)問題。另一方面，生活垃圾熱值也在不斷提高[2]。垃圾爐排因其技術(shù)完善可靠，處理規(guī)模大，垃圾適應(yīng)性好等特點(diǎn)，已經(jīng)被廣泛應(yīng)用于垃圾焚燒行業(yè)[3]。隨著垃圾熱值提高，在同樣處理量情況
綠色科技 2019年22期2019-12-30
- 核電汽輪機(jī)通流能力分析及優(yōu)化
見圖2。2)管道壓損與設(shè)計(jì)值有偏差。蒸汽發(fā)生器出口至汽輪機(jī)主汽門前的主汽管道，包括了直管段和一系列閥門、彎頭，設(shè)計(jì)壓損按經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算，一般都考慮了工程裕量，而實(shí)測壓損均小于設(shè)計(jì)值。這導(dǎo)致蒸汽發(fā)生器出口壓力與設(shè)計(jì)值相同時(shí)，汽輪機(jī)主汽門前壓力偏高。與火電機(jī)組不同的是，核電機(jī)組通過控制蒸汽發(fā)生器的出口壓力，來保證核島反應(yīng)堆的負(fù)荷不超限。以上壓力偏差將導(dǎo)致汽輪機(jī)調(diào)門的開度小于設(shè)計(jì)值。圖4為主汽門前蒸汽壓力p0(設(shè)計(jì))、p0′(運(yùn)行)、汽輪機(jī)級前壓力p1三者與主汽流
熱力透平 2019年3期2019-10-16
- 內(nèi)河LNG岸基加注站船岸LNG輸送速度研究
等因素進(jìn)行。2 壓損分析管道兩端的壓力差是LNG在管道中輸送的動(dòng)力。LNG在管道中流動(dòng)時(shí)，會(huì)受到管道系統(tǒng)的阻力作用，且隨著管道中LNG流速增加、管道長度增長、中間彎頭變向越多，阻力越大。因?yàn)楣艿雷枇Φ拇嬖?，為獲得一定的加注速度，需在源頭提供足夠的動(dòng)力即壓頭，用以克服管道阻力。在系統(tǒng)設(shè)計(jì)中，具體應(yīng)給源頭LNG提供多大的壓頭，由管道動(dòng)力特性和加注需求決定。依據(jù)管徑分析的結(jié)果，初步選擇管徑DN50，管道內(nèi)徑按50mm簡化計(jì)算，50m3/h流量時(shí)，計(jì)算流速u：管道
中國水運(yùn) 2019年4期2019-10-08
- 多流束水表的壓力損失分析及改善措施
力損失（以下簡稱壓損）的措施。1 壓損產(chǎn)生的原因及影響因素分析液體流動(dòng)中的壓損，主要有沿程壓損和局部壓損。液體流經(jīng)如閥口、彎管、通流截面變化等局部阻力引起的壓損，稱之為局部壓損。水表壓損作為局部壓損主要指水流流經(jīng)水表時(shí)，受到水表內(nèi)部結(jié)構(gòu)的影響和約束，水流方向和速度會(huì)發(fā)生急劇變化，產(chǎn)生流動(dòng)分離、漩渦、二次流等現(xiàn)象，同時(shí)流體內(nèi)部質(zhì)點(diǎn)間、質(zhì)點(diǎn)與固體壁面間因相互碰撞和劇烈摩擦而消耗能量[3]。通過長期的實(shí)驗(yàn)測試驗(yàn)證，濾網(wǎng)和計(jì)量機(jī)構(gòu)是產(chǎn)生壓損比較顯著的構(gòu)件。1.1
上海計(jì)量測試 2019年1期2019-04-09
- 渦街流量計(jì)的選型與應(yīng)用
和科氏流量計(jì)；從壓損方面考慮，排除孔板流量計(jì)（壓損：20~50 kPaG）；從安裝方式方面考慮，排除浮子流量計(jì)（需要垂直安裝）；容積式、超聲式、電磁式、渦街流量計(jì)滿足上述要求。最后從購置考慮，由于渦街流量計(jì)的購置、安裝、運(yùn)行、維護(hù)費(fèi)用較低的特點(diǎn)，因此在此選擇渦街流量計(jì)作為初步選型儀表。表1 某油氣生產(chǎn)平臺(tái)生產(chǎn)污水處理工況通用項(xiàng)設(shè)備位號PSP-FE/FT-3004A 服務(wù)對象斜板除油器 精度要求1 % 管線號8"-PW-3004-A1-HT5 管線尺寸8''
船電技術(shù) 2019年1期2019-01-28
- 有機(jī)朗肯循環(huán)蒸發(fā)器多目標(biāo)優(yōu)化設(shè)計(jì)及工質(zhì)篩選
力損失(以下簡稱壓損)，導(dǎo)致蒸發(fā)器出口處壓力降低，工質(zhì)吸熱量Qe為：圖1 基本ORC循環(huán)原理圖圖2 熱力循環(huán)過程示意圖(1)式中：qm,f為工質(zhì)的質(zhì)量流量，kg/s；hi(i=1、2、4、5、6…)為各狀態(tài)點(diǎn)對應(yīng)的焓，kJ/kg。不考慮蒸發(fā)器壓損時(shí)，透平膨脹功率WE1為：WE1=qm,f(h6-h7)(2)考慮蒸發(fā)器壓損時(shí)，透平膨脹功率WE2為：WE2=qm,f(h1-h2)(3)定義由于蒸發(fā)器中存在壓損導(dǎo)致透平膨脹功率減小的份額為壓損功率ΔWE：ΔWE=
動(dòng)力工程學(xué)報(bào) 2018年11期2018-12-17
- 多級海水淡化裝置閃蒸室內(nèi)多孔板的設(shè)計(jì)研究
損失的性能指標(biāo)為壓損系數(shù)Eu.Eu越大，壓力損失越大.其表達(dá)式為Eu=(PU-PD)/0.5ρV2，(1)式中：PU和PD分別為多孔板上游和下游測壓點(diǎn)處的壓力測量值.工程中對永久壓力損失的定義為：未受阻流件影響的上游處壓力與壓力恢復(fù)到極大值位置后的下游壓力之差.故為了滿足這一定義，上游和下游的測壓點(diǎn)分別選取管道入口和出口平面處，并且上、下游取壓點(diǎn)要保證在同一水平線上[1].V為流體平均流速；ρ為流體的密度；壓損失系數(shù)Eu與多孔板的幾何參數(shù)有關(guān)，這些幾何參數(shù)
東北電力大學(xué)學(xué)報(bào) 2018年6期2018-12-14
- 散糧收購車車載吸糧系統(tǒng)研發(fā)
2 車載吸糧系統(tǒng)壓損計(jì)算和設(shè)備選型2.1 計(jì)算輸送量、輸送風(fēng)速、輸料管直徑、風(fēng)量和輸送濃度確定2.1.1 計(jì)算輸送量（G算）吸糧系統(tǒng)產(chǎn)量G=20 000 kg/h，計(jì)算輸送量：式（1）中，α為安全系數(shù)，取1.1。2.1.2 輸送風(fēng)速(υ)氣力輸送裝置中輸送糧粒的風(fēng)速一般為20～25 m/s，其中，稻谷16～25 m/s、小麥18～30 m/s、玉米25～30 m/s?？紤]到吸糧車彎頭多、工作環(huán)境不固定等，實(shí)際情況選擇輸送風(fēng)速為υ=25 m/s。2.1.3
現(xiàn)代食品 2018年16期2018-11-02
- 武昌熱電供熱管網(wǎng)水力工況分析及優(yōu)化
武昌熱電一次管網(wǎng)壓損過大的原因，是由于一次管網(wǎng)中間管徑較小，產(chǎn)生喉部效應(yīng)，致使管網(wǎng)壓損過高。針對當(dāng)前實(shí)際供熱面積較小的問題，只需通過提高一次網(wǎng)供回水溫差來降低管網(wǎng)壓損；針對當(dāng)前接待供熱面積過高的問題，需對管網(wǎng)中間的喉部管段進(jìn)行改造。此次改造初投資受一次網(wǎng)供回水溫差的影響，一次網(wǎng)供回水溫差越高，所需擴(kuò)徑的管段長度越小，管道改造的初投資就越少?！娟P(guān)鍵詞】水力工況；壓損；供回水溫差；喉部效應(yīng)【中圖分類號】TK26；TM621【文獻(xiàn)標(biāo)識碼】A 【文章編號】1674
企業(yè)科技與發(fā)展 2018年4期2018-09-10
- 淺談碳化三段氣孔板流量計(jì)改造為畢托巴節(jié)能型流量計(jì)能效分析
新設(shè)備選型要點(diǎn)為壓損小、防堵、節(jié)能型產(chǎn)品，穩(wěn)定準(zhǔn)確，在線檢修維護(hù)便捷。1 碳化三段氣(中段氣、下段氣、清洗氣)工藝參數(shù)碳化三段氣(中段氣、下段氣、清洗氣)流量測量使用差壓式流量計(jì)，節(jié)流元件為標(biāo)準(zhǔn)環(huán)室孔板，配EJA110型差壓變送器。流量計(jì)儀表共計(jì)54套，設(shè)備數(shù)據(jù)概況如表1。表1 碳化三段氣流量計(jì)設(shè)備概況2 現(xiàn)用孔板流量計(jì)運(yùn)行分析孔板為差壓式流量計(jì)，屬于節(jié)流裝置。測量原理：充滿管道的流體流經(jīng)管道內(nèi)的節(jié)流裝置，在節(jié)流件附近造成局部收縮，流速增加，在其上、下游兩
純堿工業(yè) 2018年4期2018-08-21
- 不同湍流模型下燃?xì)廨啓C(jī)進(jìn)氣系統(tǒng)流場的模擬
；同時(shí)要求流阻和壓損小。進(jìn)氣系統(tǒng)增強(qiáng)了進(jìn)氣的質(zhì)量，與此同時(shí)也導(dǎo)致了燃?xì)廨啓C(jī)的壓損。壓損的增加會(huì)降低機(jī)組的工作效率，不均勻的氣流速度場和壓力場的分布會(huì)使壓氣機(jī)的設(shè)計(jì)工況點(diǎn)偏離，壓氣機(jī)工作穩(wěn)定性會(huì)受到嚴(yán)重的影響[2]。因此，權(quán)衡進(jìn)氣系統(tǒng)工作性能的關(guān)鍵指標(biāo)之一是其壓損值的大小。目前，CFD數(shù)值模擬是分析進(jìn)氣系統(tǒng)流場的主要方法。CFD以電腦為硬件平臺(tái)，采用計(jì)算數(shù)學(xué)方法將流動(dòng)控制方程離散化，得到空間和時(shí)間離散點(diǎn)上的流動(dòng)物理量，達(dá)到再現(xiàn)真實(shí)流動(dòng)的目的，以解決各種實(shí)際問
機(jī)械設(shè)計(jì)與制造 2018年7期2018-07-19
- 基于局部屈曲、壓損載荷的帽型長桁截面優(yōu)化設(shè)計(jì)
文通過局部屈曲和壓損工程算法來優(yōu)化帽型截面尺寸，并得出：(1)帽型長桁局部屈曲載荷與帽底寬度，帽腰和帽底夾角的曲線；(2)壓損載荷與帽底寬度，帽腰和帽底夾角的曲線，為設(shè)計(jì)師在初步尺寸設(shè)計(jì)時(shí)提供參考，縮短研發(fā)時(shí)間。1 幾何模型選取一段長200 mm的共固化蒙皮、帽型長桁作為研究對象，其截面幾何如圖1所示。圖1 蒙皮、長桁截面把帽底寬度W，帽腰和帽底夾角α作為變量，α取值范圍為50°～80°，W的取值范圍為60 mm～80 mm。蒙皮鋪層為:[45/0/0/-
民用飛機(jī)設(shè)計(jì)與研究 2018年2期2018-07-11
- 3種節(jié)流裝置對濕氣計(jì)量的實(shí)驗(yàn)研究
別得到差壓信號、壓損信號與工作壓力的關(guān)系，差壓信號、壓損信號與干度的關(guān)系，最終擬合、推導(dǎo)得到3種節(jié)流裝置的流量計(jì)算公式。1 實(shí)驗(yàn)裝置氣液兩相流實(shí)驗(yàn)在自行研制的室內(nèi)環(huán)道開展，其流程如圖1所示，實(shí)驗(yàn)管路介質(zhì)為氣、水兩種，實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)主要是由氣液循環(huán)管路、氣液計(jì)量裝置、數(shù)據(jù)采集、測試管段等組成。1-水箱,2-離心泵,3-液體質(zhì)量流量計(jì),4-螺桿壓縮機(jī),5-儲(chǔ)氣罐,6-氣體漩渦流量計(jì),7-混合器,8-測試管段,9-旋風(fēng)分離器,10-壓力變送器,11-溫度變送器圖1 實(shí)
實(shí)驗(yàn)室研究與探索 2018年6期2018-07-09
- 分層式蓄熱室蓄熱過程數(shù)值仿真與優(yōu)化
降低熔鋁爐蓄熱室壓損和提高蓄熱室蓄熱效率為目標(biāo)，對某鋁廠熔鋁爐蓄熱室進(jìn)行了分層布料仿真研究。以多孔介質(zhì)模型為基礎(chǔ)，對動(dòng)量方程源項(xiàng)進(jìn)行了修正，將多孔介質(zhì)結(jié)構(gòu)內(nèi)的傳熱轉(zhuǎn)化為兩相間的傳熱，并采用雙能量方程形式建立多孔介質(zhì)和流體間的傳熱能量方程。利用計(jì)算流體力學(xué)軟件Fluent及其二次開發(fā)平臺(tái)，建立了適用于蓄熱室蓄熱過程的數(shù)學(xué)模型。利用建立的數(shù)學(xué)模型對影響分層布料蓄熱室蓄熱過程的4個(gè)主要參數(shù)進(jìn)行了模擬計(jì)算，得到了各參數(shù)對分層布料蓄熱室的蓄熱效率和壓損的影響規(guī)律，并
儲(chǔ)能科學(xué)與技術(shù) 2018年4期2018-07-04
- 基于CFD分析的某發(fā)動(dòng)機(jī)進(jìn)氣歧管結(jié)構(gòu)優(yōu)化
價(jià)方法：方法一為壓損及壓損差異性評價(jià)方法，進(jìn)、出口分別采用壓力、質(zhì)量流量邊界；方法二為質(zhì)量流量和進(jìn)氣不均勻度評價(jià)方法，進(jìn)、出口都采用壓力邊界。兩種方法原理類似，追求較小的壓損就對應(yīng)著較大的質(zhì)量流量，但進(jìn)、出口壓損變化較大時(shí)，流動(dòng)區(qū)域內(nèi)總的進(jìn)氣壓力(進(jìn)氣密度)和流速變化不大，所以質(zhì)量流量變化不大。因此，相對來說，壓損對不同流通結(jié)構(gòu)的差異性反映更為敏感，但質(zhì)量流量能夠直觀地展示進(jìn)氣量，更方便評價(jià)所設(shè)計(jì)的產(chǎn)品能否滿足實(shí)際需求。因此，在計(jì)算分析及設(shè)計(jì)優(yōu)化過程中，先
汽車零部件 2018年5期2018-06-13
- 滕州卷煙廠梗線投料段就地集中除塵系統(tǒng)管道設(shè)計(jì)方案
素，來計(jì)算管徑與壓損[1]，并選擇合適的風(fēng)機(jī)。3.3 集中除塵管道設(shè)計(jì)步驟（1）根據(jù)滕州卷煙廠要求，管道材料選用拉絲1Cr18Ni9 δ1.5板材（2）對梗線投料段現(xiàn)場進(jìn)行調(diào)查分析，考慮到產(chǎn)塵點(diǎn)分散、合理布置等因素，決定采用長距離并聯(lián)管路（3）繪制管路網(wǎng)計(jì)算軸測草圖。為便于計(jì)算，對管段進(jìn)行編號，并標(biāo)明所需參數(shù)。如圖1所示。圖1 滕州卷煙廠梗線投料段就地集中除塵管路網(wǎng)計(jì)算軸測草圖（4）確定風(fēng)速，計(jì)算管道斷面尺寸與壓損經(jīng)查《除塵工程設(shè)計(jì)手冊》得，輕質(zhì)干粉塵（煙
信息記錄材料 2018年6期2018-06-11
- 雙向內(nèi)外管差壓流量計(jì)參數(shù)優(yōu)化與數(shù)值模擬
的性能，選擇引入壓損比φ作為衡量標(biāo)準(zhǔn)，即：(11)式中：ΔP內(nèi)外為內(nèi)外管壓差信號；ΔP前后為節(jié)流件前后永久壓損。在雙向內(nèi)外管差壓流量計(jì)結(jié)構(gòu)參數(shù)優(yōu)化和不同差壓流量計(jì)的性能對比中，壓損比φ越大，流量計(jì)性能越好，越能滿足工業(yè)生產(chǎn)的需要。1.2 結(jié)構(gòu)優(yōu)化本文采用二次正交回歸組合設(shè)計(jì)的試驗(yàn)方法，利用二次正交回歸表設(shè)計(jì)9組異徑模型。然后，利用Fluent軟件進(jìn)行雙向內(nèi)外管差壓流量計(jì)的模型建立和數(shù)值模擬仿真。依據(jù)仿真所得的壓損比，建立回歸方程，對試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行優(yōu)化。2 模
自動(dòng)化儀表 2018年4期2018-04-17
- 軋花機(jī)前面罩除塵管道計(jì)算與風(fēng)機(jī)選用
首先計(jì)算各管路的壓損值，然后挑選阻力最大的管道支路（最長管路）計(jì)算總壓損。計(jì)算如下：1.管段①，D1=250mm，V=18 m/s，a.經(jīng)查表得，比摩阻Rm1=1.5 mm H2O/m圖1 吸塵管道簡易布置圖摩擦壓損：b.吸塵罩θ=150°，經(jīng)查表矩形吸塵罩阻力系數(shù)ζ=0.22c.五節(jié)彎管，α=90°，R=4D，查表可得阻力系數(shù)ζ=0.18d.吸氣三通，α=30°，D1=D5=250 mm，V1=V5=18 m/s，=1，查表可得阻力系數(shù)ζ=0.45局部壓
中國棉花加工 2018年6期2018-04-10
- 不同管束結(jié)構(gòu)凝汽器殼側(cè)數(shù)值分析
汽器殼側(cè)的流場、壓損、空氣濃度分布、凝結(jié)量和熱負(fù)荷分布，并對這三種管束方案進(jìn)行對比分析。1 物理模型某凝汽器結(jié)構(gòu)為單流程對稱結(jié)構(gòu)，因此選取凝汽器的一半結(jié)構(gòu)作為計(jì)算域，三種方案的管束分布區(qū)域如圖1所示。為對比不同管束區(qū)域?qū)δ餍阅苡绊?，三種方案除布管類型不一致外，其他設(shè)計(jì)參數(shù)相同，凝汽器背壓為4220kPa，進(jìn)汽量是758.415t/h，冷卻水入口溫度20.8℃，流量90500m3/h。2 計(jì)算結(jié)果圖1～圖4為三種布管方案的流速、壓損、空氣濃度等值線圖。圖
現(xiàn)代制造技術(shù)與裝備 2018年4期2018-03-30
- 風(fēng)冷有源相控陣天線熱設(shè)計(jì)
2.2.2 冷板壓損特性分析初始設(shè)計(jì)中冷板壓損特性一般通過仿真獲得，見表2。表2速度-壓損對應(yīng)表2.2.3 冷板風(fēng)量核算風(fēng)量一般通過經(jīng)驗(yàn)公式進(jìn)行初步計(jì)算：Q1=cpρQv(tout-tin)(2)式中：Q1為單模塊總熱耗 2 520 W；ρ為空氣密度，取值1.076 5 kg/m3；cp為空氣比熱，取值1 005 J/(kg·K)；Qv為風(fēng)量；tout為出口溫度；tin為入口溫度。當(dāng)tout-tin= 10 ℃時(shí)，單模塊風(fēng)量需求為838 m3/h，單條冷板
電子機(jī)械工程 2018年6期2018-02-15
- 基于TRIZ創(chuàng)新理論的新型高壓損防堵水嘴
創(chuàng)新理論的新型高壓損防堵水嘴田輝 鄒克武 王文成 劉春哲 李大偉承德石油高等?？茖W(xué)校為了在有限空間內(nèi)探索具有大通流面積、高壓損特性的注水嘴，使其在注水過程中保證配水精度的同時(shí)具有良好的防堵能力，應(yīng)用TRIZ創(chuàng)新理論對具有高壓損、防堵特性的分層注水水嘴進(jìn)行了深入分析和優(yōu)化設(shè)計(jì)。通過功能及沖突矩陣分析，利用結(jié)構(gòu)嵌套法對水嘴結(jié)構(gòu)進(jìn)行優(yōu)化，并設(shè)計(jì)出具有嵌套形式的新型繞流對沖水嘴。通過數(shù)值模擬方法對新型水嘴的壓損特性進(jìn)行分析，結(jié)果顯示，新型水嘴可在保證截面面積較大（
石油鉆采工藝 2017年5期2017-12-11
- 先進(jìn)壓水堆核電廠安全殼內(nèi)濾網(wǎng)設(shè)備壓損研究
安全殼內(nèi)濾網(wǎng)設(shè)備壓損研究殷 勇，熊國棟，艾華寧，黃 亮，王浩宇，于 江(中廣核研究院有限公司，廣東深圳518124)在AP1000機(jī)組中，安全殼內(nèi)濾網(wǎng)設(shè)備用于過濾失水事故后循環(huán)冷卻水中的雜質(zhì)，確保非能動(dòng)堆芯冷卻系統(tǒng)(PXS)正常運(yùn)行。壓損是濾網(wǎng)設(shè)備重要性能指標(biāo)，濾網(wǎng)設(shè)備壓損不能超過規(guī)定限值，以保證事故后有足夠的循環(huán)冷卻水可以冷卻堆芯。濾網(wǎng)設(shè)備壓損分為過濾部分壓損和流道部分壓損，文中通過試驗(yàn)手段和模擬計(jì)算的方法分別得出了一種新型濾網(wǎng)設(shè)備的各部分壓損值。研究結(jié)
核科學(xué)與工程 2017年3期2017-07-07
- 涂膠機(jī)器人輸膠系統(tǒng)壓損的研究
的特性我們知道，壓損與輸送壓力、管徑、長度等參數(shù)有關(guān)，而實(shí)際現(xiàn)場輸膠管路的布置不可能等徑，直線鋪設(shè)，必然會(huì)存在轉(zhuǎn)彎，變徑，而這些都會(huì)影響壓力損失。圖1 壓力控制和定量缸控制原理1 壓力損失計(jì)算與分析流體在管道中流動(dòng)時(shí)，由于流體具有粘性，要損失一部分能量，能量的損耗表現(xiàn)為壓力損失，我們知道流體在流動(dòng)時(shí)產(chǎn)生的壓力損失分為兩種：沿程壓力損失和局部壓力損失。沿程壓力損失，根據(jù)Graco的經(jīng)驗(yàn)公式：其中：λ-沿程阻力系數(shù)，Q-流體的流量(gal/min)，V-流體的
汽車實(shí)用技術(shù) 2017年23期2017-05-29
- 水泥選粉機(jī)內(nèi)部流場分析及優(yōu)化設(shè)計(jì)
計(jì)導(dǎo)致選粉機(jī)下游壓損較大，占選粉機(jī)全流程壓損的82.9%。針對上述問題，本文提出了動(dòng)態(tài)分離器出口結(jié)構(gòu)改造方案，有效改善了內(nèi)部流場，降低局部流速，減小局部壓損，成功解決了水泥磨系統(tǒng)出力不足的問題，PO42.5水泥臺(tái)時(shí)出力由改造前120 t/h提高至改造后的152t/h。選粉機(jī)；流場分布；數(shù)值模擬水泥選粉機(jī)的工作性能直接影響著水泥生產(chǎn)企業(yè)的水泥產(chǎn)量，因此如何提高水泥選粉機(jī)運(yùn)行性能成為水泥行業(yè)技術(shù)改造的重點(diǎn)[1-3]。本文通過對水泥選粉機(jī)內(nèi)部流場的分析，基于流場
資源節(jié)約與環(huán)保 2016年11期2016-12-19
- 淺議內(nèi)外管壓差流量計(jì)壓損的影響因素
內(nèi)外管壓差流量計(jì)壓損的影響因素陳 瑛 程煥煥紹興市能源檢測院內(nèi)外管差壓流量計(jì)是目前極為重要的一種流量計(jì)，而其在具體的操作中也會(huì)造成壓損，本文主要對內(nèi)外管壓差流量計(jì)壓損的影響關(guān)鍵因素進(jìn)行了全面科學(xué)探討，以此可以給相關(guān)的從業(yè)人員一點(diǎn)建議。內(nèi)外管；流量計(jì)；影響因素前言內(nèi)外管差壓流量計(jì)是一種新型差壓式流量計(jì)。該流量計(jì)設(shè)計(jì)的取壓位置為管的同一截面上，消除了節(jié)流件前后摩阻壓降對壓差信號的影響，相同的流量下，獲得的壓差信號較傳統(tǒng)的壓差流量計(jì)大，提高了信號的靈敏度，其節(jié)流
環(huán)球市場 2016年5期2016-08-22
- 超超臨界1 000 MW汽輪機(jī)雙流調(diào)節(jié)級氣動(dòng)性能研究
節(jié)級進(jìn)汽腔室結(jié)構(gòu)壓損小，調(diào)節(jié)級氣動(dòng)性能優(yōu)良，能達(dá)到熱力設(shè)計(jì)目標(biāo)。超超臨界1 000 MW汽輪機(jī)，雙流調(diào)節(jié)級，CFD全周模擬，凍結(jié)轉(zhuǎn)子法，非周期性，流動(dòng)特性，氣動(dòng)性能0 引言早期的汽輪機(jī)級數(shù)少，結(jié)構(gòu)非常簡單，沒有調(diào)節(jié)級的概念。現(xiàn)在的汽輪機(jī)除了少量帶基本負(fù)荷的節(jié)流配汽的汽輪機(jī)外，大多數(shù)都帶有調(diào)節(jié)級，以此增加機(jī)組的負(fù)荷響應(yīng)性與部分負(fù)荷運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性。隨著汽輪機(jī)設(shè)計(jì)技術(shù)與高溫材料技術(shù)的發(fā)展，國家節(jié)能政策的推行，高參數(shù)、大容量逐漸成為未來汽輪機(jī)發(fā)展的主流方向。對于噴嘴
東方汽輪機(jī) 2015年3期2015-11-28
- 可調(diào)壓中壓濕氣實(shí)驗(yàn)裝置的研制
該裝置結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)、壓損計(jì)算、關(guān)鍵設(shè)備選型、裝置電氣控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)和調(diào)試等，并通過對系統(tǒng)不確定度分析，得到該可調(diào)壓中壓濕氣裝置氣相測量不確定度為1.00%，液相測量不確定度為0.35%.濕氣兩相流；可調(diào)壓裝置；壓損計(jì)算；不確定度分析目前，國內(nèi)外對氣液兩相流動(dòng)狀態(tài)及參數(shù)測量做了大量研究，建有不少氣液兩相流實(shí)驗(yàn)裝置，其中規(guī)模與影響力較大的裝置有美國科羅拉多工程實(shí)驗(yàn)室CEESI的濕氣實(shí)驗(yàn)裝置，英國國家工程實(shí)驗(yàn)室NEL的高壓濕氣實(shí)驗(yàn)裝置，挪威海德魯HYDRO公司的高壓多
天津大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)與工程技術(shù)版) 2014年1期2014-06-05
- 進(jìn)排氣壓損對不同工況燃?xì)廨啓C(jī)性能影響研究
，導(dǎo)致燃機(jī)進(jìn)排氣壓損升高，并給燃機(jī)性能帶來了不利的影響，如功率和經(jīng)濟(jì)性的下降及耗油率的增加等［2］（OLYMPUS TM3型燃?xì)廨啓C(jī)在最大功率下，進(jìn)氣壓力每下降l%，比油耗增加1.2%，功率損失2.2%［3］；LM2500型燃?xì)廨啓C(jī)排氣壓損每增加980 Pa，輸出功率減少107 k W［4］）。當(dāng)進(jìn)排氣壓損與給定值不同時(shí)，燃機(jī)性能將發(fā)生明顯的變化［5］。此外，工況不同，燃機(jī)內(nèi)部工質(zhì)性質(zhì)并不一致，單位壓損對不同工況下燃機(jī)性能的影響也不同，文獻(xiàn)［6］認(rèn)為考慮氣
機(jī)械工程與自動(dòng)化 2014年3期2014-05-07
- 選粉機(jī)氣流壓損分析與結(jié)構(gòu)優(yōu)化
與裝備選粉機(jī)氣流壓損分析與結(jié)構(gòu)優(yōu)化趙 欣，歐 劍（綿陽職業(yè)技術(shù)學(xué)院， 四川 綿陽 621000）根據(jù)選粉機(jī)構(gòu)造與流形將選粉機(jī)的流體腔劃分為6個(gè)子腔體，并采用數(shù)值模擬的方法得到各腔體的壓損比例，發(fā)現(xiàn)送料筒腔體、出口腔體與內(nèi)腔體這三個(gè)腔體的壓損之和達(dá)到了整機(jī)壓損的86.66%。針對送料筒腔體的氣流對沖損耗，設(shè)計(jì)了側(cè)環(huán)面風(fēng)口結(jié)構(gòu)。針對內(nèi)腔體內(nèi)的旋流損耗和出口腔體內(nèi)轉(zhuǎn)向損耗，設(shè)計(jì)了渦流打散錐結(jié)構(gòu)。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，所設(shè)計(jì)的優(yōu)化結(jié)構(gòu)不影響選粉機(jī)的分級性能，且能有效的降低
當(dāng)代化工 2014年11期2014-02-20
- 冷水機(jī)組蒸發(fā)器變更管徑減低成本的可行性探討
2)保證壓差 (壓損)。因此，銅管間的間隙、銅管根數(shù)、折流板的間距和片數(shù)也相應(yīng)需要進(jìn)行變更。下面以一種機(jī)型670 kW(280匹)水冷機(jī)組的蒸發(fā)器，進(jìn)行縮小管徑變更結(jié)構(gòu)減低成本的探討。1.1 換熱面積原670kW(280匹)水冷機(jī)組蒸發(fā)器的銅管直徑為 φ12.7mm，準(zhǔn)備變更采用的銅管直徑為φ9.52mm，兩種銅管的蒸發(fā)器的相關(guān)數(shù)據(jù)見表1，蒸發(fā)器采用的內(nèi)螺紋銅管截面圖如圖1所示。原采用φ12.7mm銅管的蒸發(fā)器有786根銅管，銅管總長度為2.615m，換熱
制冷 2013年2期2013-09-13
- 大港南部油田注水管道除垢節(jié)能技術(shù)的應(yīng)用
條注水系統(tǒng)管道中壓損超過3.0MPa的有20條，總長度26.2km，平均壓損達(dá)到4 MPa；在用的484條注水井單井注水管道中壓損大于3.0MPa的68條，總長度38.86km，平均壓損5.8 MPa。由于管道結(jié)垢嚴(yán)重壓損大，管道末點(diǎn)壓力低，造成注水井欠注、系統(tǒng)無功損耗增加，同時(shí)對回注污水水質(zhì)形成二次污染，影響油田注水開發(fā)。圖1 注水管道結(jié)垢圖片1 存在的問題1.1 無功損耗增加，系統(tǒng)效率降低由于注水管道結(jié)垢壓損大，管道末點(diǎn)壓力低，為保證配注泵站需提高運(yùn)行
石油石化節(jié)能 2013年4期2013-04-10
- 抽汽壓損變化對煤耗率影響的通用強(qiáng)度矩陣計(jì)算模型
0)0 引言抽汽壓損是指抽汽在加熱器中以及從汽輪機(jī)抽汽口到加熱器管道上產(chǎn)生的壓力損失之和。抽汽壓損是一種不明顯的熱力損失，使蒸汽的做功能力下降，熱經(jīng)濟(jì)性降低。根據(jù)小擾動(dòng)可知，加熱器抽汽壓損變化時(shí)，屬于小擾動(dòng)。所以，當(dāng)加熱器抽汽壓損變化時(shí)，抽汽口壓力、加熱器端差可視為不變，壓損變化導(dǎo)致加熱器汽側(cè)飽和溫度的變化，引起本級和相鄰加熱器的給水焓升及抽汽量的重新分配［1］。文中通過引入矩陣算子后經(jīng)過嚴(yán)密的數(shù)學(xué)推導(dǎo)，導(dǎo)出了上端差變化對機(jī)組發(fā)電煤耗率影響的通用強(qiáng)度矩陣計(jì)
應(yīng)用能源技術(shù) 2012年6期2012-07-28
- 660 MW超臨界機(jī)組加熱器運(yùn)行熱經(jīng)濟(jì)性影響因素的定量分析
熱器上端差和抽汽壓損是影響加熱器運(yùn)行性能的兩種主要因素。在多元擾動(dòng)下熱力系統(tǒng)能效分析模型基礎(chǔ)上，以660 MW超臨界機(jī)組的典型工況為例，計(jì)算了這兩種主要因素對機(jī)組能效影響的強(qiáng)度系數(shù)，并繪制了強(qiáng)度系數(shù)關(guān)于機(jī)組運(yùn)行負(fù)荷的比較圖和趨勢圖，找出了該機(jī)組實(shí)際運(yùn)行中應(yīng)密切監(jiān)視和重點(diǎn)控制的參數(shù)，為機(jī)組的節(jié)能降耗提供幫助，也可為其他類型機(jī)組的同類問題提供參考。上端差；抽汽壓損；強(qiáng)度系數(shù)；機(jī)組能耗0 引言電廠熱力系統(tǒng)中，加熱器是重要的輔機(jī)之一，其運(yùn)行水平直接影響電廠的熱經(jīng)濟(jì)
電力科學(xué)與工程 2012年7期2012-02-08
- 回爐煤氣流量的測量方法改造
程比,還使得管道壓損大大降低。一次測量元件畢托巴是?20mm不銹鋼制成,其截面積很小,在介質(zhì)管道中壓力損失很小,幾乎無壓力損失,這可使運(yùn)行成本大大減小。與渦街、孔板、機(jī)翼等節(jié)流流量測量裝置相比較具有明顯的節(jié)能效果。畢托巴流量計(jì)與孔板等節(jié)流流量計(jì)的壓損的比較如下所示。畢托巴流量計(jì)和孔板流量計(jì)的壓損比較:設(shè)計(jì)及試驗(yàn)數(shù)據(jù)表明,孔板永久壓力損失PPL0=(0.5～0.6)×ΔP,約為20～50 kPa?？装?span id="j5i0abt0b" class="hl">壓損的經(jīng)驗(yàn)公式:當(dāng)β=0.6時(shí),PPLo=0.6×ΔP當(dāng)β
化工裝備技術(shù) 2010年2期2010-12-13
- 高落差長配管安裝形式對空調(diào)系統(tǒng)的影響
安裝形式下，管路壓損對空調(diào)系統(tǒng)的影響，并且提出相應(yīng)的對策。同時(shí)介紹高落差長配管安裝情況下的壓縮機(jī)回油及壓縮機(jī)啟動(dòng)現(xiàn)象分析。二、高落差長配管安裝形式對空調(diào)系統(tǒng)的影響空調(diào)器的高落差長配管有兩種安裝形式:室外機(jī)在下、室內(nèi)機(jī)在上和室外機(jī)在上、室內(nèi)機(jī)在下。對上述兩種安裝形式對空調(diào)系統(tǒng)的影響及相應(yīng)的對策歸納如表1所示。表1 三、高落差長配管安裝形式下空調(diào)器的試驗(yàn)這次進(jìn)行高落差長配管試驗(yàn)的空調(diào)器有兩臺(tái):分別為室外機(jī)低置和室外機(jī)高置兩種形式。圖1為上述兩臺(tái)空調(diào)器連接管路的
裝備機(jī)械 2010年2期2010-08-01