瓦溫
- 大型水輪發(fā)電機推力軸承熱邊界層隔離降溫技術及工程應用
載能力、降低運行瓦溫約5K 以上。1 推力軸承熱油邊界層隔離降溫技術的原理1.1 推力軸承瓦間油流一般特點水輪發(fā)電機推力軸承一般由轉軸、鏡板、軸瓦和支撐件等組成，轉軸與鏡板固定連接用于帶動鏡板轉動，軸瓦為多個，分布在轉軸四周，且軸瓦傾斜設置在鏡板的工作面下方，并順轉向與鏡板形成楔形間隙，楔形間隙的大口側為進油端，楔形間隙的小口側為出油端，軸承支撐件固定在油槽內。推力軸承工作時，冷油在旋轉鏡板的帶動下從楔形間隙的大口側進入，從楔形間隙的小口側流出，并在鏡板工
水電與抽水蓄能 2023年6期2024-01-12
- 瓦間距和進油溫度對雙向推力軸承性能的影響
用巴氏合金瓦，對瓦溫的控制也有較高的要求[1-5]。大型蓄能機組推力軸承的運行瓦溫即使較高，其改進和改造一般也局限于冷卻系統(tǒng)，其結構和尺寸很難進行改造[6-9]。大型蓄能機組轉速較高，推力軸承的尺寸較小，而雙向推力軸承的承載能力較低，就需要提高瓦的占積率以降低其單位壓力[10-12]。瓦間距和瓦間油溫對推力軸承性能的影響，特別是對瓦溫的影響，是一項重要的推力軸承研究內容。瓦間油溫對推力軸承性能的影響，可以通過計算分析進行研究，而瓦間距對推力軸承性能的影響，
水電站機電技術 2023年1期2023-02-06
- 高壩洲水電廠機組軸瓦溫度監(jiān)測保護系統(tǒng)優(yōu)化設計
MW。水電機組軸瓦溫度監(jiān)測是機組安全運行的重要標志，而軸承瓦溫監(jiān)測保護系統(tǒng)更是水機后備保護回路的重要部分。高壩洲水電廠軸瓦溫度監(jiān)測保護系統(tǒng)采用的是壓力式溫度計，主要用于監(jiān)測機組上導軸承瓦溫、上導軸承油溫、推力軸承瓦溫、上導軸承油溫、水導軸承瓦溫、水導軸承油溫和發(fā)電機空氣冷卻器進口和出口溫度，在機組溫度采集柜內以硬接線回路方式將溫度高報警信號送現(xiàn)地控制單元，其中上導軸承瓦溫、推力軸承瓦溫、水導軸承瓦溫溫度過高報警信號還上送至水機后備保護回路。高壩洲水電廠軸瓦
水電與新能源 2022年9期2022-12-17
- 一種水電機組水導瓦溫高處理方法
重要部分，而水導瓦溫對機組安全穩(wěn)定運行至關重要［1－3］。廣東省能源集團流溪河發(fā)電公司安裝有4臺水輪發(fā)電機組，日常運行過程中機組經(jīng)常發(fā)生水導瓦溫高問題。為了徹底解決此類問題，保證電廠機組安全穩(wěn)定經(jīng)濟地運行，創(chuàng)造出更高經(jīng)濟效益，亟需提出簡單高效的解決方案［4－5］。因此，本文通過分析處理，最終成功地解決了水導瓦溫高的問題。1 設備概況廣東省能源集團流溪河發(fā)電公司安裝有4臺裝機容量為12 MW的水輪發(fā)電機組，發(fā)電機型號為TS－260／135－12，水輪機型號為
水電與新能源 2022年9期2022-12-02
- 淺析磨子水電站上導推力油槽結構優(yōu)化
出現(xiàn)上導瓦、推力瓦溫度異常升高情況。1號機組第一次試機約1.5 h，推力瓦、上導瓦初始溫度在20 ℃左右，停機時推力軸瓦溫55.4 ℃(報警溫度55 ℃)，上導軸瓦溫度56.9 ℃(報警值60 ℃)，且瓦溫均有明顯上升趨勢，不符合標準要求，機組投運前必須解決該問題。通過對整體結構分析試驗，先后進行多次油槽結構優(yōu)化改進，最終有效控制瓦溫、油溫。2 溫度控制措施發(fā)電機上導、推力軸承裝配見圖1。機組瓦溫及油溫不僅受到冷卻器的影響，同時還受到油循環(huán)的影響，針對上導
四川水力發(fā)電 2022年5期2022-11-18
- 400 MW抽水蓄能機組推力軸承瓦溫較高的分析與處理
參數(shù)4 推力軸承瓦溫偏高分析及處理4.1 推力軸承瓦溫情況陽蓄1號機組運行時，發(fā)電機工況推力油槽熱油溫度33℃，推力瓦溫66.5℃～76.1℃，抽水工況推力油槽熱油溫度32.4℃，推力瓦溫69℃～74.7℃。推力瓦型面為平面。陽蓄2號機組安裝時現(xiàn)場處理推力瓦型面，發(fā)電工況推力油槽熱油溫度31.8℃，推力瓦溫50.7℃～58.9℃；在啟機過程中最高瓦溫達65℃；抽水工況推力油槽熱油溫度33.1℃，推力瓦溫63.3℃～72.8℃，在啟機過程中最高瓦溫達78℃，
水電站機電技術 2022年9期2022-09-26
- 水輪發(fā)電機組軸瓦間隙不勻故障分析方法
組的振動、擺度、瓦溫等重要安全穩(wěn)定指標。水輪機運行中，由于轉輪靜不平衡會產(chǎn)生徑向離心力，葉片開度不均及止漏環(huán)間隙不均都會產(chǎn)生徑向水推力，而水輪機水導軸瓦的主要作用正是承受軸承傳來的徑向力和擺度力[2]；發(fā)電機導軸承承受機組轉動部分的徑向機械不平衡力和電磁不平衡力，各導軸承是水輪發(fā)電機組的重要組成部分，其軸瓦工作質量直接影響水輪發(fā)電機組的運行。各軸瓦所受徑向力不均勻，大小不一，長期受力大的軸瓦將增加疲勞損傷度，軸瓦磨損會逐漸增大[3]，降低設備的使用壽命，因
水電與抽水蓄能 2022年4期2022-09-08
- 水電機組導瓦的溫度升高及熱穩(wěn)定分析與處理
試驗時，出現(xiàn)下導瓦溫度偏高，熱不穩(wěn)定現(xiàn)象。本文從分析導瓦損耗及熱傳遞原理入手，研究了油溫對導瓦溫度及熱穩(wěn)定的影響，提出了相應的解決措施，并通過真機試驗驗證了該措施的有效性，為后續(xù)電站處理類似問題提供了參考。1 導瓦熱穩(wěn)定情況及初步分析1．1 導瓦熱不穩(wěn)定說明該機組為半傘結構，推力軸承與下導軸承合用一個油槽，采用外加泵方式進行潤滑油外循環(huán)，并采用3臺板式換熱器進行潤滑油冷卻，其中2臺投入工作，1臺備用。外循環(huán)潤滑油總管進入下機架后分成兩路供油，一路給推力軸承
水電與抽水蓄能 2022年4期2022-09-08
- 水力不平衡引起水輪發(fā)電機組導軸承瓦溫異常的分析
影響，從而影響軸瓦溫度。水輪發(fā)電機組導軸承是水輪發(fā)電機軸承的重要原件，其主要承受機組轉動部分的徑向機械不平衡力和電磁不平衡力，維持機組主軸在軸承間隙范圍內穩(wěn)定運行。某大型水力發(fā)電廠水導軸承采用稀油潤滑分塊瓦結構，熱油經(jīng)外循環(huán)油泵抽出加壓并通過冷卻器冷卻后，再對軸瓦進行潤滑冷卻，多次出現(xiàn)水導瓦溫異常升高的現(xiàn)象，通過對事件的原因分析可以為水導瓦溫異常時提供借鑒意義。1 水導瓦溫異常升高現(xiàn)象1.1 2020 年5 月20 日18 號機組水導瓦溫異常升高2020
水電站機電技術 2022年7期2022-08-02
- 彈簧簇推力軸承機組推力瓦徑向位移研究及處理
5 min，推力瓦溫升至67 ℃,停機后推力瓦溫逐漸降至26 ℃,瓦溫降幅41℃，推力瓦內移量0.11 mm。第2 次啟停機數(shù)據(jù)，機組帶載運行約7.3 h，推力瓦溫升至71℃，停機后推力瓦溫逐漸降至31.5℃，瓦溫降幅39.5℃，推力瓦內移量0.16 mm，收斂時間15.5 h（即推力瓦內移速度降為0）；第2 次啟機時刻推力瓦向外移動0.05 mm,其原因：第1 次啟機后由于鏡板熱收縮將推力瓦帶入內徑，造成瓦底彈簧剪切變形，第2 次啟機時，瓦與鏡板間建立油
水電站機電技術 2022年7期2022-08-02
- API612解讀及實際應用之一——石油石化領域用汽輪機軸瓦溫度略高的分析及處理
冷凝式汽輪機軸承瓦溫略高于技術協(xié)議要求原因，闡述了影響可傾瓦溫度的關鍵因素，并通過合理改善軸承的油隙、調整軸瓦的負荷分配、修刮可傾瓦的進出油楔、擴大進油節(jié)流孔等手段，使改型機組3、4號軸瓦溫度有所降低。一、問題的提出杭汽T8124甲醇合成氣離心壓縮機組用高壓冷凝式汽輪機，轉向由進汽端向出汽端看為順時針，最高連續(xù)轉速11104r/min，轉子重量約1.45T，軸承為可傾瓦式。軸瓦簡介詳見附件“軸瓦簡介” 。該臺汽輪機在杭州汽輪機股份有限公司進行空負荷運轉試驗
裝備維修技術 2022年7期2022-07-01
- 大型抽水蓄能機組推力軸承運行特點研究
費用，此外，軸承瓦溫常處于較高狀態(tài)也增加了機組安全運行的隱患?，F(xiàn)階段，為了適應大型抽水蓄能機組發(fā)展要求，國內主要主機廠都將更多精力投入到優(yōu)化軸承設計方案、降低推力軸承油槽損耗方面。哈爾濱電機廠開發(fā)了單波紋彈性油箱支撐結構，并將其應用于數(shù)十套抽水蓄能機組中。事實證明，彈性油箱支撐結構能將推力軸承受載荷均勻性控制在±3%以內[4]。與彈性油箱支撐方式工作效果相當?shù)倪€有彈簧簇支撐方式。東方電氣集團東方電機廠有限公司研究了噴淋式軸承供油方式，通過試驗證明其可降低軸
黑龍江電力 2021年3期2021-08-19
- 龔家河電站1號機組A修后瓦溫高分析、處理
組安裝檢修后各軸瓦溫度溫高或異常升高是一種常見的問題，處理方式一般是放大瓦的間隙，以達到減小軸瓦受力，降低軸瓦溫度的目的，本文對龔家河電站1號機組A修后上導、水導瓦溫高進行分析，提出了收下導瓦間隙來降低水導瓦溫的處理方案，解決了水導瓦溫高的問題，可為處理類似機組瓦溫高問題提供參考思路。1、龔家河電站及機組概述龔家河電站位于四川省瀘定縣城西南磨西鎮(zhèn)咱地村，是磨西河上的第二級電站。電站采用引水式開發(fā)，為一徑流式電站。電站壩址位于磨西河與海螺溝交匯處下游約80米
裝備維修技術 2021年50期2021-07-01
- 水輪發(fā)電機組水導瓦溫偏高原因分析與處理
“#1機水導#7瓦溫最高達60.4℃”這一重大缺陷，以解決機組實際問題為目標，從部門、班組抽調青年成立創(chuàng)新創(chuàng)效小組，成員共計7人，全部為35歲及以下，經(jīng)過小組成員的共同努力成功處理了#1機水導瓦溫偏高問題。具體情況如下:1 概述洪家渡發(fā)電廠共裝機3臺(混流式機組)，單臺容量為200MW，總容量為600MW，水輪機型號為HLS166-LJ-424，設計水頭為135m，最大水頭為164m，最小水頭為90m，額定出力為204.1MW，設計流量為164.1m3/s
探索科學(學術版) 2020年8期2021-01-12
- 水電站850 MW發(fā)電機組推力軸承受力及推力瓦瓦溫調整
值），開機穩(wěn)定后瓦溫溫差為5.9 ℃。通過計算分析，調整相應推力瓦支柱螺栓，按前文公式換算成支柱螺栓旋轉弧長，調整完成后，靜態(tài)受力值為0.018 0，動態(tài)受力值為0.025 1，瓦溫溫差為4.2 ℃，詳情見表1 所示。表1 開機后第一次調整表2 開機后第二次調整表3 開機后第三次調整2.3 開機后第二次調整第一次調整完成并開機后，推力受力、瓦溫溫差仍有調整優(yōu)化空間，此時靜態(tài)受力值為0.029 1、動態(tài)受力值為0.020 0、瓦溫溫差為3.6 ℃，需要進行二
水電站機電技術 2020年11期2020-11-27
- 三板溪電廠3號機組下導瓦溫偏高原因分析及處理
荷下，3號機下導瓦溫整體相對于1、2號機組偏高6～7℃左右。同一時間段具體數(shù)值如表1所示。3 原因分析2017年3號機組A級檢修中因檢修時間受限未對3號機組采用組合盤車方式進行盤車，故在2018年C級檢修中按1、2號機組A級檢修組合盤車方式（抱上導、下導單盤水導）對3號機組進行盤車，具體數(shù)據(jù)如表2所示。三板溪電廠水輪發(fā)電機額定轉速為166.7 r/min，根據(jù)GB/T 8564-2003《水輪發(fā)電機組安裝技術規(guī)范》標準的規(guī)定，發(fā)電機軸上、下軸承處軸頸及法蘭
水電站機電技術 2020年10期2020-10-23
- 寶珠寺水力發(fā)電廠11F機組上導軸承瓦溫過高原因分析
平油才能保證上導瓦溫在允許的范圍內。2 機組運行中上導軸承瓦溫過高2016年10月，11F機組進行小修。小修中對機組進行了盤車、軸線調整和重新定中心等一系列工作。機組投運后，各軸承擺度表現(xiàn)穩(wěn)定，推力、水導軸承瓦溫均無異常，上導方面除8號軸瓦較其他瓦溫高5 ℃，穩(wěn)定在52 ℃左右外，其余較均勻。之后，上導軸瓦運行溫度呈緩慢上升趨勢。機組運行1月后，上導軸瓦均出現(xiàn)機組運行時溫度上升較快的現(xiàn)象，且穩(wěn)定時間增加至4 h，溫度曲線出現(xiàn)爬升趨勢且沒有穩(wěn)定跡象，最高的8
四川水力發(fā)電 2020年4期2020-09-22
- 東薩宏電站65MW燈泡貫流式機組推力軸承瓦溫異常處理技術
大，在運行階段的瓦溫數(shù)值關系到機組的安全運行和使用壽命。該電站在機組全部按照標準要求安裝完成后，進入調試階段出現(xiàn)了4臺機組正推力瓦溫差值都偏大的情況，經(jīng)過一系列調查推斷、反復論證后，最終找到了瓦溫異常的原因，成功制定并實施了有針對性的處理方案，瓦溫異常問題得到了有效解決。關鍵詞：東薩宏電站;65 MW貫流式機組;瓦溫異常;處理技術1 工程概況東薩宏電站位于老撾占巴塞省境內，該電站安裝了4臺65 MW燈泡貫流式發(fā)電機組，為目前全亞洲單機容量最大的機組，額定轉
機電信息 2020年20期2020-08-31
- 某電站機組推力軸承瓦溫偏高分析
8F機組推力最高瓦溫較其他機組一直偏高。從2015年7月下旬開始，推力瓦溫有明顯上升趨勢，自7月30日開始，15號推力瓦溫最大值接近高限溫度57℃，7月30日至8月2日最高瓦溫基本保持穩(wěn)定，維持在接近57℃的范圍內（如圖1所示），分別為56.92℃、56.85℃、56.84℃、56.89℃。7月31日，啟動18F機組技術供水加壓泵，多次正反向倒換推力冷卻水供水方向，發(fā)現(xiàn)推力瓦溫無明顯下降。需對其進行全面分析，探討推力瓦溫偏高原因，判斷18F機組能否繼續(xù)安全
水電站機電技術 2020年6期2020-07-01
- 水輪發(fā)電機組動不平衡問題分析及處理
通，進行機組軸瓦瓦溫考驗試驗，在新機投產(chǎn)或機組大修后，瓦溫考驗一般進行3～4h，最終決定進行4h的瓦溫考驗。經(jīng)過4h的瓦溫考驗后，從生態(tài)機組現(xiàn)地LCU柜模擬量軸承瓦溫可以看出，上導瓦（8塊巴氏合金塊瓦）、水導瓦（2塊巴氏合金筒瓦）、推力瓦（8塊氟塑料瓦）的瓦溫都在正常范圍值之內，而下導瓦（8塊巴氏合金塊瓦）最高瓦溫3號瓦為59℃（報警瓦溫為65℃），最低瓦溫6號瓦為40℃，兩者溫差為19℃。綜合上述機組呈現(xiàn)出的特征規(guī)律，初步確認，下導軸承瓦與下導軸頸的受力
水電站機電技術 2020年6期2020-07-01
- 裂解氣壓縮機介質結焦對軸位移與推力瓦溫的影響
焦對軸位移、推力瓦溫產(chǎn)生影響的案例診斷如果裂解氣壓縮機的軸向力平衡效果受到了介質結焦的影響，壓縮機監(jiān)測點中的軸位移與推力瓦溫就會出現(xiàn)了連續(xù)上漲趨勢，并且上升的幅值較大，這種現(xiàn)象通過查看測點變化趨勢時，更加明顯。某裂解氣壓縮機，2015 年4 月開車以來至2017 年4 月軸位移較為穩(wěn)定，軸位移值在0.2mm 至0.25mm 之間，推力瓦溫在59 ℃至61 ℃之間。2018 年1 月至2018 年12月，軸位移出現(xiàn)較快上升趨勢，從0.289mm 上升至0.5
化工管理 2020年5期2020-03-18
- 水輪發(fā)電機組推力導瓦溫過高故障解析與改進
產(chǎn)生影響。推力導瓦溫過高是實際生產(chǎn)中比較常見的問題之一。產(chǎn)生這一問題的原因包括冷卻水中斷、推力瓦之間受力不均以及推力軸承絕緣不良造成油質劣化等。為保證水輪發(fā)電機組運行的安全性與高效性，就需要減少或消除推力導瓦溫過高的問題。為此，本次結合實例對此類故障原因以及解決方法進行了分析。1 水輪發(fā)電機組推力導瓦溫過高的分析機組在正常運行狀態(tài)下，軸承瓦溫最高不得超過80 ℃。如果機組軸承瓦溫超出標準數(shù)值2 ℃～3 ℃或更多，便需要及時查找故障原因，并在第一時間安排專業(yè)
水電站機電技術 2020年11期2020-01-05
- 桐柏公司發(fā)電機推力瓦溫過高原因分析及處理
，設計單位建議將瓦溫報警值設置在83℃。運行將近10年之久后，2014年初在運行時發(fā)現(xiàn)推力瓦溫出現(xiàn)不穩(wěn)定現(xiàn)象（如圖4），且較大幅度溫度偏高，最高溫度超過報警值83℃，離跳機值86℃非常接近，機組在此情況下運行非常危險，此問題急需解決。2.3 推力瓦溫過高原因分析及相應解決方法2.3.1 推力系統(tǒng)本體相關原因分析及解決辦法（1）推力系統(tǒng)故障點1）推力系統(tǒng)存在的問題：桐柏公司機組由于采用半傘式結構，故其推力系統(tǒng)位于下機架內，與下導軸承構成下部組合軸承，機組運行
水電站機電技術 2019年11期2019-12-02
- ALSTOM百萬級半速汽輪機推力軸承瓦溫異常分析
瓦，但是正向推力瓦溫最高達到了70.0 ℃，明顯高于反向推力瓦溫度（58.7 ℃），也高于同類其他機組沖轉。根據(jù)經(jīng)驗值，判定有異常，影響機組后續(xù)安全可靠運行。1 推力軸承瓦溫異常原因分析1.1 推力軸承結構推力軸承由推力軸承瓦體、正向推力瓦塊、反向推力瓦塊、正向及反向彈性墊環(huán)、進出油道（箭頭標識的為潤滑油的流向）、與轉子相連的推力盤組成，主要作用是平衡機組運行期間的軸向推力[1]。汽輪機的推力軸承安裝在中壓軸承箱內，機組正常功率運行時高壓蒸汽對轉子的推力指
設備管理與維修 2019年11期2019-10-25
- 水電廠上導瓦溫異常事件分析處理
后不久就出現(xiàn)上導瓦溫異常的情況，隨即向調度申請停機檢查。查閱歷史數(shù)據(jù)開機流程及異常信號如下：1）09：23：09上位機下開機令2）09：28：03 1號機與系統(tǒng)并網(wǎng)，開機過程正常3）09：30：28 1號機帶滿負荷100MW運行4）09：52：26 1號機上導瓦5# 70.0越上限5）09：57：14 1號機上導瓦1# 70.0越上限6）09：57：33 1號機上導瓦4# 70.0越上限，隨后停機2018.01.09 ?1號機也曾開機運行，但與本次開機不同
科學導報·科學工程與電力 2019年30期2019-10-21
- 蘇布雷水電站推力瓦溫度偏高的原因分析及處理
負荷下運行時推力瓦溫度均達到設計報警值75 ℃，機組無法在滿負荷下穩(wěn)定運行，必須采取有效的措施降低推力瓦的溫度。蘇布雷水電站發(fā)電機推力組合軸承位于轉子下方的下機架上，由推力頭、推力瓦、下導瓦、彈性油箱裝配、密封蓋裝配、穩(wěn)油板裝配、擋油筒、油冷卻器裝配等組成。推力頭為帶鏡板鍛件結構，推力瓦采用鎢金瓦，其摩擦面為一層巴氏合金，每塊瓦上安裝一個RTD用于測量不同工況下推力瓦熱油邊的溫度。推力瓦外徑為2 980 mm，內徑為1 900 mm，共12塊，支撐直徑為2
四川水力發(fā)電 2019年3期2019-08-27
- ALSTOM百萬級半速汽輪機推力軸承瓦溫異常分析
瓦，但是正向推力瓦溫最高達到了70.0℃，明顯高于反向推力瓦溫度（58.7℃），也高于同類其他機組沖轉。根據(jù)經(jīng)驗值，判定有異常，影響機組后續(xù)安全可靠運行。1 推力軸承瓦溫異常原因分析1.1 推力軸承結構推力軸承由推力軸承瓦體、正向推力瓦塊、反向推力瓦塊、正向及反向彈性墊環(huán)、進出油道（箭頭標識的為潤滑油的流向）、與轉子相連的推力盤組成，主要作用是平衡機組運行期間的軸向推力[1]。汽輪機的推力軸承安裝在中壓軸承箱內，機組正常功率運行時高壓蒸汽對轉子的推力指向機
設備管理與維修 2019年6期2019-07-09
- 大型抽水蓄能機組推力瓦溫高分析及處理
自投運以來，推力瓦溫一直明顯高于其他機組，且隨著機組運行強度的增加，瓦溫有升高趨勢，到了2016年夏季，4號機組高強度運行時瓦溫超過80℃，瞬時最高溫度達到了84.71℃（見圖1），根據(jù)《水輪發(fā)電機基本技術條件》（GB/T7894），推力軸承巴氏合金瓦最高溫度不得超過80℃，且該電站機組保護推力瓦溫高跳閘值為85℃，推力瓦溫高已嚴重影響機組安全運行。圖1 4號機組推力瓦溫趨勢圖2.2 原因分析電站多次組織召開專題會議分析故障原因，經(jīng)分析，推力瓦溫高可能有以
水電站機電技術 2019年2期2019-03-08
- 汽輪機高調門配汽對瓦溫影響分析與優(yōu)化
調門順序閥方式下瓦溫偏高問題，由于高壓調門配汽集中在高壓缸進汽左側，造成調節(jié)級切向力不均勻，導致集中到大軸上的總切向力偏大，通過分析、運行時調門特性優(yōu)化，得出了高壓調門配汽的最佳組合，對機組安全經(jīng)濟運行有較好的指導意義。關鍵詞：汽輪機；高壓調門；配汽；瓦溫一、引言：茂名臻能熱電有限公司#7汽輪機組采用東方汽輪機有限公司600MW超臨界抽凝式汽輪機。原廠配汽方式為日立型復合配汽，在高負荷區(qū)間效率較高。機組參與電網(wǎng)深度調峰，工況在50%-80%負荷區(qū)間運行，因
科學與財富 2019年2期2019-02-28
- 回轉窯液壓擋輪工作壓力高時歪斜托輪的調整
，且個別托輪瓦的瓦溫達到50 ℃，嚴重影響了企業(yè)的正常生產(chǎn)。回轉窯液壓擋輪的正常工作壓力應為4～6 MPa(≯7 MPa)，該公司液壓擋輪壓力已經(jīng)超過標準，同時托輪瓦溫升高，初步判斷由軸向力引起。托輪所受軸向力一般有三個來源：托輪及托輪軸自重產(chǎn)生的軸向力、托輪克服筒體下滑產(chǎn)生的軸向力及因托輪軸線歪斜產(chǎn)生的軸向力。回轉窯筒體理論上以3%～4%的斜度安置在托輪上，托輪的中心線平行于筒體的中心線。筒體轉動時，會因其自重產(chǎn)生的下滑力而緩慢下行，通過液壓擋輪的作用，
建材技術與應用 2018年4期2018-11-14
- 分析臥式機組瓦溫過高的原因及處理
發(fā)電工作，機組的瓦溫長時間都比較高。其中水輪發(fā)電機的徑向推理軸瓦是采用巴氏合金加工而成，這種材料最高承受的溫度不能超過75℃，通常溫度要控制在55℃最好，如果超出55℃就表示軸瓦的溫度過高，一般系統(tǒng)設置警報功能溫度達到60℃之后就會開啟，并立即停止機組的工作。因此這種水電站為了避免出現(xiàn)瓦燒的故障問題，那么就需要將發(fā)電容量適當降低，一般是在2000kw的發(fā)電容量，降低到1600kw左右。而且發(fā)電機常常受季節(jié)變化的影響，即便是在春秋季節(jié)溫度較低的條件下，那么水
新商務周刊 2018年15期2018-09-13
- 泰山抽水蓄能電站監(jiān)控系統(tǒng)溫度保護邏輯優(yōu)化方法研究
點包括：上導軸承瓦溫、推力軸承瓦溫、下導軸承瓦溫、水導軸承瓦溫、上導軸承油槽溫度、推力和下導軸承油槽溫度、水導軸承油槽溫度、定子繞組溫度、定子鐵心溫度、主軸密封溫度、主變油溫、止漏環(huán)溫度、調速器壓力油罐油溫、勵磁變壓器溫度。泰蓄電站機組原溫度保護采用單級越限和單點跳機的方式實現(xiàn)，即采用如下方式：各測溫點通過硬接線接入PLC溫度量輸入模件后送到PLC處理單元（RTD方式），在PLC處理單元經(jīng)過程序處理。若某個測點值大于報警值，則發(fā)信號報警；大于跳機設定值，則
水電站機電技術 2018年7期2018-08-07
- 水輪發(fā)電機組下導軸承瓦溫偏高的處理
1 4號機組下導瓦溫2009年5月，4號機在檢修過程中發(fā)現(xiàn)上導軸領存在偏移現(xiàn)象，2009年7月對頂軸（上導軸領）進行了返廠修復。返廠修復前，下導軸瓦運行溫度在47～51.5℃。返廠裝復并經(jīng)盤車檢查軸線合格，按設計值整定各導軸承瓦單邊間隙，即上、下導軸承單邊間隙為0.20mm，水導軸承單邊間隙為0.22mm。下導瓦溫運行在50.5～55.5℃之間。機組運行振動擺度無明顯超標現(xiàn)象。2010年5月，4號機C級檢修過程中，考慮到2009年上導軸領偏移處理后機組下導
機電信息 2018年12期2018-05-02
- 軸頸偏斜對橢圓軸承性能影響的試驗研究
中，常會遇到軸承瓦溫高的情況。軸承溫度即使是稍接近設計的報警值，也會給電廠運行帶來很大壓力。在收集了多臺機組的軸承瓦溫數(shù)據(jù)，仔細分析了瓦溫分布情況后，發(fā)現(xiàn)大部分軸承瓦溫的表現(xiàn)有兩個特點：（1）在軸承全部的溫度測點中，僅個別測點溫度高；（2）位于軸承同一截面的測點溫差很大，最大能達到40℃。圖1給出了國內某電廠軸承瓦溫測點溫度分布。其中測點1和測點3布置對稱于軸承中心線。該軸承多臺份的實際運行的數(shù)據(jù)反映，在正常運行時測點1和測點3的溫差不大于10℃，而圖1給
東方汽輪機 2018年1期2018-04-10
- 推力軸承隔油裝置降溫技術的應用
等原因，造成推力瓦溫一直偏高。夏季運行時段，出于安全考慮，限制推力瓦溫在62℃以下運行。2016年夏季汛期，在冷水溫24.5℃情形下，機組帶負荷僅30 MW，推力瓦溫已達63℃。多年運行經(jīng)驗表明：如果繼續(xù)增加機組負荷，將發(fā)生推力軸承瓦燒瓦事故。機組推力軸承瓦曾發(fā)生兩次瓦面輕微燒損事故。嚴重制約了機組發(fā)電出力。從長遠利益及機組安全考慮，有必要消除設備缺陷，確保機組長期安全運行。2 概況2.1 軸承結構機組共設計有上導軸承、水導軸承以及下導、推力一體的推力軸承
水電站機電技術 2018年3期2018-03-31
- 600MW汽輪機瓦溫高的原因及對策
機運行過程中導致瓦溫高的因素較多，需要結合具體采取調節(jié)方式，做出動態(tài)化調整。600MW汽輪發(fā)電機組在正常運行過程中，大多數(shù)都是采取順序閥控制形式，這樣能夠對閥門節(jié)流損失情況進行有效調節(jié)，全面提升機組運行的穩(wěn)定性。目前在諸多同類機組運行中，閥門開度以及切換中會出現(xiàn)軸承溫度和振動問題超標情況，其中在高中壓轉子處危害較為嚴重。有部分機組瓦溫實際溫度超出100℃之上，會導致燒瓦事故的發(fā)生，對機組穩(wěn)定運行造成較大影響。當前諸多電廠都是通過對閥門開啟順序進行調整，全面
中文信息 2018年12期2018-02-18
- 對大崗山水電站水導軸承瓦溫問題的分析與處理
山水電站水導軸承瓦溫問題的分析與處理趙 小 強(國電大渡河雙江口建設管理分公司，四川 馬爾康 624000)針對大崗山水電站水導軸承出現(xiàn)的瓦溫偏高及不穩(wěn)定問題，對問題原因進行了分析，最終確定了一種經(jīng)濟、簡單、快捷、方便運維且效果好的解決方案。按照確定的方案對水導外循環(huán)冷卻系統(tǒng)做了相應改造升級，有效解決了單臺油泵啟動無法滿足冷卻需求的問題，控制了瓦溫偏高及不穩(wěn)定現(xiàn)象，為電廠安全穩(wěn)定生產(chǎn)提供了可靠保障，也為類似電站水導軸承出現(xiàn)瓦溫偏高問題處理提供了參考借鑒。大
四川水力發(fā)電 2017年6期2017-12-27
- 水輪發(fā)電機導軸承溫度升高原因分析
運行，水導軸承的瓦溫就超過設計前所約定的溫度，尤其是發(fā)電機切換到4噴嘴運行工況下，高負荷的原作使得瓦溫迅速上升，在很短的時間就超過溫控報警器所設定的 65℃的溫度，這一故障的發(fā)生，提示并網(wǎng)發(fā)電機并不能在4噴嘴下長時間運行。表1統(tǒng)計了除此并網(wǎng)測試過程中水輪發(fā)電機水導軸承瓦溫情況。表1 軸承瓦溫多噴嘴沖擊式水輪機在運行時所投入的噴嘴水量有非常大的差異，同時水導軸承所成周的載荷的差異也非常大。在運行工況上，4噴嘴以及5噴嘴機組的運行工況最為惡劣，轉輪受到的沖擊不
數(shù)碼設計 2017年6期2017-12-14
- 某大型水電站機組首次開機中下導瓦溫異常原因分析及處理
試驗中，發(fā)現(xiàn)下導瓦溫異常攀升，為避免出現(xiàn)燒瓦等惡劣影響，緊急停機檢查，在逐步分析排除瓦間隙、吸油效果、冷卻效果等因素后，確定了下導瓦溫異常的主要原因，并通過分解處理油槽內擋油筒間隙，解決了問題，為后期機組安裝提供了借鑒和寶貴經(jīng)驗?！娟P鍵詞】大型水電站；下導；瓦溫；內擋油筒；分析處理0 概述某大型水電站發(fā)電機組為立軸半傘式布置，下導軸承位于下機架內，采用透平油自循環(huán)冷卻潤滑方式，軸瓦共12塊，瓦面為巴氏合金材質。下導瓦設計間隙為0.43mm±0.02mm，采
科技視界 2017年13期2017-09-30
- 木座水電站機組上下導軸承瓦溫偏高原因分析及處理
站機組上下導軸承瓦溫偏高原因分析及處理李 超，葉太福，陳 琳，李家海（四川華能涪江水電有限責任公司，四川 成都 610065）木座水電站2臺機組運行時，上、下導軸承溫度長期偏高，如遇機組冷卻水系統(tǒng)故障容易造成瓦溫過高事故，機組運行存在較大安全隱患。根據(jù)機組實際運行工況，通過對上下導軸承結構、設計制造和油循環(huán)冷卻原理的深入分析和研究，找到了瓦溫高的原因，并提出了合理的處理方案和措施，瓦溫高問題得到徹底解決。水電站；導軸承；瓦溫高；處理1 設備概況木座水電站為
水電站機電技術 2017年3期2017-08-17
- 機組瓦溫信號誤動引起跳機的原因分析與處理
50300）機組瓦溫信號誤動引起跳機的原因分析與處理候錄江1，谷振富2，潘雪石2，溫佩佩2（1.河北易縣抽水蓄能有限公司籌建處，河北 保定 074200；2.河北張河灣蓄能發(fā)電有限責任公司，河北 石家莊 050300）針對2016年3月.張河灣電站3號機組出現(xiàn)推力瓦溫高引起跳機事件，本文對該故障進行了具體分析，確認是由一次信號波動引起的，并對此提出了整改措施，為避免再次出現(xiàn)類似事故提出了建議，以供其他單位借鑒。跳機；誤動；PLC；信號回路1 概述1.1 導
水電站機電技術 2016年12期2017-01-17
- 水輪發(fā)電機組推力瓦溫偏高原因分析及處理
水輪發(fā)電機組推力瓦溫偏高原因分析及處理王祖飛(國網(wǎng)浙江省電力公司 緊水灘水力發(fā)電廠，浙江 麗水 323000)對某電廠6#水輪發(fā)電機組推力瓦溫偏高的原因進行分析，指出水輪機頂蓋下壓力增大造成推力瓦溫偏高，同時給出了減壓的解決方案，并于2013年12月在B修期間付諸實施，通過現(xiàn)場實際工況數(shù)據(jù)綜合分析，證明處理方案的可行，保證了機組安全經(jīng)濟運行。水輪發(fā)電機；推力瓦；瓦溫分析；減壓處理1 設備概況某電廠總裝機容量300 MW(6臺×50 MW)，立式水輪發(fā)電機組
重慶電力高等?？茖W校學報 2016年5期2016-12-07
- 水電廠軸承瓦溫保護改造方案及措施
屈慢莉水電廠軸承瓦溫保護改造方案及措施●屈慢莉一、 概述某水電廠機組瓦溫保護設計了溫度控制器和PLC測溫控制輸出雙重保護，運行多年以來存在諸多問題，如溫度控制器溫度跳變閉鎖功能薄弱，當電阻線松動產(chǎn)生溫度值跳動時無法進行閉鎖，曾經(jīng)發(fā)生過因此導致的機組非停事件。又如溫度控制器僅僅對單一溫度點進行監(jiān)控。無法將同一部位所有瓦測溫點聯(lián)合進行故障判斷等。為徹底解決此類問題帶來的隱患，該廠進行了相關改造。本文主要對軸承瓦溫保護的組成及結構進行介紹和分析，提出了系統(tǒng)結構優(yōu)
廣西電業(yè) 2016年9期2016-11-18
- 磨煤機油站推力瓦溫度、潤滑油壓低保護邏輯完善
煤機潤滑油站推力瓦溫度、潤滑油壓低保護邏輯存在的問題作了簡要的分析，并提出切實可行的修改方案。【關鍵詞】磨煤機潤滑油站PLC程序；邏輯；保護1 磨煤機油站原推力瓦溫度、潤滑油壓低保護邏輯大壩發(fā)電有限責任公司二期磨煤機潤滑油站采用PLC控制。設計有潤滑油壓力低、潤滑油溫度、推力瓦溫度高等保護。系統(tǒng)中推力瓦溫測點安裝的是一支雙支的PT100熱電阻，兩路信號都送到了油站程控柜中，其中一路信號進入PLC，經(jīng)PLC程序判斷，當推力瓦溫度信號小于50℃，是磨組“潤滑油
科技視界 2016年23期2016-11-04
- 某核電機組常規(guī)島典型案例分析
事件，如汽機1#瓦溫度異常升高、2#主汽閥閥桿銷斷裂、盤車電機鏈條拉長等，分析了事件的根本原因及處理方式，為后續(xù)其他機組在該試驗項目上提供重要參考?！娟P鍵詞】首次沖轉；瓦溫；主汽門；盤車鏈條1 汽機1#瓦溫度異常升高常規(guī)島首次非核蒸汽沖轉是在熱態(tài)功能試驗階段，利用一回路2臺主泵及穩(wěn)壓器電加熱器運行輸入的能量使一回路升溫升壓，在蒸汽發(fā)生器（SG）二次側產(chǎn)生飽和蒸汽作為汽源，沖轉汽輪機至額定轉速3000rpm，在沖轉期間驗證機組各系統(tǒng)工作正常。2015年3月8
科技視界 2016年16期2016-06-29
- 合成氣壓縮機推力瓦溫高原因分析及處理
合成氣壓縮機推力瓦溫高原因分析及處理張鳳娟 張衛(wèi)星（河南能源化工集團中原大化， 河南 濮陽 457000）本文就中原大化生產(chǎn)甲醇裝置合成氣壓縮機運行過程中推力瓦溫高的原因進行分析，經(jīng)過對設備進行檢查以及檢修，并采取了相應的措施，較好地解決了壓縮機推力瓦溫高的問題。合成氣壓縮機；推力軸承；推力瓦溫度合成氣壓縮機組是生產(chǎn)甲醇的一個核心設備，其推力軸承為巴氏合金澆注。推力軸承的主要作用是承受轉子在運行過程中的軸向推力，根據(jù)機組的軸向力，選擇推力軸承的形式并計算其
化工管理 2016年28期2016-03-13
- 41MW水輪發(fā)電機上導瓦溫偏高的分析
W水輪發(fā)電機上導瓦溫偏高的分析吳川紅1,2(1.杭州榮源發(fā)電設備有限公司，浙江杭州311201；2.杭州徑游發(fā)電設備有限公司，浙江杭州311202)1概述越南太安水電站裝有2臺容量41 MW、額定轉速500 r/min的高速水輪發(fā)電機。上導軸承采用新型的鈄楔結構，在安裝試運行中，空載運行時上導瓦溫度達到59 ℃,油溫31.5 ℃。停機拆開后，發(fā)現(xiàn)上導瓦有輕度磨損。2上導瓦溫過高原因分析上導瓦溫過高的原因經(jīng)分析主要是油循環(huán)不暢，導瓦中油循環(huán)量不足。因此決定首
小水電 2016年3期2016-02-25
- 某抽水蓄能電站1F機組上導擺度大及推力瓦溫高問題的處理
上導擺度大及推力瓦溫高問題的處理桂中華，樊玉林，常玉紅,張 程（國網(wǎng)新源控股有限公司技術中心，北京市 100161）某抽水蓄能電站1F機組自2013年5月以來上導擺度和推力瓦溫持續(xù)偏高，嚴重影響機組的安全運行。本文對該機組上導擺度過大、推力軸瓦溫度偏高的問題進行了深入的分析，排查故障原因；制定了檢修方案，對機組固定部件中心、機組軸線、推力內擋油圈同心度及垂直度等進行了處理，同時對推力軸承及冷卻油回路進行了詳細的檢查；檢修處理后的運行數(shù)據(jù)表明機組擺度和推力瓦
水電與抽水蓄能 2015年1期2015-12-02
- Yeywa水電站水輪發(fā)電機組推力軸承瓦降溫技術分析和探討
4臺機組推力軸承瓦溫偏高問題，通過運用理論分析的方法，結合多年來對實際設備出現(xiàn)問題的探討及經(jīng)驗積累，進行了綜合分析，總結出的降溫措施，在機組運行后得到了有力的證實，為其它類似結構機組提供經(jīng)驗和技術參考。關鍵詞：推力瓦；降溫Yeywa水電站位于緬甸中部曼德勒省的Myitnge河流域，位于曼德勒市東南方向50km處，Maymyo市西南方向40km處。電站裝有4臺單機容量為197.5MW的水輪發(fā)電機組，總裝機容量790MW。發(fā)電機為三相半傘式帶靜態(tài)勵磁的立式同步
水電站機電技術 2015年4期2015-07-30
- 回轉窯周期性強烈振動的解決措施
性劇烈振動，托輪瓦溫有超高現(xiàn)象。在重新調整托輪和對Ⅱ檔左側托輪軸承座加墊處理后，以上現(xiàn)象消失，窯系統(tǒng)產(chǎn)量恢復到正常狀態(tài)?；剞D窯 托輪 振動 瓦溫0 引言我公司現(xiàn)有兩條預分解窯水泥生產(chǎn)線，回轉窯的規(guī)格型號為Φ4 m×60 m，1號窯和2號窯分別于2007年12月31日和2008年8月1日點火投運。2014年6月，1號窯出現(xiàn)了周期性振動，即窯每轉一圈，劇烈振動3～4次，所有托輪瓦溫也出現(xiàn)了上升的趨勢。在此情況下，我們通過降低窯速和減少投料量來維持窯的運轉。為解
新世紀水泥導報 2015年2期2015-04-28
- 600MW大型水輪發(fā)電機組推力軸承瓦溫和油溫高原因分析及處理
行5 h后，推力瓦溫逐漸升高，最低＃7瓦73.9℃，最高＃14瓦76.3℃，溫差達2.4℃，推力軸承油溫46.79℃。72 h試運行后，梨園發(fā)電公司＃4機組投入商業(yè)運行。經(jīng)過長時間600MW滿負荷運行，推力軸承瓦溫最高為77.6℃，最低為75.1℃，瓦溫已超出技術合同允許值75℃，推力軸承油溫高達50℃，已超出報警值。春夏之交時，水溫和環(huán)境溫度的逐步升高將進一步加劇油溫和瓦溫升高。從機組運行前、后3個月左右的溫度數(shù)據(jù)來看，隨著氣候變暖，冷卻水溫變化已使油溫
綜合智慧能源 2015年10期2015-04-24
- 小橋江電站機組瓦溫過高處理
分鐘，推力和前導瓦溫就升到60℃多，安裝隊多次處理后無法解決，后生產(chǎn)廠家派技術人員多次處理，瓦溫一直在50℃以上運行，夏天則在60℃左右。因瓦溫一直偏高，加之運行人員水平不高，兩臺機組運行3年時間，多次燒壞軸瓦。2011年8月兩臺機組因瓦溫過高單機只能帶500kW左右負荷運行。電站檢修班和其它檢修隊伍多次檢修，問題沒有解決，而機組生產(chǎn)廠家已倒閉，技術人員也聯(lián)系不上。2011年10月筆者參與了該電站兩臺機組的檢修。2 存在的問題分析造成機組軸瓦溫度過高的原因
湖南水利水電 2015年4期2015-03-22
- 發(fā)電機上導瓦溫偏高改造
積增多的情況下，瓦溫常常超過報警溫度，處于不安全狀態(tài)。1.2 臨時處理措施1)解除報警裝置，加強運行監(jiān)測、觀查，確保65℃以上運行風險可監(jiān)測、可控制。2)加大冷卻水壓力，增加冷卻水量，輔助降低溫度。設計水壓力0.2 MPa，運行水壓力基本在0.25 MPa 左右，極端時候達0.28 MPa。3)汛期每班進行一次間隙性、不斷開關進水閥，在冷卻水管內形成絮流，擾動部分沉積在管內的泥沙，使之隨水流沖走，增加冷卻效果。4)在負荷可以分配時，降低負荷運行。5)加冷油
云南電力技術 2015年2期2015-03-02
- 某電站水輪機導軸承溫度偏高的分析處理
并網(wǎng)后，水導軸承瓦溫超出了設計溫度，尤其在切換到4噴嘴運行工況下，瓦溫迅速上升，短時間內就超過溫控報警值（65℃），使機組不能在4噴嘴帶負荷工況長時間運行。表1為水導軸承處理前試運行瓦溫情況。1. 冷卻器；2. 擋油箱；3. 擋油管；4. 溢流板；5. 回油管表1 軸承瓦溫多噴嘴沖擊式水輪機運行時投入噴嘴數(shù)量不同，水導軸承承受載荷差異很大。對于5噴嘴機組4噴嘴工況最為惡劣，轉輪所受沖擊不平衡力最大，軸承的側向力最大，其摩擦損耗大、軸承溫度相對較高屬于正常。
大電機技術 2014年2期2014-10-20
- 超臨界600MW 汽輪機1#、2#軸承瓦溫偏高處理方案
支可傾瓦軸承降低瓦溫2.1 理論分析與中心支撐可傾瓦軸承相比，采用偏支可傾瓦軸承(見圖2)可有效提高軸承的承載能力，增大油膜厚度，從而減低瓦塊金屬溫度［1，2］. 此外，偏支可傾瓦軸承的剛度也比中心支撐可傾瓦軸承大.對該汽輪機1#、2#軸承分別采用中心支撐和偏支支撐的性能特點進行對比計算，結果如表2 所示.軸承性能對比計算表明:瓦塊支點偏置后，軸承最大油膜壓力降低約18%，軸承最小油膜厚度增加約20%，將有效提高軸承的承載能力，降低瓦塊金屬溫度.圖2 可傾
棗莊學院學報 2013年2期2013-11-20
- 水輪發(fā)電機組瓦溫測量系統(tǒng)改進
用于測量各部軸承瓦溫、潤滑油溫和定子鐵芯、繞阻的溫度。1 測溫系統(tǒng)結構小山電站水輪發(fā)電機組測溫系統(tǒng)的測點分布在各導軸承瓦內、油槽內、定子鐵芯、繞組(層間和匝間)，測溫系統(tǒng)結構如圖1所示。各測點元件匯接在機坑外部的轉接端子處，然后接入機組溫度巡檢系統(tǒng)中，最終送入機組計算機監(jiān)控系統(tǒng)或以常規(guī)繼電器回路動作機組常規(guī)機械保護設備。為方便設備檢修、維護，各測點元件一般采用裝配式鉑電阻。裝配式鉑電阻的結構如圖2所示。裝配式鉑電阻的優(yōu)點是：結構簡單，元件與外部延長導線之間
電力安全技術 2011年6期2011-08-18
- 大型水輪發(fā)電機推力軸承瓦溫度
系。對于推力軸承瓦溫度限值的規(guī)定，我國比國際標準偏低。巴氏合金瓦推力軸承：“水輪發(fā)電機設計與計算” 手冊中推力軸承瓦溫度限值規(guī)定為70℃。國產(chǎn)水輪發(fā)電機中推力軸承瓦溫度限值原國標定為 70℃，新國標“GB/T7894-2001”中溫度限值定為75℃?！癐EEE492-1974水輪發(fā)電機的運行和維護導則”中并無溫度限值，“起動和初始運行之后，軸承在穩(wěn)定溫度下運行，其溫度只隨冷卻水溫的變化而稍有變動”。原蘇聯(lián)“ГОСТ 5.209—1969 CB1260/23
大電機技術 2010年4期2010-07-02