側(cè)壓力
- 基于EDEM的糧食立筒倉卸料動(dòng)態(tài)側(cè)壓力研究
側(cè)壁卸料的動(dòng)態(tài)側(cè)壓力,得出減壓管能夠減小卸料時(shí)儲(chǔ)料對倉壁的沖擊,從而提高卸料時(shí)筒倉的穩(wěn)定性。王振清等[6]進(jìn)行了50%、80%和100%倉容3 種狀態(tài)下的側(cè)壓力試驗(yàn),發(fā)現(xiàn)管狀流動(dòng)的出現(xiàn)位置與初始的儲(chǔ)糧倉容相關(guān),結(jié)果又與規(guī)范值進(jìn)行對比,可為糧食筒倉設(shè)計(jì)提供參考。徐志軍等[7]分析顆粒在普通筒倉雙側(cè)壁卸料和帶流槽側(cè)壁卸料過程中的力學(xué)行為,驗(yàn)證了溜槽的減壓機(jī)理。程遠(yuǎn)浩[8]將曲線漏斗筒倉與錐形漏斗筒倉對比,曲線漏斗改善流態(tài),從而降低了筒倉動(dòng)態(tài)側(cè)壓力。石鑫等[9]
科學(xué)技術(shù)與工程 2023年32期2023-12-14
- 剪力墻結(jié)構(gòu)中新型復(fù)合保溫模板一體化施工體系力學(xué)性能研究*
現(xiàn)澆混凝土模板側(cè)壓力進(jìn)行了監(jiān)測。2013年,沈陽建筑大學(xué)孫喜峰進(jìn)行了國內(nèi)外規(guī)范計(jì)算對比以及現(xiàn)場模板側(cè)壓力試驗(yàn)。通過監(jiān)測點(diǎn)壓力變化曲線得出混凝土初凝時(shí)間約為1h,在初凝時(shí)間段內(nèi),模板側(cè)壓力迅速增加,隨后不斷減小,之后出現(xiàn)小幅度增加現(xiàn)象[4]。2015年,北京工業(yè)大學(xué)李增銀進(jìn)行了混凝土模板側(cè)壓力試驗(yàn)研究。在澆筑初期階段,隨著澆筑的進(jìn)行,模板側(cè)壓力逐漸增加,當(dāng)混凝土澆筑到一定高度時(shí)模板側(cè)壓力達(dá)到最大值,繼續(xù)澆筑模板側(cè)壓力開始下降[5-6]。2019年,中鐵十八局
施工技術(shù)(中英文) 2023年20期2023-12-13
- 地震作用下柱承式筒倉動(dòng)態(tài)側(cè)壓力計(jì)算方法研究
產(chǎn)生貯料的動(dòng)態(tài)側(cè)壓力，引起倉壁的側(cè)向變形和較大的動(dòng)態(tài)超壓問題［1］。在地震頻發(fā)區(qū)，已經(jīng)成為筒倉結(jié)構(gòu)破壞的主要原因之一［2］。國內(nèi)外相關(guān)學(xué)者對筒倉結(jié)構(gòu)的動(dòng)態(tài)側(cè)壓力問題進(jìn)行了相應(yīng)研究，Chowdhury等［3－4］將貯料看作一種集中質(zhì)量施加到倉壁上，推導(dǎo)了矩形儲(chǔ)煤倉結(jié)構(gòu)倉壁動(dòng)態(tài)側(cè)壓力計(jì)算方法，部分學(xué)者通過振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)研究證明該方法和歐洲規(guī)范規(guī)定的計(jì)算方法過于保守［5－7］。Silvestri等［8－10］基于貯料散體和倉壁相互作用及顆粒剪切效應(yīng)提出了新的動(dòng)態(tài)側(cè)壓
地震工程與工程振動(dòng) 2022年6期2023-01-16
- 非等壓圓形隧道開挖塑性區(qū)分布研究
擬中常設(shè)置不同側(cè)壓力系數(shù)進(jìn)行模擬，使隧道塑性區(qū)呈現(xiàn)圓環(huán)形或蝴蝶形塑性區(qū)。利用軟件FLAC3D進(jìn)行數(shù)值模擬，設(shè)置不同側(cè)壓力系數(shù)實(shí)現(xiàn)不同初始地應(yīng)力，在有無支護(hù)下對非等壓圓形隧道塑性區(qū)進(jìn)行詳細(xì)分析，為非等壓圓形隧道設(shè)計(jì)及施工穩(wěn)定性提供參考意見。1 工程概況以圓形隧道為分析對象，直徑10m，最大埋深約100m。隧道區(qū)局部褶皺發(fā)育，隧道圍巖主要由綠泥云母片巖、片巖組成，巖土體完整性較差易導(dǎo)致圍巖穩(wěn)定性變差。在隧道掘進(jìn)中拱頂易發(fā)生變形，圍巖與支護(hù)共同受力，初支變形較大
北方交通 2022年11期2022-11-18
- 不同糧食堆積狀態(tài)下平房倉壁側(cè)壓力實(shí)驗(yàn)研究
底部壓力和倉房側(cè)壓力是否滿足倉房的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)要求。國內(nèi)外學(xué)者針對糧堆底部壓力和側(cè)壓力進(jìn)行了一系列的理論計(jì)算、仿真模擬及實(shí)驗(yàn)研究[2-10]。COULOMB和RANKINE[2]分別對假定的均勻各向同性無黏性土和假定的無限延伸土體進(jìn)行研究，得出計(jì)算糧食側(cè)壓力的Coulomb理論和Rankine理論。然而，由于糧堆在倉房內(nèi)的有限性和黏聚性，倉房壓力還需進(jìn)一步驗(yàn)證計(jì)算。HANDY[3]通過對兩側(cè)有擋土墻的有限土體進(jìn)行分析，說明有限土體與無限延伸土體理論之間的差異，
現(xiàn)代食品 2022年14期2022-08-09
- 非軸對稱條件下圓形隧道開挖位移分布研究
級(jí)圍巖設(shè)置不同側(cè)壓力系數(shù)（λ=0.4、0.6、0.8、1.0），按照平面應(yīng)變問題對圓形隧道開挖位移場的分布變化規(guī)律進(jìn)行研究，其模型尺寸及網(wǎng)格劃分見圖1、圖2。圖1 圓形隧道圍巖網(wǎng)格劃分圖2 初期支護(hù)噴射混凝土及加固圈網(wǎng)格3 數(shù)值模擬結(jié)果分析3.1 不同側(cè)壓力系數(shù)的豎向位移圓形隧道圍巖變形情況是圍巖實(shí)際受力狀態(tài)最直觀的反映，也是巖體應(yīng)力重分布的結(jié)果，并且能夠通過相應(yīng)判據(jù)對地下結(jié)構(gòu)是否失穩(wěn)破壞進(jìn)行判定，總結(jié)結(jié)構(gòu)是局部失去穩(wěn)定還是整體失去穩(wěn)定，為施工以及設(shè)計(jì)提供
山東交通科技 2022年2期2022-08-03
- 基于分層總和法的混凝土模板側(cè)壓力計(jì)算
影響混凝土模板側(cè)壓力的主要因素包括混凝土自身性質(zhì)、模板特性和澆筑速度及時(shí)間等[1]，其中模板側(cè)壓力隨著澆筑時(shí)間的推移變化非常明顯。雖然各施工單位對模板工程都很重視，模板設(shè)計(jì)也越來越保守，但在混凝土施工工程中仍偶有脹模和爆模工程事故發(fā)生[2-4]。工程建設(shè)中，杜絕事故發(fā)生和進(jìn)行合理的工程造價(jià)是至關(guān)重要的。目前關(guān)于模板側(cè)壓力計(jì)算的現(xiàn)存問題主要包括如下方面：1)國內(nèi)外模板側(cè)壓力計(jì)算公式不是通過合理力學(xué)模型推導(dǎo)而來，沒有嚴(yán)謹(jǐn)?shù)睦碚撘罁?jù)，年代較為久遠(yuǎn)且多為經(jīng)驗(yàn)公式，
工業(yè)建筑 2022年4期2022-07-27
- 基于鄧肯-張模型鋼筒倉糧食貯料側(cè)壓力仿真
倉內(nèi)貯料產(chǎn)生的側(cè)壓力是筒倉結(jié)構(gòu)受到的主要荷載，由其導(dǎo)致的筒倉結(jié)構(gòu)開裂、倒塌會(huì)引發(fā)嚴(yán)重后果。因此，確定筒倉倉壁側(cè)壓力是筒倉結(jié)構(gòu)分析與設(shè)計(jì)的基礎(chǔ)，關(guān)乎結(jié)構(gòu)安全性與經(jīng)濟(jì)性，對于完善糧食貯料鋼板筒倉結(jié)構(gòu)體系的相關(guān)理論和設(shè)計(jì)方法具有重要意義。目前，國內(nèi)外學(xué)者主要利用理論計(jì)算、試驗(yàn)分析和數(shù)值模擬三種手段對貯料倉壁側(cè)壓力分布規(guī)律展開研究。理論分析方法主要有Janssen理論、Airy理論、Reimbert理論和Jenike理論等方法，這些理論均基于一定的假設(shè)條件，理論求
計(jì)算機(jī)仿真 2022年6期2022-07-20
- 基于機(jī)器學(xué)習(xí)的筒倉動(dòng)態(tài)側(cè)壓力預(yù)測模型及概率分布研究
存物料時(shí)的靜態(tài)側(cè)壓力以及卸料時(shí)的動(dòng)態(tài)側(cè)壓力。研究發(fā)現(xiàn)筒倉的動(dòng)態(tài)側(cè)壓力大于靜態(tài)側(cè)壓力，動(dòng)態(tài)側(cè)壓力是導(dǎo)致筒倉結(jié)構(gòu)失穩(wěn)的重要原因[3-4]。眾多學(xué)者在對筒倉動(dòng)態(tài)側(cè)壓力的研究中取得了許多有意義的成果。原方等[5]利用PIV技術(shù)觀測了在卸料過程中糧食顆粒的細(xì)觀運(yùn)動(dòng)，從理論上揭示了倉壁動(dòng)態(tài)側(cè)壓力增大機(jī)理。Kobyka等[6]使用離散元法(DEM)模擬了糧倉的初始卸料，研究了稀疏-壓縮波的傳播，結(jié)果表明稀疏-壓縮波是應(yīng)力脈動(dòng)的形成原因。Wang等[7]利用有限元方法(F
- 超深地下連續(xù)墻混凝土澆筑過程槽壁側(cè)壓力試驗(yàn)研究*
筑混凝土的槽壁側(cè)壓力分布規(guī)律對于研究地下連續(xù)墻施工擾動(dòng)行為有重要意義。Lings等[5]通過實(shí)測數(shù)據(jù)總結(jié)了地下連續(xù)墻澆筑完成后側(cè)壓力豎向分布規(guī)律，公式表明側(cè)壓力沿深度方向呈雙折線分布。Lings提出的公式為學(xué)者研究混凝土澆筑的擾動(dòng)效應(yīng)提供了理論支撐并得到廣泛應(yīng)用[6-7]，朱寧等[8]基于Lings提出的側(cè)壓力公式，模擬了混凝土灌注對周邊土體的擾動(dòng)影響，結(jié)果表明混凝土澆筑施工對水平位移起到抑制作用，一定深度內(nèi)土體在混凝土擠壓下反向運(yùn)動(dòng)。除澆筑壓力導(dǎo)致應(yīng)力重
施工技術(shù)(中英文) 2022年7期2022-04-28
- 考慮軟土層的樁側(cè)壓力分布規(guī)律數(shù)值模擬研究
動(dòng)時(shí)，認(rèn)為極限側(cè)壓力經(jīng)驗(yàn)公式低估了全強(qiáng)度樁土界面的極限側(cè)壓力值；錢玲玲等[2]采用FLAC3D數(shù)值模擬驗(yàn)證了單樁豎向荷載下的樁側(cè)摩阻力、樁體軸力和中心點(diǎn)的分布規(guī)律；劉娟娟等[3]利用有限元軟件ABAQUS，得出超長樁側(cè)豎向摩阻力沿深度呈遞減趨勢，以及在不同分層情況下樁身彎矩和側(cè)移量隨著土層彈性模量比的增大而減小等結(jié)論；尹武先等[4]開展數(shù)值模擬研究和試驗(yàn)對比研究，得出軟粘土中超長樁軸—橫向耦合荷載作用下，水平荷載能在一定程度上提高超長樁的豎向承載力。已有樁
安徽建筑 2022年2期2022-03-10
- 增黏劑對新拌自密實(shí)混凝土性能及模板側(cè)壓力的影響
C對模板產(chǎn)生的側(cè)壓力急劇增大，若設(shè)計(jì)不當(dāng)，易造成模板損壞、結(jié)構(gòu)變形，甚至爆模傷亡事故[3-4]。目前，國外對SCC澆注引起的模板側(cè)壓力急劇增大問題已給予了很大關(guān)注[5-9]，但國內(nèi)相關(guān)系統(tǒng)研究還不多見，由于模板側(cè)壓力過大引起的橋梁施工模板爆裂事故仍時(shí)有發(fā)生，如2006~2010年在國內(nèi)共發(fā)生7起鐵路橋梁施工模板爆裂事故[3]。此外，據(jù)媒體報(bào)道，2017年8月吉安贛江特大橋19號(hào)墩、2019年4月佛山廣明高速富灣大橋51號(hào)墩、2019年9月福廈鐵路龍江特大橋
新型建筑材料 2022年2期2022-03-10
- 側(cè)壓力儀測定靜止側(cè)壓力系數(shù)K0試驗(yàn)的研究
01）1 靜止側(cè)壓力系數(shù)K0含義靜止側(cè)壓力系數(shù)又稱靜止土壓力系數(shù)，是巖土工程中一個(gè)非常重要的參數(shù)，用于確定場地中的應(yīng)力狀態(tài)、計(jì)算靜止土壓力、地下結(jié)構(gòu)物設(shè)計(jì)、對土樣進(jìn)行不等向固結(jié)試驗(yàn)等[1]。靜止側(cè)壓力系數(shù)是土體在無側(cè)向變形條件下，有效側(cè)向應(yīng)力與有效軸向應(yīng)力之比[2]。K0基本為常數(shù)，一般小于1。靜止側(cè)壓力系數(shù)與土的性質(zhì)及應(yīng)力歷史有很大的關(guān)系，其大小可根據(jù)試驗(yàn)測定，如《土工試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》（GB/T50123—2019）（以下簡稱“標(biāo)準(zhǔn)”）28章中采用側(cè)壓力儀
安徽建筑 2022年2期2022-03-10
- 預(yù)應(yīng)力路堤側(cè)壓力板間距確定方法初探
兩端分別與2塊側(cè)壓力板錨固，通過張拉預(yù)應(yīng)力鋼筋，促使預(yù)應(yīng)力加固組件與路堤/路基形成共同工作的整體，即預(yù)應(yīng)力路堤結(jié)構(gòu)。預(yù)應(yīng)力加固技術(shù)已廣泛運(yùn)用于各類巖土體加固工程，且國內(nèi)外學(xué)者已開展了諸多研究。YAP等[6]通過等參數(shù)有限元法獲得了預(yù)應(yīng)力錨桿錨固區(qū)中的應(yīng)力-應(yīng)變模式。LΙ等[7]基于極限分析上限法建立了錨固邊坡的功率方程，并分析了錨固位置、錨索布置傾角等因素對邊坡穩(wěn)定性的影響。YANG等[8]基于應(yīng)力場和位移場提出了預(yù)應(yīng)力錨索加固邊坡的優(yōu)化設(shè)計(jì)方法。GRAS
鐵道科學(xué)與工程學(xué)報(bào) 2022年1期2022-02-28
- 糧食儲(chǔ)備樓房倉庫土建施工技術(shù)
砌筑;高支模;側(cè)壓力;氣密性【DOI】10.12334/j.issn.1002-8536.2021.1、工程概況本項(xiàng)目坐落于惠州市惠城區(qū)橫瀝鎮(zhèn)，總倉量為10萬噸，本項(xiàng)目為二類糧食倉庫。項(xiàng)目建設(shè)內(nèi)容包括建設(shè)4棟糧食樓倉、1棟綜合業(yè)務(wù)用房、站式中心、機(jī)械庫、藥庫、門衛(wèi)室及道路、水電、消防、綠化等配套工程。見表1。2、樓房倉重難點(diǎn)分析（見表2）。3、施工總體部署本工程為工業(yè)建筑，為新形式的樓房倉庫建筑，本論文主要針對4棟樓房倉土建施工工序進(jìn)行簡要介紹。3.1 基
中國房地產(chǎn)業(yè)·中旬 2021年10期2021-12-01
- 側(cè)壓力系數(shù)對含空洞地層隧道開挖的影響
模型分析。初始側(cè)壓力系數(shù)λ為0，隧道開挖為全斷面開挖，斷面形狀為馬蹄形，跨徑8m，拱高7.5m。二、模型參數(shù)及網(wǎng)格模型利用有限元差分軟件flac3d建模，隧道半徑為8m。根據(jù)理論經(jīng)驗(yàn)，取大于等于6倍隧道半徑為模型邊界范圍，因此模型尺寸為48m×2m×52m（X×Y×Z）。邊界約束條件為，X軸方向和Y軸方向?yàn)樗郊s束，Z軸方向?yàn)榇怪盭Y底面約束，頂部為自由面。采用六面體網(wǎng)格建模，共劃分1152個(gè)單元，1546個(gè)節(jié)點(diǎn)，模型采用摩爾庫倫彈塑性模型，計(jì)算方法為先平
中國公路 2021年17期2021-11-22
- 放礦擾動(dòng)和礦體傾角對散體側(cè)壓力分布的影響研究
3-5］。散體側(cè)壓力的相對大小常用側(cè)壓力系數(shù)來表示。大體說來，側(cè)壓力系數(shù)（即散體側(cè)向壓力與垂直壓力的比值）是反映散體顆粒流動(dòng)性的一項(xiàng)指標(biāo)，其中，著名的理論分析方法有多種：JANSSEN［6］、MARECL和ANDRE REIMBERT［7］、JENIKE［8］及 WALKER［9，10］。但目前關(guān)于散體側(cè)壓力研究大部分集中于筒倉方面，對于井下放礦對散體側(cè)壓力影響的研究很少，不能為放礦情況下臨界散體柱高度及地表陷落范圍的確定提供有力支撐。本項(xiàng)目在以往散體側(cè)壓
金屬礦山 2021年8期2021-09-09
- 鋼木組合模板側(cè)壓力及表面溫度在薄壁空心墩柱施工過程中的變化分析
表面溫度變化與側(cè)壓力之間的關(guān)系。2.1 測點(diǎn)布置取橋墩墩柱截面的1/4部分作為試驗(yàn)研究對象，采用智能弦式數(shù)碼土壓力盒測試混凝土對模板側(cè)壓力和外層混凝土溫度變化。壓力盒在6.5 m×4.5 m模板面1/2、右側(cè)1/4處布設(shè)兩列，在3 m×4.5 m模板面上左側(cè)1/4、1/2處布設(shè)兩列，每列布設(shè)7個(gè)壓力盒，共28個(gè)測點(diǎn)，見第106頁表1、圖1。圖1 壓力盒測點(diǎn)布置圖表1 鋼木組合模板壓力盒位置 （m）2.2 測試方案混凝土澆筑伊始，直至混凝土初凝、終凝、水化基
科技創(chuàng)新與生產(chǎn)力 2021年7期2021-08-19
- 流槽對筒倉雙側(cè)壁卸料動(dòng)態(tài)壓力分布影響研究
筒倉受到的動(dòng)態(tài)側(cè)壓力在環(huán)向上分布并不均勻，從而加大了倉體破壞的風(fēng)險(xiǎn)。目前相關(guān)規(guī)范對筒倉偏心卸料荷載有詳細(xì)的說明，但是對于雙側(cè)壁卸料的對稱荷載的計(jì)算方法尚無明確定論。對于中心卸料和大偏心卸料的倉壁側(cè)壓力研究已經(jīng)有了較為成熟的研究成果。朱亞智等[3-7]從理論上分析了筒倉側(cè)壓力研究理論的不同與具體計(jì)算的差異，推導(dǎo)了不同工況下筒倉側(cè)壓力表達(dá)式，并給出各自的適用條件。文獻(xiàn)[8-13]通過縮尺模型試驗(yàn)對筒倉側(cè)壁卸料流態(tài)及側(cè)壓力分布進(jìn)行了研究，分析卸料過程中物料表層與
中國糧油學(xué)報(bào) 2021年5期2021-06-03
- 盾構(gòu)隧道管片接頭抗彎剛度簡化計(jì)算方法研究
考慮埋深、土體側(cè)壓力系數(shù)等影響因素，一些學(xué)者通過改變結(jié)構(gòu)軸力、彎矩、偏心距等來體現(xiàn)埋深等因素的影響，但不夠直接，與管片的真實(shí)受力狀況存在差別，無法體現(xiàn)正、負(fù)彎矩區(qū)域接頭性能。本文通過整環(huán)管片的有限元模擬，突破前期學(xué)者研究的瓶頸，分析埋深、土體側(cè)壓力系數(shù)等因素對接頭抗彎剛度的影響，將二維的彎矩-接頭轉(zhuǎn)角關(guān)系曲線拓展為彎矩-接頭轉(zhuǎn)角-側(cè)壓力系數(shù)三維曲面，通過三維曲面的擬合函數(shù)推導(dǎo)出正、負(fù)彎矩區(qū)域接頭抗彎剛度在不同側(cè)壓力系數(shù)下的簡化計(jì)算公式。1 有限元模擬方法以
天津建設(shè)科技 2021年1期2021-03-06
- 基于混凝土澆筑條件下的模殼墻側(cè)壓力分析*
和模殼墻體系的側(cè)壓力分布及大小基本一致。隨著裝配式混凝土結(jié)構(gòu)的普及和推廣，正在嘗試將模殼墻結(jié)構(gòu)用于地下室外墻，模殼墻高度一般高于上部結(jié)構(gòu)，模殼墻在澆筑混凝土過程中，側(cè)向壓力和變形相應(yīng)變大。基于上部結(jié)構(gòu)模殼墻研究，進(jìn)一步分析普通混凝土體系的側(cè)壓力，進(jìn)而反映模殼墻體系側(cè)壓力分布的合理性。結(jié)合工程實(shí)際和規(guī)范要求，混凝土側(cè)壓力的影響因素主要有坍落度、混凝土容重、初凝時(shí)間、溫度、澆筑方式、速度及振搗方式[2-3]，這些因素中，有些是可忽略因素，有些是次要因素，有些是
施工技術(shù)(中英文) 2021年24期2021-02-18
- 預(yù)制輕型泡沫板胎膜的受力分析
壓實(shí)荷載影響的側(cè)壓力計(jì)算公式推導(dǎo)、胎膜的理論最大安全應(yīng)用高度。因此，本文將壓實(shí)荷載的影響引入朗肯理論，推導(dǎo)胎膜在壓實(shí)荷載作用下的側(cè)壓力計(jì)算公式，并將推導(dǎo)的側(cè)壓力公式應(yīng)用于胎膜強(qiáng)度驗(yàn)算，得到胎膜理論上能夠應(yīng)用的最大安全高度。1 胎膜在回填土階段的受力狀態(tài)胎模構(gòu)造如圖1所示。胎膜受力狀態(tài)如圖2(a)所示，包括土壓力Et、壓實(shí)荷載F、土體表面均布荷載q、橫撐內(nèi)力Fh和混凝土墊層反作用力Ep；圖2(b)是受力分布簡圖。圖2(b)中，胎膜在側(cè)壓力Ea、橫撐內(nèi)力Fh和
福建建筑 2020年12期2021-01-20
- 四種形狀珊瑚砂顆粒組合試樣的靜止側(cè)壓力系數(shù)變化
定粗顆粒土靜止側(cè)壓力的方法相對較少. 國外方面，Jacky[6]和Terzaghi[7]分析了土的有效摩擦角與靜止側(cè)壓力系數(shù)的關(guān)系并建立了經(jīng)驗(yàn)公式，但是年代久遠(yuǎn)且誤差較大，認(rèn)可度不高.國內(nèi)方面，喻昭晟[8]引入鄧肯-張模型參數(shù)，建立了靜止土壓力系數(shù)數(shù)學(xué)公式，同時(shí)提出了粗顆粒土靜止土壓力系數(shù)非線性計(jì)算方法，并對公式參數(shù)敏感性進(jìn)行了分析，取得了較精確的結(jié)果.朱俊高[9]利用大型靜止側(cè)壓力試驗(yàn)儀對粗顆粒土進(jìn)行了不同應(yīng)力狀態(tài)下的靜止側(cè)壓力系數(shù)試驗(yàn).結(jié)果表明顆粒形態(tài)
天津城建大學(xué)學(xué)報(bào) 2020年6期2021-01-08
- 地震作用下筒倉結(jié)構(gòu)貯料側(cè)壓力計(jì)算方法
程中實(shí)用的貯料側(cè)壓力，引入“施衛(wèi)星”地震作用下貯料側(cè)壓力計(jì)算方法，以工程設(shè)計(jì)中能夠獲得的材料參數(shù)為基礎(chǔ)，確定貯料側(cè)壓力計(jì)算中所需要的修正參數(shù);然后利用ABAQUS建立筒倉結(jié)構(gòu)數(shù)值模型進(jìn)行計(jì)算分析，根據(jù)獲得的貯料側(cè)壓力變化曲線擬合得出相應(yīng)參數(shù)的修正值;綜合不同參數(shù)，歸納出考慮筒倉-貯料相互作用的貯料側(cè)壓力修正公式;最后，將貯料側(cè)壓力修正公式所得的計(jì)算值與既有試驗(yàn)數(shù)據(jù)及規(guī)范設(shè)計(jì)值進(jìn)行對比分析. 結(jié)果表明，采用本文公式得到的計(jì)算值與試驗(yàn)值吻合較好，能夠真實(shí)合理地
- 地震作用下筒倉結(jié)構(gòu)貯料側(cè)壓力計(jì)算方法
計(jì)，忽略了貯料側(cè)壓力對筒倉壁的影響.實(shí)際上，該側(cè)壓力變化將在倉壁的圓周方向上引起彎曲應(yīng)力，這對于筒倉這類薄壁結(jié)構(gòu)是不利的.近年來國內(nèi)外學(xué)者對于筒倉貯料側(cè)壓力進(jìn)行了廣泛的研究.施衛(wèi)星等[1-2]對2 個(gè)1 ∶10 鋼筋混凝土圓筒倉結(jié)構(gòu)模型進(jìn)行了振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)，研究了地震作用下筒倉的動(dòng)力響應(yīng)和破壞形式，根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果提出了儲(chǔ)煤對倉壁側(cè)壓力計(jì)算方法；Holler 等[3]對動(dòng)態(tài)激發(fā)下的存儲(chǔ)顆粒材料的筒倉進(jìn)行了有限元數(shù)值模擬，并將采用該模型獲得的數(shù)值模擬結(jié)果與在法國Sa
- 基于改進(jìn)顆粒模型的筒倉卸糧宏細(xì)觀力學(xué)響應(yīng)模擬研究
工況的筒倉倉壁側(cè)壓力進(jìn)行模擬分析，得出顆粒流動(dòng)狀態(tài)影響倉壁壓力變化。有研究通過離散元模擬和室內(nèi)實(shí)驗(yàn)分析了倉壁內(nèi)部附著物對側(cè)壓力分布的影響，以及動(dòng)態(tài)側(cè)壓力分布規(guī)律與物料流動(dòng)狀態(tài)，但其模擬所采用的顆粒接觸仍是單一球單元的線性接觸[11-14]。隨著對側(cè)壓力研究的不斷深入，不少學(xué)者提出筒倉成拱效應(yīng)，有研究通過結(jié)拱時(shí)候的拱線分析,得出糧食速度驟降而產(chǎn)生慣性力進(jìn)一步增大了倉壁側(cè)壓,并通過實(shí)驗(yàn)及數(shù)值模擬進(jìn)行了驗(yàn)證分析，但所采用的的模擬單元依然是傳統(tǒng)ball單元[4,
中國糧油學(xué)報(bào) 2020年9期2020-10-21
- 分析鋼筋混凝土筒倉倉壁側(cè)壓力的研究
筒倉卸料過程中側(cè)壓力系數(shù)會(huì)隨著倉體的物料深度變化而變化，建立起了相應(yīng)的計(jì)算方法，最終得出了相應(yīng)的研究結(jié)論。關(guān)鍵詞：鋼筋混凝土;筒倉;倉壁;側(cè)壓力文章編號(hào)：2095-4085（2020）05-0088-02鋼筋混凝土筒倉是冶金、煤炭以及糧食加工產(chǎn)業(yè)比較廣泛使用的設(shè)備，該設(shè)備采用的是鋼筋混凝土筒倉來儲(chǔ)存各種礦石、煤炭以及糧食等相關(guān)物質(zhì)，在使用過程當(dāng)中所取得的效果非常明顯。現(xiàn)階段我國在筒倉的建設(shè)規(guī)模上相對較大，所涉及到的工作單位也非常廣泛，但是從筒倉的整體使用狀
居業(yè) 2020年5期2020-09-01
- 柱體結(jié)構(gòu)超深振搗模板側(cè)壓力計(jì)算方法
影響混凝土模板側(cè)壓力的主要因素包括混凝土特性、模板特性、澆筑和振搗方式［1］。振搗棒插入深度和振搗持續(xù)時(shí)間對常規(guī)混凝土的模板側(cè)壓力影響非常明顯。雖然各施工單位對模板工程都很重視，模板設(shè)計(jì)也越來越保守，但脹模、爆模等工程事故仍偶有發(fā)生［2-3］。目前國內(nèi)外典型混凝土結(jié)構(gòu)施工規(guī)范在進(jìn)行模板側(cè)壓力計(jì)算時(shí)主要考慮混凝土坍落度、初凝時(shí)間、澆筑速度、環(huán)境溫度、是否添加外加劑等因素，而對混凝土澆筑方式、振搗深度等無明確規(guī)定［4］。GB 50666—2011《混凝土結(jié)構(gòu)工
鐵道建筑 2020年7期2020-08-03
- 糧食筒倉倉壁側(cè)壓力概率特性的貝葉斯推斷方法
究表明糧食筒倉側(cè)壓力尤其是卸料時(shí)的動(dòng)態(tài)側(cè)壓力是造成筒倉破壞的主要原因之一[1-6]。筒倉事故的發(fā)生會(huì)造成極大的經(jīng)濟(jì)損失，例如，我國天水市一糧倉倒塌和法國布雷市一糧倉倒塌事件，造成嚴(yán)重的后果[7-8]。因此，準(zhǔn)確確定糧倉側(cè)壓力尤為重要。陳長冰[1]利用顆粒流軟件對筒倉卸料過程中儲(chǔ)料的流動(dòng)狀態(tài)、顆粒間接觸力以及側(cè)壁壓力的變化進(jìn)行了數(shù)值模擬研究，并利用模型試驗(yàn)對數(shù)值模擬結(jié)果進(jìn)行了驗(yàn)證。王世豪等[4]也利用顆粒流軟件研究筒倉在卸料時(shí)不同顆粒、不同粒徑對側(cè)壁側(cè)壓力的
- 地鐵車站側(cè)墻模板設(shè)計(jì)及驗(yàn)算
側(cè)墻;高支模;側(cè)壓力;鋼支架;精確計(jì)算1工程概況北一路站為地下雙層島式站臺(tái)車站，車站主體長179.4m。車站為明挖島式站臺(tái)車站，有效站臺(tái)寬度12m，采用雙層三跨的箱形框架結(jié)構(gòu)，車站主體總長度為179.4m，標(biāo)準(zhǔn)段寬度20.5m。頂板覆土厚度約為3.0m，底板埋深約16.4m，基坑采用鉆孔樁加坑內(nèi)鋼支撐的支護(hù)形式。2.模板、支架構(gòu)造2.1 側(cè)墻模板支架構(gòu)造車站側(cè)墻采用組合鋼模加三角單側(cè)支架支撐體系。2.2三角單側(cè)支架原理⑴ 單側(cè)支架的組成單側(cè)支架由預(yù)埋件系統(tǒng)
- 超深振搗條件下混凝土墻體模板側(cè)壓力的簡化計(jì)算方法
%［1］。模板側(cè)壓力是設(shè)計(jì)模板的基礎(chǔ)變量，也是影響模板造價(jià)的關(guān)鍵因素，因此相關(guān)工作人員對混凝土模板側(cè)壓力計(jì)算問題進(jìn)行了大量的理論分析和試驗(yàn)研究工作［2-4］。以往的研究多集中在混凝土坍落度、混凝土澆筑速度、環(huán)境溫度等因素，但近期一些學(xué)者研究發(fā)現(xiàn)振搗棒插入深度、振搗功率及振搗持續(xù)時(shí)間對混凝土模板側(cè)壓力有較大影響，這從另一個(gè)角度揭示了近些年雖然模板的設(shè)計(jì)越來越保守，但在混凝土施工中脹模、爆模等工程事故仍然頻發(fā)的原因。GB 50666—2011《混凝土結(jié)構(gòu)工程施
鐵道建筑 2020年5期2020-06-20
- 糧食筒倉儲(chǔ)糧和卸糧狀態(tài)下的倉壁側(cè)壓力試驗(yàn)研究
程中靜、動(dòng)態(tài)的側(cè)壓力數(shù)值變化進(jìn)行了大量的科學(xué)研究。段君鋒等[6]對中國、歐洲、美國規(guī)范理論計(jì)算進(jìn)行了對比分析，并結(jié)合算例對水平壓力、豎向壓力、總摩擦力進(jìn)行比較。丁永剛等[7-8]通過有限元法對鋼筋混凝土筒倉進(jìn)行靜態(tài)和動(dòng)態(tài)側(cè)壓力的模擬，并將結(jié)果與不同國家規(guī)范的計(jì)算結(jié)果進(jìn)行對比，表明各國規(guī)范計(jì)算均有差異，且偏于保守。劉震等[9]通過對筒倉靜態(tài)及卸料狀態(tài)的模擬，發(fā)現(xiàn)最大倉壁靜壓力值出現(xiàn)在筒壁與漏斗的過渡部分，卸料時(shí)的倉壁動(dòng)態(tài)側(cè)壓力遠(yuǎn)大于靜態(tài)側(cè)壓力。Wang 等[
農(nóng)業(yè)工程學(xué)報(bào) 2020年7期2020-05-19
- 重塑黏土側(cè)壓力的試驗(yàn)研究
作用在擋墻上的側(cè)壓力增加，威脅擋墻的安全［2-4］。此外，由于場地的限制，在回填土上時(shí)常會(huì)存在臨時(shí)甚至永久荷載的作用，也會(huì)造成擋墻上的側(cè)壓力增加。然而，目前關(guān)于黏土在不同荷載下增濕、增濕到不同程度的側(cè)壓力變化規(guī)律的研究并不多。國外常用改裝后的三軸儀進(jìn)行試驗(yàn)［4，5］，此方法對儀器設(shè)備、試驗(yàn)人員的要求較高，試驗(yàn)并不方便。國內(nèi)更多的是用飽和試樣進(jìn)行試驗(yàn)，常用K0固結(jié)儀（靜止土壓力系數(shù)儀）測量試樣在豎向荷載下的側(cè)壓力［6-8］。雖然K0固結(jié)儀操作簡單、試驗(yàn)方便，
廣東土木與建筑 2020年3期2020-04-07
- 新澆筑混凝土模板側(cè)壓力影響因素試驗(yàn)研究
土澆筑時(shí)的模板側(cè)壓力再次得到有關(guān)學(xué)者的關(guān)注。文獻(xiàn)［1-2］在對相關(guān)試驗(yàn)研究數(shù)據(jù)進(jìn)行分類分析的基礎(chǔ)上，研究了澆筑速度對模板側(cè)壓力的影響：當(dāng)澆筑速度較低時(shí)，模板側(cè)壓力與澆筑速度呈線性關(guān)系；而在澆筑速度較高時(shí)，澆筑速度對模板側(cè)壓力的影響較小。文獻(xiàn)［3-4］闡述了模板側(cè)壓力受模板表面材料影響的規(guī)律。文獻(xiàn)［5］指出振搗深度對模板側(cè)壓力的影響很大，而二次超深振搗會(huì)使得模板側(cè)壓力明顯增大，不利于模板工程的安全。目前，混凝土模板設(shè)計(jì)越來越保守，浪費(fèi)現(xiàn)象比較普遍。模板問題引
鐵道建筑 2019年11期2019-12-05
- 淤泥質(zhì)土封閉作用下側(cè)壓力試驗(yàn)研究
層軟土對結(jié)構(gòu)物側(cè)壓力的計(jì)算方法進(jìn)行了一些研究。李作勤[8]指出,對于有一定厚度的飽和軟黏土的K0值存在σh/σv≈1的情況,此時(shí)擋土結(jié)構(gòu)物承受最大的側(cè)壓力。De. Beer和Wallays[9]提出了硬殼層堆載對臨近軟土層內(nèi)樁基土壓力計(jì)算經(jīng)驗(yàn)公式,并假設(shè)堆載產(chǎn)生的水平土壓力在軟土層內(nèi)呈矩形分布。Springma[10-11]等在研究軟土層內(nèi)橋臺(tái)樁基鄰近堆載問題時(shí),通過離心模型試驗(yàn)得出軟土層內(nèi)土壓力呈矩形分布,并認(rèn)為隨著荷載等級(jí)的增長,軟土層內(nèi)側(cè)壓力由矩形分
鐵道標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì) 2019年11期2019-10-31
- 有側(cè)壓混凝土動(dòng)態(tài)劈拉力學(xué)性能試驗(yàn)研究
本文通過對不同側(cè)壓力作用下的混凝土動(dòng)態(tài)劈拉試驗(yàn)現(xiàn)象進(jìn)行研究，并構(gòu)建改進(jìn)的Mazars劈拉本構(gòu)模型對混凝土動(dòng)態(tài)劈拉全過程進(jìn)行擬合驗(yàn)證，以期更深層次地分析混凝土動(dòng)態(tài)劈拉破壞機(jī)理。2 試驗(yàn)內(nèi)容2.1 試驗(yàn)設(shè)備本文試驗(yàn)設(shè)備選用三峽大學(xué)與長春朝陽實(shí)驗(yàn)儀器有限公司聯(lián)合研制的10 MN多功能動(dòng)靜力三軸儀電液伺服系統(tǒng)，如圖1所示。圖1 試驗(yàn)設(shè)備Fig.1 Test equipment該設(shè)備可實(shí)現(xiàn)3個(gè)方向加載，豎向最大靜力10 MN，最大動(dòng)力5 MN，水平向最大靜力為5 M
長江科學(xué)院院報(bào) 2019年3期2019-03-20
- 考慮中間主應(yīng)力效應(yīng)的筒倉側(cè)壓力計(jì)算
倉料產(chǎn)生的倉壁側(cè)壓力是作用在筒倉結(jié)構(gòu)上的主要荷載，側(cè)壓力計(jì)算的正確與否是筒倉合理設(shè)計(jì)的基礎(chǔ)，是確保工程安全和經(jīng)濟(jì)性的前提[1-6]。對于深倉，各國規(guī)范均以Janssen公式為基礎(chǔ)[7]，但所采用的側(cè)壓力系數(shù)計(jì)算方法有很大不同，常用的側(cè)壓力系數(shù)有Rankine主動(dòng)土壓力系數(shù)、靜止土壓力系數(shù)或修正靜止土壓力系數(shù)，以及考慮倉壁摩擦由平衡條件求得的側(cè)壓力系數(shù)等[7]。對于淺倉，各國規(guī)范對倉壁側(cè)壓力的計(jì)算方法各有不同，經(jīng)典的淺倉側(cè)壓力計(jì)算理論主要有[7]Rankin
建筑科學(xué)與工程學(xué)報(bào) 2018年3期2018-06-04
- 重力式擋土墻列車荷載側(cè)壓力計(jì)算
求解荷載引起的側(cè)壓力[1-2]。在容許應(yīng)力設(shè)計(jì)法的條件下，這種處理簡便易行，給予設(shè)計(jì)人員極大的便利。目前鐵路行業(yè)正逐步推行極限狀態(tài)設(shè)計(jì)法，相關(guān)設(shè)計(jì)規(guī)范也在修訂、完善中。2016版《鐵路路基設(shè)計(jì)規(guī)范》[3]以及正在修訂中的《鐵路路基支擋結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》均將軌道荷載、列車荷載分列，并按均布荷載給出，其中軌道荷載為永久作用，列車荷載為可變作用。而永久荷載、可變荷載在不同荷載組合中的作用效應(yīng)值是不同的，因此有必要對其側(cè)壓力計(jì)算方法進(jìn)行討論。2 常用的均布荷載側(cè)壓力計(jì)
鐵道標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì) 2018年6期2018-05-31
- 模袋用自密實(shí)混凝土的側(cè)壓力及其擴(kuò)展度損失研究
筑混凝土產(chǎn)生的側(cè)壓力由模板支撐系統(tǒng)承擔(dān)，但對于模袋混凝土而言，由于柔性模板采用的是編織物材料，因此澆筑時(shí)模袋的填充體積是一個(gè)可變的域值，而且混凝土填充時(shí)產(chǎn)生的側(cè)壓力也只能由模袋編織物材料自身承擔(dān)。因此在工程實(shí)施中，不但要求模袋混凝土所用的織物具備足夠的強(qiáng)度去承受澆筑填充時(shí)產(chǎn)生的側(cè)壓力，同時(shí)還要求模袋填充體積的可變域值要可控，這樣才能避免模袋混凝土因充填不足引起護(hù)坡能力下降，或者是因?yàn)槌涮钸^度又造成了混凝土材料的浪費(fèi)，甚至是模袋織物的破壞。近年來，關(guān)于混凝土
山西建筑 2018年8期2018-04-13
- 分析土體靜止側(cè)壓力系數(shù)引入合理性
過引入土體靜止側(cè)壓力系數(shù)，對引入靜止側(cè)壓力系數(shù)的合理性進(jìn)行了研究。1 概述對于靜止側(cè)壓力系數(shù)K0而言，它是指土體在無側(cè)向變形條件下,側(cè)向有效應(yīng)力和軸向有效應(yīng)力之間存在的比值關(guān)系。K0是表征土體主要力學(xué)特性的一個(gè)指標(biāo)，它可以反映出地基中水平向應(yīng)力的變化情況,并且可以由此推算出作用在擋土結(jié)構(gòu)物上的應(yīng)力分布狀況以及工程安全性狀況。對一定的土體，K0會(huì)伴隨著土的物理性質(zhì)以及結(jié)構(gòu)特性、應(yīng)力歷史出現(xiàn)變化，同時(shí)也會(huì)隨著加荷以及卸荷路徑的不同而出現(xiàn)一系列的改變。隨著地鐵領(lǐng)
西部探礦工程 2018年6期2018-02-21
- 炭質(zhì)泥巖填料靜止側(cè)壓力系數(shù)試驗(yàn)研究
質(zhì)泥巖填料靜止側(cè)壓力系數(shù)試驗(yàn)研究付泓銳（重慶交通大學(xué) 水利水運(yùn)工程教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，重慶 400074）為了查明密實(shí)度、含水率、顆粒級(jí)配的改變對炭質(zhì)泥巖填料作用于路堤結(jié)構(gòu)物上的靜止土壓力大小的影響，本文研究了干密度、含水率、顆粒級(jí)配對炭質(zhì)泥巖填料的靜止側(cè)壓力系數(shù)的特性影響，采用GJY型固結(jié)儀進(jìn)行炭質(zhì)泥巖填料的靜止側(cè)壓力系數(shù)試驗(yàn). 設(shè)置4種干密度，5種含水率，5種顆粒級(jí)配探究炭質(zhì)泥巖填料的靜止側(cè)壓力系數(shù)的變化規(guī)律. 研究結(jié)果表明：炭質(zhì)泥巖填料的干密度越大，豎
- 筒倉動(dòng)態(tài)卸料過程側(cè)壓力模擬與驗(yàn)證
倉動(dòng)態(tài)卸料過程側(cè)壓力模擬與驗(yàn)證張大英1，許啟鏗2，王樹明3，梁醒培2（1. 鄭州航空工業(yè)管理學(xué)院土木建筑工程學(xué)院，鄭州 450015；2. 河南工業(yè)大學(xué)土木建筑學(xué)院，鄭州 450001；3. 鄭州大學(xué)綜合設(shè)計(jì)研究院有限公司，鄭州 450002）為了研究立筒倉卸料過程中的側(cè)壓力及數(shù)值模擬技術(shù)，設(shè)計(jì)了有機(jī)玻璃筒倉模型進(jìn)行試驗(yàn)研究，運(yùn)用ABAQUS有限元軟件中的自適應(yīng)網(wǎng)格劃分技術(shù)模擬了筒倉的動(dòng)態(tài)卸料過程。結(jié)果表明，筒倉動(dòng)態(tài)側(cè)壓力試驗(yàn)值大于靜態(tài)側(cè)壓力，但各測點(diǎn)超壓
農(nóng)業(yè)工程學(xué)報(bào) 2017年5期2017-06-05
- 基于PFC3D的淺圓倉偏心卸料離散元研究
滿倉狀態(tài)下倉壁側(cè)壓力的模型計(jì)算值、試驗(yàn)值、規(guī)范計(jì)算值，模型擬合效果良好，證明了PFC3D能較準(zhǔn)確的模擬倉壁側(cè)壓力，模型參數(shù)選擇合理。從顆粒速度場、力場兩個(gè)角度分析了高徑比0.75的淺圓倉偏心率為0.3的偏心卸料過程，發(fā)現(xiàn)淺圓倉內(nèi)貯料不同于深倉中的整體流動(dòng)特征，呈現(xiàn)的是漏斗狀的偏心卸料模式。偏心卸料過程中，倉壁會(huì)出現(xiàn)超壓現(xiàn)象，超壓系數(shù)最大值達(dá)到1.25。倉壁側(cè)壓力參數(shù)分析結(jié)果表明，倉壁同一位置超壓系數(shù)隨著卸料速度的增大而增大，隨著偏心率的增大而增大。在小偏心
土木工程與管理學(xué)報(bào) 2016年6期2017-01-06
- 漏斗傾角對糧倉側(cè)壓力的影響
漏斗傾角對糧倉側(cè)壓力的影響張大英1，王樹明2，梁醒培3(1.鄭州航空工業(yè)管理學(xué)院 土木建筑工程學(xué)院， 河南 鄭州 450015；2.河南東方建筑設(shè)計(jì)有限公司， 河南 鄭州 450003；3.河南工業(yè)大學(xué) 土木建筑學(xué)院， 河南 鄭州 450001)為研究不同漏斗傾角立筒倉側(cè)壓力，制作了傾角分別為60°、 45°和30°的三個(gè)有機(jī)玻璃立筒倉模型，模型內(nèi)裝滿福建平潭標(biāo)準(zhǔn)砂。根據(jù)倉壁內(nèi)表面壓力傳感器測試得到了靜態(tài)側(cè)壓力，同時(shí)，利用數(shù)值模擬方法計(jì)算得到了立筒倉靜態(tài)側(cè)
土木工程與管理學(xué)報(bào) 2016年5期2016-12-16
- 自密實(shí)混凝土對核電結(jié)構(gòu)模塊側(cè)壓力的數(shù)值分析研究
對核電結(jié)構(gòu)模塊側(cè)壓力的數(shù)值分析研究趙建忠，武偉（國核工程有限公司，上海 200233）自密實(shí)混凝土具有很高的流動(dòng)性，在A P1000結(jié)構(gòu)模塊墻體中應(yīng)用較廣。根據(jù)結(jié)構(gòu)模塊的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)建立計(jì)算模型，通過數(shù)值模擬分析自密實(shí)混凝土在結(jié)構(gòu)模塊澆筑過程中的應(yīng)變、位移特性，分析提出了自密實(shí)混凝土對結(jié)構(gòu)模塊鋼板的側(cè)壓力特點(diǎn)，可為其他類似項(xiàng)目結(jié)構(gòu)模塊的自密實(shí)混凝土施工提供參考。自密實(shí)混凝土;結(jié)構(gòu)模塊;側(cè)壓力;數(shù)值分析【DOI】10.13616/j.cnki.gcjsysj.2
工程建設(shè)與設(shè)計(jì) 2016年11期2016-05-25
- 散粒貨物對敞車端墻的側(cè)壓力試驗(yàn)研究
粒貨物的靜、動(dòng)側(cè)壓力一般是指敞車端墻和側(cè)墻承受的散體貨物(相對敞車處于靜態(tài)和動(dòng)態(tài)2種狀態(tài))側(cè)壓力。俄羅斯、日本及北美鐵路曾對散粒貨物側(cè)壓力進(jìn)行了相關(guān)研究[1-2]。我國大秦重載運(yùn)輸線C80B型專用運(yùn)煤敞車在運(yùn)用曾出現(xiàn)過端墻裂紋現(xiàn)象，可見散粒貨物側(cè)壓力對端墻結(jié)構(gòu)具有重要影響。我國現(xiàn)行的散粒貨物對敞車側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)尚不完善，特別是和實(shí)際試驗(yàn)狀況不相符合[3]。研究散粒貨物側(cè)壓力實(shí)際作用值和分布規(guī)律，對大軸重貨車設(shè)計(jì)、標(biāo)準(zhǔn)修訂和運(yùn)用安全的可靠性，具有現(xiàn)實(shí)意義。土壓力
鐵道學(xué)報(bào) 2016年11期2016-05-08
- 橋墩模板側(cè)壓力的試驗(yàn)研究
0）?橋墩模板側(cè)壓力的試驗(yàn)研究郭亞娟 （中鐵第五勘察設(shè)計(jì)院集團(tuán)有限公司，北京102600）摘 要：工程實(shí)踐表明，模板側(cè)壓力計(jì)算公式存在局限性，需要新的試驗(yàn)數(shù)據(jù)支持和修正，確保模板施工的經(jīng)濟(jì)性與安全性。通過對橋梁墩身混凝土產(chǎn)生的側(cè)壓力進(jìn)行大量現(xiàn)場測試，研究了橋墩模板側(cè)壓力隨時(shí)間及一次性澆筑高度的變化規(guī)律，明確了最大側(cè)壓力的主要影響因素，及與現(xiàn)有規(guī)范公式的相對偏差。統(tǒng)計(jì)分析表明：①橋墩模板側(cè)壓力最大值易出現(xiàn)在模板的中下部，而非最底層，最大值位置與一次性澆筑高度
國防交通工程與技術(shù) 2016年1期2016-03-17
- 散粒貨物對敞車靜側(cè)壓力的分布規(guī)律研究
粒貨物對敞車靜側(cè)壓力的分布規(guī)律研究趙方偉，付秀琴，張 弘，張澎湃，叢 韜，張關(guān)震，吳 斯（中國鐵道科學(xué)研究院 金屬及化學(xué)研究所，北京100081）為研究散粒貨物對敞車的靜側(cè)壓力分布規(guī)律，以滿載散粒煤的C80B型敞車為研究對象，采用修正的D－P模型數(shù)值模擬散粒煤的本構(gòu)模型，通過簡化幾何模型和有限元方法，建立了整車三維數(shù)值離散模型。在車體與散粒煤的接觸面均設(shè)置柔柔接觸，采用修正的硬接觸關(guān)系模擬其法向接觸行為，并引入“彈性滑移變形”模擬其切向摩擦行為。對車體靜側(cè)
鐵道機(jī)車車輛 2016年6期2016-02-02
- 側(cè)壓力系數(shù)對高地應(yīng)力隧道二次襯砌承載力的影響
610031)側(cè)壓力系數(shù)對高地應(yīng)力隧道二次襯砌承載力的影響王志杰，袁曄，何晟亞，許瑞寧(西南交通大學(xué)交通隧道工程教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，四川成都610031)高地應(yīng)力區(qū)隧道的地應(yīng)力和側(cè)壓力系數(shù)往往沿線有所變化。為了研究高地應(yīng)力條件下，側(cè)壓力系數(shù)對隧道二次襯砌承載力的影響規(guī)律，首先分析了隧道試驗(yàn)段的實(shí)測地應(yīng)力和接觸應(yīng)力，確定了隧道所處的地應(yīng)力及側(cè)壓力系數(shù)的大小。然后利用有限元軟件ANSYS，采用荷載結(jié)構(gòu)模型計(jì)算了在0.25～4.00不同側(cè)壓力系數(shù)下隧道二次襯砌的內(nèi)
鐵道建筑 2015年3期2015-12-26
- 自密實(shí)混凝土模板側(cè)壓力試驗(yàn)研究*
現(xiàn)行規(guī)范中模板側(cè)壓力計(jì)算公式不斷修正?，F(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范》（GB 50666—2011）模板側(cè)壓力的計(jì)算公式是在原國家標(biāo)準(zhǔn)《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范》（GB 50204—1992）公式的基礎(chǔ)上，對坍落度調(diào)整系數(shù)β進(jìn)行修正得出的[1]。然而，當(dāng)混凝土流動(dòng)性能較好、澆筑速度較快時(shí)，根據(jù)規(guī)范公式，模板側(cè)壓力往往需要按照液體靜壓力來計(jì)算，而實(shí)際工程中，按照液體靜壓力計(jì)算結(jié)果來設(shè)計(jì)模板會(huì)使模板增加豎肋和圍檁，可能會(huì)難以滿足構(gòu)造需要。為方便施工
建筑施工 2015年10期2015-09-19
- 圓庫貯料側(cè)壓力計(jì)算方法的研究
礦庫剖面圖貯料側(cè)壓力是圓庫擋墻承擔(dān)的主要荷載，其計(jì)算正確與否關(guān)系到擋墻結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)是否安全可靠、經(jīng)濟(jì)合理。目前，圓庫貯料側(cè)壓力的計(jì)算還沒有規(guī)范可依，可以借鑒的方法有兩種，庫倫主動(dòng)土壓力公式［1］和《鋼筋混凝土筒倉規(guī)范》GB 50077－2003附錄C公式［2］。庫倫土壓力理論是假設(shè)墻后土體處于極限平衡狀態(tài)并形成一剛性滑動(dòng)楔體，根據(jù)楔體的靜力平衡條件推導(dǎo)得出土壓力的計(jì)算理論，它適用于平面應(yīng)變問題。對于圓庫而言，擋墻的直徑并非無窮大，所以不能看成平面應(yīng)變問題?！朵?/div>
化工設(shè)計(jì) 2015年4期2015-06-13
- 混凝土側(cè)壓力測試技術(shù)研究★
018)混凝土側(cè)壓力測試技術(shù)研究★潘劍云1劉國華2楊 博3孫海濤1張 欣1(1.浙江農(nóng)林大學(xué)風(fēng)景園林與建筑學(xué)院，浙江 臨安 311300；2.浙江大學(xué)建筑工程學(xué)院，浙江 杭州 310058； 3.浙江理工大學(xué)建筑工程學(xué)院，浙江 杭州 310018)分析了新澆混凝土對模板的側(cè)壓理論，介紹了兩種簡易的測試裝置，并通過對比實(shí)測值與理論值，驗(yàn)證了裝置的效用，實(shí)驗(yàn)表明，應(yīng)變測試裝置能反映側(cè)壓力變化規(guī)律，而且其測值與理論分析值接近。新澆混凝土，模板，測試裝置，側(cè)壓力為山西建筑 2015年33期2015-01-12
- 橋梁墩柱澆筑高度與模板側(cè)壓力影響分析
，模板承受極高側(cè)壓力；二是認(rèn)為按以往規(guī)范規(guī)定，模板最大側(cè)壓力限值為80 kN/m2，以此設(shè)計(jì)絕無大礙；三是對橋梁墩柱混凝土的有效壓頭(h)計(jì)算值認(rèn)為是無疑議的，即，現(xiàn)若取 Fm=80 kN/m2，γ=24 kN/m3，則 h=3.33 m，即認(rèn)為這就是影響橋梁墩柱模板側(cè)壓力值的有最大效壓頭；四是由于技術(shù)的進(jìn)步，認(rèn)識(shí)的深化，影響結(jié)構(gòu)耐久性因素的增多，使人們對混凝土初凝時(shí)間認(rèn)識(shí)得到更新，但沒有獲得更多的普及，還停留在過去初凝時(shí)間4 h的概念。現(xiàn)在橋梁墩柱澆筑的城市道橋與防洪 2015年7期2015-01-08
- 靜止側(cè)壓力系數(shù)測試方法的探討
概述土的靜止側(cè)壓力系數(shù)K0是土體在無側(cè)向變形條件下，側(cè)向有效應(yīng)力與軸向有效應(yīng)力之比值。K0是土的主要力學(xué)特征指標(biāo)之一，對于一定的土層來說，K0是一個(gè)穩(wěn)定值。隨著土工試驗(yàn)技術(shù)的發(fā)展，常常需要準(zhǔn)確測定土的靜止側(cè)壓力系數(shù)，其值直接影響到土的強(qiáng)度特征、有效應(yīng)力和應(yīng)力路徑等，尤其是在有限元法應(yīng)用于土力學(xué)問題以后，正確確定土的力學(xué)指標(biāo)問題就更為突出。此外，在砂土液化、樁的負(fù)摩阻力等方面，K0也都有著十分廣泛的應(yīng)用。因此，K0的測定問題日益得到重視。目前，確定靜止側(cè)壓鐵道勘察 2014年1期2014-11-29
- 鋼筋混凝土筒倉庫側(cè)卸料靜動(dòng)態(tài)壓力分布研究
料作用于倉壁的側(cè)壓力是筒倉設(shè)計(jì)時(shí)需要考慮的最重要問題之一，至今，仍然沒有一個(gè)全球公認(rèn)的計(jì)算方法。作為貯存散狀物料的構(gòu)筑物，筒倉廣泛使用于建材、電力、糧食、冶金、化工等行業(yè)。筒倉通常是由鋼或鋼筋混凝土建造而成，其底部裝有卸料漏斗，上部的上通廊裝有筒倉裝料的運(yùn)輸設(shè)備。筒倉結(jié)構(gòu)具有占地面積小、貯藏容量大、便于機(jī)械化作業(yè)等優(yōu)點(diǎn)，隨著各國經(jīng)濟(jì)的不斷發(fā)展，對筒倉的使用需求將變得十分廣闊。在筒倉設(shè)計(jì)時(shí)，如何準(zhǔn)確地計(jì)算作用于倉壁上由貯料產(chǎn)生的側(cè)壓力是最為重要的一個(gè)問題。貯土木工程與管理學(xué)報(bào) 2014年2期2014-10-21
- 國內(nèi)外規(guī)范中的新澆混凝土對模板側(cè)壓力公式對比研究*
筑混凝土對模板側(cè)壓力的計(jì)算公式在推導(dǎo)時(shí)采用的樣本數(shù)據(jù)中高流態(tài)、高澆筑速度的數(shù)據(jù)很少，因此對自密實(shí)混凝土、泵送混凝土等，該公式是否適用值得商榷。與此同時(shí)，隨著經(jīng)濟(jì)的發(fā)展和全球化進(jìn)程的加快，我國的涉外工程施工越來越多，這就需要施工人員熟悉其他國家的施工規(guī)范，并了解其他國家規(guī)范與我國規(guī)范之間的差異，從而更好地與國際對接。1 我國現(xiàn)行規(guī)范公式及其特點(diǎn)目前，我國新澆混凝土對模板側(cè)壓力的標(biāo)準(zhǔn)值F主要按國家標(biāo)準(zhǔn)《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范》（GB 50666—2011）（以建筑施工 2014年12期2014-09-20
- 隧道側(cè)荷載系數(shù)取值研究與應(yīng)用
根據(jù)經(jīng)驗(yàn)確定的側(cè)壓力系數(shù)太低，使理論受力計(jì)算結(jié)果大大偏離實(shí)際受力狀態(tài)，拱形與實(shí)際受力狀態(tài)脫離，從而產(chǎn)生裂縫質(zhì)量等問題。按照該研究方法提出的側(cè)荷載系數(shù)進(jìn)行了拱形優(yōu)化設(shè)計(jì)，不僅減薄了襯砌，而且能使隧道裂縫終止。因此，對隧道側(cè)壓力系數(shù)取值的研究勢在必行。2 側(cè)壓力系數(shù)取值存在問題分析2.1 規(guī)范的不斷更新考慮了側(cè)壓力系數(shù)的提高歷次規(guī)范、標(biāo)準(zhǔn)的更新對側(cè)壓力系數(shù)的推薦值有逐漸提高的趨勢，但與實(shí)測值相比，取值仍然偏低。如 1960年規(guī)范 I、II、III 級(jí)圍巖的側(cè)壓城市道橋與防洪 2014年10期2014-01-08
- 大截面橋梁立柱自密實(shí)混凝土側(cè)壓力理論計(jì)算與試驗(yàn)數(shù)據(jù)分析
實(shí)混凝土對模板側(cè)壓力測試的目的由于根據(jù)《自密實(shí)混凝土應(yīng)用技術(shù)規(guī)程》（CECS 203：2006）自密實(shí)混凝土側(cè)壓力的計(jì)算依據(jù)是根據(jù)流體力學(xué)進(jìn)行考慮。按此理論計(jì)算，則混凝土構(gòu)件側(cè)壓力與構(gòu)件高度成正比。但是筆者認(rèn)為，無論采用何種混凝土，其側(cè)壓力僅與混凝土初凝速度及澆筑施工速度有關(guān)，因此進(jìn)行本次側(cè)壓力試驗(yàn)的主要目的有兩點(diǎn)，即確保羅蘊(yùn)河大橋主墩立柱的混凝土澆筑質(zhì)量和驗(yàn)證柱模板設(shè)計(jì)的合理性，并積累相關(guān)數(shù)據(jù)為今后的自密實(shí)混凝土施工提供指導(dǎo)。3 模板設(shè)計(jì)考慮到經(jīng)濟(jì)性和可中國建材科技 2013年4期2013-02-01
- Investigation of flow characteristics over the fuselage airbrake
8 減速板迎風(fēng)側(cè)壓力分布曲線，δB＝60°，α＝0°～16°，Re＝3.4×105The free sheer layers separate at the side edges of the airbrake and form a weak couple vortices flow on the leeward side of the airbrake in the range of 4°～16°，as shown in Fig.9.Withαincre實(shí)驗(yàn)流體力學(xué) 2012年1期2012-04-15
- 筒倉側(cè)壓力研究歷程回顧與展望
張麗提要筒倉側(cè)壓力的確定是筒倉結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的關(guān)鍵，筒倉側(cè)壓力的確定常用的有三種方法：理論計(jì)算方法、試驗(yàn)方法和數(shù)值分析方法。本文是對這三種研究方法所取得的成果在一定程度上做一個(gè)回顧，并對今后的發(fā)展方向提出看法。關(guān)鍵詞：筒倉；側(cè)壓力；試驗(yàn)方法；理論分析；數(shù)值方法中圖分類號(hào)：TU文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A一、前言筒倉是一種功能性構(gòu)筑物，它不但可以用來貯存散體物料，而且可以向外進(jìn)行卸料。決定筒倉倉壁設(shè)計(jì)的主要因素是物料作用于倉壁上的壓力，而物料的散體介質(zhì)力學(xué)特性及其流動(dòng)時(shí)所產(chǎn)生合作經(jīng)濟(jì)與科技 2011年12期2011-05-26
- 混凝土側(cè)壓力測試技術(shù)研究★