壓坯
- 兩種潤(rùn)滑劑對(duì)金剛石串珠冷壓坯質(zhì)量、尺寸和成型性的影響
溫下壓制為串珠冷壓坯的過程[2]。串珠冷壓生產(chǎn)過程對(duì)串珠的質(zhì)量和金剛石分布有比較大的影響。其中串珠壓坯的外觀尺寸和質(zhì)量穩(wěn)定性影響后續(xù)燒結(jié)金剛石分布,也決定著最終產(chǎn)品的切割質(zhì)量[3-4]。由于金剛石串珠中需要串珠基體一體壓制,金剛石串珠結(jié)構(gòu)復(fù)雜,全自動(dòng)冷壓機(jī)在裝料環(huán)節(jié)使用不造粒的粉料進(jìn)行金剛石串珠冷壓時(shí),添加不同的添加劑對(duì)粉料的流動(dòng)性有較大影響,進(jìn)而對(duì)壓坯質(zhì)量穩(wěn)定性和壓坯成型性具有較大影響[5-6]。本次實(shí)驗(yàn)通過使用兩種潤(rùn)滑劑對(duì)金剛石串珠冷壓坯質(zhì)量穩(wěn)定性、高
超硬材料工程 2023年4期2023-10-07
- 模具補(bǔ)償對(duì)硬質(zhì)合金數(shù)控刀片精度的影響
能獲得較高精度的壓坯，但硬質(zhì)合金制品在燒結(jié)過程中會(huì)發(fā)生液相收縮，導(dǎo)致尺寸精度降低，一般情況下，壓坯密度越大，收縮越??；反之，壓坯密度越小，收縮越大，因此可以通過模具變形進(jìn)行預(yù)補(bǔ)償來達(dá)到改變壓坯密度的目的，并獲得高精度數(shù)控刀片毛坯制品。本文以重切刀片為例，通過對(duì)重切刀片平行度方向、垂直方向以及刀尖高度方向進(jìn)行預(yù)補(bǔ)償，以分析模具預(yù)補(bǔ)償措施對(duì)硬質(zhì)合金數(shù)控刀片精度的影響。2 原因分析2.1 平行度方向補(bǔ)償如圖1所示，硬質(zhì)合金數(shù)控刀片平行度方向主要存在燒結(jié)后毛坯制品
工具技術(shù) 2022年10期2023-01-17
- 汽車杯型倒擋墊圈燒結(jié)發(fā)泡問題探究*
在燒結(jié)過程中粉末壓坯發(fā)生許多重要的物理化學(xué)變化，這些變化無論是微觀的還是宏觀的，都在很大程度上決定著最終的產(chǎn)品質(zhì)量[1-2]。如果燒結(jié)過程控制不當(dāng)，往往會(huì)出現(xiàn)各種質(zhì)量問題。如：硬度不足、表面氧化、欠燒、積碳、脫碳等。在生產(chǎn)中常采用連續(xù)式網(wǎng)帶燒結(jié)爐進(jìn)行燒結(jié)，一旦燒結(jié)工序產(chǎn)生不合格品，將會(huì)是批量的，對(duì)企業(yè)而言是損失極為慘重。汽車杯型倒擋墊圈是應(yīng)用極為成熟的一類零件，無論是技術(shù)還是工藝都非常成熟。近期，針對(duì)在生產(chǎn)汽車杯型倒擋墊圈過程中出現(xiàn)的燒結(jié)后零件表面發(fā)泡的現(xiàn)
機(jī)械研究與應(yīng)用 2022年2期2022-05-21
- 基于離散元的不同粒徑配比粉末壓制相對(duì)密度與力鏈分析
比較差，這就會(huì)對(duì)壓坯的相對(duì)密度造成影響。相對(duì)密度是粉末冶金制品性能的關(guān)鍵指標(biāo)，主要受金屬粉末材料性能和壓制技術(shù)的影響，高的相對(duì)密度一直是行業(yè)追求的目標(biāo)。生產(chǎn)實(shí)踐表明，非單一粒徑組成的粉末壓制性能較好[1-3]，因此針對(duì)粉末粒徑分布對(duì)粉末壓制成品性能的影響開展研究是非常有必要的，尤其是開展粉末粒徑分布對(duì)粉末壓制成品相對(duì)密度的影響研究，不僅能探討粉末性能與粉末壓制成品性能之間的機(jī)理關(guān)系，同時(shí)也能促使行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)的改進(jìn)，為獲得性能更好的高相對(duì)密度粉末冶金產(chǎn)品提供一定
粉末冶金技術(shù) 2021年6期2021-12-14
- 高速壓制工藝對(duì)鐵基粉末成形致密化影響規(guī)律
壓制能有效的提高壓坯密度，后續(xù)壓制作用不大，采用松弛輔助壓頭裝置能有效的降低粉末壓出模具，提高粉末壓坯的表面性能。邵明等[3]研究了機(jī)械蓄能式高速壓制設(shè)備的高速壓制試驗(yàn)，研究表明高速壓制影響壓坯密度的最重要因素為壓制速度。Jonsén[4]對(duì)比分析了傳統(tǒng)壓制與高速壓制兩種粉末壓制工藝，在相同壓制力下，高速壓制可獲得較高的壓坯密度，低的脫模力和徑向彈性回復(fù)，更平滑的表面。閆志巧等[5]以Ti粉為研究對(duì)象，探討了沖擊能量、裝粉量等對(duì)壓坯密度的影響，而后又對(duì)不同
合肥學(xué)院學(xué)報(bào)(綜合版) 2021年5期2021-11-13
- 鐵基粉末冶金同步器錐環(huán)壓制成形技術(shù)工藝及成形機(jī)理分析
出陰模，這樣可使壓坯彈性釋放，然后逐次脫出6個(gè)圓弧臺(tái)階芯桿、中心桿及下模沖等模具，脫模后錐環(huán)整個(gè)壓制成形過程結(jié)束。1.2 同步器錐環(huán)壓制成形過程力的分析1.2.1壓制力壓制力作用于粉末體上，其主要包括：一部分為作用于粉末使之發(fā)生形變的力及摩擦力，通常情況下稱為凈壓力，另一部分為粉末與模具壁產(chǎn)生的摩擦力，稱為損失壓力。壓制力包括凈壓力P1和損失壓力P2：P=P1+P2=pS(1)式中：P為壓制力，N；p為壓強(qiáng)，MPa；S為橫截面積，m2。1.2.2側(cè)壓力在實(shí)
機(jī)械設(shè)計(jì)與制造工程 2021年8期2021-09-15
- TiH2粉末燒結(jié)研究進(jìn)展
別對(duì)TiH2粉末壓坯脫氫相演變過程以及顯微組織的影響規(guī)律。采用氫化鈦（TiH2）粉末為原料，經(jīng)過壓制和真空燒結(jié)制備粉末冶金Ti材料，結(jié)合原位中子粉末衍射、差示掃描量熱法等技術(shù)，表征TiH2粉末壓坯在燒結(jié)過程中的顯微形貌及相變過程。在真空燒結(jié)條件下，TiH2粉末壓坯的脫氫相變反應(yīng)過程為：-Ti(H)→-Ti(H)+-Ti(H)→-Ti(H)+-Ti(H)+-Ti(H)→-Ti (H)+-Ti(H)+-Ti→-Ti；升溫速率的增加會(huì)延緩TiH2的相變過程及動(dòng)力
精密成形工程 2021年2期2021-03-29
- WC-Co類硬質(zhì)合金制品燒結(jié)用涂料制作及使用研究
的要求。硬質(zhì)合金壓坯經(jīng)過燒結(jié)后，會(huì)產(chǎn)生一些產(chǎn)品彎曲、變形、脫滲碳等缺陷。往往這些合金產(chǎn)品缺陷和燒結(jié)涂料選擇有關(guān)。硬質(zhì)合金壓坯置于石墨舟板上燒結(jié)時(shí)，會(huì)發(fā)生滲碳、粘舟等問題，從而影響合金制品質(zhì)量，甚至造成大量廢品發(fā)生，當(dāng)硬質(zhì)合金成份中鈷含量高時(shí)尤其如此[1，2]。為解決上述問題，可以采用在石墨舟板表面涂敷一層保護(hù)性涂層[3，4]?，F(xiàn)有方法是：化學(xué)氣相沉積(CVD)；等離子噴涂(如用熱噴涂方法涂上一層ZrO2一稀土氧化物)；手工涂刷或機(jī)械噴涂保護(hù)性涂料；于石墨舟
江西化工 2020年5期2020-10-27
- 基于Deform 對(duì)粉末凈成形壓制工藝的仿真實(shí)驗(yàn)
出了更高的要求，壓坯密度和密度分布的均勻性影響著零件的品質(zhì)。將數(shù)值模擬技術(shù)運(yùn)用于金屬粉末成形過程以預(yù)測(cè)壓坯密度及密度分布，可以大大降低產(chǎn)品的設(shè)計(jì)成本和縮短產(chǎn)品的研發(fā)周期［6-7］。對(duì)壓制成形工藝的模擬仿真研究具有重要意義［8］。為加強(qiáng)培養(yǎng)學(xué)生的科研能力與創(chuàng)新能力，本文將粉末冶金件壓制成形仿真研究?jī)?nèi)容引入到實(shí)驗(yàn)教學(xué)中，設(shè)計(jì)了“基于Deform的粉末冶金成形工藝的仿真實(shí)驗(yàn)”，給學(xué)生創(chuàng)建一個(gè)接觸科研前沿、應(yīng)用專業(yè)知識(shí)的平臺(tái)，創(chuàng)建科學(xué)研究的情境，激發(fā)學(xué)生的科學(xué)探索
實(shí)驗(yàn)室研究與探索 2020年6期2020-08-25
- 無壓燒結(jié)氮化硅陶瓷的致密化過程
密度快速增大，且壓坯密度越高，致密化速率越快。燒結(jié)溫度高于1 600 ℃時(shí)，α-Si3N4全部轉(zhuǎn)變?yōu)棣?Si3N4柱狀晶，晶粒明顯長(zhǎng)大，致密化速率降低。壓坯密度對(duì)最終的燒結(jié)致密度影響不大。由此確定最佳燒結(jié)工藝為1 650 ℃與1 800 ℃分別保溫2 h，所得Si3N4陶瓷的致密度為98.4%，硬度(HV10)為15.7±0.5 GPa，抗彎強(qiáng)度和斷裂韌性分別為1037.3±48.9 MPa和5.8±0.2 MPa?m1/2。Si3N4陶瓷；無壓燒結(jié)；收縮
粉末冶金材料科學(xué)與工程 2020年3期2020-07-24
- 花鍵套粉末冶金壓制工藝及模具設(shè)計(jì)探討
8之間。1.1 壓坯設(shè)計(jì)綜合制品的密度及強(qiáng)度要求，選擇含碳量在0.6%~1.0%之間、代號(hào)為F-08-450的燒結(jié)碳鋼粉體，粉末松裝密度為2.4g/cm3[10]。為滿足粉末冶金工藝要求，在不影響零件使用前提下，修改其結(jié)構(gòu)獲得花鍵套壓坯形狀如圖2所示，增加花鍵槽處圓角0.2和倒角2，增加平鍵槽棱角處圓角2和1，去掉外輪廓倒角，去掉2×6圓孔（后續(xù)機(jī)加工獲得）[10]。1.2 壓制方案的確定該花鍵套屬于“帶孔無臺(tái)階面柱狀類”零件，其壓制方式的選擇如下：壓坯的
河南工學(xué)院學(xué)報(bào) 2020年2期2020-06-28
- 一種粉末冶金摩擦材料脫落模具設(shè)計(jì)
脫落模具。首先對(duì)壓坯件進(jìn)行壓制前工藝分析，經(jīng)過計(jì)算采用單向壓制工序。采用陰模向下移動(dòng)，下模沖在液壓缸作用下向上頂出壓坯的頂出方式。該模具與傳統(tǒng)模具相比無廢料產(chǎn)生，合理利用資源，節(jié)約了成本。關(guān)鍵詞：粉末冶金; 脫落模具;壓坯中圖分類號(hào)：TG385.2 ? ? ? ?文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：Adoi：10.14031/j.cnki.njwx.2020.04.01420世紀(jì)80年代后，我國(guó)一些主要的粉末冶金企業(yè)先后從歐美等國(guó)家引進(jìn)了粉末冶金制作設(shè)備和制造技術(shù)[1]，通過對(duì)設(shè)
農(nóng)機(jī)使用與維修 2020年4期2020-05-09
- 壓電陶瓷粉末干壓成型模具設(shè)計(jì)及強(qiáng)度校核
壓成型理論及陶瓷壓坯裂紋形成條件，設(shè)計(jì)了一款操作方便、經(jīng)濟(jì)實(shí)惠、強(qiáng)度可靠的實(shí)驗(yàn)用壓電陶瓷粉末干壓成型模具，以幫助提升壓電陶瓷的研發(fā)技術(shù)水平.1 模具設(shè)計(jì)在工程應(yīng)用中，對(duì)于高徑比H/D≤1及高厚比H/T≤3的坯體，一般都采用單向壓制模式[6].本設(shè)計(jì)配合常規(guī)的粉末干壓成型機(jī)使用，將壓電陶瓷粉末單向壓制成型，形成直徑為10 mm、厚度為1～10 mm的圓形坯體模具.1.1 整體結(jié)構(gòu)該套模具包括上模沖、下模沖、陰模、底座、壓桿和脫模套6個(gè)零部件，整體結(jié)構(gòu)如圖1所
- Ti6Al4V粉末熱等靜壓致密化的數(shù)值模擬
呈規(guī)則球形。設(shè)計(jì)壓坯尺寸為φ20×15，包套使用304不銹鋼，四周壁厚均為2mm，上端蓋中心處添加直徑為6mm的除氣孔結(jié)構(gòu)，如圖1所示。填充粉末并焊封，加熱至700℃高溫，真空除氣4h，使包套真空度達(dá)10-1Pa。在Mini-HIPperQIH-15型熱等靜壓機(jī)（ABB公司）上進(jìn)行試驗(yàn)研究，HIP過程采用先加熱再加壓的方式，先升溫至650℃，使包套輕微軟化再加壓，經(jīng)4h溫度和壓力分別升高至910℃和130MPa，保溫保壓120min，經(jīng)1.5h隨爐冷卻至常
機(jī)械設(shè)計(jì)與制造 2020年1期2020-03-28
- 牙科CAD/CAM加工用鈷鉻合金塊的研制和性能測(cè)試
為230bar，壓坯密度控制在6.4g/cm3～6.5g/cm3，壓坯尺寸φ98×16，成型后的壓坯用80℃進(jìn)行烘烤1小時(shí)。成型后的產(chǎn)品如圖2所示。圖1 成型示意圖圖2 成型后鈷鉻合金塊實(shí)物圖2.3 CAD/CAM加工采用CAD/CAM技術(shù)予以修復(fù)體三連橋模型設(shè)計(jì)(以exocad軟件)，用市面上主流的X-MILL 220四軸聯(lián)動(dòng)雕銑設(shè)備進(jìn)行雕銑加工。加工時(shí)，環(huán)境溫度27℃，環(huán)境濕度65%。CAD設(shè)計(jì)參數(shù)如下：內(nèi)冠壁厚為0.35mm、粘結(jié)劑厚度0.02mm，
世界有色金屬 2019年18期2019-12-26
- 國(guó)產(chǎn)80×150壓坯機(jī)的技術(shù)改造
壓榨廠工藝為大豆壓坯直接浸出，沒有膨化。由于歷史原因，公司使用國(guó)產(chǎn)80×150壓坯機(jī)[1]17年，在生產(chǎn)過程中設(shè)備性能不穩(wěn)定，生產(chǎn)的坯片厚薄不一，坯片質(zhì)量不一，設(shè)備的故障停機(jī)率高、維護(hù)維修成本高，直接導(dǎo)致浸出豆粕殘油、溶耗、蒸汽消耗、電耗等重要指標(biāo)超標(biāo)。如果要更換國(guó)際品牌的同類型壓坯機(jī)，單臺(tái)價(jià)格在175萬元或210萬元，這些壓坯機(jī)配備單電機(jī)驅(qū)動(dòng)功率160 kW+1.6 kW左右，壓坯機(jī)的底座也與原來的完全不同，原來的配電系統(tǒng)和基礎(chǔ)都需要更換，單臺(tái)更換總耗資
中國(guó)油脂 2019年9期2019-11-20
- 基于氫化脫氫鈦粉制備低成本高性能鈦合金
具有以下特點(diǎn)：①壓坯更為均勻；②壓坯密度更高，同樣的壓力下一般高于模壓5% ～15%；③無需潤(rùn)滑劑；④可成形復(fù)雜形狀和大尺寸的錠坯。此外，更為重要的是冷等靜壓成形采用密封的橡膠包套，能夠避免成形過程中粉末氧化。為此，郭志猛教授課題組進(jìn)行了壓坯曝空氧化實(shí)驗(yàn)研究，將冷等靜壓壓坯(相對(duì)密度為75%)曝空不同時(shí)間后進(jìn)行真空燒結(jié)，選取了燒結(jié)后直徑為100 mm的錠坯檢測(cè)其不同位置氧、氮含量的變化，結(jié)果如圖3所示。圖3 HDH鈦粉壓坯曝空氧化再經(jīng)真空燒結(jié)后氧、氮含量的
鈦工業(yè)進(jìn)展 2019年5期2019-11-12
- 應(yīng)用常規(guī)控制圖原理對(duì)金剛石繩鋸自動(dòng)冷壓串珠重量控制研究
，經(jīng)常會(huì)因串珠冷壓坯重量超差過多導(dǎo)致冷壓坯不合格，這不僅增加了串珠制作成本，更增加了金剛石繩鋸質(zhì)量波動(dòng)的風(fēng)險(xiǎn)。本文應(yīng)用常規(guī)控制圖原理對(duì)自動(dòng)冷壓串珠重量進(jìn)行控制，使普通操作員工或管理人員能根據(jù)出現(xiàn)的異常模式査明其產(chǎn)生的原因并加以消除，以減少不合格品的機(jī)率。1 預(yù)備工作1.1 質(zhì)量特性的選擇影響串珠冷壓質(zhì)量的質(zhì)量特性主要有冷壓坯重量、冷壓坯外徑及冷壓坯高度。冷壓坯外徑隨冷壓模具的磨損逐漸增大,冷壓模具的磨損是影響冷壓坯外徑唯一的因素。影響冷壓坯高度的因素相對(duì)較
超硬材料工程 2019年4期2019-10-29
- 楊木剩余物功能化粉末工藝性能研究
性通常用粉末圓柱壓坯（?20）的密度和強(qiáng)度來描述。本試驗(yàn)對(duì)于楊木剩余物功能化粉末的壓縮性與成形性依據(jù)《金屬粉末不包括硬質(zhì)合金粉末在單軸壓制中壓縮性的測(cè)定（GB/T 1481—1998）》方法進(jìn)行，按“配粉混料→模壓成形（室溫或160 ℃、20～80 MPa、保溫保壓30min）→壓縮性及成形測(cè)試”。壓縮性rp（g/cm3）按公式（1）計(jì)算，成形性S（MPa）按公式（2）計(jì)算。共5 組試樣（每組3 件），先測(cè)試樣密度，后測(cè)試樣強(qiáng)度，每組測(cè)試結(jié)果取3 件試樣的
中南林業(yè)科技大學(xué)學(xué)報(bào) 2019年10期2019-10-10
- 粉末冶金Fe-13Cr-0.5Mo-3Nb透氣鋼的制備及其模具應(yīng)用性能
，研究粉末粒度、壓坯密度和燒結(jié)溫度對(duì)透氣鋼的結(jié)構(gòu)與性能的影響。并研究該透氣鋼在注射成形模具制備中的應(yīng)用性能。結(jié)果表明：采用粒徑96~120 μm的粉末，在平均壓坯密度5.6 g/cm3，燒結(jié)溫度1 280 ℃條件下制備的透氣鋼具有高的強(qiáng)度、良好的透氣性以及優(yōu)異的耐蝕性能，其屈服強(qiáng)度為295 MPa，腐蝕速率為0.016 mm/y，該透氣鋼用于注射模具可明顯地改善注塑產(chǎn)品的表面質(zhì)量。與進(jìn)口同類材料相比，在保證良好的透氣性與耐蝕性基礎(chǔ)上，可明顯提高模具的力學(xué)性
粉末冶金材料科學(xué)與工程 2019年4期2019-08-19
- 金屬粉末壓坯燒結(jié)過程的內(nèi)耗研究*
燒結(jié)是粉末或粉末壓坯,在適當(dāng)?shù)臏囟群蜌夥諚l件下加熱所發(fā)生的現(xiàn)象或過程,是粉末冶金生產(chǎn)過程中的最后一道工序,對(duì)最終產(chǎn)品的性能起著決定性作用.探索和理解燒結(jié)過程,才能更好地選擇燒結(jié)工序.粉末燒結(jié)尤其是單元系粉末燒結(jié)存在最低的起始燒結(jié)溫度,即燒結(jié)體的某種物理或化學(xué)性質(zhì)出現(xiàn)明顯的變化.許提以發(fā)生顯著致密化的最低塔曼溫度指數(shù)α(燒結(jié)的絕對(duì)溫度與材料熔點(diǎn)之比)代表燒結(jié)起始溫度,但以另外的性能作為標(biāo)準(zhǔn),則燒結(jié)的起始溫度改變[1].金斯通-許提測(cè)定了金屬壓坯在不同溫度下燒
物理學(xué)報(bào) 2019年12期2019-06-29
- Co粉粒度對(duì)中、粗硬質(zhì)合金性能的影響
15×8 mm的壓坯塊，并在低壓爐中燒結(jié)。圖1 不同粒度Co粉的電鏡照片(×6k)利用Genesisxm2型能譜色散X射線能譜儀檢測(cè)Co粉在壓坯中的分布，探究不同粒度Co粉對(duì)壓坯中Co分布的影響；測(cè)量、計(jì)算合金的收縮率，分析不同粒度Co粉對(duì)壓制性能的影響；合金方塊經(jīng)過拋光處理后，使用Imager.A2M型金相顯微鏡觀察合金中Co相分布及孔隙的情況，探討Co粉粒度對(duì)中、粗硬質(zhì)合金中Co相分布等缺陷的影響；借助Hatachi日立S3700型掃描電子顯微鏡表征合
鑿巖機(jī)械氣動(dòng)工具 2019年2期2019-06-24
- 串珠全自動(dòng)冷壓中添加劑和冷壓機(jī)工藝參數(shù)的影響初探
溫下壓制為串珠冷壓坯的過程[2]。金剛石串珠結(jié)構(gòu)復(fù)雜，以串珠基體做支撐，金剛石胎體粉末呈圓筒狀，高徑比大，使得串珠胎體粉末在冷壓過程中位移情況非常復(fù)雜，不能簡(jiǎn)單歸為單向、雙向壓制，另外冷壓坯成型后的形變、彈性后效等也難以控制[3-4]。目前串珠全自動(dòng)冷壓系統(tǒng)仍屬于摸索階段[5]，串珠壓制后脫模過程中模具沒有分型過程，使得無制粒劑的金剛石工具胎體雖然減小了制粒劑對(duì)產(chǎn)品力學(xué)性能的影響[6-7]，但冷壓坯中的金剛石在脫模時(shí)對(duì)模具損傷很大。模具磨損后，壓坯在退模時(shí)
超硬材料工程 2019年1期2019-04-02
- 基于制備鐵基粉末冶金異形定位塊的模具設(shè)計(jì)*
縮率(%)；e為壓坯壓制回彈率(%)。由于本文所設(shè)計(jì)的模具制備試樣為Fe-Cu-C系材料，結(jié)合文獻(xiàn)[10]，選擇c和e分別為0.05%和0.3%，所以計(jì)算陰模內(nèi)徑為：Dm1=Dcp(1+c-e)=36(1+0.0005-0.003)=35.91 mmDm2=Dcp(1+c-e)=18(1+0.0005-0.003)=17.955 mm(2) 芯棒外徑不精整制品的成形模具芯棒外徑計(jì)算公式:dm=dcp(1+c-e)(2)式中:dcp為制品外徑平均尺寸；c為燒
機(jī)械研究與應(yīng)用 2018年6期2019-01-18
- VVT正時(shí)鏈輪的模具優(yōu)化設(shè)計(jì)
不同設(shè)計(jì)方案下的壓坯密度進(jìn)行模擬分析。通過數(shù)值模擬仿真數(shù)據(jù)對(duì)模具進(jìn)行改進(jìn)及尺寸優(yōu)化，提高壓坯密度分布的均勻性，以實(shí)現(xiàn)VVT正時(shí)鏈輪采用粉末冶金近凈成形的先進(jìn)方法制造，并滿足其對(duì)精度、密度、性能的要求。結(jié)果表明：設(shè)計(jì)上一下一的模具結(jié)構(gòu)，在鎖孔對(duì)應(yīng)位置處上模沖設(shè)計(jì)漏粉穴，使得鎖孔處處于過飽和的粉末實(shí)現(xiàn)移動(dòng)，防止產(chǎn)生過壓現(xiàn)象。當(dāng)漏粉穴尺寸較小時(shí)，其過壓現(xiàn)象得不到緩解，當(dāng)漏粉穴尺寸較大時(shí)，鎖孔周邊粉末流失，形成低密度區(qū)，導(dǎo)致整體密度分布不均，將漏粉穴的體積設(shè)計(jì)為鎖
粉末冶金材料科學(xué)與工程 2018年6期2019-01-05
- 油田射孔彈彈體壓制模具設(shè)計(jì)及實(shí)驗(yàn)研究
的影響粉末制品的壓坯密度、壓坯密度的均勻性、壓坯強(qiáng)度與壓制方式有較大聯(lián)系。壓制成型過程中，粉末顆粒的變形抗力和模具的摩擦阻力不斷被壓制力克服，并且壓制力迫使粉末流動(dòng)并導(dǎo)致其產(chǎn)生塑性變形，隨著粉末之間的空隙不斷被壓縮，粉末的變形抗力不斷增大，以塑性變形為主的變形狀態(tài)開始轉(zhuǎn)變?yōu)閺椥宰冃?，其彈性后效也逐漸增大。壓力撤除后，如果彈性后效過大，就會(huì)導(dǎo)致壓件變形或產(chǎn)生裂紋嚴(yán)重時(shí)會(huì)導(dǎo)致分層斷裂。圖2是粉末移動(dòng)與等密度分布線的變化情況。圖1 射孔彈彈體結(jié)構(gòu)圖圖2 粉末移動(dòng)
機(jī)械工程師 2018年1期2018-12-29
- 兩種冷壓方式對(duì)串珠冷壓坯重量的影響
大影響。其中串珠壓坯的重量穩(wěn)定性是金剛石串珠最終質(zhì)量穩(wěn)定的基礎(chǔ)，串珠中金剛石分布的均勻性也決定著最終產(chǎn)品的切割質(zhì)量［3］。金剛石串珠結(jié)構(gòu)復(fù)雜，尤其是在串珠中需要串珠基體做支撐，使得串珠冷壓工序的自動(dòng)化生產(chǎn)一直難以實(shí)現(xiàn)。國(guó)內(nèi)的串珠冷壓工藝，尤其在裝料環(huán)節(jié)，基本還是以人工裝料為主，輔以機(jī)械的半自動(dòng)壓制。德國(guó)飛羽公司推出的KV218型全自動(dòng)冷壓機(jī)，可以實(shí)現(xiàn)自動(dòng)壓制串珠壓坯，其串珠壓坯具有外觀完整，重量偏差小的優(yōu)點(diǎn)，但其所采用的胎體結(jié)合劑必須進(jìn)行造粒，冷壓時(shí)僅能壓
超硬材料工程 2018年2期2018-05-24
- 粉末高速壓制成形件密度影響因素分析
現(xiàn)象以及應(yīng)力波對(duì)壓坯質(zhì)量的影響。KHAN等［3］研究了沖擊力、沖擊速度等參數(shù)對(duì)抗拉抗彎強(qiáng)度以及硬度等力學(xué)性能的影響。HAGGBLAD等［4］通過改進(jìn)實(shí)驗(yàn)裝置的方式減少了因卸載和加載方式不當(dāng)導(dǎo)致的密度不均和壓坯表面剝落的現(xiàn)象。上述文獻(xiàn)側(cè)重于對(duì)粉末高速壓制實(shí)驗(yàn)結(jié)果的定性分析研究，對(duì)粉末密度及其均勻性量化分析較少。YANG等［5］利用X射線斷層掃描技術(shù)，計(jì)算出粉末高速壓制獲得的壓坯自上而下7層坯料的平均密度，發(fā)現(xiàn)改善模具內(nèi)壁潤(rùn)滑條件比增大壓制壓力更能夠有效提高壓
中國(guó)機(jī)械工程 2018年9期2018-05-14
- 擴(kuò)散CuSn10粉末燒結(jié)性能研究
部件制備過程中，壓坯密度是在粉末壓制過程中，通過施加合適的加壓過程，控制粉末壓制成型后零部件的密度，壓坯密度決定金屬粉末在冷壓成型過程中顆粒間接觸狀況及空隙狀態(tài)。壓坯密度是擴(kuò)散CuSn10粉末燒結(jié)性能的影響因素之一。通過改變燒結(jié)溫度，測(cè)試該工藝參數(shù)對(duì)擴(kuò)散CuSn10金屬粉末燒結(jié)收縮性的影響，試驗(yàn)結(jié)果如圖2所示。圖2 燒結(jié)溫度對(duì)擴(kuò)散CuSn10粉末燒結(jié)收縮性能的影響為考察燒結(jié)溫度對(duì)擴(kuò)散CuSn10燒結(jié)性能的影響，分別進(jìn)行了700℃、715℃、730℃、745
世界有色金屬 2018年2期2018-04-21
- 粉末冶金高速壓制致密化機(jī)制的研究進(jìn)展
級(jí)，不同的速度對(duì)壓坯有不同的壓制效果。通常在0.02s內(nèi)就可以完成1次壓制，并可在0.3s～1s的時(shí)間間隔內(nèi)實(shí)現(xiàn)多次沖擊壓制，最高可達(dá)到5次/s的頻率，多次反復(fù)沖擊壓制可進(jìn)行高能量的累積［3］，進(jìn)而提高所制備零件的綜合力學(xué)性能。高速壓制技術(shù)是以低成本制備高密度材料的又一技術(shù)新突破，它實(shí)現(xiàn)了大批量成形金屬、陶瓷粉末生產(chǎn)的可能性?，F(xiàn)階段來說，國(guó)內(nèi)外對(duì)高速壓制技術(shù)的研究主要集中于鐵粉、鈦粉、不銹鋼粉、陶瓷和聚合物等的實(shí)驗(yàn)和模擬研究上，國(guó)內(nèi)主要以此為途徑研發(fā)新型材
四川有色金屬 2018年3期2018-03-16
- 一種軋制加工鎢鈦合金靶材的制備方法
料,依次經(jīng)混合、壓坯、預(yù)燒、燒結(jié)、包套、軋制和熱處理步驟,最終得到所述鎢鈦合金靶材.本發(fā)明采用將W粉與TiH2粉末混合后壓制成型,壓坯經(jīng)過預(yù)燒還原和高溫真空燒結(jié),坯料帶包套進(jìn)行軋制的工藝;壓坯經(jīng)過預(yù)燒還原,可有效降低坯料中的雜質(zhì)含量和氧含量,再經(jīng)高溫真空燒結(jié),可得到高純度鎢鈦合金坯料;坯料帶包套后可以在大氣氣氛加熱爐內(nèi)進(jìn)行加熱,避免坯料中Ti元素的加熱氧化現(xiàn)象,保證軋制加工的順利進(jìn)行;最終得到的靶材致密度可達(dá)99.6%以上,厚度尺寸可控,工藝簡(jiǎn)單且適合大批
有色金屬材料與工程 2017年6期2017-11-30
- 顆粒整形對(duì)碳化硅陶瓷密封材料成型及燒結(jié)性能的影響
微粉，尤其是隨著壓坯密度的提高，未整形SiC微粉需要的壓力進(jìn)一步增大。這主要是由于整形SiC微粉，顆粒形狀規(guī)整，棱角很少，近似于規(guī)整的球形，在相同的壓力下更容易移動(dòng)，從而壓制相同密度的素坯，需要的壓力較小。素坯密度為2.05g/cm3時(shí)，未整形的成型壓力需要20MPa，而整形后的成型壓力僅需15MPa，表明整形后粉體顆粒具有較好的成型性能。圖3 未整形與整形SiC的素坯密度與對(duì)應(yīng)的成型壓力的關(guān)系圖Fig.3 Relationship between the
材料科學(xué)與工程學(xué)報(bào) 2017年4期2017-09-25
- 鉬鑭合金重復(fù)成型對(duì)燒結(jié)的影響
00 mm。使用壓坯燒結(jié)最高溫度為1 980℃，保溫時(shí)間11 h。1.3 樣品的觀察與分析使用JSM-6510 SEM設(shè)備對(duì)樣品進(jìn)行了觀察，確定了合金的內(nèi)部形貌與氧化鑭分布情況。利用IPC-AES光譜分析儀分析經(jīng)過再次燒結(jié)后樣品的化學(xué)成分變化情況。2 試驗(yàn)結(jié)果及討論2.1 碾壓鉬合金粉與正常鉬合金粉的形貌對(duì)比正常鉬合金粉與碾壓鉬合金粉的掃描電鏡圖，如圖1所示。對(duì)比圖中兩種鉬合金粉，可以看出正常鉬合金粉由松散分布的大顆粒與團(tuán)聚態(tài)的小顆粒組成，碾壓鉬合金粉由松
中國(guó)鎢業(yè) 2017年4期2017-09-22
- 環(huán)形薄壁類粉末冶金零件壓坯殘余應(yīng)力分析
壁類粉末冶金零件壓坯殘余應(yīng)力分析周 蕊1，謝 東2，李璐璐2，張建國(guó)2(1.中國(guó)民航大學(xué)航空工程學(xué)院，天津300300; 2.天津科技大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院，天津300222)針對(duì)環(huán)形薄壁類粉末冶金零件壓坯的殘余應(yīng)力進(jìn)行分析，采用修正的Drucker-Prager Cap彈塑性本構(gòu)模型對(duì)金屬粉末壓坯壓制、卸載和脫模過程進(jìn)行數(shù)值模擬，同時(shí)考慮不同零件壓坯幾何參數(shù)(高徑比和厚徑比)以及壓制工藝條件(摩擦條件和脫模角度)對(duì)壓坯內(nèi)殘余應(yīng)力的影響.研究結(jié)果表明，壓坯脫模后
材料與冶金學(xué)報(bào) 2017年3期2017-09-21
- 用平臺(tái)巴西圓盤實(shí)驗(yàn)確定金屬粉末壓坯的力學(xué)性能參數(shù)
實(shí)驗(yàn)確定金屬粉末壓坯的力學(xué)性能參數(shù)林啟權(quán)1,2，楊 輔1,2，董文正1,2，吉 淼1,2(1.湘潭大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院，湖南 湘潭 411105； 2.焊接機(jī)器人及應(yīng)用技術(shù)湖南省重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，湖南 湘潭 411105)為確定金屬粉末壓坯的力學(xué)性能，本文采用平臺(tái)型加載方式的巴西圓盤實(shí)驗(yàn)對(duì)銅、鐵兩種不同相對(duì)密度的金屬粉末壓坯進(jìn)行直徑壓縮。利用同步實(shí)驗(yàn)圖像記錄，研究了圓盤中心裂紋的生長(zhǎng)和金屬粉末壓坯的拉伸斷裂過程。通過壓縮實(shí)驗(yàn)獲得了金屬粉末壓坯的位移-載荷曲線，結(jié)合彈
材料科學(xué)與工程學(xué)報(bào) 2017年3期2017-06-21
- 木質(zhì)粉末熱模壓成形致密化過程數(shù)值模擬
分析成形壓力對(duì)其壓坯密度的影響，并通過理論計(jì)算與實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證相結(jié)合的方法對(duì)成形壓力與壓坯密度的關(guān)系進(jìn)行回歸分析。結(jié)果表明：在熱壓工藝條件下，依據(jù)Shima模型的計(jì)算數(shù)據(jù)與實(shí)驗(yàn)結(jié)果存在明顯偏差，但當(dāng)成形壓力不小于50 MPa時(shí)，通過理論計(jì)算、實(shí)驗(yàn)檢測(cè)與分析修正獲得的由理論方程與修正項(xiàng)組成的楊木粉末和蘆葦粉末的熱壓成形“壓力-密度”模型與實(shí)驗(yàn)結(jié)果高度吻合。木質(zhì)粉末；熱壓成形；致密化；數(shù)值模擬雖說國(guó)內(nèi)外有關(guān)粉末材料模壓致密化過程數(shù)值模擬研究的報(bào)道很多，但基于木質(zhì)粉末
中南林業(yè)科技大學(xué)學(xué)報(bào) 2016年4期2016-12-21
- 木質(zhì)粉末冷模壓成形致密化過程數(shù)值模擬
形壓力對(duì)木質(zhì)粉末壓坯密度的影響規(guī)律。結(jié)果表明：在彈塑性理論的理想假設(shè)下，Shima模型適合木質(zhì)粉末冷模壓成形致密化過程數(shù)值模擬，試驗(yàn)結(jié)果與理論模型計(jì)算數(shù)據(jù)高度吻合，可用于指導(dǎo)木質(zhì)粉末熱模壓成形致密化過程研究。木質(zhì)粉末；冷成形；致密化；數(shù)值模擬國(guó)內(nèi)外關(guān)于粉體材料模壓成形致密化過程的數(shù)值模擬研究已有幾十年的歷史，但基于木質(zhì)粉末相關(guān)研究的公開報(bào)道并不多見[1-5]。盡管已有的研究成果大多基于理想化的“可壓縮連續(xù)體”粉體原料建立起的系列理論準(zhǔn)則，例如：Kuhn等提
中南林業(yè)科技大學(xué)學(xué)報(bào) 2016年6期2016-12-19
- 可還原氧含量對(duì)WC-0.5%TaC-10.5%Co性能及微觀組織影響
測(cè),比較發(fā)現(xiàn):當(dāng)壓坯中還原氧含量低于0.31%時(shí),對(duì)硬質(zhì)合金的金相組織、硬度沒有影響;而對(duì)于樣塊的鈷磁則隨著壓坯中可還原氧含量的降低,磁力則隨著氧含量的增加而增加。增氧;硬質(zhì)合金;氧含量;真空燒結(jié)1 引言在硬質(zhì)合金生產(chǎn)過程中,原料中的碳對(duì)硬質(zhì)合金的性能、微觀組織有著極其重要的影響,而氧含量一直是作為雜質(zhì)元成分存在。在生產(chǎn)現(xiàn)場(chǎng),當(dāng)原料碳量一定,燒結(jié)工藝一定時(shí),壓坯中的氧含量就是一個(gè)影響產(chǎn)品性能以及微觀組織的主要因素。國(guó)內(nèi)外學(xué)者[1-4]對(duì)碳含量的變化與抗彎強(qiáng)
四川冶金 2015年4期2016-01-01
- 粉末冶金汽車同步器齒轂?zāi)＞吒倪M(jìn)設(shè)計(jì)
為模具的簡(jiǎn)化導(dǎo)致壓坯密度分布的均勻性大幅度降低。1 產(chǎn)品分析汽車同步器齒轂（如圖1所示）是汽車變速箱中的重要零件，是粉末冶金生產(chǎn)工藝制造中的典型產(chǎn)品。由圖1可以看出，齒轂零件軸向上共有兩個(gè)端面，且每個(gè)端面上分別有三個(gè)臺(tái)階面，即此零件為不等高（多臺(tái)階）壓坯，因此需要按照多臺(tái)階壓坯密度均勻分布的遵循原則來設(shè)計(jì)模具。根據(jù)壓制工藝要求，每個(gè)臺(tái)階面必須對(duì)應(yīng)相應(yīng)的壓制模沖，以達(dá)到壓坯密度分布均勻的目的[4]。圖1 同步器齒轂零件圖2 原有設(shè)計(jì)方案由于齒轂零件上每個(gè)臺(tái)階
制造業(yè)自動(dòng)化 2015年15期2015-09-13
- PBX代用粉體超聲加載成型的實(shí)驗(yàn)研究
0~65 mm的壓坯，與相同條件下無超聲壓制相對(duì)比，壓坯密度提高了1.79%；聲速測(cè)試表明，壓坯強(qiáng)度有一定增強(qiáng)；CT成像表明壓坯均勻性有一定提高；壓坯表面溫度分布均勻，未出現(xiàn)局部過熱現(xiàn)象。研究表明超聲波加載技術(shù)在較大尺寸含能材料成型過程中對(duì)提高成品品質(zhì)具有促進(jìn)作用。粉末成型；壓制系統(tǒng)；超聲粉體成型；0 引言超聲粉體成型技術(shù)是在粉末壓制成型過程中，通過引入超聲振動(dòng)作用，使壓坯在受外壓力的同時(shí)發(fā)生高頻振動(dòng)，促進(jìn)粉末粒子的運(yùn)動(dòng)和重排。與傳統(tǒng)壓制技術(shù)相比，超聲粉體
聲學(xué)技術(shù) 2015年1期2015-09-07
- 超聲壓制粉體成形技術(shù)研究進(jìn)展
料等，不但制得的壓坯密度和均勻度能有效提高，而且壓制過程環(huán)保、安全。國(guó)內(nèi)外開展了金屬粉末、無機(jī)物中的陶瓷粉末、高分子材料中的塑料粉末，以及高分子含能材料的復(fù)合粉末等的超聲壓制成形研究，取得了許多成果，大大促進(jìn)了超聲壓制粉體成形技術(shù)在國(guó)民經(jīng)濟(jì)和國(guó)防建設(shè)中的廣泛應(yīng)用。該文介紹了超聲壓制粉體成形技術(shù)的研究進(jìn)展。粉體成形；超聲壓制；壓坯密度；均勻性0 引言粉體壓制成形是將預(yù)先充分混合的復(fù)合粉體置于鋼制壓模內(nèi)，通過模沖對(duì)粉體進(jìn)行加壓，以獲得具有一定形狀、尺寸、密度和
聲學(xué)技術(shù) 2015年1期2015-09-07
- 粉末冶金皮帶輪模壓致密化成型的數(shù)值模擬
化成型過程，預(yù)測(cè)壓坯各部位的相對(duì)密度分布。通過補(bǔ)償壓坯低密度區(qū)的裝粉量，有效提高和改善了壓坯的密度和密度分布。實(shí)踐表明優(yōu)化后的壓制工藝可壓制出合格的粉末冶金皮帶輪壓坯，為此類粉末冶金零件的模壓成型設(shè)計(jì)提供參考。粉末冶金；皮帶輪；密度分布；數(shù)值模擬粉末冶金技術(shù)具有低成本、近凈成形等顯著優(yōu)點(diǎn)而廣泛用于生產(chǎn)發(fā)動(dòng)機(jī)傳動(dòng)件、通用機(jī)械零件和工具等，特別是汽車工業(yè)已成為粉末冶金零件的最大應(yīng)用市場(chǎng)，對(duì)粉末冶金零件的力學(xué)性能和尺寸精度也提出了越來越高的要求[1-2]。密度和
- Wood/Cu混合粉末溫壓成形致密化過程數(shù)值模擬
對(duì)Wood/Cu壓坯密度的影響，并通過理論計(jì)算與試驗(yàn)檢測(cè)驗(yàn)證相結(jié)合的方法對(duì)成形壓力與壓坯密度的關(guān)系進(jìn)行回歸分析。結(jié)果表明，Shima模型特別適合于Wood/Cu混合粉末常溫成形過程的數(shù)值模擬，模擬結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果一致；但在溫壓成形工藝條件下的模擬結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果存在明顯偏差。通過理論計(jì)算、試驗(yàn)檢測(cè)與分析修正獲得的Wood/Cu粉末溫壓成形“壓力?密度”模型由理論方程與修正項(xiàng)組成，對(duì)于金屬化木質(zhì)材料及其制品的開發(fā)具有實(shí)際指導(dǎo)意義。Wood/Cu粉末；溫壓成形；致
粉末冶金材料科學(xué)與工程 2015年6期2015-03-06
- 冷壓燒結(jié)Fe基金剛石超薄切鋸胎體的組織和性能
軸冷壓壓力對(duì)冷壓壓坯、燒結(jié)胎體的組織和性能影響，探討不同壓力冷壓坯的致密化機(jī)理以及燒結(jié)胎體的拉伸斷裂行為.1 實(shí)驗(yàn)1.1 試樣制備Fe基金剛石超薄切鋸復(fù)合材料胎體成分如表1所示.Fe、Sn粉為水霧化粉，平均顆粒尺寸分別為53、37 μm，Cu、Ni粉為電解粉，平均顆粒尺寸 48 μm.表1 Fe基金剛石超薄切鋸復(fù)合材料胎體成分按表1成分稱取粉末，在三維渦流混料機(jī)(TD-2)中混合1 h，將金屬混合粉中加入質(zhì)量分?jǐn)?shù)8.5%的液體成型劑，重新混合0.5 h.混
材料科學(xué)與工藝 2014年1期2014-11-30
- WC-Co粉末壓制過程有限元模擬研究
密度和強(qiáng)度的待燒壓坯體［1］。另外，壓制工藝與模具設(shè)計(jì)對(duì)產(chǎn)品尺寸精度的影響最大，目前產(chǎn)品加工工藝和模具設(shè)計(jì)仍然采用的是比較傳統(tǒng)的經(jīng)驗(yàn)設(shè)計(jì)法，往往耗時(shí)、耗力、耗財(cái)?shù)剡M(jìn)行重復(fù)性設(shè)計(jì)［2］，通過這樣不斷試驗(yàn)與改進(jìn)優(yōu)化來達(dá)到產(chǎn)品的尺寸精度，無疑造成了很大的浪費(fèi)，拖延了產(chǎn)品設(shè)計(jì)生產(chǎn)周期。粉末壓制成型過程的計(jì)算機(jī)仿真模擬技術(shù)基于有限元法、圖形學(xué)和塑性力學(xué)等技術(shù)，對(duì)粉末壓制過程進(jìn)行仿真模擬［3］。同時(shí)，粉末成形是一個(gè)集材料、幾何和邊界條件的組合非線性過程［4］，Msc.
機(jī)械工程師 2014年1期2014-11-22
- 粉末粒度偏析對(duì)Ti-5Al-2.5Sn ELI粉末合金拉伸性能的影響
對(duì)第一組實(shí)驗(yàn)中的壓坯進(jìn)行氣體含量測(cè)定、微觀組織觀察以及室溫和低溫力學(xué)性能的測(cè)試。針對(duì)第二組實(shí)驗(yàn)中的壓坯，在包套的端部、中部和下部分別抽取試樣進(jìn)行室溫和低溫拉伸性能的測(cè)試。室溫拉伸測(cè)試采用德國(guó)Zick Z050型電子拉伸試驗(yàn)機(jī)，拉伸速度是 0.5 mm/min。低溫拉伸測(cè)試在中國(guó)科學(xué)院理化技術(shù)研究所引進(jìn)的MTS?SANS CMT 5000系列微機(jī)控制電子萬能試驗(yàn)機(jī)上完成，實(shí)驗(yàn)溫度為20 K。室溫拉伸和低溫拉伸的斷口均采用日本島津生產(chǎn) SSX?350型掃描電子
中國(guó)有色金屬學(xué)報(bào) 2013年2期2013-12-18
- 粉末冶金雙速液壓閥盤的研制
a）成型模的設(shè)計(jì)壓坯的設(shè)計(jì)包括壓坯形狀設(shè)計(jì)、壓坯的精度設(shè)計(jì)和密度設(shè)計(jì)。形狀設(shè)計(jì)必須考慮壓坯形狀是否適于壓制成形，毛坯形狀如圖1。壓坯精度取決于制品的精度、硬度和制造工藝流程等因素。制品的精度要求越高，壓模精度也越高，雙速液壓閥盤壓模以陰模內(nèi)孔為定位基準(zhǔn)，上下模沖以陰模內(nèi)孔定位;型芯以下模沖的內(nèi)孔定位，陰模固定，其余零件可沿徑向自動(dòng)調(diào)心。上模沖與陰模的配合間隙0.02mm，其余零件配合間隙一般小于0.01mm。壓坯密度設(shè)計(jì)不僅影響產(chǎn)品物理機(jī)械性能，也影響壓坯
機(jī)械制造與自動(dòng)化 2013年5期2013-10-14
- 燒結(jié)TiH2粉末制備鈦合金的工藝及組織
研究TiH2粉末壓坯、TiH2－Al－V粉末壓坯的燒結(jié)致密化特性，并對(duì)合金的組織形貌進(jìn)行觀察。該項(xiàng)研究工作為探索低成本鈦或鈦合金的制造新工藝，擴(kuò)大鈦的應(yīng)用領(lǐng)域打下了一定基礎(chǔ)。1 實(shí)驗(yàn)方法實(shí)驗(yàn)用TiH2粉末、Al－V合金粉末為外購(gòu)，粉末粒度均為－325目，粉末化學(xué)成分如表1，2所示。分別將TiH2粉末、TiH2粉末和Al－V合金粉末（按Ti－6Al－4V比例）球磨（混合）后，壓制成不同密度的壓坯；將壓坯在不同燒結(jié)工藝條件下進(jìn)行燒結(jié)實(shí)驗(yàn)。用掃描電鏡觀察TiH2
材料工程 2013年10期2013-09-14
- 油田射孔彈彈體粉末冶金成形工藝優(yōu)化與性能強(qiáng)化
等工藝參數(shù)對(duì)彈體壓坯組織結(jié)構(gòu)及密度分布均有重要影響，而相關(guān)方面的研究報(bào)道較少且缺乏系統(tǒng)性，為此，本文以此為基礎(chǔ)展開了相關(guān)研究.1 方法本試驗(yàn)原料選用霧化鐵粉、電解銅粉、電解鎳粉、磷片石墨、硬酯酸鋅和錠子油，首先在雙錐型W-30型混料機(jī)(轉(zhuǎn)速為60 r/min)中混合，具體步驟為:將10 kg鐵粉放入混料機(jī)內(nèi)，再將按質(zhì)量分?jǐn)?shù)稱好的Cu、Ni、石墨和硬脂酸鋅依次放入混料機(jī)內(nèi)，外加0.5～1%的錠子油預(yù)混10 min，然后將剩余的15 kg鐵粉再放入混料機(jī)內(nèi)混合
哈爾濱工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào) 2013年9期2013-09-02
- 換擋指成形模具中的跑粉槽設(shè)計(jì)及應(yīng)用
又屬于端面不等高壓坯，采用跑粉的方式壓制該結(jié)構(gòu)件有很大的優(yōu)勢(shì)。首先根據(jù)其形狀設(shè)計(jì)出上模沖、陰模、下模沖的尺寸;其次，計(jì)算出成形過程中有多少粉末溢出，確定跑粉槽的大小以及深度;最后，根據(jù)液壓設(shè)備以及成形方式設(shè)計(jì)出該模具。1 產(chǎn)品分析換擋指的幾何尺寸如圖2所示。換擋指的密度要求大于6.8 g/cm3。根據(jù)圖2和表1所示的要求，對(duì)產(chǎn)品零件進(jìn)行全面的技術(shù)分析［1］。為了達(dá)到零件的性能要求，使用赫格拉斯ABC100.30霧化粉末，其粉末性能穩(wěn)定，采用模壓成形工藝方法
汽車零部件 2013年8期2013-08-29
- 樹脂基成形劑的開發(fā)與應(yīng)用研究
.2 壓制工藝與壓坯抗彎強(qiáng)度測(cè)定壓制在30t單柱油壓機(jī)上進(jìn)行，壓坯尺寸 37×16×10mm，單重 40g，壓制壓力5 t/cm2。使用美國(guó)Instron3369材料力學(xué)試驗(yàn)機(jī)測(cè)定壓坯抗彎強(qiáng)度。1.2.3 燒結(jié)工藝與合金性能檢測(cè)壓坯試樣采用加壓燒結(jié)工藝，燒結(jié)溫度1430℃，保溫時(shí)間90min，同爐燒結(jié)后檢測(cè)試樣物理機(jī)械性能。2 結(jié)果與討論表2 成型劑配方設(shè)計(jì)2.1 壓坯抗彎強(qiáng)度結(jié)果討論試驗(yàn)中樹脂基膠液配方表現(xiàn)出很強(qiáng)的粉末顆粒初粘力。本研究擺脫了過去總是以橡
鑿巖機(jī)械氣動(dòng)工具 2013年1期2013-06-13
- 高壓坯強(qiáng)度鎢粉工藝研究
物理、力學(xué)性能與壓坯強(qiáng)度密切相關(guān)，而壓坯強(qiáng)度又與鎢粉形貌和粒度分布等材料特征關(guān)聯(lián)。因此制備出具有成形性好、壓坯強(qiáng)度高的鎢粉，是制備高性能鎢或高鎢含量合金制品的基礎(chǔ)［1-4］。研究通過對(duì)鎢粉制備的原料及其主要工藝進(jìn)行優(yōu)化，從而改善原始鎢粉的粒度分布與形貌，以提高鎢粉成形性和壓坯強(qiáng)度。1 實(shí)驗(yàn)1.1 原料及性能所用的原料均為工業(yè)級(jí)產(chǎn)品，其中BTO（化學(xué)式：WO2.9）、PTO（化學(xué)式：WO2.72）、YTO（化學(xué)式：WO3）由APT（仲鎢酸銨）生產(chǎn)，其成分及雜
中國(guó)鎢業(yè) 2012年5期2012-12-31
- 粉末高速壓制成形密度分布的數(shù)值模擬及影響因素分析
粒二維流動(dòng)情況及壓坯密度分布的數(shù)值模擬，模擬結(jié)果的密度分布規(guī)律與實(shí)際壓制的密度分布規(guī)律較為一致；利用數(shù)值模擬結(jié)果對(duì)影響壓坯密度分布的摩擦因數(shù)、高徑比、雙向壓制因素進(jìn)行了具體分析。高速壓制；離散單元法；PFC；壓坯密度分布粉末高速壓制技術(shù)是一項(xiàng)低成本、高效率制備高密度粉末冶金零件的新技術(shù)［1－3］，因其具有良好的性價(jià)比而備受關(guān)注。在壓制致密化過程中，粉末與粉末、粉末與模壁和模沖之間由于存在著摩擦，使壓制過程中力的傳遞和分布發(fā)生改變。由于壓力分布不均勻，壓坯各
材料工程 2012年7期2012-09-04
- 400 t全自動(dòng)粉末液壓機(jī)壓坯密度分析與參數(shù)設(shè)計(jì)
能準(zhǔn)確地分析出對(duì)壓坯密度影響的因素成為保證零件質(zhì)量的關(guān)鍵，因此，合理的密度分析尤為重要。粉末成型液壓機(jī)由液壓系統(tǒng)、控制系統(tǒng)、模架3部分組成，自動(dòng)化程度較高。但壓機(jī)類型不同，其具體結(jié)構(gòu)也不同，確定它所需用的參數(shù)也不同。參數(shù)設(shè)計(jì)是粉末壓機(jī)設(shè)計(jì)過程中的一個(gè)重要環(huán)節(jié)，合理的參數(shù)設(shè)計(jì)能夠保證壓機(jī)更加合理和精確地完成復(fù)雜的動(dòng)作。但由于模架零件的標(biāo)準(zhǔn)化、系列化程度較高，所以設(shè)計(jì)中尺寸參數(shù)的確定應(yīng)既要保證科學(xué)性，又要滿足系列標(biāo)準(zhǔn)化要求。針對(duì)400 t壓機(jī)的技術(shù)要求，本文根
- 鑄造/SHS 法制備TiC-Al2 O3 鋼基表面復(fù)合層的研究①
力學(xué)分析3.1 壓坯緊實(shí)率對(duì)顆粒尺寸及增強(qiáng)區(qū)孔隙率的影響壓坯緊實(shí)率對(duì)制備復(fù)合材料反應(yīng)區(qū)致密度的影響見圖2.如圖2 所示，55% ～65%緊實(shí)率的壓坯，形成的復(fù)合材料孔隙率很低，這是因?yàn)槿刍匿撘涸?5% ～65%緊實(shí)率的壓坯中浸透能力最強(qiáng)，所以孔隙率較低，并且基體與增強(qiáng)區(qū)具有良好的冶金界面結(jié)合.隨著緊實(shí)率的增加，陶瓷增強(qiáng)相致密度較低，在掃描電鏡下可以看到宏觀的孔洞. 分析其原因，熔化鋼液的浸透能力隨著緊實(shí)率的增加而降低.尤其是壓坯緊實(shí)率大于75%，基體與增
- 影響鎢鉬雙金屬壓制的因素分析
過程中，不僅要求壓坯具有較大的密度，還要求在同一橫斷面上密度分布盡可能均勻一致；壓坯除了保證尺寸、形狀準(zhǔn)確，強(qiáng)度較大外，還要保證沒有掉邊角、無裂紋和分層、凹坑等缺陷。在壓坯的質(zhì)量控制中，粉末的粒度、粒度分布和形貌等粉末物性是首要影響因素。一般地，粉末愈細(xì)，流動(dòng)性愈差；由于粉末細(xì)，松裝密度低，在相同壓力下制得的壓坯密度相對(duì)較低。與形狀相同的粗粉末相比，由于細(xì)粉末顆粒間接觸點(diǎn)較多，接觸面積增加，其壓縮性能較差，雖然壓坯強(qiáng)度高是其優(yōu)點(diǎn)，在壓制高密度壓坯時(shí)，密度分
中國(guó)鉬業(yè) 2011年3期2011-04-27
- 熔滲用多孔鉬骨架制備工藝研究
厚度不等的圓片。壓坯致密度采用限定壓坯厚度的方法進(jìn)行控制，使壓坯初始致密度基本維持在40%～60%之間，波動(dòng)不超過±2%。將壓制好的壓坯在不同溫度下氫氣氛保護(hù)進(jìn)行燒結(jié)，燒結(jié)分別為1 550℃、1 650℃、1 750℃，保溫時(shí)間2 h，試樣隨爐冷卻，最終得到致密度約為50%～90%的多孔鉬骨架。采用JSM－6460型掃描電子顯微鏡對(duì)多孔鉬骨架的孔隙形貌進(jìn)行觀察。2 結(jié)果與討論2.1 壓坯致密度與燒結(jié)體致密度的關(guān)系圖2是壓坯致密度與不同溫度下燒結(jié)后鉬骨架致密
中國(guó)鉬業(yè) 2011年3期2011-04-27
- 鎢粉制備工藝對(duì)壓坯強(qiáng)度影響的研究
顯得尤其重要。高壓坯強(qiáng)度鎢粉純度高、結(jié)合強(qiáng)度大、成型性好、質(zhì)量穩(wěn)定，其壓坯強(qiáng)度高達(dá)2.8MPa，用以燒結(jié)成的制品密度大、耐高溫性能好等特點(diǎn)，大大提高了鎢制品的各項(xiàng)理化性能和成品率。廣泛用于航空、航天領(lǐng)域制作火焰噴射器、火箭飛行舵等大制品領(lǐng)域。隨著鎢行業(yè)水平的整體提升，將有比較大的市場(chǎng)需求。目前國(guó)內(nèi)已有相關(guān)的文獻(xiàn)報(bào)道由APT直接還原制取鎢粉，改善成形性，如采用偏鎢酸銨（AMT）和仲鎢酸銨（APT）為原料，按照一定比例混合后直接氫還原，或者將偏鎢酸銨和仲鎢酸銨
中國(guó)鎢業(yè) 2010年6期2010-12-31
- 高速壓制技術(shù)的研究進(jìn)展和發(fā)展趨勢(shì)＊
倍，具有成本低、壓坯密度高且分布均勻、低彈性后效（比常規(guī)降低30%）和高精度、模具使用壽命長(zhǎng)（不少于十萬次）等特點(diǎn)[2－3]．高的壓坯密度有利于降低燒結(jié)溫度而獲得晶粒細(xì)小的材料，符合當(dāng)前節(jié)能減排和低碳發(fā)展的總體需求；低脫模力（比常規(guī)降低30%）和低彈性后效可顯著提高零件的尺寸精度；高的模具壽命（不少于十萬次）使工業(yè)應(yīng)用成為可能．從生產(chǎn)成本與制品密度之間的性價(jià)比考慮，HVC是制備高密度、高性能粉末冶金零部件的一種最佳選擇，因此具有明顯的技術(shù)和經(jīng)濟(jì)優(yōu)勢(shì)[4－5
材料研究與應(yīng)用 2010年4期2010-12-18
- 機(jī)械球磨Ti／Al復(fù)合粉反應(yīng)燒結(jié)的膨脹與收縮
結(jié)果表明復(fù)合粉末壓坯首先經(jīng)過620℃，4 h的低溫?zé)Y(jié)后，坯料產(chǎn)生膨脹，且隨著球磨時(shí)間的延長(zhǎng)，膨脹率逐漸降低；而后再經(jīng)過1200℃，2h的高溫?zé)Y(jié)后坯料與低溫?zé)Y(jié)后相比產(chǎn)生收縮，且隨著球磨時(shí)間的延長(zhǎng)，其收縮率逐漸增大.機(jī)械球磨；反應(yīng)燒結(jié)；膨脹率；收縮率鈦鋁基合金，因?yàn)楦邷貜?qiáng)度高，密度低，抗氧化性能好，作為新型的高溫結(jié)構(gòu)材料，在航空、航天、熱能和汽車等領(lǐng)域具有很大的應(yīng)用潛力，已受到各國(guó)材料研究人員的高度重視.但鈦鋁基合金室溫延性很低，加工成形非常困難，從而阻
材料研究與應(yīng)用 2010年4期2010-12-14