支板
- 基于聲紋特征識(shí)別的進(jìn)氣支板裂紋故障原位檢測(cè)技術(shù)
的航空發(fā)動(dòng)機(jī)進(jìn)氣支板裂紋故障檢測(cè)方法，與外場(chǎng)常規(guī)的目視或孔探檢測(cè)方法相比，具有可量化和效率高等優(yōu)點(diǎn)。航空發(fā)動(dòng)機(jī)是工作環(huán)境最極端、最苛刻的系統(tǒng)之一。進(jìn)氣機(jī)匣作為航空發(fā)動(dòng)機(jī)前端主要承力和進(jìn)氣部件，一方面是用來(lái)承接低壓轉(zhuǎn)子前支點(diǎn)載荷、振動(dòng)及氣動(dòng)載荷；另一方面是對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)進(jìn)氣來(lái)流進(jìn)行整流，保證氣流能夠滿(mǎn)足壓氣機(jī)使用需求。為滿(mǎn)足現(xiàn)代武器裝備超高性能、超高負(fù)荷的使用需求，進(jìn)氣機(jī)匣面臨著負(fù)荷大、質(zhì)量輕的考驗(yàn)，導(dǎo)致進(jìn)氣支板極易出現(xiàn)裂紋故障。進(jìn)氣支板裂紋故障的危害極大，早期往
航空動(dòng)力 2023年3期2023-07-05
- 增壓級(jí)末級(jí)靜子與支板耦合設(shè)計(jì)對(duì)流場(chǎng)影響的研究
的需求，中介機(jī)匣支板厚度都較大。特別是支板與上游靜子之間的相互影響對(duì)風(fēng)扇的氣動(dòng)穩(wěn)定性、振動(dòng)以及噪聲有較大的影響[4]。但有時(shí)為了保證發(fā)動(dòng)機(jī)的軸向長(zhǎng)度，降低重量或換發(fā)配裝要求，需要縮短末級(jí)靜子和中介機(jī)匣支板之間的軸向距離，這會(huì)增加支板對(duì)上游流場(chǎng)的影響，增大了風(fēng)扇氣動(dòng)穩(wěn)定性的風(fēng)險(xiǎn)[5]。以某風(fēng)扇增壓級(jí)末級(jí)靜子與支板軸向間距縮短設(shè)計(jì)為背景，研究了增壓級(jí)末級(jí)靜子和支板的耦合設(shè)計(jì)對(duì)流場(chǎng)產(chǎn)生的影響，分析耦合設(shè)計(jì)前后流場(chǎng)的流動(dòng)特性，并分析耦合前后對(duì)上游產(chǎn)生畸變場(chǎng)的情況。
裝備制造技術(shù) 2022年5期2022-09-06
- 航空發(fā)動(dòng)機(jī)中介機(jī)匣旋渦結(jié)構(gòu)分析
壓力梯度，而承力支板的鈍體擾流特征會(huì)帶來(lái)很強(qiáng)的誘導(dǎo)損失，從而造成下游流場(chǎng)的惡化，兩者結(jié)合下極易誘發(fā)端壁附面層分離、支板角區(qū)分離等二次流現(xiàn)象[1]，影響整機(jī)總體性能。國(guó)內(nèi)外對(duì)于中介機(jī)匣的研究較多，SO R M C等[2]的研究顯示離心加速度與不平衡的壓力場(chǎng)會(huì)導(dǎo)致凸面湍流剪切應(yīng)力增加和凹面湍流剪切應(yīng)力減少，因此可以確定曲率影響S形管道湍流附面層的發(fā)展。BAILEY D W等[3]對(duì)于壓氣機(jī)S形過(guò)渡段進(jìn)行研究，發(fā)現(xiàn)S形管道的損失主要取決于壓力梯度和曲率，同時(shí)支板
機(jī)械制造與自動(dòng)化 2022年3期2022-06-24
- 高馬赫數(shù)燃燒強(qiáng)化的激波風(fēng)洞試驗(yàn)研究1)
,因此需要凹腔和支板等穩(wěn)焰裝置.同時(shí),可以在較低燃燒室入口馬赫數(shù)Main≈1.0～2.0條件下組織大分離的高效燃燒,而不必?fù)?dān)心離解反應(yīng)降低燃燒效率.與之相比,Maf≥8.0高馬赫數(shù)飛行條件下,更高焓來(lái)流讓點(diǎn)火延遲時(shí)間顯著降低,即燃燒過(guò)程更加由摻混控制,對(duì)Maf4.0～7.0 條件下常用的凹腔等穩(wěn)焰裝置依賴(lài)性減弱.但此時(shí)如果仍大幅降低流速再組織燃燒,更高溫氣流中顯著的離解反應(yīng)會(huì)限制化學(xué)能的加入,不利于發(fā)動(dòng)機(jī)性能.因此,高馬赫數(shù)發(fā)動(dòng)機(jī)更傾向于在較高燃燒室入口馬
力學(xué)學(xué)報(bào) 2022年5期2022-06-16
- 一種快速成型橡膠壓力機(jī)
膠壓力機(jī)，包括：支板，支板開(kāi)設(shè)有第一開(kāi)槽，第一開(kāi)槽下方設(shè)置有第二開(kāi)槽，支板底端位置設(shè)置有模具板，模具板上表面兩端設(shè)置有壓縮彈簧，壓縮彈簧上方設(shè)置有按壓板，按壓板中間位置鏤空，按壓板于第二開(kāi)槽內(nèi)滑動(dòng)，按壓板兩側(cè)設(shè)置有齒板，支板外側(cè)設(shè)置有氣缸，氣缸輸出端連接有推桿一端，推桿另一端連接有第一電機(jī)，第一電機(jī)輸出端連接有第一轉(zhuǎn)軸一端，第一轉(zhuǎn)軸另一端連接有第一齒輪，第一齒輪能夠與齒板相互嚙合，通過(guò)設(shè)置氣缸配合推桿以及壓縮彈簧，從而便于需要更換模具時(shí)，無(wú)需人工操作，能夠
橡塑技術(shù)與裝備 2022年3期2022-03-17
- 一體化加力燃燒室支板雷達(dá)隱身修形仿真
加力燃燒室方案在支板表面和加力燃燒室內(nèi)、外涵分隔壁面設(shè)置了凹腔，并且支板凹腔內(nèi)有噴油孔，以此來(lái)實(shí)現(xiàn)穩(wěn)定火焰、組織燃燒的功能；孫雨超等[7]提出了一種與渦輪后框架一體化的加力燃燒室方案，并采用商業(yè)數(shù)值計(jì)算軟件對(duì)其進(jìn)行了3維冷態(tài)和熱態(tài)流場(chǎng)數(shù)值模擬研究。本文以配裝軸對(duì)稱(chēng)噴管的某型發(fā)動(dòng)機(jī)為載體，采用彈跳射線(xiàn)法（Shooting and Bouncing racy，SBR）和物理繞射理論（Physical Theory of Diffraction，PTD）方法對(duì)一
航空發(fā)動(dòng)機(jī) 2022年6期2022-02-06
- 某型發(fā)動(dòng)機(jī)引氣有滑油味故障分析
燒室3、4和8號(hào)支板開(kāi)有引氣孔，從壓氣機(jī)第十級(jí)來(lái)的氣流，流到燃燒室引氣導(dǎo)管安裝座上，通過(guò)裝在安裝座上專(zhuān)用引氣導(dǎo)管，引出小股氣流用于飛機(jī)座艙增壓?；拖到y(tǒng)密封不良或燃燒室支板處有滑油與氣流摻混，座艙引氣會(huì)有滑油味。基于該型發(fā)動(dòng)機(jī)結(jié)構(gòu)特點(diǎn)與工作原理分析，造成引氣有滑油味的可能原因有：（1）槳軸前軸承封嚴(yán)空氣壓力過(guò)小，滑油從減速器前蓋漏出，或由于壓氣機(jī)前軸承封嚴(yán)壓力過(guò)大，導(dǎo)致減速器內(nèi)腔壓力過(guò)高，將潤(rùn)滑前軸承的滑油擠出減速器前蓋，進(jìn)入進(jìn)氣道與氣流摻混。（2）壓氣機(jī)
中國(guó)科技縱橫 2021年9期2021-08-02
- 一種塑料模具的排列裝置
置，包括有擋板、支板、橫板、墊塊、雙軸電機(jī)、第一軸承座、第一轉(zhuǎn)軸、第一轉(zhuǎn)輥、第一皮帶輪、第一平皮帶、第一傳送帶等；前方擋板左側(cè)頂部設(shè)有支板，支板后側(cè)上部設(shè)有橫板，橫板底部開(kāi)有弧形槽，前方擋板前側(cè)設(shè)有墊塊，墊塊頂部設(shè)有雙軸電機(jī)，雙軸電機(jī)前端設(shè)有第一皮帶輪。本發(fā)明通過(guò)設(shè)置的撥動(dòng)機(jī)構(gòu)可將放置正確的塑料模具撥到滑板上，直接傳送走，不需再人工進(jìn)行挑選和分揀，減少了分揀的程序(申請(qǐng)專(zhuān)利號(hào)：CN201910013994.3)。
橡塑技術(shù)與裝備 2021年8期2021-04-23
- 專(zhuān)利名稱(chēng)：一種廢電池拆解回收裝置
置，包括底座、底支板和電池倉(cāng)，所述底座固定設(shè)置在底支板下部，電池倉(cāng)固定設(shè)置在底支板上，底支板上設(shè)置有立柱，立柱上設(shè)置有橫梁，橫梁下表面倒置有第一氣缸，第一氣缸的推出端連接有壓板，壓板位于電池倉(cāng)正上方，壓板下表面設(shè)置有兩個(gè)橫向刀片和一個(gè)縱向刀片，橫向刀片和縱向刀片連接成工字形，在電池倉(cāng)前后兩側(cè)設(shè)置有圓孔，底支板上還設(shè)置有第二氣缸，第二氣缸的推出端上設(shè)置有連接條，并在連接條上連接有推出棒，推出棒端頭設(shè)置在電池倉(cāng)后側(cè)的圓孔中。本實(shí)用新型的目的在于提供一種廢電池拆
再生資源與循環(huán)經(jīng)濟(jì) 2021年9期2021-04-09
- 某焊接機(jī)匣加工方法探析
鍛件機(jī)加成型，其支板與支板安裝座單獨(dú)成型后，再組件進(jìn)行組合加工，整體結(jié)構(gòu)如圖1 所示，保證焊接時(shí)不會(huì)由于鑄件自身的偏差而產(chǎn)生問(wèn)題。圖1 新型號(hào)焊接機(jī)匣件三維圖示新型號(hào)焊接機(jī)匣件與原零件相比，缺少后端安裝邊，需要對(duì)新型號(hào)零件裝夾方法及工裝方案進(jìn)行研究。零件支板與支板頭與原來(lái)有區(qū)別，兩者的轉(zhuǎn)接部位距離機(jī)匣殼體過(guò)近，采用原來(lái)加工方式不適合該零件的加工，需要編制研究程序。新增的支板端面與斜平面相交位置的轉(zhuǎn)接R 圓角結(jié)構(gòu)，不允許鉗工打磨，需要使用特殊尺寸的專(zhuān)用刀具以
中國(guó)新技術(shù)新產(chǎn)品 2021年22期2021-02-11
- 航空發(fā)動(dòng)機(jī)進(jìn)口整流支板防冰槽裂紋故障分析
機(jī)匣、內(nèi)環(huán)及整流支板構(gòu)成。近年來(lái)，進(jìn)氣機(jī)匣裂紋故障時(shí)有發(fā)生，如何準(zhǔn)確確定裂紋故障原因并提出合理的改進(jìn)措施，是研究人員比較關(guān)注的問(wèn)題。一些學(xué)者針對(duì)機(jī)匣的裂紋故障機(jī)理進(jìn)行了深入研究。吳宏春等[5]針對(duì)機(jī)匣殼體環(huán)帶支撐臺(tái)基體裂紋故障，通過(guò)數(shù)值仿真和模態(tài)試驗(yàn)、動(dòng)應(yīng)力測(cè)試等手段開(kāi)展了深入分析，確定了裂紋產(chǎn)生的原因，提出了增加加強(qiáng)筋和涂減振膠等解決措施。劉洋[6]針對(duì)某型進(jìn)氣機(jī)匣基體裂紋故障，通過(guò)模態(tài)試驗(yàn)、動(dòng)應(yīng)力測(cè)試并結(jié)合古德曼圖等手段開(kāi)展研究，確定了故障原因，提出了
航空發(fā)動(dòng)機(jī) 2020年4期2020-09-16
- 徑向進(jìn)氣裝置內(nèi)孔板流動(dòng)規(guī)律研究
流道的上下壁面靠支板連接支撐固定，原始造型為5塊周向均布間隔72°的支板，支板為對(duì)稱(chēng)翼型造型，前后緣均為圓弧型以減小流動(dòng)損失，進(jìn)氣裝置進(jìn)口唇口外徑D1=350mm，出口外徑D2=120mm，內(nèi)徑D3=48mm，唇口通道高H=56mm。為保證進(jìn)口氣流的均勻性，在唇口向外做了一定的延伸，延伸段長(zhǎng)L=70mm。圖1 計(jì)算模型與網(wǎng)格采用商業(yè)軟件ANSYS ICEM劃分全局結(jié)構(gòu)網(wǎng)格，總網(wǎng)格數(shù)120萬(wàn)，計(jì)算模型為k-ε，對(duì)壁面網(wǎng)格進(jìn)行加密，保證y+值滿(mǎn)足湍流模型要求。
機(jī)械制造與自動(dòng)化 2020年4期2020-08-12
- 支板融合OGV平面葉柵數(shù)值計(jì)算及試驗(yàn)研究
016)0 引言支板在發(fā)動(dòng)機(jī)中起到不可替代作用的同時(shí)，由于其自身體積較大，因而會(huì)對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)外涵處的流場(chǎng)造成一定影響。在氣動(dòng)方面，支板使得通道內(nèi)流場(chǎng)沿周向不均，引起的擾動(dòng)會(huì)向上游傳播，影響OGV葉柵流場(chǎng)，有時(shí)甚至穿過(guò)OGV葉柵通道到達(dá)風(fēng)扇，使風(fēng)扇轉(zhuǎn)子流場(chǎng)不均勻。另外有研究表明[1]，對(duì)于大涵道比渦扇發(fā)動(dòng)機(jī)，OGV的損失每增加1%，發(fā)動(dòng)機(jī)耗油率約提高0.33%。支板的存在還會(huì)對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)的噪聲產(chǎn)生不利影響，研究表明發(fā)動(dòng)機(jī)外涵支板引起的壓力脈動(dòng)是造成發(fā)動(dòng)機(jī)噪聲的原因之
機(jī)械制造與自動(dòng)化 2020年4期2020-08-12
- 基于支板穩(wěn)燃的超聲速火焰特性研究進(jìn)展
對(duì)于凹腔穩(wěn)燃器，支板也被作為一種有效的燃料噴注器和火焰穩(wěn)燃器用于實(shí)現(xiàn)超聲速燃燒室中的火焰穩(wěn)定。從20世紀(jì)70年代美國(guó)蘭利研究中心[10]提出支板的概念開(kāi)始，各國(guó)對(duì)支板構(gòu)型的燃油噴注器、火焰穩(wěn)定器展開(kāi)了大量的實(shí)驗(yàn)及數(shù)值模擬研究，證明了支板在增加燃油穿透深度、增強(qiáng)摻混等方面都具有較大的優(yōu)勢(shì)。為了進(jìn)一步實(shí)現(xiàn)超聲速燃燒室中的燃燒組織優(yōu)化，各國(guó)學(xué)者對(duì)以支板穩(wěn)燃的超聲速燃燒室中火焰特性進(jìn)行了機(jī)理性研究。本文基于當(dāng)前超聲速支板穩(wěn)燃領(lǐng)域研究現(xiàn)狀，總結(jié)了以支板作為穩(wěn)燃器的超
空氣動(dòng)力學(xué)學(xué)報(bào) 2020年3期2020-08-08
- 大擴(kuò)張角渦輪過(guò)渡段非定常流動(dòng)數(shù)值仿真
]。另外過(guò)渡段的支板表面非定常氣動(dòng)力也會(huì)導(dǎo)致支板發(fā)生高循環(huán)疲勞，甚至?xí)?span id="j5i0abt0b" class="hl">支板的疲勞失效。過(guò)渡段內(nèi)的流動(dòng)是強(qiáng)3維流動(dòng)并且伴隨很強(qiáng)的二次流，上游的二次渦系對(duì)過(guò)渡段內(nèi)流場(chǎng)產(chǎn)生很大影響。Steiner M等[10]和Wallin F等[11]嘗試通過(guò)過(guò)渡段內(nèi)部的強(qiáng)3維流動(dòng)效應(yīng)控制過(guò)渡段內(nèi)部的損失。施鎏鎏等[12]和蔣首民等[13]采用定常計(jì)算的方法研究過(guò)渡段內(nèi)的流動(dòng)機(jī)理，并且分析了影響過(guò)渡段計(jì)算精度的若干因素。Denton J D[14]指出在定常計(jì)算中摻混面的
航空發(fā)動(dòng)機(jī) 2019年5期2019-12-13
- 一種渦軸發(fā)動(dòng)機(jī)常規(guī)進(jìn)氣裝置的氣動(dòng)特性分析
真的方法對(duì)考慮了支板情況的常規(guī)進(jìn)氣裝置的氣動(dòng)性能進(jìn)行了研究，結(jié)果表明，常規(guī)進(jìn)氣裝置的總壓損失僅為0.95%;常規(guī)進(jìn)氣裝置整體流場(chǎng)參數(shù)分布均勻，其總壓損失主要是由于支板的存在減小了流通面積，導(dǎo)致流速增加，從而引起流動(dòng)損失。關(guān)鍵詞：常規(guī)進(jìn)氣;氣動(dòng)性能;支板;數(shù)值仿真中圖分類(lèi)號(hào)：TK471 ?文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A??文章編號(hào)：1671-2064（2019）16-0000-00渦軸發(fā)動(dòng)機(jī)的進(jìn)氣部件的主要功能是為壓氣機(jī)提供清潔、均勻的氣流。由于渦軸發(fā)動(dòng)機(jī)的使用環(huán)境寬廣，在
中國(guó)科技縱橫 2019年16期2019-12-02
- 不同支板構(gòu)型對(duì)超聲速流動(dòng)影響的數(shù)值研究
卓 張曉宇摘要 支板作為超燃沖壓發(fā)動(dòng)機(jī)的侵入式噴注/穩(wěn)焰結(jié)構(gòu)，能夠有效的使燃料與主流空氣摻混。為了進(jìn)一步分析超聲速氣流中支板對(duì)流動(dòng)的影響規(guī)律，本文對(duì)比了二維、三維的仿真結(jié)果，并通過(guò)三維仿真分析了支板特征參數(shù)對(duì)流動(dòng)的影響。結(jié)果表明：在長(zhǎng)寬比較小的條件下，流場(chǎng)的三維效應(yīng)更加明顯;支板長(zhǎng)度對(duì)總壓恢復(fù)的影響很小;前緣半徑和支板厚度越大，總壓恢復(fù)系數(shù)則越小;當(dāng)支板厚度大于流道高度13.4%時(shí)，極易發(fā)生氣流壅塞。關(guān) 鍵 詞 超燃沖壓發(fā)動(dòng)機(jī);支板;總壓恢復(fù)系數(shù);激波串中
河北工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào) 2019年4期2019-09-10
- 尾部壓縮角對(duì)支板混合及燃燒特性影響的數(shù)值研究*
入能夠噴注燃料的支板[4]，支板前緣產(chǎn)生的斜激波和經(jīng)壁面反射后的反射激波會(huì)促進(jìn)支板噴注的燃料與空氣的摻混；同時(shí)支板尾部的低速回流區(qū)為點(diǎn)火和燃燒也提供了便利[5]。目前，不同構(gòu)型設(shè)計(jì)的支板噴注器層出不窮[6-9]，并均已被證明能夠有效促進(jìn)混合。其中日本的研究人員對(duì)基準(zhǔn)支板的尾部進(jìn)行改造[10]，提出了一種帶有交替尾緣結(jié)構(gòu)的支板噴注器，來(lái)流流經(jīng)交替尾緣結(jié)構(gòu)會(huì)因?yàn)閮蓚?cè)的壓差產(chǎn)生反向旋轉(zhuǎn)的流向渦對(duì)，能夠?qū)θ剂系膿交炱鸬椒浅Ｃ黠@的促進(jìn)作用。國(guó)內(nèi)針對(duì)支板噴注器也開(kāi)展了
彈箭與制導(dǎo)學(xué)報(bào) 2019年5期2019-05-28
- WJD-0.75電動(dòng)鏟運(yùn)機(jī)電纜托輥支架改進(jìn)
題原托輥支架由左支板、右支板和下底板組成，將水平托輥和垂直托輥［2］固定，并分別通過(guò)螺栓連接在電動(dòng)鏟運(yùn)機(jī)后尾架邊板上，如圖1所示。在使用和維修過(guò)程中，存在如下問(wèn)題：圖1 電纜托輥安裝結(jié)構(gòu)示意圖2.1 更換水平托輥拆卸工序繁瑣水平托輥安裝在左、右支板兩側(cè)，由于左、右支板固定托輥軸孔為封閉孔。每次更換任一水平托輥時(shí)，均需拆卸左、右支板的固定螺栓，將左、右支板及全部托輥從電動(dòng)鏟運(yùn)后尾架取出，然后再進(jìn)行更換安裝。2.2 左、右支板定位困難在重新安裝左、右支板時(shí)，至
銅業(yè)工程 2018年6期2019-01-07
- 基于逆向氣體噴注的支板熱防護(hù)研究
置一個(gè)噴注燃料的支板，以此來(lái)獲得更好的燃料分布范圍，并增強(qiáng)燃料與空氣的混合，提高燃燒效率[2-4]。許多研究已經(jīng)證明，支板的尾部能夠產(chǎn)生有助于火焰穩(wěn)定的回流區(qū)，同時(shí)經(jīng)過(guò)特殊設(shè)計(jì)的支板尾部還能夠產(chǎn)生流向渦，有利于燃料與空氣的摻混[3-4]。支板已經(jīng)成為目前應(yīng)用廣泛的一種混合增強(qiáng)裝置。但是支板的混合增強(qiáng)效果對(duì)支板結(jié)構(gòu)的依賴(lài)性較強(qiáng)，支板的結(jié)構(gòu)一旦發(fā)生損壞，那么支板的混合增強(qiáng)效果也就會(huì)大打折扣，而在超燃沖壓發(fā)動(dòng)機(jī)中，支板工作時(shí)會(huì)受到高溫高壓的來(lái)流沖擊，熱環(huán)境非常惡
火箭推進(jìn) 2018年5期2018-11-26
- RBCC燃料支板主動(dòng)冷卻的換熱特性研究
工作條件下，采用支板噴注的方式是必然的選擇之一，燃料支板雖然是發(fā)動(dòng)機(jī)中的一個(gè)小部件，但卻是實(shí)現(xiàn)寬域高效燃燒的關(guān)鍵部件[6]。另一方面，RBCC發(fā)動(dòng)機(jī)在引射、亞燃和超燃模態(tài)等多個(gè)模態(tài)工作。引射模態(tài)時(shí)，引射火箭射流總溫達(dá)到3 200 K以上，射流會(huì)沖刷到燃料支板；超燃模態(tài)時(shí)，燃燒總溫在2 800 K左右，而且由于加速飛行時(shí)，需要打開(kāi)火箭增加推力，因此在某些工況下，燃?xì)饪倻厝詴?huì)達(dá)到3 000 K以上，因此RBCC發(fā)動(dòng)機(jī)中的燃料支板面臨的熱環(huán)境比雙模態(tài)超燃沖壓發(fā)動(dòng)
西北工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào) 2018年5期2018-11-14
- 地鐵受電弓上框架平衡桿安裝支架開(kāi)裂故障處理
架上的平衡桿安裝支板出現(xiàn)開(kāi)裂的問(wèn)題，裂紋位置在焊縫的邊緣，沿焊縫整體貫穿。2 原因分析上框架上的平衡桿安裝支板是由兩塊6mm厚、30 mm寬的鋁合金板材焊接于上框架頂管上，使用中該位置主要懸掛著平衡桿的止擋桿組焊。正常使用時(shí)，受電弓止擋桿組焊的作用是止擋受電弓弓頭，避免弓頭在上升及下降時(shí)出現(xiàn)翻轉(zhuǎn)現(xiàn)象。受電弓正常集電時(shí)，碳滑板與止擋桿組焊不接觸，保證受電弓弓頭與網(wǎng)線(xiàn)的良好接觸。止擋桿組焊在整個(gè)結(jié)構(gòu)中只承受受電弓正常升降時(shí)弓頭傾斜所產(chǎn)生的力，該型號(hào)受電弓弓頭質(zhì)
時(shí)代農(nóng)機(jī) 2018年6期2018-08-23
- 基于數(shù)值模擬的渦輪風(fēng)扇結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)?
包括風(fēng)扇導(dǎo)流環(huán)、支板、風(fēng)扇葉輪、風(fēng)扇罩等．在工作過(guò)程中，風(fēng)扇與渦輪同軸連接，隨著渦輪軸的轉(zhuǎn)動(dòng)而轉(zhuǎn)動(dòng)，渦輪風(fēng)扇工作時(shí)具有轉(zhuǎn)速高、轉(zhuǎn)速變化范圍較寬、形體單薄、氣動(dòng)載荷較大及熱載荷大等特點(diǎn)[2]，因此渦輪風(fēng)扇葉片出現(xiàn)故障的次數(shù)較多，其工作狀態(tài)和使用年限直接影響渦輪增壓器的故障發(fā)生．目前，對(duì)于葉片與輪盤(pán)振動(dòng)破壞及疲勞分析時(shí)，徐可寧等[3]利用三維葉輪機(jī)械氣動(dòng)彈性分析軟件AEAS，對(duì)某壓氣機(jī)轉(zhuǎn)子錯(cuò)頻葉盤(pán)結(jié)構(gòu)進(jìn)行了振動(dòng)響應(yīng)分析，吳承偉等[4]采用疲勞分析方法對(duì)離心式葉
- 高樁碼頭擋土墻沉降原因分析及修補(bǔ)工藝
方護(hù)岸設(shè)施采用簡(jiǎn)支板連接，板后設(shè)置擋土墻。碼頭岸坡主要靠擋土墻結(jié)構(gòu)來(lái)維持穩(wěn)定。擋土墻混凝土強(qiáng)度等級(jí)一般為C35以上，現(xiàn)場(chǎng)澆筑，墻內(nèi)均勻分布鋼筋。擋土墻多采用兩次澆筑，基礎(chǔ)和墻身分開(kāi)澆筑，并預(yù)埋好連接鋼筋，且連接處混凝土應(yīng)鑿毛，并清洗干凈?；炷翝仓戤吅?，應(yīng)按照規(guī)定養(yǎng)護(hù)，墻后回填應(yīng)該在擋土墻混凝土強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)要求后才能進(jìn)行回填。墻后必須回填均勻，攤鋪平整，填料符合設(shè)計(jì)要求。墻后一定范圍內(nèi)，不得有大型機(jī)械行駛或作業(yè)，為防止碰壞墻體，應(yīng)用小型壓實(shí)機(jī)械碾壓，分層
智能城市 2018年5期2018-04-24
- 懸臂立柱固定支點(diǎn)分布的有限元分析及優(yōu)化設(shè)計(jì)
umn懸臂立柱各支板外沿處的倒角與圓角設(shè)計(jì)，是為使立柱平滑不傷手，對(duì)立柱整體剛度及力學(xué)性能并無(wú)影響。建模前，為方便網(wǎng)格劃分并縮短計(jì)算周期，對(duì)三維模型進(jìn)行適當(dāng)簡(jiǎn)化，刪除部分倒角、圓角及對(duì)模型剛度影響不大的安裝孔。懸臂立柱采用四面體單元模擬，這是一種在網(wǎng)格劃分時(shí)，懸臂立柱各支撐板采用8mm的四面體單元，共155276個(gè)節(jié)點(diǎn)，98133個(gè)單元，網(wǎng)格質(zhì)量為0.80，如圖2所示。雖然變形相容性不是最好，但立柱的實(shí)體模型中不含有彎曲邊界。此種單元類(lèi)型完全可以滿(mǎn)足計(jì)算精
- 航空發(fā)動(dòng)機(jī)進(jìn)氣支板電熱防冰試驗(yàn)
2航空發(fā)動(dòng)機(jī)進(jìn)氣支板電熱防冰試驗(yàn)雷桂林1， 鄭梅1， 董威1,*， 周志翔2， 董奇21.上海交通大學(xué) 機(jī)械與動(dòng)力工程學(xué)院， 上海 200240 2.中國(guó)航發(fā)湖南動(dòng)力機(jī)械研究所， 株洲 412002為了研究電加熱防冰的效果，開(kāi)展了小型航空發(fā)動(dòng)機(jī)進(jìn)氣支板的電加熱防冰試驗(yàn)。結(jié)合該型號(hào)發(fā)動(dòng)機(jī)進(jìn)氣支板的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，設(shè)計(jì)了3種電熱防冰加熱布置方式，分別在支板沿軸向的不同位置采用1～3個(gè)電加熱棒作為防冰熱源。通過(guò)模擬不同的發(fā)動(dòng)機(jī)進(jìn)氣結(jié)冰環(huán)境參數(shù)和電加熱功率，在冰風(fēng)洞中對(duì)
航空學(xué)報(bào) 2017年8期2017-11-20
- 一種可便捷更換外殼的計(jì)算機(jī)機(jī)箱
機(jī)機(jī)箱，包括底面支板，所述底面支板的后端和后支板的下端通過(guò)第三轉(zhuǎn)軸轉(zhuǎn)動(dòng)連接，后支板的上端和上支板的后端通過(guò)第一轉(zhuǎn)軸轉(zhuǎn)動(dòng)連接，上支板的前端和前側(cè)支板的后端通過(guò)第二轉(zhuǎn)軸轉(zhuǎn)動(dòng)連接，后支板的左側(cè)面和右側(cè)面均沿豎直方向等間距固定有三個(gè)第一限位桿，第一限位孔和第一限位桿卡接，第二限位孔和第二限位桿卡接，使得本設(shè)計(jì)可便捷更換外殼的計(jì)算機(jī)機(jī)箱進(jìn)行裝拆操作時(shí)無(wú)需按順序裝拆螺栓，簡(jiǎn)化了裝拆步驟，減少人力支出；使用者轉(zhuǎn)動(dòng)前側(cè)支板使得前側(cè)支板的側(cè)面和擋塊的前側(cè)面接觸，第二L形扣件
- 超燃燃燒室小支板三維尺寸數(shù)值優(yōu)化
1)超燃燃燒室小支板三維尺寸數(shù)值優(yōu)化黃桂彬,吳 達(dá),王應(yīng)洋,王旭東(空軍工程大學(xué)防空反導(dǎo)學(xué)院,西安 710051)為進(jìn)一步提高小支板后低動(dòng)壓噴射的摻混增強(qiáng)性能,利用數(shù)值模擬方法對(duì)不帶前引導(dǎo)面的小支板幾何尺寸進(jìn)行數(shù)值優(yōu)化,對(duì)比分析不同長(zhǎng)寬高幾何尺寸對(duì)混合效率、穿透深度與總壓損失的影響,研究發(fā)現(xiàn)小支板寬度越大,射流近場(chǎng)穿透效果越好;小支板越高后方射流穿透深度越大,但同時(shí)也帶來(lái)更大的總壓損失;小支板長(zhǎng)度對(duì)燃料空氣摻混特性影響不大,小支板過(guò)短會(huì)增大燃燒室總壓損失,
彈箭與制導(dǎo)學(xué)報(bào) 2017年1期2017-06-23
- 防冰支板氣膜縫出流對(duì)水滴撞擊特性的影響
10500)防冰支板氣膜縫出流對(duì)水滴撞擊特性的影響劉 華，楊 軍(中國(guó)航發(fā)四川燃?xì)鉁u輪研究院，成都610500)為研究防冰支板氣膜縫出流對(duì)其表面水滴撞擊特性的影響，利用Fluent軟件的離散相模型，在不同氣膜縫出流位置、出流角度、寬度及出流流量條件下對(duì)防冰支板表面水滴撞擊特性進(jìn)行了計(jì)算。結(jié)果表明：水滴撞擊極限隨氣膜縫出流流量的增大而減小；水滴局部撞擊效率受氣膜縫出流位置的影響，并隨出流角度、出流流量的增大而減?。凰慰傋矒粜孰S氣膜縫出流位置的前移、出流角
燃?xì)鉁u輪試驗(yàn)與研究 2017年2期2017-06-05
- 大厚度比窄焊縫不銹鋼薄板縫焊工藝研究
1 mm厚不銹鋼支板（1Cr18Ni9Ti）進(jìn)行搭接縫焊工藝試驗(yàn)，通過(guò)控制不銹鋼支板變形量和網(wǎng)片變形張力，檢查焊縫外觀質(zhì)量、密封性和內(nèi)部質(zhì)量，解決了接頭組合材料厚度比大于10：1和焊縫寬度1～1.2 mm的不銹鋼薄板縫焊難題。研究結(jié)果表明，采用合適工藝參數(shù)可以避免縫焊過(guò)程焊縫成型不良等問(wèn)題，保證了焊縫密封性；采用專(zhuān)用工裝對(duì)縫焊過(guò)程不銹鋼支板變形進(jìn)行控制和焊后校形處理，可有效控制不銹鋼薄板焊接變形；通過(guò)縫焊過(guò)程網(wǎng)片表面張力的調(diào)節(jié)，達(dá)到了控制網(wǎng)片性能的目的。電
火箭推進(jìn) 2017年2期2017-05-09
- 電腦針織橫機(jī)起底板驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)的改進(jìn)
驅(qū)動(dòng)板、驅(qū)動(dòng)電機(jī)支板、驅(qū)動(dòng)電機(jī)、偏心塊等組成。圖1 固定塊與橫移導(dǎo)板固定連接，為防止跑位需要打銷(xiāo)固定，背面裝有滾動(dòng)軸承。驅(qū)動(dòng)座上端固定在起底板上，中間豎直方向開(kāi)有長(zhǎng)槽，下端與驅(qū)動(dòng)電機(jī)支板固定聯(lián)接，電機(jī)支板上裝有驅(qū)動(dòng)電機(jī)，電機(jī)軸上裝有偏心塊。橫移驅(qū)動(dòng)板安裝在驅(qū)動(dòng)座的槽中，可以靈活上下滑動(dòng)，上端有縱向Z形長(zhǎng)條孔，剛好套在固定板背面的軸承上；橫移驅(qū)動(dòng)板下端有橫向長(zhǎng)條孔，通過(guò)軸位螺釘鎖在偏心塊上，偏心塊轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)，橫移驅(qū)動(dòng)板在槽的限制下只能上下移動(dòng)。起底板左、右兩邊鎖
紡織機(jī)械 2017年4期2017-04-26
- 對(duì)稱(chēng)銑削法在薄壁零件加工中的應(yīng)用
+王紅賓摘 要：支板是典型的異形、薄壁類(lèi)零件，零件外形復(fù)雜，最薄處不足1mm，材料去除量大，易變形，加工難度大。文章針對(duì)支板零件結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，闡述了其加工方法及具體實(shí)施步驟，特別是在大余量毛坯去除中，采用了“對(duì)稱(chēng)銑削”方式，充分利用零件自身剛性，消除了震動(dòng)和變形，保證了零件質(zhì)量，此方法為類(lèi)似零件的加工提供了一套較好的解決方案。關(guān)鍵詞：支板；對(duì)稱(chēng)銑削；薄壁零件1 概述ZL28纖維濾棒成型機(jī)是我公司從意大利GD公司引進(jìn)產(chǎn)品，技術(shù)含量高，是行業(yè)內(nèi)非常先進(jìn)的雙通道成型
科技創(chuàng)新與應(yīng)用 2016年36期2017-02-21
- 超燃沖壓發(fā)動(dòng)機(jī)支板研究綜述
）超燃沖壓發(fā)動(dòng)機(jī)支板研究綜述劉 昊，張蒙正，豆飛龍（西安航天動(dòng)力研究所，陜西西安710100）以超燃沖壓發(fā)動(dòng)機(jī)支板工程設(shè)計(jì)及應(yīng)用為研究目標(biāo)，從燃料/空氣摻混增強(qiáng)、燃燒強(qiáng)化、支板/凹腔一體化穩(wěn)焰、支板阻力及支板熱防護(hù)5個(gè)方面對(duì)國(guó)內(nèi)外超燃沖壓發(fā)動(dòng)機(jī)中支板研究現(xiàn)狀進(jìn)行回顧與總結(jié)。認(rèn)為支板可靠熱防護(hù)是限制其工程應(yīng)用的瓶頸，建議：1）采用燃料側(cè)噴，利用超聲速擾流氣動(dòng)摻混替代尾部交錯(cuò)結(jié)構(gòu)機(jī)械摻混，降低支板阻力及熱防護(hù)難度；2）飛行Ma＞7時(shí)，放棄支板/凹腔一體化結(jié)構(gòu)，
火箭推進(jìn) 2016年5期2017-01-09
- KD380：合并式茶幾
面、第二桌面、內(nèi)支板、C型支腿、外支板、連接桿等結(jié)構(gòu)部件。其特征主要在于：所述第二桌面兩端各設(shè)有一個(gè)所述內(nèi)支板和所述外支板；所述內(nèi)支板和所述外支板之間設(shè)有所述連接桿；所述第一桌面兩邊設(shè)有所述C型支腿。本實(shí)用新型結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、方便實(shí)用，通過(guò)第一桌面和第二桌面合并式設(shè)計(jì)達(dá)到了全隱藏式的目的，既美觀又實(shí)用，可供家庭使用。專(zhuān)利號(hào)：201520626042.6
科技創(chuàng)新與品牌 2016年9期2016-11-03
- 中心支板鈍化對(duì)RBCC進(jìn)氣道性能的影響
0072)?中心支板鈍化對(duì)RBCC進(jìn)氣道性能的影響武樂(lè)樂(lè)，何國(guó)強(qiáng)，秦飛，石磊，張正澤(西北工業(yè)大學(xué) 燃燒、熱結(jié)構(gòu)與內(nèi)流場(chǎng)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，西安710072)為了研究RBCC發(fā)動(dòng)機(jī)內(nèi)置中心支板鈍化對(duì)進(jìn)氣道性能的影響，針對(duì)一變幾何側(cè)壓式進(jìn)氣道進(jìn)行了中心支板不同鈍化半徑下的三維數(shù)值模擬。獲得了鈍化半徑對(duì)進(jìn)氣道典型工況下性能、支板抗燒蝕能力和起動(dòng)特性的影響規(guī)律。數(shù)值結(jié)果表明，壓升和阻力隨支板鈍化半徑的增大而增大，出口馬赫數(shù)和總壓恢復(fù)系數(shù)隨鈍化半徑的增大而減小，且來(lái)流馬赫
固體火箭技術(shù) 2016年5期2016-11-03
- Influencing factors of strut-based RBCC performance in ramjet mode
(編輯：薛永利)支板火箭RBCC亞燃模態(tài)性能的影響因素王亞軍，李江，何國(guó)強(qiáng)，秦飛(西北工業(yè)大學(xué) 燃燒、熱結(jié)構(gòu)與內(nèi)流場(chǎng)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，西安710072)針對(duì)2種擴(kuò)張流道的RBCC燃燒室構(gòu)型，通過(guò)三維數(shù)值模擬和地面直連試驗(yàn)，研究了燃燒室結(jié)構(gòu)參數(shù)以及火焰穩(wěn)定裝置等對(duì)亞燃模態(tài)性能的影響。結(jié)果表明，第二級(jí)燃燒室采用較小的擴(kuò)張角，有利于燃料的進(jìn)一步燃燒，減小總壓損失，燃料支板和凹腔火焰穩(wěn)定器的共同使用，能有效提升燃燒室內(nèi)的燃燒組織效果，擴(kuò)展火焰的傳播范圍；直連試驗(yàn)驗(yàn)證了通
固體火箭技術(shù) 2016年1期2016-11-03
- 超燃燃燒室支板噴注器燃料摻混優(yōu)化數(shù)值分析*
51）超燃燃燒室支板噴注器燃料摻混優(yōu)化數(shù)值分析*王旭東，高峰，王應(yīng)洋，張涵 （空軍工程大學(xué)防空反導(dǎo)學(xué)院，西安710051）為分析噴孔對(duì)帶交錯(cuò)支板/凹腔組合結(jié)構(gòu)燃燒室性能的影響，運(yùn)用數(shù)值模擬的方法研究了單個(gè)噴孔和多個(gè)噴孔與支板的相對(duì)位置對(duì)燃料摻混效率的影響，并探討了流場(chǎng)在不同噴射角度下的變化情況。研究發(fā)現(xiàn)：噴孔正對(duì)下斜支板更有利于燃料向燃燒室中心區(qū)域擴(kuò)散，提高混合效率，此結(jié)論同樣適用于多噴孔噴射；噴射角越接近90°，越有利于提高燃料的穿透深度，同時(shí)遠(yuǎn)場(chǎng)穿透能
彈箭與制導(dǎo)學(xué)報(bào) 2016年1期2016-09-07
- 發(fā)動(dòng)機(jī)進(jìn)口整流支板端部流場(chǎng)
?發(fā)動(dòng)機(jī)進(jìn)口整流支板端部流場(chǎng)馬馳，王涵，桂琳，馬樹(shù)元，王建明(沈陽(yáng)航空航天大學(xué) 遼寧省航空推進(jìn)系統(tǒng)先進(jìn)測(cè)試技術(shù)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，沈陽(yáng) 110136)數(shù)值模擬了發(fā)動(dòng)機(jī)進(jìn)口整流支板端部流動(dòng)情況，分析了整流支板下游流場(chǎng)的分布規(guī)律，對(duì)比分析了發(fā)動(dòng)機(jī)進(jìn)口整流支板調(diào)節(jié)角度為0°和30°時(shí)的流場(chǎng)差別。研究結(jié)果表明，整流支板端壁區(qū)的馬蹄渦可延伸至支板下游較遠(yuǎn)距離，至少可達(dá)兩倍支板弦長(zhǎng)；馬蹄渦在支板下游流場(chǎng)發(fā)展過(guò)程中渦心渦量逐漸減弱，渦空間范圍逐漸增大；整流支板調(diào)節(jié)角度為30°時(shí)
沈陽(yáng)航空航天大學(xué)學(xué)報(bào) 2016年3期2016-09-01
- 支板構(gòu)型對(duì)煤油/空氣混合影響數(shù)值分析*
710051)支板構(gòu)型對(duì)煤油/空氣混合影響數(shù)值分析*夏雪峰,高 峰,王宏宇,張 涵(空軍工程大學(xué)防空反導(dǎo)學(xué)院,西安 710051)為研究支板尾部結(jié)構(gòu)對(duì)煤油/空氣混合特性的影響,采用離散相模型對(duì)五種支板-凹腔構(gòu)型的超燃燃燒室進(jìn)行數(shù)值仿真,得到了對(duì)應(yīng)煤油分布、渦結(jié)構(gòu)和總壓損失情況。結(jié)果表明,交錯(cuò)斜坡支板和交錯(cuò)楔形支板均能提高煤油組分混合效率,但也帶來(lái)較大的阻力和總壓損失;楔形塊數(shù)少的支板更容易產(chǎn)生尺度大且能量大的流向渦,可有效擴(kuò)展可燃混合區(qū)范圍;楔形塊數(shù)多的
彈箭與制導(dǎo)學(xué)報(bào) 2016年6期2016-04-17
- 5510型塔機(jī)塔頂支板斷裂的個(gè)案分析
510型塔機(jī)塔頂支板斷裂的個(gè)案分析簡(jiǎn)忠武（湖南工業(yè)職業(yè)技術(shù)學(xué)院，湖南長(zhǎng)沙，410082）某單位一臺(tái)5510型塔機(jī)在使用10月左右的時(shí)間后其塔頂支板發(fā)生斷裂。對(duì)該塔頂支板進(jìn)行宏觀斷口檢測(cè)與分析、金相檢驗(yàn)、化學(xué)成份和力學(xué)性能檢驗(yàn)，結(jié)果表明，該零件斷裂主要原因是金屬疲勞所致，其疲勞壽命降低的主要原因是安裝或使用過(guò)程中受到過(guò)較大載荷的沖擊碰撞及原材料中存在非金屬夾雜物。塔機(jī)；塔頂支板；宏觀斷口檢驗(yàn)與分析塔機(jī)（又稱(chēng)“塔吊”），“塔式起重機(jī)”簡(jiǎn)稱(chēng)，是建筑施工中常用的一
- 乙烯超燃燃燒室支板/多凹腔一體化組合數(shù)值分析*
)乙烯超燃燃燒室支板/多凹腔一體化組合數(shù)值分析*王應(yīng)洋,李旭昌,王宏宇,吳振亞(空軍工程大學(xué)防空反導(dǎo)學(xué)院,西安710051)摘要:為探索多凹腔與交錯(cuò)尾部支板組合時(shí)對(duì)燃燒室性能的影響,運(yùn)用有限體積法對(duì)乙烯噴注當(dāng)量比0.6的燃燒室進(jìn)行了數(shù)值模擬。通過(guò)對(duì)比不同長(zhǎng)深比的凹腔串、并聯(lián)對(duì)混合效率、燃燒效率、總壓損失的影響,發(fā)現(xiàn)并聯(lián)凹腔能通過(guò)更早的實(shí)現(xiàn)燃料與主流充分摻混從而提供更大的燃燒區(qū);長(zhǎng)深比為3.5的凹腔串、并聯(lián)對(duì)提高燃燒效率效果不明顯,長(zhǎng)深比為8的凹腔串、并聯(lián)能
彈箭與制導(dǎo)學(xué)報(bào) 2015年3期2015-12-26
- 支板-凹腔組合結(jié)構(gòu)對(duì)煤油混合的數(shù)值分析*
710051)支板-凹腔組合結(jié)構(gòu)對(duì)煤油混合的數(shù)值分析*王宏宇,高峰,王應(yīng)洋(空軍工程大學(xué)防空反導(dǎo)學(xué)院,西安710051)摘要:為研究超聲速燃燒室的混合特性,采用離散相模型對(duì)帶有支板-凹腔組合結(jié)構(gòu)的煤油超燃沖壓發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒室進(jìn)行了數(shù)值模擬,分析了凹腔長(zhǎng)深比和凹腔后緣傾角變化對(duì)煤油混合特性的影響。計(jì)算結(jié)果表明,大長(zhǎng)深比的凹腔構(gòu)型增大了燃料的穿透深度,拓寬了煤油與空氣的接觸面積,從而使混合效率增加。后緣傾角為30°的凹腔較后緣傾角為45°的凹腔更容易卷吸主流中的
彈箭與制導(dǎo)學(xué)報(bào) 2015年3期2015-12-26
- 一種組合探頭的設(shè)計(jì)與應(yīng)用
所示，支撐體、上支板、下支板都用ABS材料制作，在支撐體上鉆8個(gè)通孔，在上支板、下支板上鉆8個(gè)孔，孔徑小于支撐體的孔徑。下支板與支撐體用膠黏接固定，上支板與支撐體用螺釘連接固定。傳感器位置的放大圖如圖2所示，傳感器下端的弧形面與下支板的孔接觸?！鴪D2 傳感器位置的局部放大圖2 組合探頭性能測(cè)試當(dāng)組合探頭接觸被測(cè)管面時(shí)，每個(gè)傳感器與管表面需要有良好的接觸，這需有恰當(dāng)?shù)膹椈闪ε浜?。?dāng)彈簧力過(guò)大易產(chǎn)生大的噪波，且被測(cè)管面不是很光滑時(shí)（比如有凸凹不平），有的部位可
機(jī)械制造 2015年10期2015-11-24
- 大涵道比發(fā)動(dòng)機(jī)渦輪過(guò)渡段氣動(dòng)改型設(shè)計(jì)
的尾跡、氣流角、支板等對(duì)過(guò)渡段內(nèi)流動(dòng)的影響；Marn等[9]通過(guò)試驗(yàn)和數(shù)值手段研究了高壓渦輪轉(zhuǎn)子出口氣流角、尾跡對(duì)過(guò)渡段性能的重大影響。上述研究說(shuō)明過(guò)渡段的設(shè)計(jì)必須依據(jù)設(shè)計(jì)點(diǎn)的進(jìn)口氣動(dòng)條件進(jìn)行。文獻(xiàn)[10]通過(guò)調(diào)整流線(xiàn)曲率的方式優(yōu)化了原型過(guò)渡段的性能；Wallin等[11]通過(guò)對(duì)過(guò)渡段流道面積分布規(guī)律的優(yōu)化設(shè)計(jì)減小了過(guò)渡段內(nèi)總壓損失；孫志剛等[12]優(yōu)化了某型燃?xì)廨啓C(jī)渦輪過(guò)渡段的子午流道，認(rèn)為沿流向的面積分布規(guī)律是過(guò)渡段優(yōu)化的1個(gè)重要方向。本文依據(jù)過(guò)渡段設(shè)
航空發(fā)動(dòng)機(jī) 2015年4期2015-11-19
- 燃料噴注位置對(duì)于RBCC超燃模態(tài)性能的影響
值模擬結(jié)果表明，支板火箭關(guān)閉情況下，乙烯燃料RBCC發(fā)動(dòng)機(jī)可在流道內(nèi)組織燃燒、建立室壓；將燃料在支板與凹腔中間靠上游位置噴注，可獲得較好的發(fā)動(dòng)機(jī)總體性能，此時(shí)發(fā)動(dòng)機(jī)內(nèi)推力增益可達(dá)9%以上；支板火箭底部的高溫低速回流區(qū)有助于維持燃料高效燃燒釋熱?；鸺M合動(dòng)力循環(huán)(RBCC)；超燃模態(tài)；數(shù)值模擬；燃燒性能；回流區(qū)0 引言火箭基組合循環(huán)(Rocket Based Combined Cycle，RBCC)動(dòng)力系統(tǒng)集成了吸氣式發(fā)動(dòng)機(jī)和傳統(tǒng)火箭動(dòng)力系統(tǒng)的特點(diǎn)。RBC
固體火箭技術(shù) 2015年6期2015-04-24
- 乙烯超燃燃燒室支板/凹腔結(jié)構(gòu)組合數(shù)值優(yōu)化
?乙烯超燃燃燒室支板/凹腔結(jié)構(gòu)組合數(shù)值優(yōu)化王應(yīng)洋1，李旭昌1，吳振亞1，楊發(fā)煜2(1.空軍工程大學(xué) 防空反導(dǎo)學(xué)院，西安 710051；2.95607部隊(duì)，成都 610010)為探索帶交錯(cuò)尾部支板的超燃燃燒室流場(chǎng)特性，運(yùn)用有限體積法對(duì)乙烯噴注當(dāng)量比0.6的燃燒室進(jìn)行了數(shù)值模擬。對(duì)比噴孔不同布置方式，支板尾部交錯(cuò)結(jié)構(gòu)不同數(shù)目、不同翹角對(duì)混合效率、總壓損失的影響。研究發(fā)現(xiàn)，噴孔數(shù)目越多，對(duì)燃料與空氣充分混合越有利，但過(guò)多噴孔會(huì)降低穿透深度，且導(dǎo)致可燃混合區(qū)重疊，
固體火箭技術(shù) 2015年5期2015-04-22
- 當(dāng)量比對(duì)超聲速燃燒室性能影響的數(shù)值研究
2的條件下，對(duì)帶支板凹腔組合結(jié)構(gòu)的煤油超燃燃燒室的內(nèi)流場(chǎng)進(jìn)行數(shù)值計(jì)算，分析了燃燒室下游支板不同當(dāng)量比對(duì)燃燒室燃燒流場(chǎng)的影響，并對(duì)燃燒室的性能做了定量分析。研究表明，隨下游支板燃料當(dāng)量比增加，燃燒反壓對(duì)燃燒室上游影響加重，流動(dòng)分離區(qū)擴(kuò)大，上游燃料發(fā)生亞聲速燃燒狀態(tài)，且亞聲速燃燒區(qū)域變大。在支板和凹腔共同作用下，凹腔后方形成了亞聲速燃燒區(qū)和超聲速燃燒區(qū)，當(dāng)量比增加時(shí)超聲速燃燒區(qū)減小，亞聲速燃燒區(qū)擴(kuò)大，從而有利于燃料的充分混合和燃燒。隨當(dāng)量比增加，燃燒室總壓恢復(fù)
固體火箭技術(shù) 2015年4期2015-04-22
- 軸對(duì)稱(chēng)結(jié)構(gòu)RBCC燃燒室超燃模態(tài)燃燒性能研究
燃燒室中均布燃料支板提高了燃料的穿透度,實(shí)現(xiàn)了液態(tài)碳?xì)淙剂系姆€(wěn)定燃燒[7]。AFRL對(duì)含環(huán)形凹腔的軸對(duì)稱(chēng)超燃沖壓燃燒室流道進(jìn)行了研究,試驗(yàn)分析了后向臺(tái)階對(duì)燃燒性能的影響,并研究了加熱乙烯噴射位置的變化帶來(lái)的影響[8]。本文研究用燃燒室構(gòu)型為軸對(duì)稱(chēng)結(jié)構(gòu),采用中心支板火箭作為點(diǎn)火和火焰穩(wěn)定源,結(jié)合燃料支板噴射液態(tài)碳?xì)淙剂?以此研究不同燃燒室構(gòu)型下燃料噴射方案的變化對(duì)超燃模態(tài)燃燒性能的影響。1 燃燒室構(gòu)型試驗(yàn)用燃燒室構(gòu)型如圖1所示,由設(shè)備噴管、隔離段、支板火箭、
西北工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào) 2014年1期2014-03-25
- 降低車(chē)門(mén)分裝線(xiàn)設(shè)備故障率
(1)前小車(chē)側(cè)支板引起的摩擦輪運(yùn)轉(zhuǎn)超時(shí)。吊具在軌道中運(yùn)行的時(shí)候，經(jīng)常會(huì)發(fā)生打滑，原因是吊具與軌道的摩擦力大于吊具與摩擦輪的摩擦力。前小車(chē)及中小車(chē)的側(cè)支板與軌道的間隙很小，拆開(kāi)側(cè)支板，發(fā)現(xiàn)側(cè)支板中間凸起，高出3～5mm，從而引起與軌道的摩擦。據(jù)此對(duì)有凸出的側(cè)支板進(jìn)行打磨，基本上解決了這一部分打滑現(xiàn)象。(2)摩擦輪偏斜引起摩擦輪運(yùn)轉(zhuǎn)超時(shí)。當(dāng)?shù)蹙甙l(fā)生打滑時(shí)，廠家調(diào)試人員一味的調(diào)節(jié)摩擦輪的張緊彈簧，結(jié)果導(dǎo)致側(cè)支板與軌道摩擦的更為嚴(yán)重，調(diào)試人員又開(kāi)始打磨軌道。對(duì)此
中國(guó)設(shè)備工程 2014年2期2014-02-26
- 乙烯超燃燃燒室支板/凹腔結(jié)構(gòu)組合的數(shù)值研究①
所重視。交錯(cuò)尾部支板結(jié)構(gòu)能產(chǎn)生流向渦和展向渦，可有效增強(qiáng)燃料與空氣的混合［4－6］。凹腔和支板在超燃燃燒室的流動(dòng)中都有著舉足輕重的作用，對(duì)于同時(shí)存在支板和凹腔的超燃燃燒室流場(chǎng)中，涉及復(fù)雜的激波/膨脹波相互作用、激波點(diǎn)火作用、化學(xué)反應(yīng)剪切層、大尺度分離流和旋渦流動(dòng)、超聲速氣流的壓力傳播和燃燒的火焰?zhèn)鞑ブg的相互作用等多種相互耦合的復(fù)雜現(xiàn)象，蘊(yùn)含其中的許多問(wèn)題還未被人們所認(rèn)知。目前，國(guó)外文獻(xiàn)中尚未見(jiàn)到對(duì)支板/凹腔結(jié)構(gòu)組合方式和位置的研究。國(guó)內(nèi)中科院力學(xué)所張新宇
固體火箭技術(shù) 2012年5期2012-09-26
- 軸對(duì)稱(chēng)結(jié)構(gòu)RBCC發(fā)動(dòng)機(jī)超燃模態(tài)性能分析①
1－3］。而采用支板噴射方案，可顯著提高燃料穿透度，改善燃燒效率。國(guó)外對(duì)多種支板構(gòu)型和支板噴注方案進(jìn)行了詳細(xì)對(duì)比分析［4－6］。同時(shí)，結(jié)合燃燒室構(gòu)型，國(guó)內(nèi)外對(duì)支板凹腔一體化方案也開(kāi)展了大量研究［7－9］。除此之外，對(duì)壁面誘導(dǎo)火焰、雙燃燒室等方案，也開(kāi)展了大量試驗(yàn)研究。隨著超燃沖壓發(fā)動(dòng)機(jī)中一些關(guān)鍵問(wèn)題的逐步解決，以及多項(xiàng)試飛試驗(yàn)的成功，為了能盡早實(shí)現(xiàn)工程應(yīng)用，美國(guó)提出了大尺度超燃沖壓發(fā)動(dòng)機(jī)的概念，其基本構(gòu)型采用圓形燃燒室結(jié)合多支板噴注［10－11］。研究表明
固體火箭技術(shù) 2011年6期2011-08-31
- 凹腔支板尾緣渦脫落頻率試驗(yàn)研究
00084）凹腔支板尾緣渦脫落頻率試驗(yàn)研究吳 迪1，金 捷1，季鶴鳴2，徐勝金3（1.北京航空航天大學(xué)能源與動(dòng)力工程學(xué)院，北京 100191；2.中航工業(yè)沈陽(yáng)發(fā)動(dòng)機(jī)設(shè)計(jì)研究所，沈陽(yáng) 110015；3.清華大學(xué)航天航空學(xué)院，北京 100084）為研究不同結(jié)構(gòu)尺寸的凹腔對(duì)支板尾緣渦脫落頻率特性的影響，設(shè)計(jì)了用于一體化加力燃燒室的帶凹腔支板部件，并對(duì)其進(jìn)行了風(fēng)洞冷態(tài)試驗(yàn)。對(duì)所測(cè)得的速度數(shù)據(jù)進(jìn)行頻譜分析，并與標(biāo)準(zhǔn)支板的相關(guān)數(shù)據(jù)進(jìn)行對(duì)比。結(jié)果表明：開(kāi)凹腔設(shè)計(jì)改變了渦
航空發(fā)動(dòng)機(jī) 2011年4期2011-06-06
- 火災(zāi)后預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支板力學(xué)性能試驗(yàn)
后預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支板受力性能試驗(yàn)，獲得其裂縫分布與開(kāi)展、變形發(fā)展、正截面承載力、火災(zāi)后無(wú)粘結(jié)筋剩余應(yīng)力、無(wú)粘結(jié)筋應(yīng)力增長(zhǎng)規(guī)律，提出了火災(zāi)后預(yù)應(yīng)力混凝土板的剩余應(yīng)力、極限應(yīng)力與正截面承載力計(jì)算公式，并給出了火災(zāi)后預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支板變形的分析方法，為進(jìn)行火災(zāi)后預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)損傷評(píng)估與修復(fù)提供基礎(chǔ)性素材.1 試驗(yàn)1.1 試件參數(shù)表1列出了火災(zāi)后預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支板試件的關(guān)鍵參數(shù)與配筋情況.預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支板受火升溫曲線(xiàn)表達(dá)式為式中:θ為火面環(huán)境溫度，℃;t為受火
哈爾濱工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào) 2011年2期2011-03-12
- 局部荷載作用下簡(jiǎn)支板內(nèi)力的傳遞規(guī)律研究
規(guī)律。1 四邊簡(jiǎn)支板的解析解[2]2 局部荷載作用下四邊簡(jiǎn)支板[3]的解析解及計(jì)算結(jié)果匯總本文主要討論四邊簡(jiǎn)支板在均布荷載和線(xiàn)荷載等荷載作用下的內(nèi)力傳遞規(guī)律(見(jiàn)圖1,圖 2)。2.1 均布荷載作用下的四邊簡(jiǎn)支板的內(nèi)力分析2.1.1 均布荷載作用下的四邊簡(jiǎn)支板的解析解當(dāng) q=q0(常數(shù))為均布荷載時(shí)(見(jiàn)圖1):將式(3)代入式(1),式(2),得到撓度、彎矩表達(dá)式為:表1 均布荷載作用下板跨中彎矩系數(shù)及撓度值計(jì)算表2.1.2 編制程序[4]求解板跨中彎矩系數(shù)
山西建筑 2010年20期2010-08-22
- 基于ANSYS Workbench均勻受壓簡(jiǎn)支板加筋的優(yōu)化布置
筋均勻受壓四邊簡(jiǎn)支板臨界載荷的影響因素圖1所示為無(wú)加筋均勻受壓四邊簡(jiǎn)支板,根據(jù)靜力法[1]求解其臨界載荷,設(shè)其長(zhǎng)度為a,寬度為b,受到均勻壓應(yīng)力作用的四邊簡(jiǎn)支板,其臨界載荷為:式中,(σx)cr為簡(jiǎn)支板的臨界應(yīng)力,MPa;t為簡(jiǎn)支板的厚度,mm;a為簡(jiǎn)支板的長(zhǎng)度,即為箱型梁橫隔板的間距,m;b為簡(jiǎn)支板的寬度,即為翼緣板的寬度,m;D為板的抗曲剛度[2]為屈曲系數(shù)[3]。圖1 無(wú)加筋均勻受壓四邊簡(jiǎn)支板圖由式 (1)來(lái)看,無(wú)加筋均勻受壓四邊簡(jiǎn)支板的承載能力主要
- 線(xiàn)荷載作用下混凝土雙向板的撓度分析
定1.1 四邊簡(jiǎn)支板四邊簡(jiǎn)支矩形鋼筋混凝土板的計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖1所示，板沿x、y方向的邊長(zhǎng)分別為a、b，板厚h，在跨中(0≤x≤a，y=b/2)處作用有垂直于板面向下、大小為q0的線(xiàn)荷載。視混凝土雙向板為雙向正交異性板，由于變形的連續(xù)性，必存在一個(gè)連續(xù)的位移函數(shù)。圖1 簡(jiǎn)支雙向板計(jì)算簡(jiǎn)圖設(shè)位移函數(shù)：(1)式中，D為待定位移系數(shù)。顯然，該函數(shù)滿(mǎn)足四邊簡(jiǎn)支板的邊界條件。根據(jù)小撓度板理論[2～4]，板的內(nèi)部虛功：式中，B0為四邊簡(jiǎn)支板的短期抗彎剛度，將式(1)代入上
土木工程與管理學(xué)報(bào) 2010年1期2010-01-25