角為

均速度減小；偏轉(zhuǎn)角為0°時(shí)，兩噴霧粒子流在干涉線處碰撞，少有透過(guò)干涉線的粒子；在不同偏轉(zhuǎn)角下，基線上的速度峰值從大到小為偏轉(zhuǎn)角7°時(shí)的速度峰值、偏轉(zhuǎn)角0°時(shí)的速度峰值、偏轉(zhuǎn)角15°時(shí)的速度峰值；當(dāng)偏轉(zhuǎn)角為0°時(shí)，隨著液壓的增大，基線上的第2個(gè)速度谷值會(huì)右移，并且會(huì)增大直至消去。當(dāng)偏轉(zhuǎn)角為0°、液壓為0.24 MPa時(shí)，在基線上干涉區(qū)域內(nèi)的速度最均勻。大豆蛋白液；雙槍噴涂干涉；粒子圖像速度場(chǎng)儀；速度場(chǎng)為了在蔬菜紙上覆上一層均勻一致的大豆蛋白薄膜，本課題科研團(tuán)

1與DA1所成的角為90°B.直線BC1與CA1所成的角為90°C.直線BC1與平面BB1D1D所成的角為45°D.直線BC1與平面ABCD所成的角為45°解：因?yàn)镈A1//B1C,所以直線BC1與B1C所成的角即為直線BC1與DA1所成的角。因?yàn)樗倪呅蜝B1C1C為正方形,所以B1C⊥BC1,所以直線BC1與DA1所成的角為90°,A 正確。因?yàn)锳1B1⊥平面BB1C1C,BC1?平面BB1C1C,所以A1B1⊥BC1。因?yàn)锽1C⊥BC1,A1B1∩B1

7 m/s，送風(fēng)角為0°。模擬分析面水平中心線(y=0.52 m)、豎直中心線(x=0.52 m)上的空氣溫度、流速，將模擬結(jié)果與Blay等人的實(shí)驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行比較。當(dāng)網(wǎng)格數(shù)為92 771個(gè)時(shí)，模擬結(jié)果與實(shí)驗(yàn)結(jié)果吻合度比較好。因此，方腔模型的網(wǎng)格數(shù)采用92 771個(gè)。在接下來(lái)的算例中，方腔的網(wǎng)格數(shù)也采用92 771個(gè)。3 案例設(shè)置將Blay等人研究的方腔由單進(jìn)、單出改為雙進(jìn)、雙出(見(jiàn)圖3)。送風(fēng)角為正、負(fù)時(shí)的空氣入射方向見(jiàn)圖3，空氣入射方向與x軸平行時(shí)送風(fēng)角為

良好，右足HVA角為11°、IMA角為6°、DMAA角為7°。圖1 患足外觀及影像學(xué)資料 A.術(shù)前雙足大體外觀，顯示雙足拇外翻畸形；B.術(shù)前雙足X線片，顯示雙足第1趾外翻，左足第2～5跖趾關(guān)節(jié)脫位，部分關(guān)節(jié)面侵蝕，右足關(guān)節(jié)面完整；C.術(shù)后雙足大體外觀，顯示矯形外觀良好;D.術(shù)后雙足X線片，顯示雙足畸形明顯矯正;E.術(shù)后6周X線片,顯示雙足畸形明顯矯正，左足融合良好，右足截骨處愈合良好

的正弦值,當(dāng)已知角為大邊所對(duì)的角時(shí),由三角形中“大邊對(duì)大角,大角對(duì)大邊”的法則,能判斷另一邊所對(duì)的角是銳角,由正弦定理可求得銳角;當(dāng)已知角為小邊所對(duì)的角時(shí),不能判斷另一邊所對(duì)的角為銳角,這時(shí)由正弦值可求得兩個(gè)角,要分類討論。判斷三角形的形狀,可用正弦定理、余弦定理將已知條件轉(zhuǎn)化為邊與邊的相應(yīng)關(guān)系,從而判斷三角形的形狀。例2 在△ABC中,若sinA=2sinB·cosC,且sin2A=sin2B+sin2C,試判斷△ABC的形狀。(利用角的互補(bǔ)關(guān)系)由si

成的四聚體在偏振角為0°和90°時(shí)的透射光譜如圖2（a）所示。從圖可以看出，四聚體結(jié)構(gòu)在λ1=1.26μm和λ2=1.29μm處出現(xiàn)了較為明顯的透射谷。當(dāng)偏振角為0°時(shí)，λ1=1.26μm處透射率僅為0.14%（見(jiàn)圖2（a）的Ⅱ處），λ2=1.29μm處的透射率為84.81%（見(jiàn)圖2（a）的Ⅲ處）；當(dāng)偏振角為90°時(shí)，λ1=1.26μm處透射率為84.53%（見(jiàn)圖2（a）的Ⅰ處），λ2=1.29 μm處的透射率僅為0.58%（見(jiàn)圖2（a）的Ⅳ處）。由此可得

的正弦值，當(dāng)已知角為大邊所對(duì)的角時(shí)，由三角形中“大邊對(duì)大角，大角對(duì)大邊”的法則，能判斷另一邊所對(duì)的角是銳角，由正弦定理可求得銳角;當(dāng)已知角為小邊所對(duì)的角時(shí)，不能判斷另一邊所對(duì)的角為銳角，這時(shí)由正弦值可求得兩個(gè)角，要分類討論。判斷三角形的形狀，可用正弦定理、余弦定理將已知條件轉(zhuǎn)化為邊與邊的相應(yīng)關(guān)系，從而判斷三角形的形狀。三、余弦定理、正弦定理的綜合應(yīng)用對(duì)于這類問(wèn)題，要明確題中所給角與邊的含義，認(rèn)真分析已知條件與所求問(wèn)題，也可以畫出示意圖幫助求解。

2～7 Cobb角為27.4°，C2～7 SVA為8.5 mm，SA為14.4°；B.術(shù)前MRI，顯示頸椎曲度異常，頸椎C4～7椎間盤突出；C.術(shù)后MRI，顯示頸椎術(shù)后改變；D.術(shù)后8個(gè)月X 線片，顯示T1S為26.7°，C2～7 Cobb角為22.4°，C2～7 SVA為10.3 mm，SA為17.0° 圖3 患者，女，70歲，C4～7節(jié)段脊髓型頸椎病，采用ACDF治療 A.術(shù)前X線片，顯示T1S為22.6°，C2～7 Cobb角為17.4°，C2～7

度分析發(fā)現(xiàn),扭轉(zhuǎn)角為0°—5°時(shí),本征黑磷烯體系具有很強(qiáng)的sp 軌道雜化,s 軌道和p 軌道對(duì)導(dǎo)帶和價(jià)帶均有貢獻(xiàn),但p 軌道比s 軌道對(duì)總態(tài)密度的貢獻(xiàn)更多,而摻金黑磷烯體系的s 軌道、p 軌道、d 軌道對(duì)總態(tài)密度均有貢獻(xiàn).從光學(xué)性質(zhì)分析發(fā)現(xiàn),與扭轉(zhuǎn)角為0°的本征黑磷烯體系相比,本征黑磷烯受扭體系在吸收峰和反射峰處均出現(xiàn)藍(lán)移,摻金黑磷烯受扭體系在吸收峰和反射峰處均出現(xiàn)紅移.1 引言黑磷是一種黑色金屬光澤半導(dǎo)體,它的晶格是一個(gè)連接的六元環(huán),并且每個(gè)原子都與另外

3100)選取以角為自變量解題，是高中數(shù)學(xué)解題的一種常用方法，但多數(shù)同學(xué)往往想不到、用不上.選取以角為自變量的解題方法，有著十分廣泛的應(yīng)用.如求點(diǎn)的橫坐標(biāo)或縱坐標(biāo)的取值范圍(最值)，求圓錐曲線離心率的取值范圍(最值)，求三角形的邊長(zhǎng)、面積、周長(zhǎng)的取值范圍(最值)，求三角形的兩邊之和或之差或之積或之商的取值范圍(最值)，求多面體的體積的取值范圍(最值),求平面凸多邊形的邊長(zhǎng)、面積、周長(zhǎng)的取值范圍(最值)等.如何選取角為自變量進(jìn)行解題研究，以下舉例說(shuō)明，旨在拋

，分別對(duì)截止高度角為10°、20°、30°、40°時(shí)2種數(shù)據(jù)處理模式的模糊度固定率及誤差分布進(jìn)行統(tǒng)計(jì)與分析。2.2 DISB穩(wěn)定性分析采用式(16)和式(17)的緊組合相對(duì)定位模型對(duì)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行解算，得到偽距DISB及相位DISB的估值時(shí)間序列，結(jié)果如圖1(a)和1(b)所示。從圖1(a)可以看出，解算得到的偽距DISB值十分穩(wěn)定，平均值為-0.54 m，標(biāo)準(zhǔn)差為0.28 m，由式(15)可知，采用緊組合相對(duì)定位模型估計(jì)出的DISB參數(shù)實(shí)際上吸收了參考星之

不大。當(dāng)導(dǎo)墻收縮角為5°、7°、10°，敞泄校核洪水、設(shè)計(jì)洪水、消能防沖設(shè)計(jì)時(shí)，挑坎處水流沒(méi)有出現(xiàn)交叉碰撞，挑流水舌穩(wěn)定；導(dǎo)墻收縮角為15°時(shí)，由收縮導(dǎo)墻產(chǎn)生的左右兩股水流在挑坎下游出現(xiàn)交叉碰撞，但挑流水舌基本穩(wěn)定；導(dǎo)墻收縮角為20°和25°時(shí)收縮導(dǎo)墻引起的左右兩股水流在挑坎處出現(xiàn)較強(qiáng)烈的交叉碰撞，碰撞后的挑流水舌不穩(wěn)定，形成向上、左右擺動(dòng)的水流，左右擺動(dòng)的水流會(huì)拍打和沖刷下游兩岸。下泄設(shè)計(jì)洪水收縮角為10°、15°、25°時(shí)的流態(tài)分別見(jiàn)圖2～圖4。表1

滾轉(zhuǎn)Roll姿態(tài)角為-4.9787e-25,正常俯仰Pitch姿態(tài)角為1.4185e-42,正常偏航Y(jié)aw姿態(tài)角為2.7513e-25;No2,正常滾轉(zhuǎn)Roll姿態(tài)角為-1.4030e-23,正常俯仰Pitch姿態(tài)角為6.0151e-42,正常偏航Y(jié)aw姿態(tài)角為1.7557e-24;No110000,正常滾轉(zhuǎn)Roll姿態(tài)角為-2.2395e-16,正常俯仰Pitch姿態(tài)角為1.1587e-16,正常偏航Y(jié)aw姿態(tài)角為-3.9533e-17;No150205

,OA與面β所成角為φ,與棱l所成的角為α,則有sinφ=sinαsinθ.證明: 如圖4,過(guò)A點(diǎn)作AC⊥l于點(diǎn)C,作AB⊥β于點(diǎn)B,連BC,則由三垂線定理知∠ACB=θ,又∠AOB=φ.則sinφ==sinαsinθ.證畢!結(jié)論3二面角β ?l ?γ的大小為θ,直線AB與棱l所成的角為α,與面β所成的角為φ1,與面γ所成的角為φ2,則有sin2θsin2α=sin2φ1+sin2φ2?2 sinφ1sinφ2cosθ.圖5圖6證明如圖6,作BG//l,取

象，其截齒的切削角為55°，截齒的安裝角為11°，分別對(duì)旋轉(zhuǎn)角為 0°、2°、4°、6°、8°、10°、12°、14°、16°，共8種情況下的截割特性進(jìn)行分析。圖1 截齒圓柱段旋轉(zhuǎn)角空間立體示意圖2 掘進(jìn)機(jī)截割特性分析掘進(jìn)機(jī)截齒工作時(shí)的截割載荷變化情況如圖2所示。圖2 不同圓柱旋轉(zhuǎn)角下的截割載荷變化曲線由圖2可知，截割作業(yè)過(guò)程中作用在截齒上的截割阻力、牽引阻力、側(cè)向阻力、平均截割力矩，基本上是隨著旋轉(zhuǎn)角的增加而逐漸增大，當(dāng)截齒旋轉(zhuǎn)角為12.5°時(shí)，各個(gè)力均

速18 節(jié)，遭遇角為30°，四級(jí)海況（取有義波高為2m）時(shí)，船舶的橫搖角變化（如圖3）。圖3 在航速18節(jié)，遭遇角為30°，有義波高為2m時(shí)，橫搖角的變化2）在航速18 節(jié)，遭遇角為30°，五級(jí)海況（取有義波高為3.8m）時(shí)，船舶的橫搖角變化（如圖4）。3）在航速18 節(jié)，遭遇角為30°，七級(jí)海況（取有義波高為7m）時(shí)，船舶的橫搖角變化（如圖5）。根據(jù)仿真實(shí)驗(yàn)可得在航速18 節(jié)，遭遇角30°，不同海況下船舶橫搖角的變化如表2。對(duì)比圖3、圖4、圖5，結(jié)合表2

與直線AC所成的角為α，直線PB與平面ABC所成的角為β，二面角P-AC-B的平面角為γ，則( ).A．βC．β題源揭秘本題的背景是：“最大角與最小角原理”.探究1已知AP為平面α的斜線，AP與平面α內(nèi)過(guò)P點(diǎn)的所有直線所成的角中，最小的那個(gè)角在哪里？通過(guò)直觀感知，操作確認(rèn)，思辨證明得出最小角.最小角原理：斜線與平面內(nèi)任何直線所成的角中線面角最小.三余弦公式：cosγ=cosθ·cos∠CPO.圖1 圖2探究2在銳二面角α-l-β中，α內(nèi)過(guò)P點(diǎn)的所有直線中，

。設(shè)定截齒的旋轉(zhuǎn)角為14°，安裝角為12°。不同切削角、旋轉(zhuǎn)角下截割頭截齒的受力情況如表1、表2 所示。表1 不同切削角截割頭截齒受力匯總表如表1 所示，當(dāng)截齒切削角在48°、50°、52°、60°、62°以及64°時(shí)其平均截割阻力較?。黄骄鶢恳枇缀蹙S持在550 N 左右；平均側(cè)向阻力的絕對(duì)值在截齒切削角為48°、50°、58°以及64°時(shí)較??；平均截割力矩在切削角為48°、60°、62°和64°時(shí)為較小。綜上所述，當(dāng)截齒切削角在48°～52°的范圍之

X向最大層間位移角為1/3293，Y向的層間位移角為1/2423，在天然波1時(shí)x向最大層間位移角為1/7431，y向最大層間位移角為1/6942，在天然波2時(shí)x向最大層間位移角為1/4659，y向最大層間位移角為1/4143，三條地震波的各向?qū)娱g位移角皆小于規(guī)范1/800的要求，說(shuō)明該高層結(jié)構(gòu)在地震時(shí)能保證結(jié)構(gòu)的安全性。圖3 X向?qū)娱g位移角圖4 y向?qū)娱g位移角(1)結(jié)構(gòu)小震下的彈性分析各項(xiàng)特性滿足建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范[1]要求，保證了結(jié)構(gòu)“小震不壞”的設(shè)防水準(zhǔn)

，其他參數(shù)和撞擊角為90°的兩股互擊式噴嘴一致。圖1 單噴嘴矩形燃燒室Fig.1 Square combustion chamber with single injector圖2 互擊式噴嘴示意圖Fig.2 Sketch of impinging injector1.2 拍攝方法與試驗(yàn)工況試驗(yàn)首先采用反射式平行光紋影法拍攝凝膠MMH/NTO燃燒條件下的紋影圖像，如圖3所示。整個(gè)系統(tǒng)參考“Z”形布置減小軸外光線成像的影響，其中背景點(diǎn)光源由氙燈(ZOLIX公司

洋洋多加的一個(gè)外角為100°.這是十四（12+2）邊形的內(nèi)角和，說(shuō)明：在本題中，誤加進(jìn)去的外角的取值范圍應(yīng)該是大于0°小于180°.另外，注意求得的邊數(shù)是14，而不是12.三、內(nèi)角依次增加的問(wèn)題例3 洋洋在做關(guān)于多邊形的內(nèi)角和的題目的時(shí)候，發(fā)現(xiàn)有這樣一道題：一個(gè)多邊形的所有內(nèi)角如果從小到大排列，恰好依次增加相同的度數(shù)，且最小的角為100°，最大的角為140°.求這個(gè)多邊形的邊數(shù)和依次增加的度數(shù).對(duì)此題洋洋感到很困惑.你能幫洋洋解決問(wèn)題嗎？分析：若設(shè)該多邊形

2可以看出，引導(dǎo)角為0°的3個(gè)試樣載荷峰值均出現(xiàn)在第一個(gè)波峰處。當(dāng)載荷達(dá)到峰值后(分別為222814N、179371N和221990N)，曲線開(kāi)始驟降至最低點(diǎn)，曲線上存在一個(gè)明顯的波峰波谷，且波動(dòng)較大，因此無(wú)法充分發(fā)揮吸能盒的吸能性能，是一種不理想的變形模式。此外，由曲線可以看出，試驗(yàn)速度對(duì)載荷峰值結(jié)果的影響并不明顯。圖2 引導(dǎo)角為0°的載荷-位移曲線Fig.2 Load-displacement curve with guide angle of 0 d

正方形尺寸。擴(kuò)散角為6°、7°、8°的瞬時(shí)流線圖分別如圖2～圖4所示。圖2 Re=99 400，擴(kuò)散角為6°時(shí)的瞬時(shí)流線圖（Δt=0.4s）圖3 Re=99 400，擴(kuò)散角為7°時(shí)的瞬時(shí)流線圖（Δt=1.0s）圖4 Re=99 400，擴(kuò)散角為8°時(shí)的瞬時(shí)流線圖（Δt=0.8s）隨著擴(kuò)散角的逐漸增大，水流經(jīng)過(guò)擴(kuò)散段時(shí)越難以平穩(wěn)擴(kuò)散。而水流從小斷面向大斷面流動(dòng)時(shí)，根據(jù)連續(xù)性方程，流速降低。依照伯努利方程，壓力沿水流方向增大，產(chǎn)生壓力正梯度，在其作用下，邊界層

參考。一、化結(jié)論角為條件角的和或差例1已知，則cos 2α的值為（ ）。分析：由條件求值時(shí)，要仔細(xì)觀察條件與結(jié)論中的角的差異，設(shè)法尋找角之間的關(guān)系。因?yàn)?α=（α+β）+（α-β），所以結(jié)論中的角可用條件中的角表示，從而求出三角函數(shù)的值。解：因?yàn)棣拢鸡粒驭?β＞0。又因?yàn)樗运?，所以sin（α-β）＞0，故sin（α-所以cos2α=cos[（α+β）+（α-β）]=cos（α+β）cos（α-β）-sin（α+β）sin（α-β）=應(yīng)選B。點(diǎn)評(píng)常見(jiàn)

已知角表示。已知角為兩個(gè)時(shí)，所求角一般表示為已知角的和或差關(guān)系；已知角為一個(gè)時(shí)，所求角一般表示為已知角的倍數(shù)關(guān)系、互余或互補(bǔ)關(guān)系。題型二：給角求值例3化簡(jiǎn)____。解：原式點(diǎn)評(píng)通過(guò)變換三角函數(shù)名稱達(dá)到減少三角函數(shù)種類的目的，其手法通常有“切化弦”“升冪與降冪”等。例4（1+tan18°）·（1+tan27°）的值是（ ）。解：由題意可知27°+18°=45°，所以，可得tan27°+tan 18°=1-tan 27°tan 18°。故原式=1+tan 18

向的最大層間位移角為1/2550，Y向的最大層間位移角為1/3114；在天然波1作用下，結(jié)構(gòu)X向的最大層間位移角為1/1062，Y向的最大層間位移角為1/1304；在天然波2作用下，結(jié)構(gòu)X向的最大層間位移角為1/1256，Y向的最大層間位移角為1/1790。由數(shù)據(jù)顯示，在三條地震波作用下，結(jié)構(gòu)的各層間位移角均滿足規(guī)范的1/550的要求，說(shuō)明該住宅樓在地震作用下能夠滿足結(jié)構(gòu)的安全性能及使用要求。圖3為結(jié)構(gòu)X向?qū)娱g位移角，圖4為結(jié)構(gòu)Y向?qū)娱g位移角，圖5為X向結(jié)

X向最大層間位移角為1/1395，Y向的層間位移角為1/2160；在天然波CHI-CHI時(shí)x向最大層間位移角為1/1338，y向最大層間位移角為1/1653；在天然波LOMA PRIETA時(shí)x向最大層間位移角為1/966，y向最大層間位移角為1/1039，三條地震波的各向?qū)娱g位移角皆小于規(guī)范1/800的要求，說(shuō)明該高層結(jié)構(gòu)在多遇地震時(shí)能保證結(jié)構(gòu)的安全性，圖3和圖4分別是結(jié)構(gòu)在多遇地震下X向和Y向的層間位移角示意圖。圖3 X向?qū)娱g位移角圖4 Y向?qū)娱g位移角六

性分析當(dāng)設(shè)計(jì)邊坡角為36°時(shí)，Ⅰ剖面天然水位下計(jì)算模型與計(jì)算結(jié)果如圖1，由于邊坡高度為249.57 m，邊坡較高，火燒區(qū)范圍大，且呈順傾分布，潛在的滑坡面在坡面下形成圓弧-順層滑弧。圖1 36°邊坡角時(shí)Ⅰ剖面天然水位下計(jì)算模型與結(jié)果由圖1可見(jiàn)，在天然水位情況下，Ⅰ剖面的最小安全系數(shù)為1.043，小于1.1，不滿足規(guī)范要求。采用疏干排水措施后，Ⅰ剖面疏干排水措施后的計(jì)算模型與計(jì)算結(jié)果如圖2。圖2 36°邊坡角時(shí)Ⅰ剖面疏干排水后計(jì)算模型與結(jié)果由圖2可見(jiàn)，采取疏

X向最大層間位移角為1/1588，Y向的層間位移角為1/1779，在天然波1時(shí)x向最大層間位移角為1/2476，y向最大層間位移角為1/3508，在天然波2時(shí)x向最大層間位移角為1/2151，y向最大層間位移角為1/2220，三條地震波的各向?qū)娱g位移角皆小于規(guī)范1/800的要求，說(shuō)明該高層結(jié)構(gòu)在地震時(shí)能保證結(jié)構(gòu)的安全性。圖3 X向?qū)娱g位移角圖4 Y向?qū)娱g位移角六、結(jié)論如今高層建筑是社會(huì)發(fā)展的必然需求，高層鋼筋混凝土剪力墻結(jié)構(gòu)是一個(gè)設(shè)計(jì)較為繁重的任務(wù)。本文通

方案,在截止高度角為5°、15°、25°、30°、40°、45°的不同情況下進(jìn)行偽距單點(diǎn)定位,以對(duì)結(jié)果進(jìn)行分析.2.1 不同高度角下多模組合衛(wèi)星數(shù)分析根據(jù)實(shí)驗(yàn),得到了如圖1和表1所示的結(jié)果.從圖1和表1中可以得出以下結(jié)論:表1 不同截止高度角下不同組合的可見(jiàn)衛(wèi)星數(shù)當(dāng)可見(jiàn)衛(wèi)星數(shù)目較多時(shí),衛(wèi)星的空間幾何分布越好.表1示出了不同截止高度角(高度角分別為:5°、15°、25°、30°、40°、45°)下,BDS(C)、GPS(G)、GPS+BDS(GC)、 BDS

數(shù)據(jù)，在截止高度角為10°、20°、30°、40°的情況下，進(jìn)行GPS，BDS，GPS/BDS 3種模式偽距差分定位解算，并對(duì)其定位精度進(jìn)行比較分析。1 GPS、BDS偽距差分定位模型1.1 時(shí)間系統(tǒng)與坐標(biāo)系統(tǒng)的統(tǒng)一GPS采用GPS時(shí)(GPS time，GPST)和WGS84坐標(biāo)系(World Geodetic System 1984，WGS84)，而B(niǎo)DS采用BDS時(shí)(BDS time，BDST)和CGCS 2000大地坐標(biāo)系(China Geodeti

直線a與b所成的角為50°，P為空間一定點(diǎn)，則過(guò)點(diǎn)P且與a、b所成的角都是30°的直線有且僅有( )A.1條 B.2條 C.3條 D.4條圖2分析將直線a、b平移交于點(diǎn)P，如圖AA′∥a，BB′∥b，∠APB=50°.設(shè)CC′、DD′為兩對(duì)頂角的平分線，∵∠APC=∠BPC=25°30°，∴不存在這樣的射線PR，使得∠RPB=∠RPA′=30°.綜上所述，這樣的直線有且只有2條.變式已知異面直線a與b所成的角為60°，P為空間一定點(diǎn)，則過(guò)點(diǎn)P且與a、b所成

仿真電路1 合閘角為90°時(shí)的過(guò)電壓分析圖2可看出過(guò)電壓倍數(shù)與電容器兩端電壓初始值呈線性關(guān)系，隨電壓初始值的增大而增大。實(shí)際中，由于電容為儲(chǔ)能元件，電容器兩端電壓初初始值越大，斷路器關(guān)合閘或重燃發(fā)生過(guò)電壓時(shí)積累在電容器上的電荷量也越多，過(guò)電壓越嚴(yán)重。圖2 所示為電容器過(guò)電壓倍數(shù)隨其電壓初始值變換關(guān)系曲線2 合閘角為最大時(shí)的過(guò)電壓分析Uc（0）=-Um，R=50Ω時(shí)，取Kφ為合閘角φ取某個(gè)值時(shí)電容器兩端過(guò)電壓的最大值，觀察最大過(guò)電壓倍數(shù)Kφ隨合閘角φ的變化情

為2 1.1最大角為3π 8,最小角大于π 4的銳角三角形1.最小角為π1.2最大角小于3π 4 4,最小角為π 8的鈍角三角形的銳角三角形1.3最大角為5π 8,其余兩角小于π 4的鈍角三角形2.1最小角為π8,其余兩角大于π 4的銳角三角形8的鈍角三角形2.鈍角為3π2.2最大角為7π直角三角形4的鈍角三角形2.3第二大角為3π 8的鈍角三角形3.1第二大角為3π 8的銳角三角形3.第二大角為π 3.2最大角為5π 8,第二大角大于π 4的鈍角三角形4

A點(diǎn)正午太陽(yáng)高度角為H，公式推導(dǎo)如下：由圖可知AB∥OD，∴H=∠ANO（內(nèi)錯(cuò)角相等）∵OA⊥AC（半徑與切線垂直）∴△AON為直角三角形∴H=∠ANO=90°-（φ+δ）小結(jié)：（φ+δ）為A、M兩點(diǎn)的緯度差，當(dāng)太陽(yáng)直射點(diǎn)與當(dāng)?shù)鼐暥仍诓煌肭驎r(shí)，當(dāng)?shù)卣缣?yáng)高度角H為90°減去兩地緯度和。2.圖2中N為北極，S為南極，O為地心，赤道為0°，陰影部分為黑夜，OB、AD為平行太陽(yáng)光，AE為過(guò)A點(diǎn)的地平線，太陽(yáng)直射點(diǎn)為B，緯度為δ，南半球A點(diǎn)緯度為φ，則A點(diǎn)正午

形變化，并在取向角為90°時(shí)達(dá)到最大值；彎曲強(qiáng)度呈近凸拋物線形變化，并在取向角為60°時(shí)達(dá)到最大值。雙向鋪層取向時(shí)，復(fù)合材料拉伸強(qiáng)度和彎曲強(qiáng)度均呈波浪形變化，其最大值分別在取向角為±75°和±45°時(shí)獲得。綜合對(duì)比單、雙向鋪層，復(fù)合材料拉伸強(qiáng)度在單向取向角為90°鋪層取向時(shí)達(dá)到最大值，為78.26 MPa；而復(fù)合材料彎曲強(qiáng)度在雙向取向角為±45°時(shí)達(dá)到最大值，為89.82 MPa。鋪層取向角度；黃麻纖維；VARTM工藝；復(fù)合材料；力學(xué)性能During th

向、平面之間的夾角為15°～30°角，前下方為牽引方向。選取合適的橡皮圈，使每側(cè)的牽引力在4.0～5.0 N。如果口內(nèi)裝置不需要清洗，則需要患兒24 h戴用，口外裝置叮囑患兒要盡量戴用，保證累計(jì)戴用的時(shí)間＞14 h/d，要定期的更換橡皮圈，4～5周復(fù)診1次。在復(fù)診時(shí)，要密切的觀察患者的墊高度、形態(tài)等，并及時(shí)予以調(diào)整，檢查牽引力的方法，清潔患兒的口腔衛(wèi)生，調(diào)整患兒的矯正器位置等。1.3 X線頭影測(cè)量：在患兒矯正前后均拍攝頭顱側(cè)位片，由同一放射科的醫(yī)師對(duì)側(cè)位片

向、平面之間的夾角為15°～30°角，前下方為牽引方向。選取合適的橡皮圈，使每側(cè)的牽引力在4.0～5.0 N。如果口內(nèi)裝置不需要清洗，則需要患兒24 h戴用，口外裝置叮囑患兒要盡量戴用，保證累計(jì)戴用的時(shí)間＞14 h/d，要定期的更換橡皮圈，4～5周復(fù)診1次。在復(fù)診時(shí)，要密切的觀察患者的墊高度、形態(tài)等，并及時(shí)予以調(diào)整，檢查牽引力的方法，清潔患兒的口腔衛(wèi)生，調(diào)整患兒的矯正器位置等。1.3 X線頭影測(cè)量：在患兒矯正前后均拍攝頭顱側(cè)位片，由同一放射科的醫(yī)師對(duì)側(cè)位片

C1D1D所成的角為30°7. 一個(gè)正方體的展開(kāi)圖如圖3所示，A，B，C，D為原正方體的頂點(diǎn)，則在原來(lái)的正方體中（ ）A. AB∥CDB. AB與CD相交C. AB⊥CDD. AB與CD所成的角為60°8. 在正四棱柱ABCD-A1B1C1D1中，頂點(diǎn)B1到對(duì)角線BD1和到平面A1BCD1的距離分別為h和d，則下列命題中正確的是（ ）A. 若側(cè)棱的長(zhǎng)小于底面的邊長(zhǎng)，則■的取值范圍為（0，1）B.若側(cè)棱的長(zhǎng)小于底面的邊長(zhǎng)，則■的取值范圍為■，■C.若側(cè)棱的長(zhǎng)

時(shí)針與分針?biāo)傻?span id="j5i0abt0b" class="hl">角為312°－144°＝168°.二、時(shí)針與分針重合例2在7點(diǎn)與8點(diǎn)之間的什么時(shí)刻，時(shí)針與分針重合？分析：時(shí)針與分針重合，即在0°～360°以內(nèi)，時(shí)針與分針轉(zhuǎn)過(guò)的角度相等.解：設(shè)7點(diǎn)過(guò)x分時(shí)，時(shí)針與分針重合，這時(shí)時(shí)針轉(zhuǎn)過(guò)的角度為30×7＋0.5x，分針轉(zhuǎn)過(guò)的角度為6x.根據(jù)題意有30×7＋0.5x＝6x.解得即7點(diǎn)分時(shí)，時(shí)針與分針重合.三、時(shí)針與分針?biāo)傻?span id="j5i0abt0b" class="hl">角為90°例3在4點(diǎn)與5點(diǎn)之間的什么時(shí)刻，時(shí)針與分針?biāo)傻?span id="j5i0abt0b" class="hl">角為90°？分析：因?yàn)闆](méi)有指

情況1：當(dāng)所給的角為等腰三角形的頂角時(shí)，每個(gè)底角的度數(shù)是：（180-40）÷2=70（度）。情況2：當(dāng)所給的角為等腰三角形的一個(gè)底角時(shí)，它的頂角度數(shù)為：180-40×2=100（度）。這樣，這個(gè)等腰三角形余下的兩個(gè)角的度數(shù)分別為：70度、70度；40度、100度。招法2——捉“腰”例2.在圖2的方格圖中選一個(gè)交叉點(diǎn)（用C表示），連接ABC使它成為一個(gè)等腰三角形。問(wèn)：一共可連出多少個(gè)等腰三角形？我是這樣解的。在等腰三角形的“邊”中，兩腰相等。只有在極特殊的情

大，而在噴油提前角為100°CA時(shí)達(dá)到最小值；隨著點(diǎn)火提前角的增大，火焰發(fā)展期延長(zhǎng)，快速燃燒期先減小后增大且在點(diǎn)火提前角為20°CA時(shí)達(dá)到最小值。因此，噴油提前角100°CA、點(diǎn)火提前角20°CA為最佳匹配。此時(shí)，可實(shí)現(xiàn)點(diǎn)火時(shí)刻的均勻混合；同時(shí)具有較短的火焰發(fā)展期和快速燃燒期，所對(duì)應(yīng)的缸內(nèi)平均指示壓力較高，指示燃油消耗率較低。對(duì)置活塞二沖程汽油機(jī);缸內(nèi)直噴;噴油定時(shí);點(diǎn)火定時(shí)前言隨著內(nèi)燃機(jī)技術(shù)的不斷發(fā)展，對(duì)置活塞二沖程汽油機(jī)通過(guò)采用“氣口-氣口”式直流掃氣

模型，其功率因數(shù)角為27°，其它參數(shù)如圖1所示，觸發(fā)角以自然換相點(diǎn)為起點(diǎn)，觸發(fā)脈沖寬度為30°，采用雙脈沖觸發(fā)［4］。圖2至圖6中（a） 為A 相電壓波形；（b）為電動(dòng)機(jī)接口0 與接口4 之間的電壓波形，即A 相調(diào)壓后輸出波形；（c）為A相調(diào)壓后輸出電流波形；（d）為A 相電壓與A 相電流乘積的平均值，即A相輸出功率。通過(guò)上述仿真結(jié)果，可以得出A 相輸出功率與觸發(fā)角的關(guān)系，如表1所示。圖1 光耦隔離晶閘管三相交流調(diào)壓電路圖2 觸發(fā)角為0°時(shí)的仿真波形圖圖3

一衍射圖譜中2θ角為10.3～10.7°處和／或2θ角為11.4～11.7°處是否具有衍射峰；若所述第一衍射圖譜中2θ角為10.3～10.7°處具有衍射峰和2θ角為11.4～11.7°處不具有衍射峰中的一種或兩種情況存在，則所述藥物中含有雙環(huán)鉑。本發(fā)明提供的檢測(cè)方法能夠?qū)须p環(huán)鉑的藥物進(jìn)行有效的定性和／或定量分析。

明：當(dāng)噴嘴的擴(kuò)散角為2° ～6° 時(shí)，擴(kuò)散角的變化對(duì)CBPR的影響不大；但當(dāng)擴(kuò)散角為8° 時(shí)，由于流量的快速增加帶來(lái)的流動(dòng)分離使得CBPR減小至0.85。由于噴嘴的CBPR直接關(guān)系到裝置的可用性，ISO 9300[1]建議對(duì)于喉部雷諾數(shù)低于2 × 105的噴嘴保持0.25的臨界背壓比，或進(jìn)行臨界背壓比的實(shí)際測(cè)量測(cè)試。盡管人們對(duì)臨界背壓比已有一些研究[2-7]，但除去Park等[2]，擴(kuò)散角對(duì)噴嘴CBPR影響的研究較少?；诖?，本文對(duì)喉徑為5mm和10mm，

發(fā)動(dòng)機(jī)的點(diǎn)火提前角為42°CA，對(duì)比的范圍從點(diǎn)火時(shí)刻到上止點(diǎn)后60°CA. 計(jì)算結(jié)果與文獻(xiàn)［7］結(jié)果的氣缸壓力平均誤差約12%左右，燃料已燃質(zhì)量分?jǐn)?shù)平均誤差約9%左右。從圖4和圖5中可以看出:計(jì)算結(jié)果與文獻(xiàn)［7］結(jié)果大體趨勢(shì)一致，吻合良好，只是在示功圖(見(jiàn)圖4)中壓力峰值處略有差別，說(shuō)明所建立的計(jì)算模型是合理的。3 計(jì)算結(jié)果與分析3.1 不同點(diǎn)火提前角對(duì)燃燒過(guò)程的影響轉(zhuǎn)子發(fā)動(dòng)機(jī)設(shè)計(jì)的點(diǎn)火提前角為42°CA，現(xiàn)分別取60°CA、56°CA、50°CA、47°

。圖1 葉片安裝角為0°的轉(zhuǎn)子系統(tǒng)結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖圖2 葉片安裝角為90°的轉(zhuǎn)子系統(tǒng)結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖轉(zhuǎn)子-軸承系統(tǒng)由3個(gè)相同輪盤和2個(gè)軸承組成，軸承1安裝在轉(zhuǎn)軸的左端處，輪盤的厚度為0.04 m，內(nèi)外半徑分別為0.02 m和0.15 m。葉片的厚度為0.01 m。結(jié)構(gòu)參數(shù)如下表所示：表1 轉(zhuǎn)子系統(tǒng)幾何模型參數(shù)2 有限元模型在建立轉(zhuǎn)子的有限元模型時(shí)，必須選擇合理的單元類型并賦予材料屬性。在對(duì)轉(zhuǎn)子進(jìn)行臨界轉(zhuǎn)速計(jì)算時(shí)，需要考慮到陀螺效應(yīng)對(duì)臨界轉(zhuǎn)速的影響，因此選擇的單元必須可以考

洞的頂板;在風(fēng)向角為0°時(shí)，模型下端安裝了導(dǎo)流板;當(dāng)轉(zhuǎn)過(guò)一定偏角時(shí)，由于模型的下端均處在測(cè)點(diǎn)的尾流區(qū)內(nèi)，模型下端的流體分離對(duì)試驗(yàn)結(jié)果影響不大，因而下端未安裝導(dǎo)流板。在拉索模型的四個(gè)截面上共布置了176個(gè)測(cè)壓點(diǎn)。1.3 試驗(yàn)工況本文作者所做的拉索人工降雨試驗(yàn)表明［7］:拉索在傾角為30°左右，風(fēng)向角為30°～35°附近時(shí)，最易發(fā)生風(fēng)雨激振，且風(fēng)向角對(duì)拉索風(fēng)雨激振的影響大于傾角的影響。因此在進(jìn)行測(cè)壓試驗(yàn)時(shí)，將拉索的傾角固定在 30°，試驗(yàn)風(fēng)向角則分別為 0°、

此直徑上）構(gòu)成的角為直角；若該點(diǎn)在圓內(nèi)則構(gòu)成的角為鈍角；若該點(diǎn)在圓外則構(gòu)成的角為銳角.由圓的性質(zhì)，可知分別以點(diǎn)P1、P2、P3、P4為頂點(diǎn)與F1、F2連接構(gòu)成的角為直角.橢圓上點(diǎn)P1、P2之間以及P3、P4之間的點(diǎn)同時(shí)在圓內(nèi)，故以它們?yōu)轫旤c(diǎn)連接F1、F2構(gòu)成的角為鈍角，符合題意.所以所求點(diǎn)P介于P1、P2之間以及P3、P4之間.圖9評(píng)注：本題表面上看不出與圓有任何關(guān)系，但通過(guò)分析發(fā)現(xiàn)題中隱含著一個(gè)圓，借助幾何畫板更加能夠直觀形象地體現(xiàn)出來(lái)，對(duì)問(wèn)題的解決起到

。結(jié)果表明，錯(cuò)列角為150°的元件的分散混合性能最好，其次是錯(cuò)列角為30°的元件，錯(cuò)列角為90°的元件的分散混合性能最差。嚙合同向雙螺桿擠出機(jī)；分散混合；雙螺桿元件0 前言在聚合物加工過(guò)程中，物料之間存在2種主要的混合形式，即分布混合和分散混合［1］。在分布混合中，物料各粒子之間只有相互位置的變化，其粒徑的大小不變，而分散混合則需要很高的應(yīng)力水平，粒徑大小和粒子的位置都會(huì)發(fā)生改變。對(duì)于分散混合來(lái)說(shuō)，當(dāng)熔融物料流經(jīng)混合元件時(shí)，元件要對(duì)流體施加足夠高的剪切應(yīng)力

圖4).當(dāng)附翼偏角為6°時(shí)，槳尖的扭轉(zhuǎn)角為－3.8°;當(dāng)附翼偏角為-6°時(shí)，槳尖的扭轉(zhuǎn)角為3°.圖5為附翼在不同的偏轉(zhuǎn)角下槳葉所需的配平總距角.可以看出，當(dāng)附翼偏轉(zhuǎn)角為6°時(shí)，槳葉所需的配平總距角為13.3°，比附翼無(wú)偏轉(zhuǎn)時(shí)增加了2.8°;當(dāng)附翼偏轉(zhuǎn)角為-6°時(shí)，槳葉所需的配平總距角為7.7°，比附翼無(wú)偏轉(zhuǎn)時(shí)減少了2.7°.圖6為不同的附翼偏轉(zhuǎn)角下槳葉揮舞位移沿著展向的分布曲線.可以看出，槳尖揮舞位移是隨著附翼偏轉(zhuǎn)角的增加而減小.當(dāng)附翼偏轉(zhuǎn)角為6°時(shí)，槳尖

5％左右（即位移角為1/150rad），柱正面出現(xiàn)第1條斜裂縫；隨著荷載的來(lái)回往復(fù)，當(dāng)位移角為1/50rad循環(huán)時(shí)，柱的核心區(qū)斜裂縫增加向根部發(fā)展，并且開(kāi)始向柱的左右兩側(cè)延伸.同時(shí)，在柱反面出現(xiàn)豎向裂縫，左右兩面的根部有輕微的壓碎.鋼筋應(yīng)變數(shù)據(jù)顯示，鋼筋開(kāi)始屈服.當(dāng)位移角為1/35～1/25rad，隨著荷載的循環(huán)，僅有少量新裂縫出現(xiàn)并加寬，并且柱反面根部的水平裂縫和豎向裂縫明顯的加寬，混凝土明顯的壓碎及剝落.當(dāng)位移角在1/20rad循環(huán)時(shí)，試件承載力開(kāi)始下

，除此以外，四個(gè)角為奇數(shù)，“?！弊种械臄?shù)字上下左右為不連續(xù)數(shù)，且大于相鄰的灰格中的數(shù)字。立體數(shù)獨(dú)：在空格中填入1-8，使行、列(包括折線延長(zhǎng)部分)、粗線圍成的宮中無(wú)重復(fù)數(shù)。對(duì)角線數(shù)獨(dú)：在6×6的格子中，用1到6共6個(gè)阿拉伯?dāng)?shù)字填滿整個(gè)格子，要求符合：每一行都用到1，2，3，4，5，6，位置不限；每一列都用到1，2，3，4，5，6，位置不限；每2×3的格子都用到1，2，3，4，5，6，位置不限；兩對(duì)角線1，2，3，4，5，6各出現(xiàn)一次。

數(shù)．解：設(shè)較大的角為x°.根據(jù)題意得x-（90-x）=15.解得x=52.5.所以較大的角為52°30′，較小的角為37°30′.較大的角的補(bǔ)角為180°-52°30′=127°30′.例3如圖2，∠1與∠3互余，∠2與∠3的余角互補(bǔ)，∠2=120°40′，求∠3的度數(shù).解：∵∠1與∠3互余，∠2與∠3的余角互補(bǔ)，∴∠2與∠1互補(bǔ).∴∠2+∠1=180°.∴∠1=180°-∠2=180°-120°40′=59°20′.又 ∵∠1+∠3=90°，∴∠3=90