續(xù)流
- 續(xù)流能量回收的線圈發(fā)射電源系統(tǒng)研究
線圈、二極管組成續(xù)流回路。晶閘管接收觸發(fā)脈沖而開(kāi)通,脈沖電容為線圈提供電流,通過(guò)二極管續(xù)流。線圈發(fā)射效率遠(yuǎn)高于軌道炮,但仍存在較高的開(kāi)關(guān)器件損耗及線圈損耗,同時(shí)由于續(xù)流回路的存在,放電電流脈寬較大,電樞運(yùn)動(dòng)到下一級(jí)線圈或出炮口時(shí),前級(jí)線圈中仍存在環(huán)路電流,給電樞施加與電樞運(yùn)動(dòng)方向相反的力,影響發(fā)射效率。在降低系統(tǒng)損耗方面,文獻(xiàn)[3-4]建立基于電流絲的等效電路,根據(jù)多目標(biāo)優(yōu)化算法,對(duì)5級(jí)線圈發(fā)射系統(tǒng)進(jìn)行了優(yōu)化,雖然其電樞加速度更為穩(wěn)定,但出口速度略有下降;
火炮發(fā)射與控制學(xué)報(bào) 2023年3期2023-07-05
- 單勵(lì)磁區(qū)間電流數(shù)字化的SRM功率變換器故障診斷策略
法。通過(guò)在勵(lì)磁和續(xù)流總線上分別安裝電流傳感器，監(jiān)測(cè)勵(lì)磁和續(xù)流總線電流特征，實(shí)現(xiàn)對(duì)各相開(kāi)關(guān)管的故障診斷。1 功率變換器故障分析電壓脈沖寬度調(diào)制(pulse width modulation,PWM)控制下的SRM系統(tǒng)如圖1所示。不對(duì)稱半橋式功率變換器每相由兩個(gè)開(kāi)關(guān)管和兩個(gè)續(xù)流二極管組成，各相獨(dú)立工作。每相上管為PWM斬波管，下管為位置管。在上管斬波時(shí)，下管一直開(kāi)通。圖1 PWM控制下SRM結(jié)構(gòu)示意圖因?yàn)樗南嗬@組對(duì)稱，下面以A相為例說(shuō)明電壓PWM控制下單相繞組
電機(jī)與控制學(xué)報(bào) 2022年9期2022-10-17
- 無(wú)刷直流電機(jī)直接轉(zhuǎn)矩控制系統(tǒng)零矢量?jī)?yōu)化
機(jī)繞組內(nèi)電流通過(guò)續(xù)流二極管續(xù)流，導(dǎo)致全關(guān)斷零矢量作用效果與電機(jī)上一控制周期發(fā)送矢量的反矢量相同，最終導(dǎo)致使用全關(guān)斷零矢量的電機(jī)轉(zhuǎn)矩脈動(dòng)偏大。文獻(xiàn)[18-19]根據(jù)BLDCM兩相導(dǎo)通的特點(diǎn)，提出針對(duì)兩相導(dǎo)通BLDCM的零矢量應(yīng)該是使導(dǎo)通相合成電壓矢量為零的電壓矢量，以此構(gòu)造了兩種零矢量，阻止了關(guān)斷相續(xù)流的現(xiàn)象。文獻(xiàn)[19]分析各個(gè)扇區(qū)內(nèi)電機(jī)關(guān)斷相反電動(dòng)勢(shì)的變化規(guī)律，將零矢量與反電動(dòng)勢(shì)變化規(guī)律相匹配，將6扇區(qū)劃分為12扇區(qū)，建立了新零矢量選擇表，以遏制關(guān)斷相續(xù)
微特電機(jī) 2022年9期2022-10-15
- 固態(tài)功率控制器感性負(fù)載下的續(xù)流特性分析
損壞，不正當(dāng)使用續(xù)流二極管及錯(cuò)誤選型導(dǎo)致二極管自身發(fā)生短路擊穿造成負(fù)載供電側(cè)短路故障等。本文結(jié)合前期我國(guó)空間站用高可靠固態(tài)功率控制器的安全性設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)對(duì)固態(tài)功率控制器感性負(fù)載下的續(xù)流特性展開(kāi)分析，為SSPC 的可靠性設(shè)計(jì)及使用提供指導(dǎo)借鑒。1 SSPC 關(guān)斷模式下的續(xù)流特性分析1.1 SSPC 關(guān)斷模式特性分析SSPC 的續(xù)流過(guò)程主要表現(xiàn)在當(dāng)SSPC 發(fā)生關(guān)斷動(dòng)作且功率MOSFET 導(dǎo)電溝道夾斷之后。為了便于分析該過(guò)程的續(xù)流特性，需要對(duì)SSPC 的關(guān)斷模式有
電源學(xué)報(bào) 2022年5期2022-10-13
- 基于端電壓和改進(jìn)SMO的無(wú)刷直流電機(jī)控制策略*
在不同工況下?lián)Q相續(xù)流信號(hào)不穩(wěn)定。倪有源等[9]采用端電壓的平均值來(lái)減少雜波，有效提高了控制精度，但電機(jī)在啟動(dòng)狀態(tài)下效果不佳。SMO以其良好的魯棒性被廣泛應(yīng)用于電機(jī)控制當(dāng)中。傳統(tǒng)的SMO存在固有的抖震現(xiàn)象，會(huì)降低觀測(cè)結(jié)果的精度，從而影響轉(zhuǎn)子位置和電機(jī)轉(zhuǎn)速的準(zhǔn)確性。為此，白國(guó)長(zhǎng)等[10]將Sigmoid函數(shù)應(yīng)用于滑模觀測(cè)器，并推導(dǎo)出一種可變滑模增益，有效降低了觀測(cè)誤差。陶方方等[11]通過(guò)構(gòu)建電流觀測(cè)器，并結(jié)合鎖相環(huán)對(duì)轉(zhuǎn)子位置和速度進(jìn)行估計(jì)。WANG等[12]
組合機(jī)床與自動(dòng)化加工技術(shù) 2022年8期2022-08-25
- 大功率無(wú)刷直流電機(jī)反電動(dòng)勢(shì)過(guò)零點(diǎn)檢測(cè)策略
諧波反電動(dòng)勢(shì)法、續(xù)流二極管狀態(tài)檢測(cè)法等。近些年來(lái)，隨著神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)、模糊控制等現(xiàn)代控制算法的逐漸完善，也在電機(jī)控制領(lǐng)域中得到應(yīng)用，這也為現(xiàn)代電機(jī)控制理論指明了全新的研究方向[3][4]。文獻(xiàn)[5]提出了端電壓反電動(dòng)勢(shì)法，主要方法為通過(guò)數(shù)學(xué)建模推導(dǎo)端電壓與相反電動(dòng)勢(shì)間的關(guān)系，借助硬件電路實(shí)現(xiàn)端電壓檢測(cè)，并推算出相反電動(dòng)勢(shì)過(guò)零點(diǎn)，利用過(guò)零點(diǎn)與電機(jī)換相點(diǎn)之間的相位關(guān)系進(jìn)行電機(jī)控制。端電壓法尤其適用于BLDCM 的六步控制方法，因?yàn)樵诹椒刂浦?，電機(jī)三項(xiàng)繞組為二二制
電子技術(shù)與軟件工程 2022年1期2022-07-08
- 驅(qū)動(dòng)永磁同步電機(jī)的新型機(jī)械-電子混合逆變器
出一種抑制起弧的續(xù)流緩沖電路。但該電路僅適用于直流斷路器這種單次開(kāi)斷工況，無(wú)法應(yīng)用于電機(jī)這種連續(xù)換向工況，并且電路中包含耗能的電阻，導(dǎo)致效率較低。文獻(xiàn)[20-21]提出了一種采用機(jī)械-電子混合換向器的新型直流電機(jī)?；旌蠐Q向器機(jī)械部分由換向器和電刷組成，電子部分為電容和二極管組成的續(xù)流電路，用于抑制機(jī)械換向器電弧和火花。但這種混合換向器只適用于該特殊結(jié)構(gòu)的直流電機(jī)，無(wú)法用于驅(qū)動(dòng)普通永磁同步電機(jī)。電子逆變器和機(jī)械逆變器有著廣泛的應(yīng)用，但都存在各自的不足，因此本
電機(jī)與控制學(xué)報(bào) 2022年5期2022-06-23
- 對(duì)電磁選礦設(shè)備勵(lì)磁線圈續(xù)流電路的改進(jìn)*
程同等重要。1 續(xù)流電路在電磁選礦設(shè)備勵(lì)磁線圈的應(yīng)用目前大部分電磁選礦設(shè)備如電磁漿料磁選機(jī)、電磁干粉磁選機(jī)等,都是直流電產(chǎn)生強(qiáng)磁場(chǎng),由于電感儲(chǔ)能大,正常工作時(shí)會(huì)在兩端產(chǎn)生感應(yīng)電動(dòng)勢(shì),存儲(chǔ)大量磁場(chǎng),斷電時(shí)較大能量消耗在直流線圈上,兩端感應(yīng)電動(dòng)勢(shì)不能立即消失,很容易將電路中的元器件損壞,影響設(shè)備的使用壽命。在線圈兩端并聯(lián)一只二極管反向串聯(lián)的電路給線圈提供了一個(gè)小號(hào)能量的通路,通路的電流方向和二極管正向?qū)?使電路運(yùn)行可靠,這組電路就叫續(xù)流電路。當(dāng)斷電時(shí)線圈產(chǎn)生
陶瓷 2022年6期2022-06-23
- 智能調(diào)節(jié)續(xù)流模式的步進(jìn)電機(jī)細(xì)分控制
層控制中引入不同續(xù)流模式以優(yōu)化步進(jìn)電機(jī)驅(qū)動(dòng)的電流控制.本文提出了一種智能調(diào)節(jié)續(xù)流模式的步進(jìn)電機(jī)細(xì)分控制,提高電流控制的魯棒性,使電機(jī)相電流正弦度更高,低速時(shí)振動(dòng)更小,高速時(shí)響應(yīng)更快,運(yùn)動(dòng)更為平穩(wěn).1 步進(jìn)電機(jī)的續(xù)流策略1.1 快速續(xù)流對(duì)于兩相步進(jìn)電機(jī),驅(qū)動(dòng)的方式常為8只MOS管組成的2對(duì)H橋.快速續(xù)流模式是指在全部MOS管關(guān)斷時(shí),電流從MOS管寄生二極管導(dǎo)通流經(jīng)電機(jī)繞組,并迅速減小直至達(dá)零或下一個(gè)PWM周期.圖1為一相繞組H橋的電流示意,在續(xù)流過(guò)程中,電流
- DC-DC電源模塊的并聯(lián)供電技術(shù)分析
S 管代替二極管續(xù)流，采樣模塊實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)輸出電壓電流，PID 算法、閉環(huán)控制實(shí)現(xiàn)均流，該方案具有體積小、供電效率高、抗干擾能力強(qiáng)等優(yōu)點(diǎn)，可實(shí)現(xiàn)電源可持續(xù)應(yīng)用需求。關(guān)鍵詞：DC-DC;同步整流;BUCK結(jié)構(gòu);續(xù)流;均流技術(shù)一、前言近年來(lái)，我國(guó)已逐漸意識(shí)到開(kāi)關(guān)電源并聯(lián)技術(shù)對(duì)電源的重要性，并已普及到各大行業(yè)當(dāng)中。同時(shí)，在建設(shè)并聯(lián)開(kāi)關(guān)電源模板過(guò)程當(dāng)中，通常是使用均流方式，這時(shí)提高電源系統(tǒng)功率的關(guān)鍵點(diǎn)，為了確保模板間熱應(yīng)力和電流應(yīng)力能均勻分配，避免出現(xiàn)多臺(tái)模塊或一臺(tái)模
學(xué)習(xí)與科普 2022年5期2022-02-23
- 關(guān)于K3 繼電器續(xù)流二極管問(wèn)題的分析
用。K3 繼電器續(xù)流二極管的LED 小燈常亮。當(dāng)限位開(kāi)關(guān)動(dòng)作后，K3 繼電器失電，11、14 常開(kāi)觸點(diǎn)斷開(kāi)，自動(dòng)變槳不可用，21、24 常開(kāi)觸點(diǎn)斷開(kāi)，KL1104 接收不到限位開(kāi)關(guān)正常信號(hào)后報(bào)故障。K3 繼電器的開(kāi)合由限位開(kāi)關(guān)控制，在限位開(kāi)關(guān)動(dòng)作時(shí)K3 繼電器A1、A2 線圈也動(dòng)作，而繼電器線圈是一個(gè)電感量很大的電感,在斷電時(shí)會(huì)產(chǎn)生很高的自感電勢(shì)，所以K3 繼電器線圈在斷電時(shí)會(huì)在我們的電路中產(chǎn)生一個(gè)很大的反向電動(dòng)勢(shì)，這個(gè)電壓會(huì)損害我們電路中的元件，所以在繼
科學(xué)技術(shù)創(chuàng)新 2022年1期2022-02-19
- 基于LCU控制的地鐵車輛冗余失效故障分析及解決
中出現(xiàn)DIO板卡續(xù)流二極管短路導(dǎo)致通道冗余失效的故障，從DIO板卡原理方面進(jìn)行分析，提出了臨時(shí)處理措施及根本處理措施。關(guān)鍵詞：地鐵車輛;邏輯控制單元;DIO板卡;冗余;失效中圖分類號(hào)：U270.38+1? 文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A? 文章編號(hào)：1671-0797（2022）03-0056-03DOI：10.19514/j.cnki.cn32-1628/tm.2022.03.0160? ? 引言目前城軌車輛大部分邏輯控制功能都是采用繼電器來(lái)實(shí)現(xiàn)，而繼電器本身受其機(jī)械觸
機(jī)電信息 2022年3期2022-02-13
- 開(kāi)關(guān)型浪涌保護(hù)器用于信息通信低壓配電系統(tǒng)的可行性研究
SPD）因存在其續(xù)流遮斷能力的可靠性和安全性擔(dān)憂問(wèn)題，其應(yīng)用場(chǎng)景則被限制在一定的保護(hù)模式（如N-PE）范圍內(nèi)使用。隨著這些年來(lái)開(kāi)關(guān)型SPD 技術(shù)的不斷進(jìn)步，其安全性能也得到顯著提高，同時(shí)國(guó)內(nèi)對(duì)開(kāi)關(guān)型SPD 的測(cè)試驗(yàn)證條件日趨成熟與完善，開(kāi)關(guān)型SPD 作為一種高性價(jià)比的浪涌保護(hù)產(chǎn)品，正逐步在各行各業(yè)得到越來(lái)越廣泛的應(yīng)用或試用。本文闡述了信息通信低壓配電系統(tǒng)用浪涌保護(hù)器（SPD）技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)的發(fā)展歷程，系統(tǒng)分析了開(kāi)關(guān)型SPD 和限壓型SPD 的技術(shù)特點(diǎn)和應(yīng)用要求,
廣東通信技術(shù) 2021年12期2022-01-06
- 單相風(fēng)機(jī)非橋式驅(qū)動(dòng)續(xù)流方式研究
路時(shí)，一定要包含續(xù)流設(shè)計(jì)，通過(guò)釋放繞組電流以保護(hù)功率器件。根據(jù)不同驅(qū)動(dòng)電路的特點(diǎn)，應(yīng)選擇合適的續(xù)流方式，本文針對(duì)小型風(fēng)機(jī)中單相直流電動(dòng)機(jī)非橋式驅(qū)動(dòng)續(xù)流問(wèn)題進(jìn)行研究，給出電容續(xù)流的設(shè)計(jì)方法，并通過(guò)仿真模型和實(shí)驗(yàn)，說(shuō)明不同參數(shù)在電路中的影響。1 單相風(fēng)機(jī)驅(qū)動(dòng)電路續(xù)流設(shè)計(jì)1.1 單相風(fēng)機(jī)驅(qū)動(dòng)設(shè)計(jì)橋式驅(qū)動(dòng)是電機(jī)驅(qū)動(dòng)中一種常見(jiàn)的方式，但對(duì)于體積較小、安裝空間有限的小型風(fēng)機(jī)，非橋式驅(qū)動(dòng)更為適合。非橋式驅(qū)動(dòng)使用元器件少，電路設(shè)計(jì)更簡(jiǎn)潔，可以節(jié)省空間，減小裝配難度，給電機(jī)
微特電機(jī) 2021年8期2021-09-02
- 110 kV固態(tài)氣體滅弧防雷間隙工頻續(xù)流遮斷試驗(yàn)
隙距離。搭建工頻續(xù)流遮斷試驗(yàn)平臺(tái)，參考雷電沖擊放電試驗(yàn)得到的50 %放電電壓，在有效間隙距離內(nèi)對(duì)滅弧防雷間隙進(jìn)行工頻續(xù)流遮斷試驗(yàn)，驗(yàn)證其熄滅工頻續(xù)流和抑制重燃的有效性。1 110 kV固態(tài)氣體滅弧裝置工作原理110 kV固態(tài)氣體滅弧防雷間隙與絕緣子串并聯(lián)安裝，從上到下由固態(tài)氣體滅弧裝置、空氣間隙、固態(tài)氣體滅弧裝置構(gòu)成，如圖1所示。對(duì)于不同長(zhǎng)度的絕緣子串，可以通過(guò)改變裝置內(nèi)部電極的長(zhǎng)短來(lái)調(diào)節(jié)間隙距離。圖1 110 kV固態(tài)氣體滅弧防雷間隙安裝示意圖裝置主體長(zhǎng)
- 基于電容加壓/續(xù)流回路的直流開(kāi)斷原理與仿真
者提出了基于電容續(xù)流的直流斷路器方案[13,14]，在主開(kāi)斷支路開(kāi)斷后，限流電感可通過(guò)電容續(xù)流，從而在主開(kāi)斷支路開(kāi)斷后，電源就不再提供短路電流，從而提高了有效開(kāi)斷速度，并可減少M(fèi)OV閥組的吸能量從而提高其可靠性。本文在前期研究的基礎(chǔ)上，進(jìn)一步提出了基于電容續(xù)流回路的新型直流斷路器原理，并進(jìn)行了仿真驗(yàn)證。在此基礎(chǔ)上，對(duì)基于續(xù)流回路的直流開(kāi)斷原理進(jìn)行了討論。2 電路結(jié)構(gòu)及工作原理本文所提出的新型直流斷路器的電路結(jié)構(gòu)如圖2所示，它由主開(kāi)關(guān)回路上的快速真空開(kāi)關(guān)S及
電工電能新技術(shù) 2021年1期2021-02-01
- 一種降低無(wú)刷直流電機(jī)非導(dǎo)通相續(xù)流的PWM調(diào)制方式研究
同PWM調(diào)制產(chǎn)生續(xù)流的原因，但是沒(méi)有分析不同的調(diào)制方式對(duì)非換相期間轉(zhuǎn)矩波動(dòng)的影響。本文基于以上分析，采用PWM-ON-PWM調(diào)制方式(三相逆變器上、下橋臂開(kāi)關(guān)管均參與調(diào)制，且每個(gè)開(kāi)關(guān)管在導(dǎo)通期間，前30°和后30°進(jìn)行PWM調(diào)制，中間60°保持恒通)，這種調(diào)制方式能夠完全消除非換相期間非導(dǎo)通相反并聯(lián)二極管的續(xù)流，從而減小轉(zhuǎn)矩波動(dòng)。以H_PWM-L_ON為例(開(kāi)關(guān)管上橋臂PWM調(diào)制，下橋臂常開(kāi))，從理論上分析非導(dǎo)通相續(xù)流產(chǎn)生的原因。以某型號(hào)電機(jī)為研究對(duì)象，采
微電機(jī) 2020年12期2021-01-15
- 多腔室閃絡(luò)限制器熄弧機(jī)理研究及試驗(yàn)
)內(nèi)有效切斷工頻續(xù)流，恢復(fù)線路絕緣強(qiáng)度，保護(hù)線路正常運(yùn)行。如圖1所示，電極A與電極B之間形成了空氣間隙時(shí)，間隙擊穿后的電弧產(chǎn)生的高溫高壓氣體向限制器薄弱的吹弧孔進(jìn)行吹弧。由于多腔室閃絡(luò)限制器由多個(gè)間隙串聯(lián)而成，多腔室閃絡(luò)限制器被雷電過(guò)電壓擊穿后，電弧在多個(gè)腔室間隙的電極間產(chǎn)生，加在多腔室間隙上的工頻電壓會(huì)沿著電弧通道產(chǎn)生工頻續(xù)流。而多腔室間隙可以看成是一個(gè)多重滅弧室系統(tǒng)，將一段長(zhǎng)電弧切割成很多小段的電弧進(jìn)行吹弧，其內(nèi)部結(jié)構(gòu)如圖2所示。2 多腔室閃絡(luò)限制器的
- 基于續(xù)流二極管法的無(wú)位置傳感器控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)
65000］1 續(xù)流二極管法1.1 續(xù)流二極管法的介紹續(xù)流二極管法[2]是通過(guò)檢測(cè)反電動(dòng)勢(shì)過(guò)零點(diǎn)附近斷開(kāi)相續(xù)流二極管的通斷情況來(lái)確定該相反電動(dòng)勢(shì)過(guò)零點(diǎn)的位置，并進(jìn)而確定轉(zhuǎn)子的位置。文獻(xiàn)[5，6]中介紹該方法適用于120°導(dǎo)通方式的永磁無(wú)刷直流電機(jī)。1.2 續(xù)流二極管定義法無(wú)刷直流電機(jī)的三相繞組為兩兩導(dǎo)通方式，也就是每次都會(huì)有一相繞組不導(dǎo)通，當(dāng)電機(jī)進(jìn)行換相時(shí)，之前處于導(dǎo)通狀態(tài)的兩相繞組有一相會(huì)被斷開(kāi)，而斷開(kāi)的那相繞組的開(kāi)關(guān)管會(huì)打開(kāi)使其變?yōu)閷?dǎo)通狀態(tài)，這時(shí)斷開(kāi)相
水電與抽水蓄能 2020年6期2021-01-06
- 點(diǎn)火系統(tǒng)放電過(guò)程研究
裝置放電過(guò)程中，續(xù)流回路的電流并未按照理想的衰減趨勢(shì)進(jìn)行規(guī)律變化，而是在外界因素的影響下產(chǎn)生突變。電流的突變會(huì)對(duì)續(xù)流硅堆造成損害[4-5]，進(jìn)而影響點(diǎn)火裝置性能。為了避免續(xù)流硅堆等元器件受到突變電流的沖擊，本文對(duì)點(diǎn)火裝置觸發(fā)放電過(guò)程進(jìn)行分析，找出續(xù)流電流突變?cè)?，采用增加緩沖電阻的方式來(lái)降低電流躍變幅值，提高點(diǎn)火系統(tǒng)的可靠性。1 數(shù)字式點(diǎn)火裝置工作原理圖1為數(shù)字式點(diǎn)火系統(tǒng)結(jié)構(gòu)框圖，虛線框中為點(diǎn)火裝置電路的主要組成部分。當(dāng)?shù)蛪褐绷麟娸斎朦c(diǎn)火裝置后，依次通過(guò)濾
機(jī)械工程與自動(dòng)化 2020年6期2020-12-28
- 基于同步整流技術(shù)的Buck變換器研究
Buck變換器的續(xù)流二極管在開(kāi)關(guān)MOS管關(guān)斷時(shí)進(jìn)行續(xù)流，而續(xù)流二極管的損耗在一定程度上影響了Buck變換器的效率[1]。在電感電流連續(xù)的情況下，續(xù)流二極管的關(guān)斷電流尖峰使濾波器和開(kāi)關(guān)管的電應(yīng)力增大，從而增大了變換器的體積和經(jīng)濟(jì)成本。分析Buck變換器的工作原理，尋求新的續(xù)流方法，在優(yōu)化Buck變換器的結(jié)構(gòu)，降低經(jīng)濟(jì)成本方面起著重大作用[2]。1 原理分析Buck變換器結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，主電路由開(kāi)關(guān)MOS管、續(xù)流二極管和LC低通濾波器組成，其電路結(jié)構(gòu)原理如圖1所示。
電動(dòng)工具 2020年2期2020-04-22
- 航空無(wú)刷直流電動(dòng)機(jī)四象限PWM 驅(qū)動(dòng)PI控制方法研究
開(kāi)關(guān)控制方式以及續(xù)流回路的單向?qū)ㄌ匦裕沟肂LDCM在不同象限運(yùn)行時(shí)表現(xiàn)出不一樣的控制特性，電機(jī)的驅(qū)動(dòng)控制算法對(duì)其動(dòng)態(tài)性能起到?jīng)Q定性的影響?，F(xiàn)有文獻(xiàn)中雖然提出了BLDCM 的多種PWM 驅(qū)動(dòng)控制方法［3－5］，但是大多未對(duì)電機(jī)制動(dòng)工況進(jìn)行討論［6－7］，硬件結(jié)構(gòu)與控制算法比較復(fù)雜［8－10］，難以在工程實(shí)際中運(yùn)用。無(wú)論對(duì)電機(jī)進(jìn)行位置控制還是速度控制，最終都可以轉(zhuǎn)化為對(duì)電機(jī)電流的控制。通過(guò)改進(jìn)PWM驅(qū)動(dòng)方法，使得電機(jī)在四象限運(yùn)行時(shí)繞組電流都能夠快速、穩(wěn)定地
微特電機(jī) 2020年2期2020-03-06
- 可發(fā)電健身裝置設(shè)計(jì)
DS（ON）要比續(xù)流二極管小得多，特別是低壓輸出續(xù)流二極管的導(dǎo)通壓降對(duì)效率影響更大。為了提高效率，本設(shè)計(jì)采用同步整流技術(shù)。在使用同步Buck變換器時(shí)，應(yīng)注意以下兩個(gè)問(wèn)題[5]：（1）開(kāi)關(guān)管和續(xù)流管共態(tài)導(dǎo)通或死區(qū)時(shí)間太小，一管未完全關(guān)斷前，另一管已導(dǎo)通，造成電源短路；（2）由于開(kāi)關(guān)管和續(xù)流管驅(qū)動(dòng)存在死區(qū)時(shí)間，當(dāng)開(kāi)關(guān)管截止時(shí)，電感續(xù)流而續(xù)流管未導(dǎo)通，此時(shí)由續(xù)流管的體內(nèi)寄生二極管續(xù)流。由于MOSFET的體內(nèi)寄生二極管導(dǎo)通壓降大，而此時(shí)電感續(xù)流電流為最大值，會(huì)影響
通信電源技術(shù) 2019年5期2019-06-05
- 一種基于Buck變換器的緩沖電路
等效阻抗，VD為續(xù)流二極管，電容C1、電感Lr、電容Cr、二極管D1、電阻R1、電阻R2構(gòu)成緩沖電路。濾波電感L為主儲(chǔ)能電感，電感量較大；電感Lr的電感量較小，實(shí)現(xiàn)功率管VT的零電流(ZCS)開(kāi)通。二極管D1與電阻R1串聯(lián)構(gòu)成電感Lr的放電回路。功率管VT為IGBT，電容C1與IGBT的發(fā)射極相連，目的是避免IGBT集電極-發(fā)射極電壓突變，實(shí)現(xiàn)IGBT的零電壓(ZVS)關(guān)斷。圖1 Buck變換器主電路拓?fù)湓诠β使躒T開(kāi)通過(guò)程中，電感Lr一方面使IGBT的發(fā)
宿州學(xué)院學(xué)報(bào) 2019年1期2019-04-22
- 基于恒流源的無(wú)刷直流電機(jī)轉(zhuǎn)矩脈動(dòng)抑制方法
電流流過(guò)(二極管續(xù)流)，此時(shí)電磁轉(zhuǎn)矩的產(chǎn)生不僅依賴于導(dǎo)通兩相上的電流大小，還與非導(dǎo)通相上的續(xù)流電流有關(guān)。只不過(guò)該電流與其他兩相的正常工作電流相比，幅值小、時(shí)間短，對(duì)轉(zhuǎn)矩脈動(dòng)影響不是很大，但在一些高精度應(yīng)用場(chǎng)合，并不能忽略非導(dǎo)通相上的續(xù)流現(xiàn)象。目前，很多學(xué)者針對(duì)無(wú)刷直流電機(jī)轉(zhuǎn)矩脈動(dòng)抑制提出了一些具體的解決方法，有效地減小了轉(zhuǎn)矩脈動(dòng)現(xiàn)象，但是多數(shù)局限于控制算法的研究和探討、未能消除傳導(dǎo)區(qū)內(nèi)非導(dǎo)通相的續(xù)流現(xiàn)象，而且控制方法復(fù)雜[4]。本文對(duì)無(wú)刷直流電機(jī)傳導(dǎo)區(qū)的轉(zhuǎn)
組合機(jī)床與自動(dòng)化加工技術(shù) 2019年3期2019-04-08
- 正激型開(kāi)關(guān)電源輻射騷擾設(shè)計(jì)簡(jiǎn)析
能量的傳輸靠的是續(xù)流電感。而我們知道引起EMI的主要原因是dv/dt和di/dt，所以此時(shí)續(xù)流電感中的dv/dt和di/dt是變化最大的，因此續(xù)流電感是正激變換器中的主要輻射騷擾源之一。另外開(kāi)關(guān)管，續(xù)流二極管也是輻射發(fā)射源，PCB Layout的布局是否合理所引起的干擾的環(huán)路面積的大小也會(huì)影響輻射騷擾。圖1 正激變換器的功率心臟是扼流圈（2）電。如圖2所示，正激電路的電流環(huán)路主要有輸入環(huán)路、功率開(kāi)關(guān)環(huán)路、整流環(huán)路和輸出環(huán)路，每個(gè)環(huán)路的環(huán)路面積都會(huì)影響輻射騷
數(shù)字通信世界 2019年2期2019-03-11
- 高壓共軌噴油器驅(qū)動(dòng)電路的優(yōu)化設(shè)計(jì)
型和Buck型的續(xù)流模式可轉(zhuǎn)邊的驅(qū)動(dòng)電路。文獻(xiàn)[8-9]通過(guò)控制開(kāi)關(guān)時(shí)序的方式，將電壓源反接至續(xù)流回路，實(shí)現(xiàn)了減小電磁閥關(guān)閉時(shí)間及減小線圈發(fā)熱的目的。文獻(xiàn)[10]分析了線圈內(nèi)阻、電感、續(xù)流電流、續(xù)流回路電阻和電源電壓對(duì)驅(qū)動(dòng)電路性能的影響，設(shè)計(jì)了基于斬波電路的升壓電路和電流反饋控制電路，解決了電磁閥線圈電流不可控的問(wèn)題。文獻(xiàn)[11]利用電流反饋形成閉環(huán)控制，實(shí)現(xiàn)對(duì)雙電源驅(qū)動(dòng)的多段電流保持控制。文獻(xiàn)[12]在雙邊雙電源的RD續(xù)流方式基礎(chǔ)上，提出改進(jìn)D-TVS續(xù)
車用發(fā)動(dòng)機(jī) 2018年6期2019-01-03
- 一種直流蓄電池開(kāi)路續(xù)流與過(guò)放告警裝置的研究
種直流蓄電池開(kāi)路續(xù)流與過(guò)放告警裝置，能夠有效監(jiān)測(cè)蓄電池開(kāi)路故障并在蓄電池開(kāi)路故障發(fā)生時(shí)實(shí)現(xiàn)有效續(xù)流，同時(shí)對(duì)蓄電池過(guò)放電事故進(jìn)行告警，從而避免直流系統(tǒng)蓄電池開(kāi)路故障引起電力系統(tǒng)二次擴(kuò)大事故和蓄電池過(guò)放電損壞帶來(lái)的不必要的經(jīng)濟(jì)損失。1 蓄電池開(kāi)路故障分析1.1 導(dǎo)致蓄電池開(kāi)路故障的原因很多蓄電池開(kāi)路故障的發(fā)生沒(méi)有預(yù)見(jiàn)性，而是十分突然，與蓄電池其他故障如酸化、漏液、短路等相比，缺少了性能漸變過(guò)程，這是由蓄電池的結(jié)構(gòu)決定的。蓄電池內(nèi)部結(jié)構(gòu)分為蓋與殼體、溢氣閥、匯流
機(jī)電信息 2018年30期2018-10-24
- PWM方式對(duì)無(wú)刷直流電機(jī)續(xù)流的影響
式，對(duì)非導(dǎo)通相的續(xù)流現(xiàn)象也有所提及，但對(duì)于續(xù)流的機(jī)理缺少必要的解釋，致使學(xué)生在學(xué)習(xí)相關(guān)內(nèi)容時(shí)，感覺(jué)內(nèi)容抽象，不易掌握。為了解決該問(wèn)題，筆者將無(wú)刷直流電動(dòng)機(jī)的相關(guān)科研實(shí)踐成果引入課程教學(xué)中，做到課本理論與實(shí)際應(yīng)用相結(jié)合，增強(qiáng)學(xué)生的感性認(rèn)識(shí)，激發(fā)學(xué)生的自主學(xué)習(xí)熱情[4，5]。1 無(wú)刷直流電動(dòng)機(jī)的常用PWM方式1.1 三相橋式拓?fù)渑c五種PWM調(diào)制方式無(wú)刷直流電動(dòng)機(jī)用的最多的主電路為三相橋式主電路，如圖1所示，其中的電機(jī)本體部分以等效電路表示。PWM調(diào)制是控制電機(jī)
電氣電子教學(xué)學(xué)報(bào) 2018年1期2018-04-12
- 一種跟隨式大磁矩磁力矩器高反電勢(shì)抑制技術(shù)*
磁力矩器磁棒電流續(xù)流時(shí)間自動(dòng)調(diào)節(jié)的控制方法，該方法既可以抑制大磁矩磁力矩器高反電勢(shì)的產(chǎn)生，又無(wú)需增加功率器件為磁棒電流提供續(xù)流回路，大幅減小控制線路的體積及熱設(shè)計(jì)難度，同時(shí)可以滿足輸出磁矩在小幅值內(nèi)頻繁變換方向的使用要求.大磁矩磁力矩器；高反電勢(shì)；續(xù)流時(shí)間；自動(dòng)調(diào)節(jié)0 引 言磁力矩器是航天器的執(zhí)行部件之一，由于結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、可靠性高、且相對(duì)于噴氣卸載不需要燃料可重復(fù)使用，在航天器姿態(tài)控制方面得到了廣泛地應(yīng)用[1-4].大磁矩磁力矩器是指輸出最大磁矩在1 500
空間控制技術(shù)與應(yīng)用 2017年6期2018-01-04
- 三相半波阻感負(fù)載斷續(xù)狀態(tài)有功功率解析
性。三相半波； 續(xù)流時(shí)間； 觸發(fā)脈沖角； 有功功率三相半波可控整流電路是三相可控整流電路的一種，因其有交流側(cè)直流分量較高、負(fù)載側(cè)電壓脈動(dòng)大、紋波系數(shù)較高、負(fù)載容量較小等不足，僅在核電棒控棒位、冶金電鍍和航空發(fā)電機(jī)等特殊領(lǐng)域有所應(yīng)用[1-3]。如核電站的驅(qū)動(dòng)棒機(jī)構(gòu)電源系統(tǒng)是通過(guò)三相半波整流的方式給具有高感抗性的CRDM磁力線圈供電，利用三相半波輸出的紋波特性使線圈按照給定的時(shí)序快速地得電與失電，使對(duì)應(yīng)的電磁鐵按照時(shí)序電流信號(hào)吸合與釋放，以控制核反應(yīng)堆內(nèi)棒束的
發(fā)電設(shè)備 2017年4期2017-08-01
- MZ2015全自動(dòng)液壓磨床電路改進(jìn)方法
用IN4001型續(xù)流二極管進(jìn)行電路改進(jìn)，延長(zhǎng)了PLC和外部中間繼電器的使用壽命，減少了設(shè)備故障率，提高了生產(chǎn)效率。全自動(dòng)液壓磨床；電路改進(jìn)；PLC；續(xù)流二極管；電感負(fù)載1 前言在軸承加工設(shè)備中很多設(shè)備的電氣部分都只是增加中間繼電器來(lái)提高PLC的承載能力以減少PLC內(nèi)部輸出繼電器損壞，但實(shí)際中還是存在中間繼電器甚至是PLC內(nèi)部輸出繼電器及電磁閥損壞的情況，給生產(chǎn)和維修都帶來(lái)了很多的麻煩。針對(duì)這一問(wèn)題，采用并聯(lián)一個(gè)續(xù)流二極管的方法來(lái)減少電氣元件的損壞。由于中間
哈爾濱軸承 2017年2期2017-07-31
- 基于無(wú)位置傳感器的無(wú)刷直流電機(jī)換相續(xù)流研究
無(wú)刷直流電機(jī)換相續(xù)流研究謝昊天，秦海鴻，聶新，朱梓悅(南京航空航天大學(xué) 自動(dòng)化學(xué)院電氣工程系，江蘇 南京 211106)無(wú)刷直流電機(jī)(brushless DC motor，簡(jiǎn)稱BLDCM)換相時(shí)刻關(guān)斷相電流續(xù)流會(huì)引起電機(jī)端電壓波形畸變。當(dāng)采用無(wú)位置傳感器反電動(dòng)勢(shì)過(guò)零檢測(cè)法時(shí)，端電壓波形畸變會(huì)使位置檢測(cè)信號(hào)相位超前，偏離最佳換相時(shí)刻，電機(jī)負(fù)載轉(zhuǎn)矩和轉(zhuǎn)速較大時(shí)增加了轉(zhuǎn)矩脈動(dòng)，甚至?xí)斐蓳Q相失敗，限制了反電動(dòng)勢(shì)檢測(cè)法的無(wú)刷直流電機(jī)功率應(yīng)用范圍。因此，針對(duì)電流續(xù)流
電氣自動(dòng)化 2017年2期2017-04-21
- 淺析續(xù)流板在BHX－02銑冒口設(shè)備上的應(yīng)用
56602)淺析續(xù)流板在BHX－02銑冒口設(shè)備上的應(yīng)用王雪梅(濱州渤海活塞有限公司 山東 濱州 256602)BHX－02銑冒口是切銑轎車活塞毛坯冒口的主要生產(chǎn)設(shè)備，其主要特點(diǎn)是切銑速度快、頻率高，油缸動(dòng)作頻繁、間隔時(shí)間短等?？刂朴透椎囊簤弘姶砰y是采用中間繼電器直接輸出控制動(dòng)作來(lái)實(shí)現(xiàn)其功能。在工作過(guò)程中，中間繼電器動(dòng)作頻率為 (1500次/單班)，一天繼電器動(dòng)作就要達(dá)到5000次以上。長(zhǎng)期不間斷工作后就會(huì)出現(xiàn)大量中間繼電器線圈及觸點(diǎn)燒毀的現(xiàn)象，造成設(shè)備不能
福建質(zhì)量管理 2017年23期2017-04-06
- 直噴汽油機(jī)噴油器驅(qū)動(dòng)模塊設(shè)計(jì)
jector4 續(xù)流回路對(duì)于感性負(fù)載,關(guān)斷時(shí)電路中的續(xù)流回路承擔(dān)了執(zhí)行器釋能速度的快慢,決定了執(zhí)行器停止工作的響應(yīng)時(shí)間的長(zhǎng)短,合理的續(xù)流回路設(shè)計(jì)可以改善控制系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)響應(yīng),縮短控制的反應(yīng)時(shí)間。對(duì)應(yīng)Peak-Hold電流的驅(qū)動(dòng)電路有多種類型,常用的有緩慢續(xù)流回路和快速切斷型續(xù)流回路。[7][8][9]圖8 緩慢型續(xù)流回路Fig.8 Continuous flow circuit of slow type圖9 快速切斷型續(xù)流回路Fig.9 Continuous
電子世界 2016年21期2016-12-26
- 基于耦合電感的零電壓零電流軟開(kāi)關(guān)Buck變換器
壓開(kāi)通和關(guān)斷以及續(xù)流二極管的零電流開(kāi)通和關(guān)斷.本文對(duì)該變換器各個(gè)階段的工作原理進(jìn)行詳細(xì)的理論分析,通過(guò)實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證了理論和方法的正確性.1 軟開(kāi)關(guān)Buck電路工作原理分析圖1 ZVS-ZCS軟開(kāi)關(guān)Buck變換器比較Fig.1 Comparison of ZVS-ZCS buck converter如圖1(a)所示為Jiang等[15]提出的ZVS-ZCS Buck變換器.該變換器工作在斷續(xù)導(dǎo)電模式下,濾波電感L3電流斷續(xù),開(kāi)關(guān)管S1實(shí)現(xiàn)了零電壓關(guān)斷和零電流開(kāi)通
浙江大學(xué)學(xué)報(bào)（工學(xué)版） 2016年4期2016-12-19
- 人工心臟無(wú)位置傳感器無(wú)刷直流電動(dòng)機(jī)非導(dǎo)通相端電壓分析
關(guān)閉時(shí)導(dǎo)通相維持續(xù)流狀態(tài)、非導(dǎo)通相的端電壓平穩(wěn)的假設(shè)。然而人工心臟在輔助天然心臟過(guò)程中，會(huì)感受到人體天然心臟搏動(dòng)的沖擊，載荷在輕載到滿載之間變化。人工心臟在輕載或空載運(yùn)行時(shí)，PWM占空比較低，電機(jī)繞組內(nèi)的電流較小，可能會(huì)有PWM關(guān)閉時(shí)導(dǎo)通相續(xù)流結(jié)束的狀態(tài)存在。同時(shí)，非導(dǎo)通相則可能出現(xiàn)因反電勢(shì)幅值變化導(dǎo)致其上下橋臂的二極管導(dǎo)通，產(chǎn)生被嵌位現(xiàn)象。上述現(xiàn)象都會(huì)引起非導(dǎo)通相端電壓產(chǎn)生波動(dòng)，影響反電勢(shì)過(guò)零點(diǎn)判斷。為此，本文以人工心臟電機(jī)為應(yīng)用對(duì)象，從理論上分析非導(dǎo)通
微特電機(jī) 2016年3期2016-11-29
- SS4機(jī)車QCC1型電磁接觸器92KM改造
C1型電磁接觸器續(xù)流造成接觸器釋放緩慢QCC1型電磁接觸器線圈失電時(shí)，線圈本身會(huì)產(chǎn)生很高的瞬間感應(yīng)電動(dòng)勢(shì)，并在線圈內(nèi)形成續(xù)流，線圈的續(xù)流產(chǎn)生電磁力，從而阻礙接觸器釋放，為此，接觸器設(shè)置了電壓抑制器，其作用是抑制線圈內(nèi)感應(yīng)電動(dòng)勢(shì)的瞬間電壓。接觸器線圈續(xù)流時(shí)間與感應(yīng)電動(dòng)勢(shì)門(mén)限電壓的關(guān)系如圖2曲線所示。從曲線中可知，感應(yīng)電壓門(mén)限值設(shè)置的越低，續(xù)流的時(shí)間就越長(zhǎng)，相應(yīng)的其對(duì)接觸器釋放施加的阻力時(shí)間就越長(zhǎng)，接觸器釋放就越緩慢。感應(yīng)電壓門(mén)限值設(shè)置的越高，續(xù)流時(shí)間就越短，
鐵道機(jī)車車輛 2016年1期2016-10-25
- 三種單相半波可控整流電路的比較研究
負(fù)載兩端并聯(lián)一個(gè)續(xù)流二極管。最后在Matlab/Simulink中對(duì)三種電路進(jìn)行了建模和仿真，仿真結(jié)果驗(yàn)證了理論分析的正確性。單相半波可控整流電路 純電阻 阻感性負(fù)載 續(xù)流二極管 建模與仿真0 引言單相半波可控整流電路的整流電路中最簡(jiǎn)單的一種，由于它存在變壓器直流磁化問(wèn)題，在實(shí)際應(yīng)用中非常少，但是它是最基本的電路，對(duì)分析其他各種復(fù)雜的整流電路非常有益，所以研究它還是非常有價(jià)值。單相半波可控整流電路根據(jù)負(fù)載不同可以分為三種電路，分別為帶純電阻性負(fù)載、帶阻感性
船電技術(shù) 2016年3期2016-10-13
- Larvicidalefficacy ofm onoterpenes against the larvae of Anopheles gambiae
能夠通過(guò)D1進(jìn)行續(xù)流,那么必然會(huì)對(duì)In產(chǎn)生影響。綜合單相PWM的開(kāi)關(guān)指令,判斷如下3種開(kāi)關(guān)指令:(1010),(1001),(1000)符合上面的分析。[6]Vatandoost H,Dehakia M,D javadia E,Abai MR,Duchson S. Comparative study on the ef fi cacy of lambdacyhalothrin and bifenthrin on torn nets against them
Asian Pacific Journal of Tropical Biomedicine 2016年4期2016-09-07
- 無(wú)刷直流電機(jī)PWM_ON_PWM調(diào)制方式轉(zhuǎn)矩特性研究
間，分析了關(guān)斷相續(xù)流和非導(dǎo)通相續(xù)流產(chǎn)生的條件，總結(jié)了不同PWM調(diào)制方式非換相轉(zhuǎn)矩脈動(dòng)的規(guī)律，論述了采用PWM_ON_PWM調(diào)制方式對(duì)非換相轉(zhuǎn)矩脈動(dòng)的影響。最后對(duì)一臺(tái)10kW無(wú)刷直流電機(jī)轉(zhuǎn)矩脈動(dòng)進(jìn)行測(cè)試，驗(yàn)證了所提結(jié)論的正確性。無(wú)刷直流電機(jī)；PWM_ON_PWM；調(diào)制方式；換相轉(zhuǎn)矩脈動(dòng)；非換相轉(zhuǎn)矩脈動(dòng)0 引 言無(wú)刷直流電機(jī)(BLDCM)具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、體積小、調(diào)速性能好、效率高、控制簡(jiǎn)單等特點(diǎn)，隨著國(guó)家節(jié)能減排政策的提出，使其在國(guó)防、航空航天、軌道交通、家用電
電機(jī)與控制學(xué)報(bào) 2016年8期2016-08-30
- 一種基于Hpwm-Lpwm的BLDCM轉(zhuǎn)子位置估算方法
通過(guò)分析不導(dǎo)通相續(xù)流情況，證明了PWM-ON-PWM和Hpwm-Lpwm調(diào)制方式適用于該簡(jiǎn)化方法，在Matlab/Simulink仿真和PAC522 0Demo板實(shí)驗(yàn)平臺(tái)上驗(yàn)證了該方法的可行性。關(guān)鍵詞：反電動(dòng)勢(shì)；無(wú)刷直流電機(jī)；轉(zhuǎn)子位置；過(guò)零點(diǎn)；續(xù)流無(wú)刷直流電機(jī)具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、效率高、調(diào)速性能好、壽命長(zhǎng)、可靠性高等諸多優(yōu)點(diǎn)，被廣泛應(yīng)用在各個(gè)領(lǐng)域。無(wú)刷直流電機(jī)常利用霍爾位置傳感器來(lái)幫助換相，而霍爾位置傳感器需要安裝在電機(jī)永磁體背面，對(duì)工藝有較高的要求，且傳感器信
太原科技大學(xué)學(xué)報(bào) 2016年4期2016-07-13
- 基于IPOSIM的IGBT功率損耗仿真
中，開(kāi)關(guān)導(dǎo)通引起續(xù)流二極管反向恢復(fù)，同時(shí)開(kāi)關(guān)器件中產(chǎn)生很大的電流尖峰，從而使IGBT和續(xù)流二極管的開(kāi)關(guān)損耗增加[5]。考慮到二極管反向恢復(fù)引起的開(kāi)關(guān)損耗，IGBT總的開(kāi)關(guān)損耗可從下式紿出：三、IGBT模塊的損耗特性IGBT元件的損耗總和分為：導(dǎo)通損耗與開(kāi)關(guān)損耗。開(kāi)關(guān)損耗分別為開(kāi)通損耗（EON）和關(guān)斷損耗（EOFF）之和。另外，內(nèi)置續(xù)流二極管的損耗為導(dǎo)通損耗與關(guān)斷（反向恢復(fù)）損耗（Err）之和。 EON、EOFF、Err與開(kāi)關(guān)頻率的乘積為平均損耗。IGBT的
中國(guó)新通信 2016年9期2016-06-15
- 一種驅(qū)動(dòng)電流快速截止的噴油電磁閥驅(qū)動(dòng)電路
：包括驅(qū)動(dòng)回路和續(xù)流回路；所述驅(qū)動(dòng)回路包括分別連接在噴油電磁閥線圈兩端的第一功率管和第二功率管，第一功率管的柵極和第二功率管的柵極用于接收控制信號(hào)；所述續(xù)流回路包括并聯(lián)連接在噴油電磁閥線圈兩端、由二極管和瞬變電壓抑制器串聯(lián)連接構(gòu)成的支路，二極管和瞬變電壓抑制器反向串聯(lián)連接。該實(shí)用新型結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，既能夠滿足初始運(yùn)動(dòng)時(shí)快速響應(yīng)的要求，又能夠在斷電瞬間快速截止其驅(qū)動(dòng)電流，使噴油電磁閥線圈電流迅速降為零，實(shí)現(xiàn)了斷電時(shí)的快速響應(yīng)，從而降低了電磁閥的能量消耗，提高了噴油
科技資訊 2016年9期2016-05-14
- 一種省略輔助繞組的隔離型LED恒流驅(qū)動(dòng)設(shè)計(jì)*
可以控制副邊繞組續(xù)流時(shí)間和開(kāi)關(guān)周期的比值恒定。在濾波電容的作用下，根據(jù)電荷守恒關(guān)系，得到恒定的輸出電流。這種設(shè)計(jì)省略了隔離型變壓器的輔助繞組，減小了應(yīng)用系統(tǒng)的成本和體積。恒流；反激式；輔助繞組；過(guò)零檢測(cè)0 引言為了充分利用LED燈的優(yōu)勢(shì)，一些經(jīng)典的電源驅(qū)動(dòng)拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)被優(yōu)化和重新設(shè)計(jì)。在隔離型AC/DC轉(zhuǎn)換器中，有兩種主要的反饋模式：一種是文獻(xiàn)[1-2]中所述的副邊反饋，需要使用光電耦合器和精密穩(wěn)壓源構(gòu)成反饋環(huán)路，這種反饋模式成本高，并且造成原邊和副邊不可靠的
電子技術(shù)應(yīng)用 2015年2期2015-12-07
- 具有寬負(fù)載范圍和低電壓應(yīng)力的三態(tài)反激PFC變換器
其控制策略。通過(guò)續(xù)流功率開(kāi)關(guān)管和二極管，使反激PFC變換器工作于PCCM模式，可有效地降低傳統(tǒng)DCM反激PFC變換器開(kāi)關(guān)管所承受的電壓應(yīng)力，并拓寬了DCM反激PFC變換器的帶載能力。最后，通過(guò)實(shí)驗(yàn)結(jié)果驗(yàn)證了該變換器的優(yōu)越性。2 三態(tài)反激PFC變換器三態(tài)PCCM PFC變換器利用續(xù)流功率開(kāi)關(guān)管為電感電流提供續(xù)流路徑，使電感電流在一個(gè)開(kāi)關(guān)周期內(nèi)存在三個(gè)工作狀態(tài)，進(jìn)而獲得較快的負(fù)載動(dòng)態(tài)響應(yīng)速度和優(yōu)于DCM PFC變換器的帶載能力[13,14]。因此，為了提高傳統(tǒng)
電工技術(shù)學(xué)報(bào) 2015年3期2015-11-14
- 基于硬件和固件相結(jié)合的掉電保護(hù)策略的應(yīng)用
測(cè)功能單元電路和續(xù)流功能單元電路 （儲(chǔ)能電路）組成。掉電保護(hù)增加了兩部分功能：（1）掉電保護(hù)硬件部分：包含電源檢測(cè)模塊和續(xù)流模塊，電源檢測(cè)模塊用于檢測(cè)系統(tǒng)的供電電源，當(dāng)其電壓過(guò)低或輸出電流過(guò)小時(shí)，向SSD控制器產(chǎn)生中斷，同時(shí)啟動(dòng)續(xù)流功能電路單元 （儲(chǔ)能電源模塊），給SSD提供足夠長(zhǎng)時(shí)間的續(xù)航能力，保證主機(jī)給SSD的最后一幀數(shù)據(jù)能夠順利寫(xiě)入NandFlash中，并更新文件系統(tǒng)列表，保持SSD中文件系統(tǒng)的完整性和一致性；（2）掉電保護(hù)固件部分：SSD主控制器接
網(wǎng)絡(luò)安全與數(shù)據(jù)管理 2015年11期2015-09-21
- 偽連續(xù)導(dǎo)電模式單電感雙輸出反激變換器
存在充電、放電和續(xù)流3個(gè)狀態(tài)，續(xù)流狀態(tài)的存在提高了變換器的功率范圍[14]。文獻(xiàn)[12]研究了工作于PCCM的單電感多輸出Boost變換器，文獻(xiàn)[15-16]將PCCM拓展到單電感多輸出Buck和Buck-Boost變換器，但這些研究都局限于非隔離變換器，無(wú)法直接應(yīng)用于輸入、輸出需要隔離的場(chǎng)合。因此，有必要研究工作于PCCM的單電感多輸出變換器。反激變換器具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、可靠性高、輸入輸出電氣隔離、易于實(shí)現(xiàn)多路輸出等諸多優(yōu)點(diǎn)而得到廣泛應(yīng)用。本文以單電感雙輸出
電力自動(dòng)化設(shè)備 2015年1期2015-09-19
- 10 kV系統(tǒng)沖擊與工頻續(xù)流聯(lián)合試驗(yàn)回路設(shè)計(jì)
V系統(tǒng)沖擊與工頻續(xù)流聯(lián)合試驗(yàn)回路設(shè)計(jì)陳斯翔1，蘇杏志1，孔華東1，孫廣慧1，劉益軍1，齊小軍2(1.廣東電網(wǎng)有限責(zé)任公司佛山供電局，廣東省佛山市528000； 2.武漢水院電氣有限責(zé)任公司，武漢市 430073)為檢驗(yàn)10 kV帶間隙防雷裝置在沖擊閃絡(luò)后熄滅工頻續(xù)流電弧的能力，設(shè)計(jì)了一種沖擊試驗(yàn)與工頻續(xù)流試驗(yàn)相結(jié)合的試驗(yàn)回路。為了產(chǎn)生較高電壓下的高幅值工頻續(xù)流，采用LC串并聯(lián)諧振回路產(chǎn)生工頻續(xù)流，對(duì)該回路中各元件的參數(shù)進(jìn)行計(jì)算并給出合理數(shù)值，最后利用同步控
電力建設(shè) 2015年8期2015-03-14
- 多相交錯(cuò)并聯(lián)BUCK變換器斷續(xù)模式下的自舉分析
電感電流斷續(xù)時(shí)，續(xù)流時(shí)間很短，導(dǎo)致自舉電容充電時(shí)間過(guò)短，驅(qū)動(dòng)電路自舉困難。根據(jù)多相交錯(cuò)并聯(lián)BUCK變換器輸出濾波電容在一個(gè)開(kāi)關(guān)周期內(nèi)的電荷增加量和減少量相等這一理論，推導(dǎo)了單相及多相時(shí)電感電流的續(xù)流時(shí)間，指出了并聯(lián)相數(shù)、輸入輸出電壓比、濾波電感、開(kāi)關(guān)周期以及負(fù)載均為影響電路自舉的因素。最后，設(shè)計(jì)完成了一臺(tái)400 W兩相交錯(cuò)并聯(lián)BUCK變換器，進(jìn)行了單相和兩相交錯(cuò)并聯(lián)的實(shí)驗(yàn)，驗(yàn)證了理論分析的正確性。自舉；電流斷續(xù)模式；續(xù)流時(shí)間1 引言BUCK變換器由于拓?fù)浜?jiǎn)
電氣傳動(dòng) 2014年8期2014-07-07
- 變頻器轉(zhuǎn)子位置檢測(cè)問(wèn)題的探討
位置檢測(cè)；失步；續(xù)流中圖分類號(hào)：TN773 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A 文章編號(hào)：1671-7597（2014）10-0082-031 概述目前，國(guó)內(nèi)家電行業(yè)主要通過(guò)研發(fā)新方法、新技術(shù)來(lái)降低能耗。在空調(diào)領(lǐng)域，目前國(guó)內(nèi)外都推出了變頻技術(shù)，即通過(guò)控制信號(hào)控制周期的變化，實(shí)現(xiàn)壓縮機(jī)的轉(zhuǎn)動(dòng)頻率的變化。變頻控制主芯片發(fā)出PWM波來(lái)控制壓縮機(jī)的轉(zhuǎn)速，在正常運(yùn)轉(zhuǎn)階段，INV板通過(guò)檢測(cè)壓機(jī)轉(zhuǎn)子的位置信號(hào)進(jìn)行PWM控制。如果轉(zhuǎn)子的速度比目標(biāo)指令快，就要減小占空比，以減小壓機(jī)的扭矩；相反
新媒體研究 2014年10期2014-06-26
- HEML換向過(guò)程的續(xù)流回路設(shè)計(jì)
礎(chǔ)上，設(shè)計(jì)了2種續(xù)流回路，并分析了加入續(xù)流回路對(duì)系統(tǒng)的影響。1 HEML的運(yùn)行機(jī)理及換向過(guò)程HEML發(fā)射主體(圖1)由2條饋電導(dǎo)軌及驅(qū)動(dòng)線圈和彈丸線圈組成，通過(guò)饋電電刷和換向電刷使得驅(qū)動(dòng)線圈和彈丸線圈攜帶大小相等、方向相反的電流，以此驅(qū)動(dòng)彈丸前進(jìn)［7］。圖1 HEML結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖電刷換向過(guò)程機(jī)理如下:在換向中，每一后電刷后沿起斷路開(kāi)關(guān)作用，將后換向匝與激勵(lì)區(qū)斷開(kāi);每一前電刷前沿起閉合開(kāi)關(guān)作用，將前換向匝并入激勵(lì)區(qū)。彈丸線圈向前運(yùn)動(dòng)的同時(shí)，可以在驅(qū)動(dòng)線圈的換向匝
兵器裝備工程學(xué)報(bào) 2013年10期2013-09-12
- 一款提高噴油器噴射品質(zhì)的驅(qū)動(dòng)電路
能開(kāi)始釋放，由于續(xù)流二極管D的續(xù)流作用，電磁閥線圈存在感生電流，并且以接近指數(shù)規(guī)律急劇下降，當(dāng)電磁力不足以平衡彈簧力時(shí)，電磁閥閥芯開(kāi)始下落，閥芯下落過(guò)程中由于氣隙磁通的變化，使得磁路中的磁通迅速減小，由于這一變化是建立在磁場(chǎng)自然衰減之上的，這必定在線圈中產(chǎn)生感生電動(dòng)勢(shì)，阻礙線圈中電流的下降 （減緩了電流的下降趨勢(shì)），這一過(guò)程延續(xù)到閥芯關(guān)閉，見(jiàn)圖2的D→E曲線段。之后磁場(chǎng)進(jìn)一步衰減，線圈電流按另一指數(shù)曲線下降，如圖2的E→F段。很明顯由于存在續(xù)流及其形成的磁
汽車電器 2013年8期2013-04-25
- 一種改進(jìn)的步進(jìn)電動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng)控制方法
并且結(jié)合一種新型續(xù)流回路的步進(jìn)電動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng)方式。通過(guò)仿真分析和實(shí)驗(yàn)證明，本文所采用的方法能有效解決步進(jìn)電動(dòng)機(jī)振蕩和失步的問(wèn)題，提高步進(jìn)電動(dòng)機(jī)輸出轉(zhuǎn)矩。1 互補(bǔ)驅(qū)動(dòng)法原理與實(shí)現(xiàn)互補(bǔ)驅(qū)動(dòng)方法的基本思路是在考慮到繞組電感特性的基礎(chǔ)上，盡量將繞組電感特性這一非線性因素降到最小。這種方式不僅保留了細(xì)分驅(qū)動(dòng)的優(yōu)點(diǎn)，改善低頻振蕩，還提高了步進(jìn)電動(dòng)機(jī)換相時(shí)切換效率，提高輸出轉(zhuǎn)矩。1.1 低頻振蕩分析與處理步進(jìn)電動(dòng)機(jī)運(yùn)行時(shí)，轉(zhuǎn)子運(yùn)動(dòng)是一個(gè)振蕩衰減的過(guò)程，繞組通電狀態(tài)改變一次，
微特電機(jī) 2012年1期2012-07-20
- 開(kāi)關(guān)磁阻電動(dòng)機(jī)功率變換器性能及可靠性比較
制來(lái)控制;(7)續(xù)流時(shí)能夠?qū)⑹Ｓ嗄芰炕仞伣o電源。2 幾種常見(jiàn)功率變換器主電路拓?fù)?.1 雙開(kāi)關(guān)變換器即不對(duì)稱半橋變換器，如圖1所示。每橋臂有兩只主開(kāi)關(guān)管和兩只續(xù)流二極管。當(dāng)兩只主開(kāi)關(guān)管導(dǎo)通時(shí)，電源給電機(jī)相繞組勵(lì)磁;當(dāng)兩只主開(kāi)關(guān)管關(guān)斷時(shí)，相電流經(jīng)續(xù)流二極管續(xù)流，將磁能轉(zhuǎn)化為電能回饋給電源。由于全電源電壓反向施加在繞組上，可以強(qiáng)迫續(xù)流相電流很快至零，實(shí)現(xiàn)快速、可靠換相。圖1 不對(duì)稱半橋主電路2.2 公共開(kāi)關(guān)式變換器如圖2所示，有一只公共開(kāi)關(guān)管S在任一相導(dǎo)通時(shí)均
微特電機(jī) 2012年1期2012-07-20
- 開(kāi)關(guān)磁阻電機(jī)新型功率變換器的研究與設(shè)計(jì)
，A相電流經(jīng)VD續(xù)流;當(dāng)S和S1都關(guān)斷時(shí)，電源通過(guò)VD和VD1反加于A相繞組兩端，實(shí)現(xiàn)強(qiáng)迫續(xù)流換相;當(dāng) S導(dǎo)通，S1關(guān)斷時(shí)，相電流將經(jīng)VD1續(xù)流，因A相繞組兩端不存在與電源供電電壓反極性的換相電壓，不利于實(shí)現(xiàn)強(qiáng)迫換相。具有公共開(kāi)關(guān)器件的功率變換器主電路有一只公共開(kāi)關(guān)管在任一相導(dǎo)通時(shí)均開(kāi)通，一只公共續(xù)流二極管在任一相續(xù)流時(shí)均參與續(xù)流。該電路所需的開(kāi)關(guān)器件和二極管數(shù)量較傳統(tǒng)的不對(duì)稱半橋式功率變換器電路大大減少，其造價(jià)明顯降低。SRM續(xù)流階段的性能直接影響調(diào)速系
電機(jī)與控制應(yīng)用 2011年3期2011-06-02
- 基于智能功率模塊的開(kāi)關(guān)磁阻電機(jī)控制器設(shè)計(jì)
過(guò)VD1、VD2續(xù)流,回饋電源.其續(xù)流途徑如圖4所示.圖4 “H”橋式逆變電路和四相斬波續(xù)流工作模式2.2 兩相斬波工作模式在一個(gè)導(dǎo)通區(qū)間內(nèi)只對(duì)上橋臂(或下橋臂)進(jìn)行PWM斬波控制,而另一個(gè)開(kāi)關(guān)管始終處于開(kāi)通狀態(tài).不妨假定只對(duì)上橋臂Q1和Q3進(jìn)行PWM控制.在A、B兩相繞組導(dǎo)通區(qū)間內(nèi),Q1進(jìn)行PWM斬波控制,Q2始終導(dǎo)通.其續(xù)流途徑如圖5所示.圖5 兩相斬波續(xù)流工作模式2.3 電路工作模式設(shè)計(jì)對(duì)于兩相斬波續(xù)流模式,以Q1斬波關(guān)斷,Q3導(dǎo)通為例,因?yàn)殚_(kāi)關(guān)頻率