汽量
- 聚焦“尖峰谷平”發(fā)電
度，增大主汽門進(jìn)汽量，增發(fā)負(fù)荷，同時(shí)通知鍋爐車間配合調(diào)整，并安排外操前去現(xiàn)場(chǎng)確認(rèn)設(shè)備運(yùn)行狀況。鍋爐車間迅速跟進(jìn)，5 噸、10 噸、20 噸……鍋爐負(fù)荷隨汽機(jī)進(jìn)汽量增大不斷增加?！按蠹易⒁猓瑵q電過程中每個(gè)指標(biāo)都必須嚴(yán)格控制?！卞仩t車間班長(zhǎng)馬玉濤提醒道。與此同時(shí)，電氣車間值班員正牢牢鎖定發(fā)電機(jī)負(fù)荷。在電氣車間“確認(rèn)”聲中，3 個(gè)車間運(yùn)行人員成功在用電高峰期搶占先機(jī)，完成增發(fā)電系列操作。3 小時(shí)后，在用電高峰結(jié)束時(shí)，幾個(gè)班組人員會(huì)再密切配合完成一系列“反向操作”
中國(guó)石油石化 2023年19期2023-11-26
- 機(jī)組啟動(dòng)期輔汽用量影響因素及用量策略分析
啟動(dòng)初期，自身產(chǎn)汽量較小，不足以滿足以上用戶需求，需要輔汽聯(lián)箱供汽，而輔汽聯(lián)箱汽源需由臨機(jī)或啟動(dòng)爐提供。輔汽用量越大，經(jīng)濟(jì)性越差。2 啟動(dòng)期輔汽耗量影響因素分析采用質(zhì)量管理體系中“人、機(jī)、料、法、環(huán)、測(cè)”六要素分析方法，羅列出輔汽在啟動(dòng)期間的耗量影響因素(見表1)。表1 啟動(dòng)期輔汽耗量影響因素2.1 “人”的影響因素分析造成機(jī)組啟動(dòng)過程中輔汽耗量大，從人的方面分析，主要是操作人員熟練程度不夠、操作量大以及人員不足所致?，F(xiàn)場(chǎng)調(diào)查發(fā)現(xiàn)，當(dāng)前各值人員已經(jīng)精簡(jiǎn)，每
電力安全技術(shù) 2023年2期2023-03-18
- 優(yōu)化煉糖廠蒸發(fā)用汽方案以降低全廠總汽耗的研究探討
.2.1 加熱耗汽量計(jì)算公式糖漿加熱耗汽計(jì)算公式為：其中：G-糖汁(%，以原糖計(jì))；t2、t1-加熱前后溫度(℃)；gn-熱輻射損失(%)；C-糖汁比熱(kJ/kg.℃)；A-加熱蒸汽潛熱(kJ/kg)；D-加熱耗汽量(t/h)。1.2.2 煮糖工段耗汽計(jì)算公式蒸發(fā)水量(%，以原糖計(jì))：耗汽量(%，以原糖計(jì))：最大耗汽量：其中：g-糖膏量(%，以原糖計(jì))；B1、B2-原料和糖膏濃度(°Bx)；E′-蒸發(fā)系數(shù)；k2-波動(dòng)系數(shù)，取1.2；D總-各種糖膏耗汽之和
甘蔗糖業(yè) 2022年2期2022-05-22
- 基于黏菌算法的熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組負(fù)荷優(yōu)化分配
下分配汽輪機(jī)的抽汽量和排汽量，使汽耗率最低；并在此基礎(chǔ)上，滿足汽輪機(jī)總進(jìn)汽量，對(duì)各鍋爐主蒸汽量進(jìn)行分配尋優(yōu)，使全廠煤耗率最低。1 母管制熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組負(fù)荷特性研究機(jī)組運(yùn)行方式、獲取正確的鍋爐和汽輪機(jī)負(fù)荷特性是負(fù)荷優(yōu)化分配的基礎(chǔ)工作，也是確保負(fù)荷優(yōu)化分配準(zhǔn)確性的前提條件。1.1 機(jī)組運(yùn)行方式某“三爐兩機(jī)”母管制系統(tǒng)中，有3臺(tái)循環(huán)流化床鍋爐和2臺(tái) CB 30-13.24/3.5/0.981 型汽輪機(jī)。2臺(tái)汽輪機(jī)為超高壓?jiǎn)胃壮槠硥簷C(jī)，設(shè)計(jì)最大進(jìn)汽量為 304.5
動(dòng)力工程學(xué)報(bào) 2022年4期2022-04-18
- 基于能耗特性分析的雙抽燃煤機(jī)組供汽優(yōu)化
效益最佳的臨界抽汽量點(diǎn)。在該點(diǎn)運(yùn)行時(shí)的經(jīng)濟(jì)性高于臨界值選擇中排抽汽工況。文獻(xiàn)[11]分析了減溫減壓器、壓力匹配器和背壓機(jī)排汽3 種供熱方案的經(jīng)濟(jì)性，發(fā)現(xiàn)背壓機(jī)排汽為最佳供汽方案。文獻(xiàn)[12]介紹了高壓和中壓工業(yè)供汽典型的供熱方式。文獻(xiàn)[13]針對(duì)采用3 段供熱抽汽的機(jī)組提出了節(jié)能改造方案：用冷再蒸汽與熱再蒸汽另加外置蒸汽冷卻器后，利用摻混汽去供熱，以減少高品位能的損失。該方案節(jié)能效果良好。傳統(tǒng)供熱機(jī)組的研究?jī)?yōu)化目標(biāo)多是針對(duì)單抽機(jī)組[14]，關(guān)于雙抽機(jī)組的優(yōu)
電力科學(xué)與工程 2022年2期2022-03-04
- 工業(yè)熱能回收系統(tǒng)技改項(xiàng)目效果分析
算法，采用單產(chǎn)耗汽量指標(biāo)進(jìn)行評(píng)估。2.1 項(xiàng)目實(shí)施前能源消費(fèi)改造前的飲料生產(chǎn)工藝中，對(duì)飲料升溫的過程中使用的是蒸汽。項(xiàng)目改造完成試運(yùn)行時(shí)間為2019年9月，故取2018年10月至2019年5月為改造前穩(wěn)定時(shí)期進(jìn)行分析，改造前產(chǎn)量和耗汽情況見表1所示。表1 改造前產(chǎn)量和耗汽表2.2 項(xiàng)目實(shí)施后能源消費(fèi)改造后2019年10月開始穩(wěn)定運(yùn)行，取2019年10月至2020年5月為改造后穩(wěn)定時(shí)期進(jìn)行分析，改造后產(chǎn)量和耗汽表見表2所示，改造前后鍋爐蒸汽的溫度和壓力未發(fā)生
節(jié)能與環(huán)保 2022年1期2022-02-28
- 渤海蒸汽吞吐油田產(chǎn)能分析及預(yù)測(cè)研究
滲透率、黏度、注汽量、注汽溫度、注入速度、注汽干度等參數(shù)有關(guān)[9-13]，本文主要從這些方面開展相關(guān)研究。在第一輪注蒸汽前，首先利用數(shù)值模擬確定最優(yōu)的注熱參數(shù)。2.1 數(shù)值模擬預(yù)測(cè)數(shù)值模擬選用熱采模型，采用CMG 模擬器STARS模塊進(jìn)行模擬計(jì)算。依據(jù)綜合地質(zhì)研究成果，建立了LD2 油田的地質(zhì)模型。平面網(wǎng)格尺寸為50 m×50 m，縱向上網(wǎng)格尺寸為1 m，網(wǎng)格數(shù)約為35 萬個(gè)。根據(jù)儲(chǔ)量計(jì)算的單元?jiǎng)澐郑M(jìn)行流體分區(qū)和儲(chǔ)量分區(qū)，館陶組相滲曲線取值歸一化后的實(shí)驗(yàn)
石油化工應(yīng)用 2022年11期2022-02-17
- 金冠銅業(yè)蒸汽平衡研究分析
/h，秦風(fēng)制氧用汽量為2t/h，硫酸脫硫用低壓蒸汽13t/h，硫酸熱管鍋爐除氧器用汽量為3t/h，硫酸廢酸廢水用汽量為2t/h，熔煉鍋爐除氧器用汽量為15t/h，電解和凈液用汽為4t/h，生產(chǎn)準(zhǔn)備中心用汽為1t/h，多金屬回收車間用汽2t/h。（三）雙閃廠區(qū)蒸汽來源雙閃廠區(qū)蒸汽主要來源五個(gè)地點(diǎn)，分別是：FSFB 余熱鍋爐、FCFB 余熱鍋爐、硫酸中壓熱管鍋爐、硫酸低壓熱管鍋爐。其中閃速熔煉余熱鍋爐及閃速吹煉余熱鍋爐實(shí)際運(yùn)行壓力均6.0MPa。硫酸中壓熱管鍋
魅力中國(guó) 2021年43期2021-11-18
- 邊頂水超稠油油藏SAGD蒸汽腔描述及調(diào)控對(duì)策
同時(shí)期累計(jì)注入蒸汽量和蒸汽腔發(fā)育高度，結(jié)合數(shù)值模擬預(yù)測(cè)油藏內(nèi)汽腔發(fā)育形態(tài)。當(dāng)井組累計(jì)注汽量小于10×104t時(shí)，只在注汽直井附近形成小的蒸汽腔體；當(dāng)井組累計(jì)注汽量為10×104～20×104t時(shí)，蒸汽腔逐漸擴(kuò)展，由“點(diǎn)”連成“線”；當(dāng)井組累計(jì)注汽量大于20×104t時(shí)，井組間平面上蒸汽腔基本連通。此外，利用圖3所示圖版，可對(duì)井組汽腔體積及空間擴(kuò)展趨勢(shì)進(jìn)行預(yù)測(cè)。例如GH20井組監(jiān)測(cè)資料顯示汽腔高度為47 m，累計(jì)百米注汽量為28.66×104t，通過圖版計(jì)算
特種油氣藏 2021年4期2021-10-26
- FZ1井區(qū)SAGD開發(fā)動(dòng)態(tài)調(diào)控技術(shù)優(yōu)化研究
，替代性差。而注汽量、采液量的變化使井組注采平衡發(fā)生變化，同時(shí)井組其它溫壓數(shù)據(jù)也會(huì)發(fā)生聯(lián)動(dòng)變化，從定性的角度，利用壓力數(shù)據(jù)的變化直接描述單井組的注采平衡。表1 注采平衡壓力壓力數(shù)據(jù)變化1.2 采注比控制同一注汽系統(tǒng)注采平衡注汽量易受現(xiàn)場(chǎng)流量計(jì)計(jì)量、鍋爐汽量劈分等影響，出現(xiàn)分配汽量大于或小于井組實(shí)際注汽量，導(dǎo)致失真的采注比描述出注采失衡的假象。對(duì)于汽腔連通、鄰井受效的SAGD井組，采注比調(diào)控單井組注采平衡已失去意義。以注汽系統(tǒng)為調(diào)控對(duì)象，同一注汽系統(tǒng)內(nèi)井組總
內(nèi)江科技 2021年7期2021-07-28
- 熱采水平井注蒸汽過程中溫度場(chǎng)擴(kuò)展規(guī)律
度變化以及油藏吸汽量和通過每個(gè)射孔的質(zhì)量流量。注汽30.5 h后，模擬所得溫度場(chǎng)如圖2所示，使用均勻射孔管柱時(shí)，注汽井趾端與跟端溫度擴(kuò)展區(qū)域差距較大，配汽不均勻(見圖2(a))。減少跟端射孔密度，加密趾端射孔后，與均勻射孔管柱對(duì)比，形成了較為均勻的溫度場(chǎng)(見圖2(b))，配汽效果得到優(yōu)化。(3)油藏吸汽量。油藏長(zhǎng)150 m，從注汽井跟端到趾端，將油藏分為5段，每段30 m，分別統(tǒng)計(jì)油藏每段吸汽量，對(duì)比采用均勻射孔和加密趾端射孔管柱配汽時(shí)油藏吸汽量，兩種不同
石油與天然氣化工 2021年3期2021-06-28
- 熱力管網(wǎng)蒸汽輸送減少管道損耗的方法分析
接決定了熱電廠供汽量與熱用戶用汽量的差值。熱能損失的因素與硬件設(shè)施相關(guān)，采用《化工工藝設(shè)計(jì)手冊(cè)》中（25-107）關(guān)于供熱管道熱損失的公式進(jìn)行分析：式（3）-（4）中，ΔQ總為總的熱損失量，W；S全管道表面積為全管道表面積，m2；ΔQ單位表面積熱損為單位表面積熱損失量，W；T0為管道外表面溫度，取蒸汽介質(zhì)輸送溫度，℃；Ta為環(huán)境溫度，℃；D1為管道保溫外徑，m；λ為保溫材料導(dǎo)熱率，W/（m·℃）；D0為管道外徑，m；αs為保溫層表面至周圍空氣間的總給熱系數(shù)
商品與質(zhì)量 2021年7期2021-04-02
- 330MW亞臨界熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組冷端優(yōu)化
]。由于低壓缸排汽量不僅與機(jī)組電負(fù)荷有關(guān)而且與供熱量多少有關(guān)，因而傳統(tǒng)依賴電負(fù)荷和真空度進(jìn)行調(diào)節(jié)的冷端優(yōu)化模型不能適應(yīng)當(dāng)前供熱機(jī)組，迫切需要尋找一種適合熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組最佳真空度計(jì)算方法，為運(yùn)行人員提供實(shí)時(shí)在線指導(dǎo)，降低操作強(qiáng)度。1 設(shè)備概況某發(fā)電公司2×330 MW亞臨界機(jī)組，汽輪機(jī)是東方汽輪機(jī)廠制造的 CC330/247-16.7/3.6/1.28/537/537型汽輪機(jī)。機(jī)組共有8級(jí)回?zé)岢闅猓?個(gè)高壓加熱器，1個(gè)除氧器，4個(gè)低壓加熱器。供熱抽汽口位于中壓
工業(yè)加熱 2021年2期2021-04-01
- 柴油加氫改質(zhì)分餾塔的模擬與優(yōu)化分析
的變化。（1）吹汽量及吹汽溫度對(duì)柴油及改質(zhì)煤油閃點(diǎn)的影響塔底吹汽對(duì)柴油及改質(zhì)煤油閃點(diǎn)的影響分別圖2、3。可以看出，吹汽溫度對(duì)產(chǎn)品柴油及改質(zhì)煤油的閃點(diǎn)影響不大，當(dāng)吹汽量為2 000 kg/h、吹汽溫度從185℃增至285℃時(shí)，產(chǎn)品柴油及改質(zhì)煤油的閃點(diǎn)變化均小于0.5℃，因此為避免吹汽帶水，塔底吹氣溫度只需過熱即可。吹汽量對(duì)產(chǎn)品柴油閃點(diǎn)影響較大，對(duì)改質(zhì)煤油的閃點(diǎn)影響不大，當(dāng)吹汽溫度為260℃時(shí)，吹汽量每增加500 kg/h，產(chǎn)品柴油的閃點(diǎn)平均增加1.05℃，改
煉油與化工 2021年1期2021-03-02
- 紅山稠油油藏蒸汽吞吐CO產(chǎn)出規(guī)律物理模擬研究
中，蒸汽溫度、注汽量、燜井時(shí)間等工藝參數(shù)均有可能影響水氣轉(zhuǎn)換反應(yīng)的進(jìn)行程度，因此，有必要針對(duì)上述因素進(jìn)行分析。圖1 水熱裂解反應(yīng)[15]Fig.1 Aquathermolysis reaction單因素分析法是分析因素影響規(guī)律的常用方法，但是該方法無法分析出因素間所存在的交互作用以及各因素中的主次程度。為了更加全面地了解各因素對(duì)CO 產(chǎn)出的影響，采用響應(yīng)面法對(duì)CO 的產(chǎn)出因素進(jìn)行研究。響應(yīng)面法作為一種統(tǒng)計(jì)建模方法，可以通過多元回歸方程擬合影響因素與響應(yīng)值之
油氣藏評(píng)價(jià)與開發(fā) 2020年5期2020-09-25
- 基于熱負(fù)荷自動(dòng)調(diào)節(jié)的延遲焦化加熱爐三點(diǎn)注汽量智能優(yōu)化
油廠加熱爐三點(diǎn)注汽量優(yōu)化問題，采用熱負(fù)荷自動(dòng)校正的計(jì)算方法，考察三點(diǎn)注汽量對(duì)加熱爐熱負(fù)荷和爐管結(jié)焦程度的影響，對(duì)不同原料油加工負(fù)荷下的加熱爐熱負(fù)荷和結(jié)焦程度進(jìn)行優(yōu)化。1 計(jì)算方法延遲焦化加熱爐結(jié)構(gòu)示意見圖1。根據(jù)加熱爐結(jié)構(gòu)和三點(diǎn)注汽的位置，本研究在模擬計(jì)算時(shí)將延遲焦化加熱爐劃分為4個(gè)主要部分：對(duì)流段(8根爐管)、輻射段1(6根爐管)、輻射段2(24根爐管)和輻射段3(4根爐管)。第1個(gè)注汽點(diǎn)位于對(duì)流段入口，第2個(gè)注汽點(diǎn)位于輻射段2入口，第3個(gè)注汽點(diǎn)位于輻射
石油煉制與化工 2020年9期2020-09-10
- 蒸汽管網(wǎng)智能監(jiān)測(cè)系統(tǒng)的模擬應(yīng)用
大部分系統(tǒng)管線供汽量不大，系統(tǒng)管線流速普遍偏慢。中壓蒸汽管網(wǎng)為環(huán)網(wǎng)結(jié)構(gòu)，在生產(chǎn)管理上，系統(tǒng)較為復(fù)雜，且缺少蒸汽管網(wǎng)內(nèi)部溫度、壓力、流量等參數(shù)測(cè)點(diǎn)，致使部分管道內(nèi)蒸汽流向、流量及冷凝狀況經(jīng)常發(fā)生變化。這就使中壓蒸汽管網(wǎng)形成多汽源供汽格局，催化裂化裝置供汽影響連續(xù)重整、芳烴抽提和干氣液化氣脫硫(雙脫)裝置用汽，硫磺回收裝置供汽影響聚丙烯、汽油加氫、柴油加氫裝置用汽，延遲焦化、加氫裂化和渣油加氫等部分裝置用汽參數(shù)隨工況變化明顯。煉油裝置正常生產(chǎn)期間，煉油系統(tǒng)裝置
石油煉制與化工 2020年8期2020-08-06
- 基于復(fù)雜分段擬合的熱電廠負(fù)荷優(yōu)化分配
能，即獲得不同抽汽量及排汽量組合下對(duì)應(yīng)的汽輪機(jī)進(jìn)汽量和發(fā)電量成為負(fù)荷優(yōu)化分配的關(guān)鍵。目前，科研部門往往通過現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)獲得汽輪機(jī)性能參數(shù)，然而實(shí)際運(yùn)行過程中汽輪機(jī)運(yùn)行狀況復(fù)雜，不同中壓抽汽與低壓排氣組合眾多，想要獲得詳盡的性能參數(shù)意味著工作量大且成本高；除此之外，實(shí)際運(yùn)行過程中汽輪機(jī)運(yùn)行狀態(tài)會(huì)隨著供汽量的變化而變化，很難連續(xù)維持在試驗(yàn)需要的理想穩(wěn)定工況。因此，基于某發(fā)電廠汽輪機(jī)實(shí)際運(yùn)行數(shù)據(jù)進(jìn)行深入數(shù)據(jù)挖掘，通過對(duì)比不同方法，最終獲得汽輪機(jī)實(shí)際運(yùn)行狀態(tài)下不同中壓
浙江電力 2020年6期2020-07-11
- 350 MW機(jī)組深調(diào)期間利用中調(diào)門調(diào)整工業(yè)抽汽試驗(yàn)與應(yīng)用
;額定冷再工業(yè)供汽量:50 t/h;最大冷再工業(yè)供汽量:100 t/h。2 試驗(yàn)?zāi)康募皵?shù)據(jù)采集1）測(cè)定機(jī)組深調(diào)時(shí)能否利用關(guān)小中調(diào)門開度來提高工業(yè)抽汽量。2）測(cè)定機(jī)組深調(diào)且利用中壓調(diào)門參與調(diào)節(jié)時(shí)，機(jī)組最低穩(wěn)燃負(fù)荷及對(duì)應(yīng)最大工業(yè)抽汽量。3）掌握在機(jī)組深調(diào)時(shí)，關(guān)小汽輪機(jī)中壓調(diào)門供工業(yè)抽汽時(shí)，對(duì)機(jī)組經(jīng)濟(jì)性的影響。4）測(cè)定機(jī)組深調(diào)時(shí)關(guān)小中壓調(diào)門，對(duì)機(jī)組運(yùn)行參數(shù)的影響。本次試驗(yàn)參數(shù)測(cè)量，主要借用機(jī)組DCS 系統(tǒng)進(jìn)行數(shù)據(jù)采集。3 試驗(yàn)情況3.1 試驗(yàn)工況1#、2#機(jī)組不
冶金動(dòng)力 2020年5期2020-06-15
- 降低延遲焦化裝置石油焦揮發(fā)分的優(yōu)化措施
質(zhì)、操作條件、吹汽量等都有一定關(guān)系[4]。結(jié)合裝置實(shí)際情況，主要通過提高加熱爐出口溫度、控制合適的三泥回?zé)捔俊⒃龃蠼固克蟠?span id="j5i0abt0b" class="hl">汽量來降低石油焦的揮發(fā)分。2.1 提高加熱爐出口溫度焦化裝置操作溫度的可調(diào)節(jié)范圍很窄，溫度過高會(huì)導(dǎo)致爐管結(jié)焦、轉(zhuǎn)油線結(jié)焦、開工周期短，同時(shí)易生成硬質(zhì)石油焦；溫度過低導(dǎo)致熱量不足，反應(yīng)深度不夠，輕油收率低。因此，實(shí)施變溫操作，在盡量不影響開工周期的前提下，有利于提高液體收率和有效降低焦炭揮發(fā)分。根據(jù)華東院對(duì)120 萬t/a焦化裝置原料渣
石油石化綠色低碳 2019年5期2019-11-08
- SAGD開發(fā)效果綜合評(píng)價(jià)新方法
積產(chǎn)油量與累積注汽量、累積產(chǎn)油量與累積產(chǎn)液量等累積注采參數(shù)在半對(duì)數(shù)坐標(biāo)系中均呈現(xiàn)較好的線性關(guān)系，稱之為累積注采特征曲線［17］，其表達(dá)式為：在SAGD開發(fā)中，一般若干水平注采井井對(duì)并排分布，在油藏中形成相對(duì)獨(dú)立的開采單元，稱為泄油區(qū)。為了更好地控制注采井間的液面高度，防止蒸汽竄流，注采井間的壓力一般控制在0.5 MPa以內(nèi)。因此，注入蒸汽后，受熱原油主要受重力作用而非注采井間壓差造成的驅(qū)動(dòng)力流入生產(chǎn)井。通過對(duì)加拿大長(zhǎng)湖油田15個(gè)泄油區(qū)的統(tǒng)計(jì)發(fā)現(xiàn)（圖1），其
油氣地質(zhì)與采收率 2019年4期2019-07-18
- 稠油油藏蒸汽吞吐油汽比預(yù)測(cè)方法探討
稠油油藏，累積注汽量和累積產(chǎn)油量存在以下關(guān)系：LgNS=A+BNp(1)變形可得累積注汽量：(2)對(duì)(2)式兩邊時(shí)間求導(dǎo)，可得年注汽量(3)式中：NS為累積注汽量，104t；Np為累積產(chǎn)油量，104t；A、B為回歸系數(shù)；QS為年注汽量，104t；Qp為年產(chǎn)油量，104t。根據(jù)實(shí)際動(dòng)態(tài)數(shù)據(jù)選擇合適的數(shù)據(jù)區(qū)間，對(duì)lgNS、lgNp進(jìn)行線性回歸即可求出A、B值。根據(jù)油汽比定義OSR=Qo/Qs，結(jié)合表1中的產(chǎn)量預(yù)測(cè)模型即可得求得油汽比。2 應(yīng)用實(shí)例遼河油田錦45
承德石油高等專科學(xué)校學(xué)報(bào) 2019年6期2019-05-27
- 碳排放履約下煉化企業(yè)熱電機(jī)組運(yùn)行調(diào)節(jié)優(yōu)化研究
外供出的電量和蒸汽量。1.2 碳排放量目前，核查企業(yè)碳排放量的方法主要按照排放源進(jìn)行，煉化企業(yè)自備電站的碳排放量包括化石燃料燃燒的二氧化碳排放、脫硫過程的二氧化碳排放、企業(yè)凈購入使用電力產(chǎn)生的二氧化碳排放。其中化石燃料燃燒產(chǎn)生的二氧化碳排放占企業(yè)排放的絕大部分，該排放源通常按照消耗的燃料量和相應(yīng)的排放因子進(jìn)行計(jì)算，即：E燃燒=∑ADi×EFi(2)式中:E燃燒為化石燃料燃燒的二氧化碳排放量，t；ADi為第i種化石燃料活動(dòng)水平(以熱值表示)，TJ；EFi為第
石油煉制與化工 2019年5期2019-05-07
- 濕冷凝汽式汽輪機(jī)組供熱技術(shù)研究
W。當(dāng)鎖定最小排汽量(114 t/h汽機(jī)排汽和60 t/h給水泵汽輪機(jī)排汽)，通過調(diào)節(jié)供熱抽汽量調(diào)節(jié)發(fā)電負(fù)荷方式(以熱定電模式)運(yùn)行時(shí)，損失熱量約116 MW;當(dāng)不鎖定排汽量(熱電解耦模式)運(yùn)行時(shí)，排汽量大于最小排汽量，損失熱量大于116 MW。1.2 高背壓供熱方式高背壓供熱方式有2種:高背壓短葉片方式和高背壓切缸方式。高背壓短葉片方式是通過降低低壓缸末級(jí)葉片高度實(shí)現(xiàn)高背壓運(yùn)行方式;高背壓切缸方式是在供熱期通過切除低壓缸進(jìn)汽，低壓缸僅保留最小冷卻流量運(yùn)行
潔凈煤技術(shù) 2018年6期2018-12-27
- 東汽某1 000 MW汽輪機(jī)高壓軸封漏汽量數(shù)值模擬
、流量大，所以漏汽量也高于亞臨界機(jī)組。由于汽輪機(jī)軸端的漏氣會(huì)減少汽輪機(jī)內(nèi)的做功蒸汽，因此導(dǎo)致汽輪機(jī)效率的下降。同時(shí)汽輪機(jī)的漏汽還會(huì)導(dǎo)致汽流激振，為電廠的安全生產(chǎn)帶來隱患。所以研究影響汽輪機(jī)漏汽量的因素，并提出合理的優(yōu)化建議，對(duì)于減小汽輪機(jī)漏汽、提高汽輪機(jī)效率、保障火電廠安全運(yùn)行意義顯著[1]。當(dāng)超超臨界汽輪機(jī)處于工作狀態(tài)時(shí)，由于轉(zhuǎn)子高速旋轉(zhuǎn)，而汽缸或隔板靜止不動(dòng)，因此為了防止動(dòng)靜碰磨，動(dòng)靜部件之間必須保持適度的間隙。當(dāng)蒸汽流過動(dòng)靜部件間的間隙時(shí)，間隙兩側(cè)就
節(jié)能技術(shù) 2018年5期2018-11-23
- 投運(yùn)低壓省煤器后汽輪機(jī)背壓變化分析
，主要由凝汽器排汽量的變化引起，因此在計(jì)算模型的建立過程中，首先要建立凝汽器排汽量的增量計(jì)算模型，然后通過凝汽器變工況計(jì)算，得出汽輪機(jī)背壓的變化量。1.1 凝汽器排汽量的增量計(jì)算機(jī)組投運(yùn)低壓省煤器后，鍋爐的煙氣余熱進(jìn)入回?zé)嵯到y(tǒng)加熱凝結(jié)水，排擠回?zé)嵯到y(tǒng)的抽汽返回低壓缸作功。機(jī)組在同負(fù)荷下，所需要的主蒸汽流量減少，排汽量也相應(yīng)下降；同時(shí)由于排擠抽汽在低壓缸作功后，進(jìn)入凝汽器，引起排汽量增加。因此凝汽器排汽量的增量需要計(jì)算上述兩方面的影響。主蒸汽流量變化引起的凝
發(fā)電技術(shù) 2018年4期2018-09-10
- 船用核動(dòng)力裝置給水加熱器故障影響及系統(tǒng)效率優(yōu)化
功。利用高壓缸耗汽量、低壓缸耗汽量和汽水分離器疏水量之間的質(zhì)量關(guān)系得到：Ght-Glt=Gsp_w(3)在滿足主機(jī)法蘭軸功率要求的條件下，由能量關(guān)系得到：Ght·Hht+Glt·Hlt=Ne/(ηeff_m·ηeff_g) (4)Ght·[hht_o_s·xht_o+hht_o_w·(1-xht_o)]=Glt·[hlt_i_s·xlt_i+hlt_i_w·(1-xlt_i)]+Gsp_w·hht_o_w(5)式中：Ne為主機(jī)功率；Ght、Glt、Gsp_
船海工程 2018年4期2018-08-27
- 熱電聯(lián)產(chǎn)中熱電效益分?jǐn)偟膽?yīng)用分析
當(dāng)改變汽輪機(jī)的供汽量、抽汽量時(shí)，對(duì)熱電廠參數(shù)指標(biāo)進(jìn)行了計(jì)算分析，總結(jié)出熱電廠隨負(fù)荷變化的能耗變化規(guī)律，對(duì)不同的熱電分?jǐn)偡椒ㄟM(jìn)行了對(duì)比分析。1 熱電聯(lián)產(chǎn)原理與熱電效益分?jǐn)倲?shù)學(xué)模型概述1．1 熱電聯(lián)產(chǎn)原理熱電廠的主要運(yùn)行方式為熱電聯(lián)產(chǎn)，其原理是將燃料的化學(xué)能轉(zhuǎn)化為高品位的熱能用來發(fā)電，同時(shí)將已在供熱式汽輪機(jī)中做了部分功后的低品位熱能，用來對(duì)外供熱，符合按質(zhì)用能的原則［2－4，15］。如圖1所示，熱電廠輸出給熱用戶的蒸汽（熱能）是汽輪機(jī)中沒有完全用來發(fā)電的蒸汽，
山東建筑大學(xué)學(xué)報(bào) 2018年4期2018-08-03
- 熱力除氧器在過熱水硫化工藝中耗汽量的分析
蒸汽泄漏數(shù)據(jù)，排汽量約為26 kg/h，相對(duì)較小，可忽略不計(jì)。熱水循環(huán)泵相關(guān)參數(shù)：流量Q：178 m3/h；揚(yáng)程H：204 m ； 轉(zhuǎn)速 2 900 r/min；效率 η：62% 。由（2）式，得：式中：η—除氧系統(tǒng)熱效率，% ；h—進(jìn)入除氧系統(tǒng)內(nèi)高溫蒸汽的比焓，kJ/kg；h1—進(jìn)入除氧系統(tǒng)內(nèi)除氧水箱補(bǔ)充水比焓，kJ/kg；h2—進(jìn)入除氧系統(tǒng)內(nèi)循環(huán)回水的比焓，kJ/kg；h3—除氧系統(tǒng)高溫過熱水的比焓，kJ/kg。η取0.98，h取0.9 MPa飽和蒸汽
橡塑技術(shù)與裝備 2018年15期2018-07-25
- 多參數(shù)迭代的船用二回路系統(tǒng)熱平衡計(jì)算方法
回路系統(tǒng)各設(shè)備耗汽量、系統(tǒng)效率等參數(shù)，顯得尤為重要[3]。目前相關(guān)研究主要圍繞陸用核電站進(jìn)行。彭敏俊[4]給出了針對(duì)核電站各設(shè)備耗汽量的熱平衡計(jì)算方法，但是未考慮給水泵汽輪機(jī)本身的耗汽量對(duì)泵汽輪機(jī)排量的影響，不能體現(xiàn)出強(qiáng)耦合性；Gyunyoung、徐喬等[5–6]對(duì)核電汽輪機(jī)本體、回?zé)嵯到y(tǒng)和再熱系統(tǒng)用熱平衡法做了較詳細(xì)的計(jì)算，考慮了汽輪機(jī)級(jí)段有疏水和無疏水的情況，但是相關(guān)研究要求具備大量詳細(xì)的設(shè)備熱力參數(shù)和尺寸參數(shù)，且著重對(duì)主機(jī)部分的探討，對(duì)輔機(jī)設(shè)備考慮較
艦船科學(xué)技術(shù) 2018年6期2018-07-02
- 船用二回路系統(tǒng)全工況熱力計(jì)算方法及特性分析
出空氣量和抽出蒸汽量變化極小，在計(jì)算中當(dāng)作定值處理。5）由于一回路反應(yīng)堆換熱過程十分復(fù)雜，將反應(yīng)堆與發(fā)生器之間的能量傳遞效率作為定值處理，與蒸汽發(fā)生器功率實(shí)現(xiàn)耦合計(jì)算。本文結(jié)合船用二回路系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)和運(yùn)行實(shí)際，計(jì)算了主汽輪機(jī)、發(fā)電汽輪機(jī)、循環(huán)水泵汽輪機(jī)、給水泵汽輪機(jī)、主抽氣器、給水加熱器等設(shè)備的耗汽量和主、輔凝水溫度等參數(shù)，由于篇幅所限，僅列出了部分設(shè)備的數(shù)學(xué)模型。1.1 主汽輪機(jī)組耗汽量計(jì)算在主汽輪機(jī)組耗汽量計(jì)算中，為體現(xiàn)主要影響因素，忽略次要因素，近
中國(guó)艦船研究 2018年2期2018-04-18
- 蒸汽疏水閥無負(fù)荷漏汽量試驗(yàn)優(yōu)化設(shè)計(jì)
汽泄漏。無負(fù)荷漏汽量試驗(yàn)是在閥前無冷凝水的條件下測(cè)試蒸汽疏水閥在關(guān)閉時(shí)泄漏的蒸汽量（此時(shí)疏水閥若開啟為故障工況，不能進(jìn)行此試驗(yàn)）。蒸汽疏水閥的無負(fù)荷漏汽量是其重要的性能參數(shù)，對(duì)蒸汽系統(tǒng)的正常運(yùn)行至關(guān)重要。漏汽量過大的疏水閥也將嚴(yán)重影響系統(tǒng)的能耗和經(jīng)濟(jì)性能。1 無負(fù)荷漏汽量試驗(yàn)蒸汽疏水閥的無負(fù)荷漏汽量試驗(yàn)需要在動(dòng)作試驗(yàn)合格后進(jìn)行。不同試驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)對(duì)試驗(yàn)壓力的要求不同。ASME PTC 39-2005 Steam Traps 對(duì)試驗(yàn)壓力未做要求，需要試驗(yàn)各方自行確
中國(guó)設(shè)備工程 2018年4期2018-03-02
- 浸出車間尾氣吸收系統(tǒng)操作參數(shù)模擬優(yōu)化
m3/h、直接汽量120 kg/h、解析塔塔頂壓力100 kPa(本文中出現(xiàn)的壓力均為絕對(duì)壓力)的條件下，尾氣殘溶和貧油殘溶隨解析溫度的變化曲線。圖2 解析溫度對(duì)貧油殘溶和尾氣殘溶的影響由圖2可以看出，尾氣殘溶與貧油殘溶變化趨勢(shì)一致，均隨著解析溫度的升高而下降。解析溫度從80℃升至125℃，貧油殘溶由9 289 mg/m3降至1 mg/m3，尾氣殘溶由31 037 mg/m3降至5 mg/m3。原因是解析溫度升高，增加了溶劑在礦物油中的蒸氣壓，使溶劑更容
中國(guó)油脂 2017年12期2018-01-19
- 根部漏汽對(duì)輪盤壓力分布的影響
減小隔板汽封的漏汽量；另一方面，輪盤上較大的進(jìn)出汽側(cè)面積產(chǎn)生的軸向推力在單級(jí)總推力中占有相當(dāng)大的比重。為了避免動(dòng)靜干涉，保證轉(zhuǎn)子運(yùn)行時(shí)的穩(wěn)定性，隔板汽封一般都設(shè)計(jì)有足夠的徑向間隙，在壓差的作用下，隔板汽封漏汽量是必然存在的。有計(jì)算表明，當(dāng)高壓隔板汽封間隙為0．5 mm，汽封型式為側(cè)齒和高低齒時(shí)，其漏汽量占級(jí)流量的比例分別為 0．87%和 1．03%[1]。 隔板汽封漏汽量進(jìn)入靜動(dòng)葉之間腔室后，如果有部分漏汽從動(dòng)葉前進(jìn)入主流，由于摻混損失及對(duì)靠近根部動(dòng)葉攻角
東方汽輪機(jī) 2017年3期2017-10-12
- 熱電站1.0MPa自用蒸汽消耗增加原因
年一季度的自用蒸汽量為9.22萬噸，較2013年一季度的6.49萬噸同比增加2.73萬噸，該值為按一定的方法刨除鍋爐用1.0MPa汽后的量值。2014年一季度自用蒸汽工藝流程如下：圖1 自用蒸汽工藝流程圖2013年一季度工藝流程與2014年一季度基本相同，不同的是2013年一季度采暖換熱器不使用自用蒸汽作為熱源，不消耗自用蒸汽。主要計(jì)算用汽設(shè)備分析。由流程圖可以看出1#、3#汽輪機(jī)軸封汽不在流量計(jì)測(cè)量范圍內(nèi)；低壓除氧器實(shí)際運(yùn)行的時(shí)候自用蒸汽閥門開度很小、用
環(huán)球市場(chǎng)信息導(dǎo)報(bào) 2017年18期2017-06-15
- 低油價(jià)下如何實(shí)現(xiàn)原油產(chǎn)量和效益的最大優(yōu)化
措施結(jié)構(gòu)，優(yōu)化注汽量和優(yōu)化井筒管柱配套，調(diào)整產(chǎn)液結(jié)構(gòu)，實(shí)現(xiàn)效益優(yōu)先最大化。結(jié)合局開發(fā)處下發(fā)的“三線四區(qū)模式”，制定了適合稠油油藏運(yùn)行模式的“三線四區(qū)模板”，根據(jù)油井生產(chǎn)情況和效益測(cè)算模板，實(shí)施油井分類管理：（一） 根據(jù)生產(chǎn)成本設(shè)定正常生產(chǎn)及轉(zhuǎn)周極限（二）分單元實(shí)施產(chǎn)量結(jié)構(gòu)優(yōu)化調(diào)整1、草33單元結(jié)構(gòu)優(yōu)化：開井46口，日液869.3t/d，日油105.9t/d。其中：（1）有效區(qū)開井17口，日液315.0t/d，日油90.6t/d，維持生產(chǎn)；（2）邊際效益區(qū)開
科學(xué)與財(cái)富 2017年15期2017-06-03
- 純凝機(jī)組高排抽汽供熱安全性分析及對(duì)策
0～300℃，供汽量250 t/h；B集汽集箱對(duì)外供汽壓力為1.8～2.2 MPa，溫度300～320℃，供汽量150 t/h。純凝機(jī)組高排抽汽供熱后會(huì)對(duì)機(jī)組的正常運(yùn)行產(chǎn)生一定安全影響，比如抽汽導(dǎo)致中、低壓缸進(jìn)汽量減少，低壓末級(jí)鼓風(fēng)摩擦有可能會(huì)導(dǎo)致排汽溫度急劇上升；抽汽后會(huì)使機(jī)組的軸向推力往負(fù)方向變化，影響機(jī)組的穩(wěn)定運(yùn)行；抽汽點(diǎn)前隔板、動(dòng)葉片因?yàn)榍昂髩翰畹淖兓?，?duì)其強(qiáng)度需重新分析[2]。1 低壓末級(jí)鼓風(fēng)問題高排抽汽后，減少了中、低壓缸進(jìn)汽流量，應(yīng)防止中、低
浙江電力 2017年1期2017-03-10
- 過熱蒸汽吞吐水平井產(chǎn)能評(píng)價(jià)模型
慢增加；隨周期注汽量增加，先迅速增加后緩慢下降。該模型對(duì)過熱蒸汽吞吐水平井的注汽參數(shù)選取及產(chǎn)能預(yù)測(cè)具有重要意義。稠油熱采；過熱蒸汽吞吐；產(chǎn)能評(píng)價(jià)；水平井；KMK油田0 引 言隨著稠油開采技術(shù)的發(fā)展，過熱蒸汽吞吐已在一些礦場(chǎng)試驗(yàn)中應(yīng)用并取得明顯效果[1-3]。過熱蒸汽是指特定壓力下蒸汽溫度高于飽和溫度的水蒸汽，由于過熱蒸汽干度為1，完全呈氣態(tài)，具有一定的過熱度，因此，流體密度和熱焓的計(jì)算方法均有別于常規(guī)飽和蒸汽。國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)飽和蒸汽吞吐相關(guān)技術(shù)進(jìn)行了大量研究
特種油氣藏 2016年3期2016-12-20
- 1 000 MW超超臨界機(jī)組補(bǔ)汽調(diào)節(jié)技術(shù)經(jīng)濟(jì)性分析
方式，汽輪機(jī)的進(jìn)汽量完全由主汽壓力來調(diào)節(jié)。汽輪機(jī)滑壓運(yùn)行時(shí)，主汽壓力與進(jìn)汽量近似成正比。為了滿足汽輪機(jī)最大進(jìn)汽量的要求，這種設(shè)計(jì)方式只有在最大工況(VWO工況)時(shí)主汽壓力才能達(dá)到額定值。因此，在進(jìn)汽量相對(duì)較小的額定工況(THA工況)，主汽壓力往往達(dá)不到額定值。文獻(xiàn)［1］認(rèn)為，隨著機(jī)組容量配置規(guī)范的不同，這類機(jī)組在THA工況的主汽壓力一般在額定值的88%～95%，低于額定值最多達(dá)到3 MPa以上。為了保證機(jī)組的一次調(diào)頻能力，這類機(jī)組多采用調(diào)節(jié)閥預(yù)節(jié)流方式進(jìn)行
發(fā)電設(shè)備 2016年1期2016-10-28
- 過熱蒸汽吞吐水平井加熱半徑計(jì)算模型
基本不變；周期注汽量越大，加熱半徑越大，過熱度沿程不變；水平段越長(zhǎng)，過熱度沿程降低越慢，但指端過熱度降低。模型對(duì)優(yōu)選過熱蒸汽注汽速度、周期注汽量和過熱度具有重要意義。過熱蒸汽吞吐；加熱半徑分布；理論模型；保角變換；水平井蒸汽吞吐是稠油開采的重要且成熟的手段，隨著稠油開采技術(shù)的發(fā)展，過熱蒸汽吞吐已經(jīng)在一些礦場(chǎng)試驗(yàn)中應(yīng)用并取得明顯效果[1-2]。過熱蒸汽是指特定壓力下蒸汽溫度高于飽和溫度的水蒸汽，由于過熱蒸汽干度為1，完全呈汽態(tài)，具有一定的過熱度。目前國(guó)內(nèi)外關(guān)
北京石油化工學(xué)院學(xué)報(bào) 2016年3期2016-10-20
- 汽輪機(jī)汽封改造節(jié)能效果的追蹤檢測(cè)與分析
有所下降，軸封漏汽量增加，熱耗分別上升40.67 kJ/kWh、73.60 kJ/kWh。通過對(duì)2號(hào)機(jī)組變汽溫試驗(yàn)，得出高中壓缸間軸封漏汽量比改造后初期增加0.59%。分析表明：汽輪機(jī)汽封改造后，節(jié)能效果良好，但隨著汽輪機(jī)運(yùn)行時(shí)間的加長(zhǎng)，汽輪機(jī)頻繁啟停，軸封間隙必然加大，汽輪機(jī)級(jí)間汽封漏汽量、軸封漏汽量加大，汽輪機(jī)的經(jīng)濟(jì)性降低，汽封改造的節(jié)能效果減弱。汽輪機(jī)； 汽封改造； 節(jié)能分析； 歷史追蹤0 引言汽輪機(jī)汽封分為通流部分動(dòng)、靜葉汽封和軸端汽封，能夠起到減
發(fā)電技術(shù) 2016年3期2016-09-09
- 煤耗排序試驗(yàn)中過橋漏汽量的處理和研究
排序試驗(yàn)中過橋漏汽量的處理和研究阮圣奇（中國(guó)大唐集團(tuán)科學(xué)技術(shù)研究院有限公司華東分公司，安徽合肥230031）通過試驗(yàn)，實(shí)現(xiàn)火電機(jī)組的煤耗排序，是國(guó)家倡導(dǎo)節(jié)能發(fā)電的重要方式。在試驗(yàn)過程中，汽輪機(jī)過橋漏汽量的處理方式將影響煤耗排序的結(jié)果。分析了目前兩種主要的過橋漏汽量處理方式，提出其存在問題及不適合煤耗排序試驗(yàn)的原因。同時(shí)，提出一種基于基準(zhǔn)值的過橋漏汽量處理方法，經(jīng)推導(dǎo)計(jì)算，該處理方式既簡(jiǎn)單又不增加試驗(yàn)費(fèi)用，具有明顯的節(jié)能效果。發(fā)電；煤耗；節(jié)能；過橋；漏汽量；
電站輔機(jī) 2016年2期2016-06-01
- 變汽溫法測(cè)試過橋漏汽量的應(yīng)用分析
汽溫法測(cè)試過橋漏汽量的應(yīng)用分析張志恒，曹學(xué)寶，孫大川（四川省電力工業(yè)調(diào)整試驗(yàn)所，四川 成都 610072）介紹了變汽溫法測(cè)試過橋漏汽量的原理和方法，并以某315 MW機(jī)組為例，計(jì)算分析各測(cè)量參數(shù)對(duì)試驗(yàn)結(jié)果的影響。結(jié)果表明，再熱汽溫及中排溫度對(duì)試驗(yàn)結(jié)果影響較大。汽輪機(jī)；變汽溫法；過橋漏汽量對(duì)于高中壓合缸汽輪機(jī)，軸封和門桿漏汽量的大小直接影響汽輪機(jī)熱力試驗(yàn)的準(zhǔn)確性，也對(duì)機(jī)組熱經(jīng)濟(jì)性定量分析有重要影響。因此，對(duì)軸封和門桿漏汽量的準(zhǔn)確計(jì)算尤顯重要。目前，在汽輪機(jī)熱
東北電力技術(shù) 2016年5期2016-02-16
- 扶余油田稠油分層注汽工藝技術(shù)試驗(yàn)與效果評(píng)價(jià)
——以探91區(qū)塊為例
避免水淹水竄,注汽量明顯低于混注熱采,蒸汽利用率較高,費(fèi)用減少。效果較好,有效提高了熱效率。總體評(píng)價(jià)可見分層注汽效益遠(yuǎn)高于混注,在目前低迷油價(jià)下,該技術(shù)為扶余油田類稠油區(qū)塊開發(fā)提高采收率提供技術(shù)支撐。扶余油田;探91區(qū)塊;混注熱采;分層注汽1 地質(zhì)概況扶余油田位于吉林省松原市境內(nèi),地處第二松花江和第一松花江交匯的三角地帶。區(qū)域構(gòu)造位于松遼盆地南部中央坳陷區(qū)東部扶新隆起帶扶余Ⅲ號(hào)構(gòu)造上[1-2]。扶余油田類稠油區(qū)塊儲(chǔ)量為2479.82×104t,面積為23.
非常規(guī)油氣 2016年6期2016-02-13
- 超薄層臨界稠油油藏蒸汽吞吐注汽參數(shù)優(yōu)選
值模擬的方法對(duì)注汽量、蒸汽干度、燜井時(shí)間、注汽速度等參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化選擇。2.1 第1周期注汽量稠油蒸汽吞吐開發(fā)實(shí)踐表明，周期注汽量對(duì)開采效果的影響較大［8］，在一定范圍內(nèi)任一周期注汽量與產(chǎn)油量成正比。原因在于，增加注汽量使加熱半徑擴(kuò)大，原油流動(dòng)范圍增大，周期產(chǎn)油量上升。周期注汽量太小會(huì)導(dǎo)致采出程度過低，而周期注汽量太大又會(huì)將原油推向遠(yuǎn)離井筒的位置［9］，降低熱量利用率。因此，為了保證最佳效果，需要確定一個(gè)周期注汽量最優(yōu)范圍。油藏?cái)?shù)值模擬結(jié)果如圖1所示。采出程
- 干-濕冷卻系統(tǒng)對(duì)空冷機(jī)組熱經(jīng)濟(jì)性影響的分析
蒸汽流量和濕冷凝汽量對(duì)機(jī)組背壓和熱經(jīng)濟(jì)性的影響規(guī)律。為了滿足用電需求的快速增長(zhǎng)以及“節(jié)能減排”的目標(biāo)，北方很多電廠“壓小上大”建立空冷機(jī)組，但是存在未達(dá)到廢棄年限的濕冷塔，如果將這些濕冷塔和空冷機(jī)組結(jié)合，組成干-濕冷卻系統(tǒng)，不僅能降低夏季運(yùn)行工況背壓，提高機(jī)組的出力和熱經(jīng)濟(jì)性，實(shí)現(xiàn)節(jié)水和節(jié)能的雙重目標(biāo)，同時(shí)也可充分提高設(shè)備利用率。1 干-濕冷卻系統(tǒng)及其運(yùn)行方式本研究的分建式干-濕冷卻系統(tǒng)如圖1所示，在直接空冷機(jī)組冷端增加一個(gè)由表面式凝汽器和濕冷塔組成的濕冷
化工學(xué)報(bào) 2015年1期2015-06-19
- 海上稠油油藏蒸汽吞吐周期注汽量優(yōu)化研究
熱能、優(yōu)化周期注汽量可以提高蒸汽吞吐油汽比，保持油井高產(chǎn)穩(wěn)產(chǎn)；同時(shí)，海上油田開發(fā)具有井距大、縱向跨度大、埋藏深和后期轉(zhuǎn)蒸汽驅(qū)可能性小等特點(diǎn)［4-5］。因此，有必要開展海上稠油油藏蒸汽吞吐合理周期注汽量研究，以期達(dá)到較好的開發(fā)效果。1 模型建立選取渤海海域有代表性的M油藏，依據(jù)油藏實(shí)際參數(shù)建立概念模型?；緟?shù)包括：油藏頂界埋深為1 136 m，原始地層壓力為11.0 MPa，油藏溫度為53℃，地層原油粘度為440 mPa·s，油層厚度為13 m，初始含油飽
油氣地質(zhì)與采收率 2014年5期2014-11-28
- AFT Arrow軟件在汽輪機(jī)軸封漏汽量計(jì)算中的應(yīng)用
模型。3 軸封漏汽量的計(jì)算方法汽輪機(jī)軸封漏汽量的計(jì)算方法較常用的有公式法和焓降法[2-3]，主要都是基于汽輪機(jī)本體的軸封設(shè)計(jì)，根據(jù)汽輪機(jī)設(shè)計(jì)說明書中的軸封設(shè)計(jì)參數(shù)或現(xiàn)場(chǎng)熱力測(cè)量得到的參數(shù)計(jì)算軸封漏汽量。公式法是已知軸封齒前的蒸汽參數(shù)、軸封齒數(shù)、漏汽面積，根據(jù)軸封齒前、后壓力的比值來判斷是否達(dá)到臨界速度，然后選擇相應(yīng)的公式來計(jì)算軸封漏汽量。焓降法是基于汽輪機(jī)發(fā)電機(jī)組的能量平衡原理，分兩步進(jìn)行計(jì)算:先求出前端軸封漏汽量，然后求出前、后端軸封漏汽量的比值，再計(jì)算
綜合智慧能源 2014年8期2014-09-11
- 汽輪機(jī)汽封改造的節(jié)能效果分析
案改造后，軸封漏汽量明顯減小。汽輪機(jī)高、中壓后軸封漏汽量、經(jīng)過軸加的凝水溫升都有明顯的降低；高、中壓缸間平衡盤汽封漏汽量占主蒸汽流量的份額為1.02%，小于THA工況設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)1.503%，汽封改造的節(jié)能效果顯著。汽輪機(jī)；汽封改造；刷式汽封；柔齒汽封；蜂窩汽封0 引言目前，隨著汽輪機(jī)設(shè)計(jì)制造技術(shù)的不斷引進(jìn)，國(guó)內(nèi)汽輪機(jī)設(shè)計(jì)制造水平得到大幅度提升，汽輪機(jī)內(nèi)效率也達(dá)到較高水平。然而機(jī)組投產(chǎn)后，各種容量汽輪機(jī)的內(nèi)效率普遍達(dá)不到設(shè)計(jì)值，導(dǎo)致機(jī)組運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性下降。影響汽輪
山東電力技術(shù) 2014年6期2014-04-20
- 提高海外河油田蒸汽吞吐技術(shù)效果的研究與應(yīng)用
為原則，按所需注汽量的多少將注汽井分為四種注汽方式:預(yù)處理：新投井或新生產(chǎn)層，在正式吞吐前進(jìn)行預(yù)處理，清洗近井地帶堵塞，預(yù)熱地層，降低后續(xù)注汽壓力；常規(guī)熱處理：本周期注汽后因泵況、砂卡等多種原因未能及時(shí)生產(chǎn)的井；因地層有一定的儲(chǔ)熱和能量，扶產(chǎn)后可以先開抽，若開不起來，熱處理后開，減少頻繁注汽造成熱量的浪費(fèi)；短周期：離油水邊界50-70m未水淹或弱淹井的油井。一方面利用邊水能量生產(chǎn)，另一方面抑制邊水推進(jìn)速度，防止油井水淹過快；正常周期：油層認(rèn)識(shí)清楚的新井、措
化工管理 2014年14期2014-03-15
- 汽輪機(jī)油中帶水原因分析和處理措施
2 MW，額定進(jìn)汽量:46 t/h、額定進(jìn)汽壓力：1.9 MPa（a）、額定進(jìn)汽溫度：350℃、補(bǔ)汽額定進(jìn)汽量：11.5t/h、補(bǔ)汽額定進(jìn)汽壓力：0.4 MPa（a）、補(bǔ)汽額定進(jìn)汽溫度：190℃，配套杭州杭發(fā)發(fā)電設(shè)備有限公司制造的QF1-W 12-2型發(fā)電機(jī)組成，油系統(tǒng)中使用的是L-TSA 46#汽輪機(jī)油。2 故障現(xiàn)象該汽輪發(fā)電機(jī)組自2011年4月投運(yùn)以來，機(jī)組軸封系統(tǒng)一直存在高壓缸軸封（前汽封）漏蒸汽現(xiàn)象，2012年9月下旬發(fā)現(xiàn)機(jī)組軸承室回油管視窗處發(fā)現(xiàn)
冶金動(dòng)力 2014年12期2014-02-05
- 蒸汽注入量對(duì)超稠油吞吐生產(chǎn)影響室內(nèi)研究
吐采油較合適的蒸汽量，設(shè)計(jì)了三組不同蒸汽注入量的三元復(fù)合吞吐物理模擬實(shí)驗(yàn)，根據(jù)儲(chǔ)層特征，建立了三組松散砂線性物理模型，模型基礎(chǔ)參數(shù)見表5-10。表5-10 模型基礎(chǔ)數(shù)據(jù)表2、巖芯模擬吞吐實(shí)驗(yàn)：將模型抽空飽和地層水，模擬油運(yùn)移進(jìn)行油驅(qū)水，建立束縛水飽和度；模擬油藏壓力、溫度條件，先進(jìn)行2個(gè)周期的單純蒸汽吞吐，再進(jìn)行三個(gè)周期的活性劑+CO2+水蒸汽吞吐，其活性劑選用2#，濃度為5‰；CO2注入最先擇第二周期的蒸汽注入量的1/5，1#模型的蒸汽注入量是保持壓力為
商品與質(zhì)量·消費(fèi)研究 2013年9期2013-11-22
- 300 MW機(jī)組軸封間隙改變對(duì)機(jī)組經(jīng)濟(jì)性的影響
汽封。1 軸封漏汽量的計(jì)算1.1 汽輪機(jī)汽封原理汽輪機(jī)在運(yùn)行過程中必須留有足夠的徑向間隙式中：h1、h0分別為蒸汽在軸封高、低壓室處的焓值，kJ／kg；c1、c0分別為蒸汽在軸封高、低壓室處的流速，來保證機(jī)組的安全運(yùn)行，在這種情況下，必然會(huì)在間隙部分出現(xiàn)蒸汽泄漏，泄漏可以分為通流部分蒸汽泄漏和軸端蒸汽泄漏，通流部分漏汽是動(dòng)靜之間間隙造成的，通流部分漏汽增加會(huì)造成汽輪機(jī)各級(jí)段效率降低，從而降低整個(gè)汽輪機(jī)的相對(duì)內(nèi)效率，增加汽輪機(jī)組的熱耗率。軸端汽封泄漏是由于汽
山東電力技術(shù) 2013年3期2013-10-15
- 直接空冷凝汽器傳熱系數(shù)與設(shè)計(jì)冷卻裕量選擇
主要因素是設(shè)計(jì)排汽量與實(shí)際排汽量的誤差。由于汽輪機(jī)的設(shè)計(jì)與制造誤差、安裝誤差，使得汽輪機(jī)廠提供的汽輪機(jī)設(shè)計(jì)排汽量與投運(yùn)后的實(shí)際排汽量不一致，根據(jù)對(duì)已投運(yùn)電廠和負(fù)責(zé)汽輪機(jī)性能試驗(yàn)的電科院的調(diào)研，大多數(shù)工程汽輪機(jī)實(shí)際排汽量大于設(shè)計(jì)排汽量，范圍在3%～8%之間，影響背壓約1,5kPa～4kPa(對(duì)應(yīng)汽機(jī)TRL工況)；超臨界機(jī)組小一些，亞臨界及以下機(jī)組大一些。若再考慮運(yùn)行若干年后機(jī)組老化的影響，汽輪機(jī)排汽量的誤差還會(huì)進(jìn)一步增加。另外，汽輪機(jī)低壓旁路漏汽、低壓缸軸封
電力勘測(cè)設(shè)計(jì) 2013年2期2013-08-15
- 凝汽式機(jī)組工業(yè)供熱改造方案分析和比較
常生產(chǎn)。對(duì)園區(qū)用汽量進(jìn)行統(tǒng)計(jì)和預(yù)測(cè)得知，未來10年的基本用汽量將從目前100 t/h增加到250 t/h以上。工業(yè)園區(qū)熱用戶用汽壓力處于0.3～1.6 MPa之間，用汽溫度為180℃，最大供汽半徑14 km，最大供汽長(zhǎng)度16.5 km?？紤]管道平均壓降不大于0.05 MPa/km，以及管道平均溫降不超過7℃/km等技術(shù)性要求，通過對(duì)熱網(wǎng)主干線熱力管道的計(jì)算，確定廠界處的供熱參數(shù)為壓力1.6 MPa、溫度290℃。考慮管網(wǎng)接頭等壓力損失，為確保供汽的可靠性，
浙江電力 2012年1期2012-11-15
- 新型汽封在超臨界 600MW機(jī)組的應(yīng)用
合汽封,改造后漏汽量大幅減少,高、中、低壓缸效率和機(jī)組運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性明顯提高,對(duì)同類型汽輪機(jī)通流部分節(jié)能改造具有較好的借鑒意義。通流改造窩;汽封;超臨界;節(jié)能汽封是汽輪機(jī)關(guān)鍵零部件之一,其性能的優(yōu)劣,不僅影響機(jī)組的經(jīng)濟(jì)性,而且影響機(jī)組可靠性,已越來越受到人們的關(guān)注[1]。目前在投產(chǎn)的超臨界600MW汽輪機(jī)中應(yīng)用最廣泛的仍然是傳統(tǒng)汽封,機(jī)組運(yùn)行一段時(shí)間以后普遍都存在著壓力區(qū)軸封漏汽、真空區(qū)軸封漏空嚴(yán)重、真空嚴(yán)密性超標(biāo)、軸承室進(jìn)蒸汽導(dǎo)致潤(rùn)滑油乳化等現(xiàn)象,嚴(yán)重地威
電力科技與環(huán)保 2011年5期2011-12-27
- 河南油田高淺3區(qū)普通稠油油藏過熱蒸汽吞吐注采參數(shù)優(yōu)化研究
5m。2 周期注汽量先設(shè)計(jì)其他注采參數(shù)：注汽天數(shù)為6d，燜井時(shí)間3d，采液強(qiáng)度為10t/（d·m），注入溫度300℃，注入壓力8.5MPa，吞吐周期為3個(gè)月，各個(gè)吞吐井在上述數(shù)據(jù)的基礎(chǔ)上，周期注汽量分別選擇110、130、150、170和190t/m，對(duì)應(yīng)井的日注汽量見表1所示。表1 厚度為1～3m的吞吐井不同周期注汽量下對(duì)應(yīng)的日注汽量在第8輪次的增產(chǎn)油汽比均達(dá)不到0.2，因此，選擇第6輪次的模擬結(jié)果優(yōu)化周期注汽量。圖1為經(jīng)過6個(gè)周期過熱蒸汽吞吐后，累積產(chǎn)
石油天然氣學(xué)報(bào) 2011年6期2011-11-16
- 1 000 MW超超臨界機(jī)組引風(fēng)機(jī)回?zé)崾奖硥簷C(jī)驅(qū)動(dòng)的設(shè)計(jì)及實(shí)踐
背壓式小汽輪機(jī)排汽量與熱網(wǎng)供汽量無法平衡，無法同時(shí)滿足電網(wǎng)電量調(diào)節(jié)和熱網(wǎng)汽量調(diào)節(jié)的要求時(shí)，可能會(huì)出現(xiàn)以下情況：（1）機(jī)組供電負(fù)荷高時(shí)，引風(fēng)機(jī)小汽輪機(jī)排汽量大于熱網(wǎng)用汽量。（2）機(jī)組供電負(fù)荷低時(shí)，引風(fēng)機(jī)小汽輪機(jī)排汽量低于熱網(wǎng)用汽量。（3）機(jī)組啟停和低負(fù)荷階段，小汽輪機(jī)排汽參數(shù)低，不能滿足熱網(wǎng)要求。（4）熱網(wǎng)停運(yùn)時(shí)，小汽輪機(jī)停運(yùn)將導(dǎo)致引風(fēng)機(jī)停運(yùn)，從而導(dǎo)致機(jī)組被迫停運(yùn)。1.2 回?zé)崾奖硥浩啓C(jī)驅(qū)動(dòng)引風(fēng)機(jī)的優(yōu)點(diǎn)基于回?zé)峄驹恚蓪Ⅱ?qū)動(dòng)設(shè)備的小汽輪機(jī)排汽引至熱力循
浙江電力 2011年12期2011-02-13
- 6000kW抽凝式汽輪機(jī)改背壓式機(jī)的實(shí)施
。而2#機(jī)組的凝汽量達(dá)到12t/h左右，被冷卻水帶走的熱量達(dá)到驚人的30GJ/h，如果能將2#機(jī)組的凝汽利用起來，轉(zhuǎn)化為制鹽的蒸發(fā)用汽，不僅解決了供汽缺口問題，也減少了大量的熱損失，因此公司進(jìn)行了C6-3.43/0.49機(jī)組技改的論證。2.改造方案選擇2#機(jī)組由青島捷能公司2002年生產(chǎn)，2003年2月份投運(yùn)，額定負(fù)荷6000kW，額定進(jìn)汽量57t/h，額定抽汽量45t/h，額定工況保證汽耗率9.58kg（/kW·h）。經(jīng)長(zhǎng)期的跟蹤計(jì)量，排入凝汽器的汽量平
設(shè)備管理與維修 2010年4期2010-07-16
- 汽動(dòng)給水泵經(jīng)濟(jì)性分析
抽汽都關(guān)掉,其排汽量也已超出除氧器加熱蒸汽用量,因此,必須停運(yùn)1臺(tái)汽動(dòng)給水泵。4號(hào)高加實(shí)際使用的是壓力為1.75 MPa抽(排)汽,經(jīng)節(jié)流后為0.55MPa,進(jìn)入高加就滿足出水溫度155℃的設(shè)計(jì)要求。顯然,高加運(yùn)行這部分節(jié)流損失與汽動(dòng)給水泵的閑置,將4號(hào)高加與9號(hào)汽動(dòng)給水泵結(jié)合在一起,使得汽動(dòng)給水泵的排汽進(jìn)入高壓加熱器成為可能。經(jīng)計(jì)算,將汽動(dòng)給水泵背壓提高至0.55 MPa,汽動(dòng)給水泵還是可以長(zhǎng)期安全運(yùn)行的。4 技術(shù)參數(shù)分析某熱電廠熱力系統(tǒng)參數(shù)如表1所示。
電站輔機(jī) 2010年2期2010-06-23