等溫

CrMnTi 鋼等溫相變TTT 曲線，并確定了該材料擴(kuò)散型相變動(dòng)力學(xué)模型和非擴(kuò)散型相變動(dòng)力學(xué)模型；周莉等[6]采用熱膨脹法和金相組織分析結(jié)合，獲取了高鋁增強(qiáng)成形性雙相鋼980DH 靜態(tài)CCT 曲線，研究了不同冷卻過程中合金的相變規(guī)律。吳楠等[7]研究了 Cr 含量對(duì) Ti5Mo5V3Al-Cr 系合金等溫相變動(dòng)力學(xué)和 TTT 圖的影響；Chen 等[8]采用熱膨脹法結(jié)合JMA 理論模型研究了Ti-55 531 合金的等溫相變動(dòng)力學(xué)；Esin 等[9]采用同

，獲得PLLA的等溫結(jié)晶和動(dòng)力學(xué)相關(guān)信息.1 實(shí)驗(yàn)部分1.1 實(shí)驗(yàn)樣品本實(shí)驗(yàn)使用的樣品是在Sigma-Aldrich公司購置的Mw為2.6×105的左旋聚乳酸（PLLA）.1.2 實(shí)驗(yàn)儀器本文使用的超快掃描量熱儀是自行搭建的Tube-Dewar FSC，可控升降溫速率最大可達(dá)105K/s.儀器使用的芯片是由Xensor Integration公司產(chǎn)的型號(hào)為Xen-39470b的薄膜芯片傳感器，傳感器的加熱電阻是由同圓心的內(nèi)圈加熱器和外圈加熱器組成，外圈加熱

直接或間接地放入等溫槽中冷卻，使奧氏體轉(zhuǎn)變成部分貝氏體的熱處理工藝稱之為等溫淬火。等溫淬火雖是比較古老的熱處理工藝，但只要深入研究，就能挖掘潛力，發(fā)揮高速鋼特殊功能，提高刀具壽命，達(dá)到增效節(jié)能的目的。以下就筆者多年從事高速鋼等溫淬火的經(jīng)驗(yàn)體會(huì)，總結(jié)成文與大家分享，不妥之處請(qǐng)指正。2 等溫淬火的種類高速鋼等溫淬火也稱貝氏體淬火，與常用的分級(jí)淬火相比，淬火組織中除了馬氏體（M）、碳化物、殘留奧氏體（γR）外，還有部分貝氏體（B）。為了改善高速鋼的性能，提高刀具

言目前，通常采用等溫正火或鍛造余熱等溫正火工藝進(jìn)行變速箱軸齒類鍛坯的預(yù)備熱處理[1]。由于等溫正火是將零件加熱到奧氏體化溫度保溫一段時(shí)間后，通過中冷區(qū)風(fēng)冷等手段迅速冷卻至A1 以下的珠光體相變溫度等溫，使相變?cè)?span id="j5i0abt0b" class="hl">等溫溫度下進(jìn)行[2]，避免了馬氏體或貝氏體等非平衡組織的出現(xiàn)，保證組織及硬度的均勻性，以改善切削加工性能，減小熱處理變形，提高加工精度[3-5]。在生產(chǎn)過程中，有一種采用Cr-Mo 合金滲碳鋼的厚壁齒套鍛件，內(nèi)孔拉削工序中出現(xiàn)拉刀損壞現(xiàn)象，導(dǎo)致生產(chǎn)過

4燒結(jié)助劑對(duì)非等溫燒結(jié)法制備氧化鋁陶瓷微觀結(jié)構(gòu)和性能的影響方豪杰1, 3，賀亦文1, 3，張曉云1, 3，牛文彬2，吳利翔2，郭偉明2，黃榮廈2，喬冠軍3，林華泰2，曾雄3, 4(1. 湖南省美程陶瓷科技有限公司，婁底 417600；2. 廣東工業(yè)大學(xué)機(jī)電工程學(xué)院，廣州 510006；3. 湖南省電子功能陶瓷工程技術(shù)研究中心，婁底 417600；4. 湖南省嘉利信陶瓷科技有限公司，婁底 417600)在無壓燒結(jié)基礎(chǔ)上，探究微量MgO-Y2O3和MgO-Y

車用鋼，并考察了等溫溫度和等溫保溫時(shí)間對(duì)其微觀組織與力學(xué)性能的影響，結(jié)果有助于為更高強(qiáng)度和塑性的汽車用鋼的開發(fā)提供技術(shù)支撐。1 試驗(yàn)材料與方法采用某公司生產(chǎn)的高強(qiáng)汽車用中碳低合金鋼為試驗(yàn)原料，化學(xué)成分采用電感耦合等離子發(fā)射光譜法測(cè)得主要元素含量（質(zhì)量分?jǐn)?shù)，%）為0.57C、0.23Si、0.44Mn、0.03Cr、1.23Cu，余量為Fe。試驗(yàn)用鋼的熔煉在150 kg真空感應(yīng)熔煉爐中進(jìn)行，澆鑄成120 mm× 120 mm ×280 mm鑄坯后進(jìn)行鍛造和多

～830℃，然后等溫正火。對(duì)各個(gè)步驟的金相及硬度進(jìn)行檢測(cè)，結(jié)果見表1。表1 金相檢測(cè)圖1 預(yù)制坯圖2 鍛坯3 預(yù)制坯中頻感應(yīng)加熱工藝探討預(yù)制坯采用中頻感應(yīng)加熱，加熱速度快，有細(xì)化晶粒的作用。采用徑向高頻次鍛造，晶粒有拉長、細(xì)化的趨勢(shì)。溫度在830℃左右，有降低加工硬化的作用，沒有惡化組織。對(duì)于鍛造后直接空冷的鍛件進(jìn)行等溫正火處理[1，2]，加熱溫度940℃，等溫溫度580℃，金相組織不均勻，有魏氏組織，硬度165～175HBW。鍛件按照原等溫正火工藝進(jìn)行返

過程或作為動(dòng)力。等溫變換選用前置廢熱鍋爐流程，是將反應(yīng)器內(nèi)移熱原理應(yīng)用到變換中，實(shí)現(xiàn)相對(duì)均衡溫度下的變換反應(yīng)[1]。絕熱變換選用設(shè)置前置廢熱鍋爐的低水氣比流程，是通過蒸汽發(fā)生器副產(chǎn)蒸汽和中間換熱器來移除反應(yīng)熱量。絕熱變換和等溫變換是目前應(yīng)用較為普遍的變換技術(shù)[2]。本文主要針對(duì)煤制甲醇裝置工藝特點(diǎn)，探討等溫變換技術(shù)及其優(yōu)化。1 等溫變換流程及特點(diǎn)1.1 流程簡述等溫變換，即為反應(yīng)溫度恒定條件下的變換過程。來自氣化單元的粗合成氣經(jīng)過分離后首先副產(chǎn)飽和蒸汽，并

京航空材料研究院等溫鍛造成形具有提高材料可鍛性、降低鍛件成形載荷、提高材料利用率和鍛件冶金質(zhì)量均勻性等優(yōu)點(diǎn)，是目前航空發(fā)動(dòng)機(jī)渦輪盤的主要成形工藝。根據(jù)棒材初始晶粒組織的不均勻特點(diǎn)，分別針對(duì)初始均勻細(xì)晶組織和初始粗晶組織在不同鍛造溫度和鍛造速度條件下的組織演變規(guī)律進(jìn)行了分析。渦輪盤是航空發(fā)動(dòng)機(jī)的關(guān)鍵熱端部件之一，其組織性能要求極高。GH720Li 合金是650 ～750℃長期使用的高性能渦輪盤材料，其鍛件晶粒組織要求均勻細(xì)小，以滿足渦輪盤性能要求。鍛件最終晶

溫度點(diǎn)以下，進(jìn)行等溫轉(zhuǎn)變時(shí)組織和硬度的研究，為鋼材軋制后的冷卻控制提供依據(jù)。1 試驗(yàn)材料及方法1.1 試驗(yàn)材料試驗(yàn)材料為42CrMo4鋼，化學(xué)成分如表1所示。將尺寸320 mm×425 mm橫截面連鑄坯軋制成直徑φ75 mm圓鋼，圓鋼軋制后在空氣中自然冷卻至室溫。在距離圓鋼表面1/4直徑的位置加工成尺寸大小為φ6 mm×81mm試樣。表1 42CrMo4鋼化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù)，%)1.2 試驗(yàn)方法使用Gleeble-3800熱模擬機(jī)，通過熱膨脹法試驗(yàn)測(cè)量膨脹

的問題。近年來，等溫變換技術(shù)得到了眾多科研單位和企業(yè)的重視，并取得了突破性的發(fā)展，從根本上解決了“雙高”粗煤氣變換反應(yīng)催化劑床層超溫的問題。本文概述了等溫變換技術(shù)的特點(diǎn)、等溫變換反應(yīng)器的類型及工業(yè)應(yīng)用情況，最后展望了等溫變換技術(shù)面臨的挑戰(zhàn)及其發(fā)展方向。1 等溫變換技術(shù)原理及特點(diǎn)1.1 等溫變換技術(shù)原理等溫變換技術(shù)原理如圖1所示。在催化劑床層內(nèi)部設(shè)置換熱單元，采用水作為移熱介質(zhì)，通過副產(chǎn)蒸汽的方式移走反應(yīng)熱，維持變換反應(yīng)在較低溫度下進(jìn)行，防止催化劑床層超溫，

Ti-B19合金等溫時(shí)效過程中的組織演變和生長機(jī)理，發(fā)現(xiàn)在450 ℃以下等溫時(shí)效時(shí)，次生α相在β晶粒內(nèi)部發(fā)生不均勻形核；在500 ℃以上等溫時(shí)效時(shí)，次生α相在晶內(nèi)與晶界處同時(shí)析出，晶內(nèi)析出的次生α相呈細(xì)長針狀，晶界處呈相互平行狀。Dehghan-Manshadi等人[20]研究了Ti-5Al-5Mo-5V-3Cr合金在低溫時(shí)效過程中α相的形態(tài)變化，發(fā)現(xiàn)α相在ω相上預(yù)先形核的現(xiàn)象，并且α相形態(tài)隨時(shí)效時(shí)間的延長會(huì)有較大的變化。因此，研究鈦合金固溶后的等溫時(shí)效析

采用快冷+奧氏體等溫淬火(austempering)工藝,提高等溫溫度,可以形成更多的貝氏體,有利于鋼板擴(kuò)孔率的提升[1]?？梢?馬氏體較高溫度回火以及促進(jìn)組織中形成貝氏體有利于先進(jìn)高強(qiáng)鋼鋼板擴(kuò)孔率提高。本文以一種原本用于冷軋雙相鋼的冷軋鋼板為研究對(duì)象,研究不同的奧氏體等溫淬火工藝對(duì)強(qiáng)度和擴(kuò)孔性能的影響,探討提高先進(jìn)高強(qiáng)鋼擴(kuò)孔性能的技術(shù)方法。2 試驗(yàn)材料和試驗(yàn)方案試驗(yàn)材料采用工業(yè)生產(chǎn)的冷軋軋硬板,成分如表1所示,經(jīng)連鑄、熱軋、酸洗和冷軋后進(jìn)行實(shí)驗(yàn)室退火模擬

式分為絕熱變換、等溫變換、復(fù)合變換3大類。對(duì)于煤制氫裝置，如果采用傳統(tǒng)絕熱變換，則需要采用三段甚至四段絕熱反應(yīng)器的串聯(lián)，來實(shí)現(xiàn)氣化合成氣中CO含量的逐級(jí)降低和變換反應(yīng)熱的逐級(jí)回收，存在裝置投資高、操作控制復(fù)雜、反應(yīng)器易超溫、催化劑壽命短、裝置壓降大等問題，在煤制氫、煤制合成氨等項(xiàng)目中已經(jīng)很少應(yīng)用。筆者以某重質(zhì)油加氫項(xiàng)目130 000 m3/h水煤漿氣化制氫裝置變換單元為基礎(chǔ)，采用PROⅡ軟件，結(jié)合專利商提供數(shù)據(jù)進(jìn)行模擬計(jì)算，對(duì)目前深度變換常用的幾種變換工藝

發(fā)表了著名的蘭氏等溫累積吸附量方程［1］，受到世人的重視和廣泛應(yīng)用。但應(yīng)當(dāng)指出，蘭氏方程是一個(gè)具有兩個(gè)常數(shù)的非線性經(jīng)驗(yàn)方程。蘭氏曾指出，方程的常數(shù)a和b是兩個(gè)與氣體物理性質(zhì)和溫度有關(guān)的常數(shù)。但他并不清楚a和b的實(shí)際物理含義。陳元千等于2018年發(fā)表了等溫吸附量方程和解吸量方程的推導(dǎo)結(jié)果［2］。同時(shí)，對(duì)蘭氏方程進(jìn)行了完整的理論推導(dǎo)，得到了蘭氏的等溫瞬壓吸附量方程和瞬壓解吸量方程。陳氏方程和蘭氏方程都具有兩個(gè)方程常數(shù)，通過推導(dǎo)，明確了方程常數(shù)的物理含義，并建立

ness3 靜態(tài)等溫轉(zhuǎn)變?cè)囼?yàn)3.1 靜態(tài)等溫轉(zhuǎn)變?cè)囼?yàn)方法連續(xù)冷卻速度分別為0.1、0.5和1 ℃/s時(shí)，過冷奧氏體轉(zhuǎn)變組織主要為鐵素體+珠光體，維氏硬度值分別為250、267和285 HV5。為了盡可能獲得鐵素+珠光體組織和盡可能少的貝氏體組織，同時(shí)獲得更高的硬度值，進(jìn)行靜態(tài)等溫轉(zhuǎn)變?cè)囼?yàn)。表4中冷卻速度為2、3和4 ℃/s時(shí)，珠光體轉(zhuǎn)變終止溫度分別為558、556和550 ℃，選擇560 ℃作為靜態(tài)等溫轉(zhuǎn)變溫度控制點(diǎn)，560 ℃在珠光體轉(zhuǎn)變終止溫度以上，當(dāng)

熱處理變形。采用等溫正火處理，工件加熱保溫結(jié)束后，采用強(qiáng)制風(fēng)冷，由于存在迎風(fēng)面、背風(fēng)面的問題，同樣造成不同工件之間或同一工件不同部位的冷速、組織、應(yīng)力和硬度存在較大差別，惡化加工性能，增大熱處理變形[2]。而且風(fēng)冷速度有限，不能有限改善二次帶狀。另外，常規(guī)正火、等溫正火，均要將齒坯重新加熱，進(jìn)而增加了能耗，生產(chǎn)成本提高。為了降低能耗，可以考慮將鍛造余熱充分利用起來，利用鍛造余熱直接進(jìn)行齒坯的等溫正火處理。但前提必須將齒坯快速、均勻地冷卻到珠光體轉(zhuǎn)變溫度區(qū)間

化技術(shù)激冷流程的等溫變換技術(shù)得到重視和快速發(fā)展。為此，對(duì)配套制氫的典型“雙高”原料氣等溫變換技術(shù)進(jìn)行分析，同時(shí)提出大型化分流式等溫串絕熱CO變換技術(shù)，為設(shè)計(jì)單位在配套“雙高”原料氣大型CO變換裝置的設(shè)計(jì)及選擇提供參考。1 典型的制氫等溫變換工藝配套“雙高”原料氣制氫的典型等溫變換工藝流程主要有2種，即全等溫變換工藝流程和等溫串絕熱變換工藝流程。1.1 全等溫變換工藝流程如圖1所示，來自粉煤氣化單元的合成氣首先進(jìn)入分離器，分液后的合成氣經(jīng)換熱升溫后進(jìn)入凈化爐

究了溫度、成分與等溫時(shí)間對(duì)低溫貝氏體力學(xué)性能及轉(zhuǎn)變機(jī)制的影響[5-7],卻很少有人研究沖擊載荷下的磨粒磨損性能。鑒于此,本文將研究不同等溫時(shí)間下的低溫貝氏體組織性能和高載荷下的磨粒磨損性能。同時(shí)也研究延長低溫貝氏體的轉(zhuǎn)變時(shí)間(超過實(shí)際貝氏體轉(zhuǎn)變時(shí)間)對(duì)貝氏體組織與性能的影響。1 實(shí)驗(yàn)材料及方法表1 實(shí)驗(yàn)鋼的化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù),%)實(shí)驗(yàn)鋼的成分如表1所示。實(shí)驗(yàn)鋼在真空感應(yīng)爐中熔煉,然后澆鑄成鋼錠并在1200℃均勻化處理3 h,隨后熱鍛加工成方形坯錠,從坯錠上

較大[5～6]，等溫淬火溫度決定貝氏體的組織形態(tài)，等溫淬火時(shí)間決定貝氏體的組織含量。為得到一種能使中碳貝氏體鋼綜合力學(xué)性能良好的熱處理工藝，同時(shí)為低載荷工況下中碳貝氏體鋼[7-8]犁鏵的制備提供最佳熱處理工藝。本文通過不同的等溫淬火溫度及不同的等溫淬火時(shí)間，研究中碳貝氏體鋼熱處理后的組織及其性能。1 實(shí)驗(yàn)材料與方法1.1 化學(xué)成分的選擇對(duì)于貝氏體鋼，合金元素的主要作用是提高淬透性，控制C曲線向右偏移，綜合考慮合金元素的作用后，制定如表1所示的化學(xué)成分及含量

方式，國內(nèi)提出了等溫變換的理念，使催化劑床層處于低溫、恒溫條件下反應(yīng)，可省去多臺(tái)變換爐和換熱設(shè)備，大幅縮短了變換工藝流程。等溫變換爐是等溫變換系統(tǒng)中最關(guān)鍵的設(shè)備，單臺(tái)設(shè)備大，結(jié)構(gòu)復(fù)雜，尤其是內(nèi)件換熱管較多，操作不當(dāng)容易損壞內(nèi)件而引起漏水事故，對(duì)催化劑造成不利影響，影響系統(tǒng)穩(wěn)定運(yùn)行，而且其結(jié)構(gòu)的復(fù)雜性也使內(nèi)件的檢漏、檢修工作異常困難。1　等溫變換爐簡介陽煤集團(tuán)太原化工新材料有限公司合成氨裝置配套的煤氣變換工藝采用高CO等溫變換專利技術(shù)及等溫變換反應(yīng)器專利設(shè)備

方式，國內(nèi)提出了等溫變換的理念，保持催化劑床層低溫、恒溫反應(yīng)，省去多臺(tái)變換爐和換熱設(shè)備，大大縮短了流程。等溫變換工藝中的等溫變換爐結(jié)構(gòu)復(fù)雜，是變換系統(tǒng)中最關(guān)鍵的設(shè)備。湖南安淳高新技術(shù)有限公司(以下簡稱“湖南安淳”)自主研發(fā)的等溫變換工藝，將換熱器置于反應(yīng)器催化劑床層，通過副產(chǎn)蒸汽的方式移去反應(yīng)熱，使工藝氣保持在低溫、恒溫的狀態(tài)下進(jìn)行反應(yīng)，但單臺(tái)設(shè)備大、結(jié)構(gòu)復(fù)雜，尤其是內(nèi)件換熱管較多，操作不當(dāng)容易損壞內(nèi)件，造成漏水事故，對(duì)催化劑造成不利影響，影響系統(tǒng)穩(wěn)定運(yùn)行

并采用不同溫度的等溫淬火工藝，以期提高半鋼的韌性，生產(chǎn)出價(jià)格低廉，抗磨性能優(yōu)良的半鋼磨球，拓展半鋼磨球在水泥、礦山、發(fā)電等行業(yè)的應(yīng)用范圍。1 實(shí)驗(yàn)材料及方法實(shí)驗(yàn)用原料為45鋼、灰鑄鐵、錳鐵，10Kg的中頻感應(yīng)爐熔煉，潮模砂型鑄造，澆注溫度為1550～1600℃，利用鋁脫氧和稀土硅進(jìn)行孕育處理。鑄態(tài)試樣的尺寸20 mm×20 mm×240 mm。其化學(xué)成分分析結(jié)果如表1所示。將20mm×20mm×240mm的試樣，加熱到1100℃，鍛成橫截面為12mm×12

℃四個(gè)溫度，在與等溫轉(zhuǎn)變過程相同的試驗(yàn)條件下分別進(jìn)行DSC分析和高溫XRD殘余奧氏體含量分析，然后將試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行比較。研究表明，與膨脹法相比，DSC法測(cè)定的組織轉(zhuǎn)變開始和結(jié)束時(shí)間較早；與杠桿法相比，在同一時(shí)間，高溫XRD分析法測(cè)定的組織轉(zhuǎn)變量較大。因此，采用膨脹法和杠桿法測(cè)定TTT曲線還需結(jié)合DSC分析法和高溫XRD分析法，方可精確測(cè)定鋼的TTT曲線。TTT曲線；測(cè)定方法；DSC；XRD基于試驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)YB/T 13—1997的規(guī)定，目前測(cè)定鋼的TTT曲線主要

制取原料氣，配套等溫變換裝置。航天爐粉煤氣化工藝制得的原料氣中含CO體積分?jǐn)?shù)高達(dá)70%(干基)，水氣比高達(dá)1.0以上，在下游變換裝置中存在變換反應(yīng)推動(dòng)力太大、反應(yīng)深度難以控制、變換爐催化劑床層極易超溫等難題[1- 2]。與傳統(tǒng)絕熱耐硫變換工藝相比，等溫變換工藝可將變換反應(yīng)熱及時(shí)移走，徹底解決了高CO含量原料氣變換深度控制的難題，且流程短、阻力降低、副產(chǎn)高品位蒸汽多?；?span id="j5i0abt0b" class="hl">等溫變換工藝具有技術(shù)和經(jīng)濟(jì)方面的優(yōu)勢(shì)，昊源公司二期合成氨項(xiàng)目選用等溫變換工藝，等溫變換爐

：圍繞徑向熱管的等溫性能，對(duì)無吸液芯徑向熱管的外管壁面和內(nèi)管壁面的溫度特性進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)研究，分析了不同充液率和不同控制溫度下，無吸液芯徑向熱管管壁的溫度分布以及徑向熱管的換熱機(jī)理。通過實(shí)驗(yàn)研究發(fā)現(xiàn)，徑向熱管軸向不僅具有良好的等溫性能而且具有良好的溫度穩(wěn)定性；由于熱管本身比較大的等效熱容，使得徑向熱管對(duì)溫度波動(dòng)具有明顯的衰減作用。關(guān)鍵詞：等溫；徑向熱管；穩(wěn)定性；充液率0引言溫度均勻性是熱管的重要特點(diǎn)之一，而等溫環(huán)境在工程應(yīng)用中具有重要意義，比如，各類溫度計(jì)量標(biāo)

HT-L煤氣首用等溫變換技術(shù)優(yōu)勢(shì)明顯截至2015年11月10日，新疆中能萬源化工有限責(zé)任公司30萬t/a合成氨、52萬t/a尿素裝置已成功投產(chǎn)并穩(wěn)定運(yùn)行兩個(gè)多月。這是航天爐氣流床粉煤氣化高CO粗合成氣首次應(yīng)用安淳等溫變換技術(shù)，達(dá)到制合成氨低CO含量變換氣的工藝要求。運(yùn)行結(jié)果顯示：該工程中等溫變換裝置運(yùn)行情況與設(shè)計(jì)參數(shù)對(duì)比，全面達(dá)到并優(yōu)于設(shè)計(jì)值。等溫變換系統(tǒng)進(jìn)口CO含量63.7%，水氣比0.8，出口CO含量0.62%，變換率高達(dá)99%。在滿負(fù)荷情況下，等溫反

造工藝中滲碳件的等溫淬火工藝與傳統(tǒng)的淬火再回火工藝進(jìn)行了比較。試驗(yàn)采用SAE8620、4320和8822 3種等級(jí)鋼經(jīng)一系列條件的熱處理，如等溫淬火和淬火-回火處理。使用C-環(huán)樣品進(jìn)行檢驗(yàn)，并對(duì)金相組織、硬度和韌性進(jìn)行研究。采用X射線衍射比較分別在淬火-回火和等溫淬火熱處理之后組件的殘余應(yīng)力。試驗(yàn)表明，采用等溫淬火熱處理替代傳統(tǒng)的淬火-回火過程是可行的。等溫淬火的樣本表現(xiàn)出較小的失真和較高的壓縮殘余應(yīng)力，并且在表面和內(nèi)部都能保持較高的硬度。等溫淬火工藝提供

主要對(duì)理想氣體的等溫可逆、絕熱可逆與絕熱不可逆三個(gè)過程中所做的功進(jìn)行計(jì)算，并由做功情況分析不同過程在p-V圖上的位置關(guān)系。功；等溫可逆；絕熱可逆；絕熱不可逆功是除熱以外其他一切形式被傳遞的能量。功不是這狀態(tài)函數(shù)，它的變化與具體過程相關(guān)[1]。功的概念最初來源于機(jī)械功，熱力學(xué)中機(jī)械功的計(jì)算公式為δW=-pedV[2,3]。下面以理想氣體的等溫可逆、絕熱可逆與絕熱不可逆三個(gè)過程為例，比較不同過程所做的功，并分析三者在p-V圖上的位置關(guān)系。1　等溫可逆、絕熱可逆

柱塞套采用貝氏體等溫淬火工藝，并就柱塞套貝氏體等溫淬火工藝的制定及其過程控制進(jìn)行了探索和研究。1 試驗(yàn)材料與方法1.1 試驗(yàn)材料柱塞套采用的材料是GCr15鋼，其化學(xué)成分見表1。1.2 試驗(yàn)方法柱塞套的等溫淬火在網(wǎng)帶式連續(xù)硝鹽等溫淬火生產(chǎn)線進(jìn)行，淬火介質(zhì)為一定配比的熔鹽，主爐為可控保護(hù)氣氛，零件淬火轉(zhuǎn)移是在氮?dú)獗Ｗo(hù)下進(jìn)行，生產(chǎn)線為全自動(dòng)設(shè)備。試驗(yàn)方案為：柱塞套經(jīng)350℃預(yù)熱后分別在840℃、850℃、860℃、870℃進(jìn)行淬火加熱，然后分別在210℃、22

爐中的鹽浴箱進(jìn)行等溫處理。等溫處理的溫度分別為550、600、650、700和750 ℃，等溫處理時(shí)間分別為10 s、30 s、1 min、5 min、10 min，等溫處理完成后水淬。將等溫處理后的樣品在鹽浴爐中進(jìn)行時(shí)效處理，時(shí)效溫度為500 ℃，時(shí)效時(shí)間為1 h。等溫和時(shí)效處理過程中，400~550 ℃時(shí)使用KNO3和NaNO3質(zhì)量比為1:1的混合鹽作為鹽浴介質(zhì)，600~750 ℃時(shí)使用BaCl、KCl和NaCl質(zhì)量比為5:3:2的混合鹽作為鹽浴介質(zhì)。

等溫成形是指將坯料、模具都加熱到變形溫度，并在成形過程中，坯料和模具溫度基本上保持不變的成形方法。常見的等溫成形方法有:等溫鍛造、等溫擠壓、超塑性等溫鍛造、超塑性等溫擠壓等。

于汽車動(dòng)力總成的等溫淬火材料刊名：Journal of Materials Engineering and Performance刊期：2013年第22卷作者：Justin Lefevre et al編譯：張亮應(yīng)用等溫淬火工藝的鐵和鋼為設(shè)計(jì)工程師提供了利用傳統(tǒng)材料和工藝組合進(jìn)行設(shè)計(jì)的可能性。根據(jù)不同的材料和應(yīng)用，等溫淬火工藝從以下各方面為車輛動(dòng)力總成部件如齒輪和軸等帶來益處：便于制造、彎曲或接觸疲勞強(qiáng)度增強(qiáng)、耐磨性更好以及由于阻尼特性的改變使噪聲降低。等溫

設(shè)備160 MN等溫鍛造壓力機(jī)順利實(shí)現(xiàn)熱載試車，這標(biāo)志著宏遠(yuǎn)在大力推進(jìn)集團(tuán)戰(zhàn)略前移、加快實(shí)現(xiàn)產(chǎn)業(yè)轉(zhuǎn)型升級(jí)、提升市場核心競爭能力方面取得了階段性成果。據(jù)了解，160 MN等溫鍛液壓機(jī)是迄今為止國內(nèi)最大的等溫鍛液壓機(jī)。該設(shè)備具有鍛造速度和位移精確可控的特點(diǎn)，可滿足航空特種高溫合金、鈦合金以及金屬間化合物等難變形合金鍛件的等溫超塑成型。該設(shè)備的成功投產(chǎn)，將極大地促進(jìn)航空飛機(jī)及發(fā)動(dòng)機(jī)鍛件的研制生產(chǎn)，可有效解決部分關(guān)鍵核心部件長期依賴進(jìn)口的被動(dòng)局面，對(duì)實(shí)現(xiàn)大型模鍛結(jié)

的影響，本文采用等溫淬火工藝，研究 25CrMo4和ZG25MnCrNiMo兩種鋼在不同溫度下等溫形成貝氏體的過程及其對(duì)鋼的組織和性能的影響規(guī)律，為低碳鉻鉬鋼車軸和車鉤的生產(chǎn)和使用提供一些有重要參考價(jià)值的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù).1 實(shí)驗(yàn)材料與方法實(shí)驗(yàn)用鋼的化學(xué)成分如附表所示.等溫淬火工藝為:奧氏體化溫度為910℃，然后淬入熔化的硝鹽鹽浴爐中保溫，ZG25MnCrNiMo鋼的等溫溫度分別為350、400、450和480℃;25CrMo4鋼的等溫溫度分別為300、370、4

264） 陳金榮等溫正火作為先進(jìn)的零件預(yù)備熱處理工藝，目前廣泛用于汽車零件的低碳低合金滲碳鋼，而中碳合金鋼的等溫正火工藝幾乎沒有介紹。本文依據(jù)鋼的熱處理相變?cè)砗?0Cr鋼過冷奧氏體等溫轉(zhuǎn)變圖，結(jié)合工廠生產(chǎn)條件，在多次試驗(yàn)的基礎(chǔ)上，確定了40Cr鋼較佳的等溫正火工藝并用于生產(chǎn)，取得了很好的效果。一、問題的提出我公司某特種產(chǎn)品有個(gè)關(guān)鍵主件（Q機(jī)）坯件采用溫?cái)D壓工藝成形，材料為40Cr鋼，形狀如圖1所示。圖1 Q機(jī)坯件示意原坯件的預(yù)備熱處理采用正火，零件的工藝

6005鋁合金的等溫處理相變動(dòng)力學(xué)及其淬火敏感性，對(duì)優(yōu)化在線淬火工藝和充分發(fā)掘這種合金的優(yōu)異性能有重要意義。目前，圍繞鋁合金的淬火問題，國內(nèi)外學(xué)者已經(jīng)做了大量的研究［5～8］。研究合金相變動(dòng)力學(xué)的方法主要有硬度法、DSC法等。Kadi-Hanifi等人［9］用硬度法研究了鋁基體組織的析出和溶解反應(yīng)，利用硬度等值線分析了鋁合金GP區(qū)的動(dòng)力學(xué)。魏芳等人［10］用DSC法分析了Al-Zn-Mg-Cu-Li合金組織轉(zhuǎn)變動(dòng)力學(xué)，通過TTT曲線得到了Al-Zn-Mg-

0℃和675℃下等溫，控制等溫時(shí)間，然后再在3.5%NaCl溶液中冷至室溫.將熱處理后的方料用線切割切開制成金相試樣，用4%的硝酸酒精腐蝕后觀察顯微組織，金相觀察采用Neophot-32型金相顯微鏡.根據(jù)面積來統(tǒng)計(jì)鐵素體的數(shù)量，計(jì)算得出鐵素體含量.硬度測(cè)量用HR-150A型洛氏硬度計(jì).2 試驗(yàn)結(jié)果與分析2.1 25CrMo4鋼原材料的金相組織圖1是25CrMo4鋼原材料的組織形貌，可見，鋼的組織為鐵素體+珠光體，鐵素體和珠光體的晶粒尺寸都很細(xì)小.圖1 25