縱筋
- 預(yù)制柱現(xiàn)澆超高性能混凝土塑性鉸區(qū)的循環(huán)效應(yīng)
預(yù)制柱身之間通過縱筋綁扎搭接，而后現(xiàn)澆超高性能混凝土形成整體?，F(xiàn)場(chǎng)設(shè)計(jì)并制作了六根懸臂式UHPC 連接柱，且為了與整體現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)進(jìn)行對(duì)比，還制作了一根連續(xù)的懸臂式RC 柱。所有柱的橫截面均為250mm×250mm（b×h），有效長(zhǎng)度H 為1000mm，剪跨比為4。預(yù)制柱和預(yù)制基礎(chǔ)部分縱筋均采用6 根直徑為20mm 的HRB400 級(jí)鋼筋進(jìn)行連接，現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)部分（高度為200mm）鋼筋配筋率ρ=5.4%，并采用直徑為8mm 的HPB300 級(jí)鋼筋作為箍筋進(jìn)行縱向
中國(guó)房地產(chǎn)業(yè) 2023年26期2023-08-31
- 玄武巖纖維復(fù)材筋海水海砂混凝土短柱軸壓性能
機(jī)制以及配箍率和縱筋配筋率對(duì)軸壓性能的影響，驗(yàn)證了國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)（GB 50608-2020）［14］中FRP筋混凝土柱承載力計(jì)算公式的適用性.袁世杰［10］通過BFRP-SSC 柱的偏心受壓試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，柱的破壞模式以混凝土壓碎破壞為主，混凝土的開裂荷載與極限荷載隨偏心距增大而減小.范小春等［11］對(duì)BFRP筋增強(qiáng)的混雜鋼纖維混凝土柱進(jìn)行了偏心受壓試驗(yàn)，研究了偏心距對(duì)試件承載力及破壞形態(tài)的影響.Elmesalami 等［12-13］研究比較了BFRP 筋、GFRP
- 新型梁端開槽鋼筋混凝土梁柱節(jié)點(diǎn)的設(shè)計(jì)方法研究
設(shè)計(jì)1.1 底部縱筋配筋設(shè)計(jì)在開槽梁柱節(jié)點(diǎn)中，抗彎強(qiáng)度主要由底部縱筋控制，底部縱筋的配筋率由構(gòu)件承受的彎矩確定。在正彎矩作用下，開槽梁的節(jié)點(diǎn)受力情況與未開槽梁的受力情況類似，其節(jié)點(diǎn)受力簡(jiǎn)圖如圖1 所示。圖1 正彎矩作用下開槽梁柱節(jié)點(diǎn)受力簡(jiǎn)圖（來源：作者自繪）由于所有力對(duì)截面上任意一點(diǎn)的合力矩為零，因此當(dāng)對(duì)受壓區(qū)混凝土壓應(yīng)力合力的作用點(diǎn)取矩時(shí)，可以得到：式（1） 和 式（2） 中，∑Mc表 示對(duì)受壓區(qū)混凝土壓應(yīng)力合力作用點(diǎn)的彎矩，kN·m；M+表示梁承受的正
中國(guó)建筑裝飾裝修 2023年3期2023-02-27
- 鐵路重力式橋墩墩底局部加密縱筋高度研究
考依據(jù)。1 加密縱筋高度的確定在墩身底部增加縱向鋼筋的數(shù)量之后,會(huì)使墩身未加密部位的截面配筋率小于加密部位的截面配筋率,若加密縱筋的高度不足,橋墩可能會(huì)在縱筋加密與未加密相交處先發(fā)生破壞,使破壞部位轉(zhuǎn)移,致使加密部位的墩身在地震作用下無法發(fā)揮作用。為了避免該類情況的發(fā)生,加密縱筋的高度要能確保橋墩的加密部位墩身先于未加密部位墩身屈服,另外加密縱筋高度不應(yīng)低于現(xiàn)有規(guī)范規(guī)定的等效塑性鉸長(zhǎng)度[13],根據(jù)上述兩種情況確定加密縱筋的高度。(1) 橋墩屈服部位不發(fā)生
地震工程學(xué)報(bào) 2022年5期2022-10-11
- 涵洞工程用熱軋帶肋鋼筋生產(chǎn)實(shí)踐
：2.1 鋼筋的縱筋扭轉(zhuǎn)鋼筋的縱筋扭轉(zhuǎn)，不在一條線上?，F(xiàn)場(chǎng)考察部分工地加工涵洞用鋼設(shè)備如圖3，將鋼筋縱筋立起，咬入帶槽立輪，咬入后，鋼筋在立輪帶動(dòng)下自動(dòng)往前移送，形成大圓弧彎曲。圖3 涵洞用鋼加工設(shè)備鋼筋通過該設(shè)備加工，鋼筋隨著縱筋方向向前移動(dòng)，如果鋼筋縱筋不在一條直線上，出現(xiàn)扭轉(zhuǎn)，則在加工過程，鋼筋會(huì)隨著縱筋方向轉(zhuǎn)動(dòng)，導(dǎo)致鋼筋彎曲后不水平，兩端或者一端翹起。2.2 強(qiáng)度過高機(jī)械性能過高，鋼筋在彎曲時(shí)彎曲方向難控制，可能會(huì)造成彎曲方向不一致，即不水平。2.
山西冶金 2022年4期2022-09-26
- 板柱節(jié)點(diǎn)承載力計(jì)算方法研究進(jìn)展
區(qū)域的板中負(fù)彎矩縱筋偏少，板柱節(jié)點(diǎn)承受的板傳來的彎矩和剪力又較大時(shí)，可能發(fā)生禿柱頭破壞[11]。發(fā)生禿柱頭破壞是由于板柱節(jié)點(diǎn)處剪壓區(qū)高度較小，節(jié)點(diǎn)及其附近板頂縱筋拉應(yīng)變大，使得柱周邊板底區(qū)域剪壓應(yīng)變達(dá)到極限剪壓應(yīng)變。另一種板柱節(jié)點(diǎn)破壞形式是彎沖破壞或沖切破壞。彎沖破壞是柱邊高度集中的沖切和彎曲效應(yīng)共同作用的結(jié)果[12-14]。相對(duì)剪壓區(qū)高度是影響節(jié)點(diǎn)承載力的因素，相對(duì)剪壓區(qū)高度越小，板柱節(jié)點(diǎn)承載力越低。而沖切破壞可近似視為理想剛塑性破壞。破壞前板面的變形很
哈爾濱工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào) 2022年10期2022-09-21
- 四面包裹式托換承臺(tái)承載力試驗(yàn)研究
沖跨比、承臺(tái)底部縱筋配筋率和縱筋設(shè)置方向等。 近年來，學(xué)者們對(duì)托換結(jié)構(gòu)和承臺(tái)進(jìn)行了不少研究[2-7]，但對(duì)于四面包裹式托換承臺(tái)承載力方面的研究仍需進(jìn)一步探索。 學(xué)者們[8-13]針對(duì)包裹式框架柱托換節(jié)點(diǎn)的受力性能設(shè)計(jì)了正交試驗(yàn)，分析了剪跨比、縱筋配筋參數(shù)等重要的影響因素，并根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果提出了托換節(jié)點(diǎn)的計(jì)算公式。 王瓊[14]試驗(yàn)研究了6 組18 個(gè)包柱托換構(gòu)件，得出包柱梁內(nèi)的縱筋配筋率是影響托換結(jié)構(gòu)最終承載力的主要因素，承載力隨著包柱梁縱筋配筋率的提高而顯
山東建筑大學(xué)學(xué)報(bào) 2022年4期2022-08-18
- BFRP螺旋條帶內(nèi)約束海水海砂混凝土圓柱的軸壓性能
，特別是作為受壓縱筋使用時(shí)。相比于RC柱，F(xiàn)RP筋混凝土柱更容易發(fā)生以核心混凝土壓碎或縱筋受壓屈曲為特征的破壞[9]。但Mohamed等[10]發(fā)現(xiàn)，在FRP螺旋或環(huán)箍約束下，縱向FRP筋屈曲延緩，且在峰值荷載后核心混凝土仍可被良好約束，GFRP和GFRP-RC柱軸壓力學(xué)性能與普通鋼筋混凝土柱差別不大[11]。Afifi、鄧宗才、Hadi等[12- 14]對(duì)GFRP螺旋箍筋柱的研究表明，配箍率不變時(shí)，減小箍筋直徑和間距可提高柱的延性；減小箍筋間距或改變箍筋
- 反復(fù)荷載下CRC梁柱節(jié)點(diǎn)縱筋黏結(jié)性能試驗(yàn)研究
橡膠混凝土節(jié)點(diǎn)的縱筋黏結(jié)性能無法通過拉拔試驗(yàn)準(zhǔn)確反映。因此，有必要對(duì)地震作用下橡膠混凝土節(jié)點(diǎn)的縱筋黏結(jié)性能進(jìn)行深入研究。鑒于此，本文設(shè)計(jì)制作4個(gè)足尺梁柱中節(jié)點(diǎn)試件，通過低周反復(fù)荷載試驗(yàn)，探討以下兩個(gè)方面問題：其一，相同軸壓比下添加橡膠集料對(duì)節(jié)點(diǎn)梁內(nèi)縱筋黏結(jié)性能的影響；其二，不同軸壓比對(duì)節(jié)點(diǎn)梁內(nèi)縱筋黏結(jié)性能的影響。1 試驗(yàn)概況1.1 試件制作4個(gè)試件中，1個(gè)為普通混凝土試件，3個(gè)為橡膠取代率相同的橡膠混凝土試件，設(shè)計(jì)依據(jù)為GB 50010—2010《混凝土結(jié)
鄭州大學(xué)學(xué)報(bào)（工學(xué)版） 2022年4期2022-07-07
- 銹蝕鋼筋混凝土柱等效塑性鉸長(zhǎng)度計(jì)算方法
建立了包含柱高和縱筋直徑等參數(shù)的等效塑性鉸長(zhǎng)度計(jì)算公式。PAULAY等[4]研究了縱筋強(qiáng)度等級(jí)對(duì)等效塑性鉸長(zhǎng)度的影響，并結(jié)合試驗(yàn)結(jié)果修正了PRIESTLEY 等[3]建立的等效塑性鉸長(zhǎng)度計(jì)算公式。孫治國(guó)等[5]在大量鋼筋混凝土墩柱試驗(yàn)基礎(chǔ)上，對(duì)比了各國(guó)主要等效塑性鉸長(zhǎng)度計(jì)算公式，討論了影響墩柱等效塑性鉸長(zhǎng)度的主要因素，并通過回歸分析建立了等效塑性鉸長(zhǎng)度計(jì)算公式。李貴乾等[6]建立了圓形橋墩極限位移三分量模型，研究了彎曲、剪切和縱筋滑移變形對(duì)橋墩塑性轉(zhuǎn)角及柱
- 大型綜合體勁性轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)節(jié)點(diǎn)深化設(shè)計(jì)及應(yīng)用
性節(jié)點(diǎn)深化時(shí)，梁縱筋的分布定位首先需要滿足自身的配筋邊距與間距；然后須考慮梁縱筋與柱型鋼的連接方式，如若采用套筒連接，須保證套筒間距與邊距；最后參考梁縱筋與柱縱筋的碰撞關(guān)系，在滿足前2條要求的情況下微調(diào)梁縱筋或柱縱筋的位置。因此，在進(jìn)行常規(guī)勁性節(jié)點(diǎn)深化時(shí)，梁縱筋的排列取決于兩端柱的型鋼尺寸與縱筋分布，體現(xiàn)為兩點(diǎn)控制。而在勁性轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)節(jié)點(diǎn)中，梁上柱的鋼骨打斷了梁上表面部分縱筋的連續(xù)性，被打斷的縱筋需要考慮與梁上柱型鋼連接的位置與方式；同時(shí)梁上柱的縱筋亦會(huì)影響
建筑施工 2021年9期2021-12-22
- 筏形基礎(chǔ)鋼筋工程施工
基礎(chǔ)主梁的梁頂部縱筋與底部縱筋均在基礎(chǔ)主梁的縱筋上交叉，基礎(chǔ)主梁的上下縱筋均在基礎(chǔ)主梁的縱筋下交叉;當(dāng)兩向不等高基礎(chǔ)主梁交叉時(shí)，截面較高者為基礎(chǔ)主梁，截面較低者為基礎(chǔ)主梁;次梁的縱筋均在基礎(chǔ)主梁縱筋下交叉?，F(xiàn)對(duì)低板位和暗梁型筏形基礎(chǔ)鋼筋布筋具體解析如下?；A(chǔ)鋼筋綁扎搭接長(zhǎng)度應(yīng)嚴(yán)格按《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工及驗(yàn)收規(guī)范》及《鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)平面畫法標(biāo)準(zhǔn)圖集》執(zhí)行，確定搭接長(zhǎng)度。對(duì)其鋼筋保護(hù)層而言，底排筋縱橫梁交叉處及其他部位均達(dá)到二層筋，避免四層筋重疊而影響鋼筋與混
科學(xué)與生活 2021年20期2021-11-18
- 基于分形理論無腹筋混凝土梁的受剪性能
通過不同剪跨比及縱筋配筋率作用下的無腹筋混凝土梁的試驗(yàn)加載結(jié)果，分析了無腹筋混凝土梁在剪切破壞下梁表面的裂縫發(fā)展趨勢(shì)及分布形式，驗(yàn)證了梁在受載過程中不同剪跨比作用下的無腹筋混凝土梁表面裂縫的分布具有分形特征，并獲得其在加載全過程中每級(jí)荷載所對(duì)應(yīng)的分形維數(shù)D；研究了全梁區(qū)域的表面裂縫分形維數(shù)與荷載、極限承載力、跨中撓度及延性系數(shù)之間的關(guān)系.分析的結(jié)論可以為無腹筋混凝土梁剪切性能方面的研究及實(shí)際工程中分形理論的運(yùn)用提供理論依據(jù).2 試驗(yàn)概況2.1 試驗(yàn)原材料與
工程科學(xué)學(xué)報(bào) 2021年10期2021-10-23
- 型鋼混凝土梁柱節(jié)點(diǎn)深化設(shè)計(jì)要點(diǎn)分析
從平面位置看，梁縱筋遇到型鋼時(shí)，其錨固構(gòu)造一般應(yīng)盡可能自然彎曲繞過，不能繞過的焊接于鋼牛腿，但焊接于鋼牛腿的鋼筋面積率不應(yīng)大于30%。對(duì)于大型建筑，梁柱構(gòu)件截面較大[1]，按照?qǐng)D集推薦做法施工時(shí)，如圖1所示，鋼筋彎折角度較大，鋼筋加工困難，施工時(shí)難以放置；對(duì)于混凝土梁上部受拉縱筋，當(dāng)鋼筋轉(zhuǎn)折角度較大時(shí)，會(huì)對(duì)梁柱連接處混凝土造成向外推力，易造成局部混凝土開裂甚至崩壞。針對(duì)此情況，本項(xiàng)目采用加腋做法，如圖2所示。通過加腋，將梁縱筋從節(jié)點(diǎn)外開始彎折，可極大減小鋼
建筑與裝飾 2021年24期2021-10-07
- 縱筋配筋率對(duì)無腹筋鋼筋混凝土梁受剪性能的影響研究
在試驗(yàn)中發(fā)現(xiàn)，當(dāng)縱筋配筋率由0.8%提高到2.8%時(shí)，梁試件的受剪承載力提高了約1倍；Krefeld等[5]提出，無腹筋鋼筋混凝土梁的剪切抗力，主要由未開裂區(qū)混凝土和縱筋的銷栓作用提供，沿縱筋發(fā)生的撕裂破壞是最終破壞的直接原因。本文通過收集無腹筋混凝土梁的剪切試驗(yàn)數(shù)據(jù)分析縱筋配筋率對(duì)受剪承載能力的影響，基于收集到的719根無腹筋混凝土簡(jiǎn)支梁剪切試驗(yàn)數(shù)據(jù)，評(píng)估了我國(guó)GB 50010—2010《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》[6]（2015年版）（以下簡(jiǎn)稱《規(guī)范》）在體
工程建設(shè)與設(shè)計(jì) 2021年17期2021-10-05
- 建筑工程后澆帶施工技術(shù)
穿過后澆帶區(qū)間的縱筋和附加縱筋。其中，后澆帶的縱筋對(duì)力學(xué)性能起決定性作用；而附加縱筋對(duì)后澆帶控制裂縫發(fā)生和裂縫寬度起關(guān)鍵性作用。縱筋在穿過后澆帶位置時(shí)一般都需要斷開。目前，在工程實(shí)踐中，縱筋斷開主要在頂部和底部，采取交錯(cuò)方式連通，頂部縱筋斷開則底部縱筋相連接，頂部縱筋連接則底部縱筋斷開。后澆帶施工主要是把原來的永久變形縫變成臨時(shí)施工縫，而完成澆筑的后澆帶縱筋可以很好地約束兩側(cè)混凝土變形，但縱筋會(huì)對(duì)約束溫度裂縫和收縮裂縫產(chǎn)生不利影響，因此其縱筋設(shè)計(jì)必須經(jīng)過科
城市建筑空間 2021年8期2021-09-26
- 加速銹蝕與持續(xù)荷載對(duì)鋼筋混凝土粘結(jié)性能的影響*
驗(yàn)研究發(fā)現(xiàn)，梁內(nèi)縱筋質(zhì)量銹蝕率受到持續(xù)荷載水平的影響，持續(xù)荷載越大，平均銹蝕率越大，沿縱向不均勻性也越明顯。YOON S等[9]指出鋼筋銹蝕率受荷載等級(jí)的影響明顯，且隨著荷載的增大而增大。DU Y G等[10]通過對(duì)五根鋼筋混凝土梁在銹蝕與荷載作用下結(jié)構(gòu)性能的研究，發(fā)現(xiàn)荷載與銹蝕的耦合作用比其單獨(dú)作用更加破壞梁的承載性能。但對(duì)于銹蝕和持續(xù)荷載對(duì)鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的分析，多數(shù)學(xué)者以不帶裂縫的鋼筋混凝土試件為對(duì)象開展試驗(yàn)研究[5-11]，未能考慮到實(shí)際工程中鋼筋混
建筑結(jié)構(gòu) 2021年14期2021-08-26
- 疊合板吊裝與梁鋼筋綁扎施工技術(shù)的探討
胡子筋”彎折、梁縱筋彎曲變形、骨架疏松等施工質(zhì)量問題，滿足文獻(xiàn)［1］中鋼筋分項(xiàng)工程的質(zhì)量驗(yàn)收要求，又將每一樓層的總施工時(shí)間壓縮了 1 d，大大提高了裝配式建筑的施工速度。1 工程概況本工程為徐州市某養(yǎng)老綜合體項(xiàng)目，包含 8 棟 7 層養(yǎng)老公寓樓和一個(gè)獨(dú)立的地下汽車庫(kù)。養(yǎng)老公寓樓平面構(gòu)造基本相同，2～7 層樓面除衛(wèi)生間、廚房、空調(diào)板、電梯前室等為現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)外其余均采用 70 mm 厚桁架鋼筋混凝土疊合板+70 mm 厚現(xiàn)澆層，疊合板平面布置如圖 1 所示。每層
工程質(zhì)量 2021年1期2021-03-15
- 鋼玄武巖纖維復(fù)合筋混凝土梁受剪承載力試驗(yàn)研究
]圍繞纖維摻量、縱筋類型、配筋率及縱筋直徑等參數(shù)對(duì)混凝土梁的承載能力、撓度發(fā)展、抗裂性能展開了完整、深入的分析，牛建剛等[4]研究了不同纖維摻入量情況下混凝土梁受彎承載力的變化規(guī)律。FRP筋混凝土梁受剪方面，Lignola等[5]推導(dǎo)了FRP箍筋梁受剪承載力計(jì)算公式，Issa等[6]對(duì)不同配箍率的BFRP筋混凝土梁試件進(jìn)行受剪試驗(yàn)，Refai等[7]深入研究了FRP縱筋軸向剛度對(duì)抗剪強(qiáng)度的影響，Alam等[8]探究了FRP混凝土梁尺寸對(duì)承載力的影響，張智梅
土木與環(huán)境工程學(xué)報(bào) 2021年2期2021-03-13
- 鋼筋銹蝕再生混凝土梁剛度退化規(guī)律及計(jì)算方法研究*
行了研究，并基于縱筋截面面積減小的幾何條件，推導(dǎo)了鋼筋銹蝕再生混凝土梁彎曲剛度退化計(jì)算方法。1 試驗(yàn)方案1.1 試驗(yàn)材料試驗(yàn)中澆筑再生混凝土使用的原材料均相同。水泥為P.Ⅱ42.5R硅酸鹽水泥，水為自來水，細(xì)骨料為天然河砂，再生粗骨料來自南京市某建筑垃圾處理廠，骨料性能和壓碎指標(biāo)見表1。再生粗骨料的性能及壓碎指標(biāo) 表11.2 配合比試驗(yàn)設(shè)計(jì)再生混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30，為達(dá)到預(yù)定強(qiáng)度，選擇了4組再生混凝土的配合比進(jìn)行試配，每組3個(gè)試塊，見表2。試配后將試塊標(biāo)
建筑結(jié)構(gòu) 2021年4期2021-03-12
- 機(jī)械臂綁扎鋼筋網(wǎng)籠中長(zhǎng)縱筋導(dǎo)向方法
影響。在進(jìn)行穿長(zhǎng)縱筋的工序時(shí)，縱筋極易出現(xiàn)因彎曲變形導(dǎo)致縱筋易與其他鋼筋發(fā)生干涉，而不能穿過下一環(huán)形箍筋現(xiàn)象，在一定程度上降低了鋼筋籠的制造效率，是一個(gè)“卡脖子”問題。本文結(jié)合機(jī)械結(jié)構(gòu)和控制系統(tǒng)等方面，系統(tǒng)論述解決該痛點(diǎn)、難點(diǎn)問題的一種方法及機(jī)構(gòu)。2 機(jī)械臂綁扎鋼筋網(wǎng)籠中長(zhǎng)縱筋導(dǎo)向方法及機(jī)構(gòu)方案2.1 方案總體思路方案總體思路見圖1。圖1 方案總體思路簡(jiǎn)圖在基于工業(yè)機(jī)械臂的飄窗鋼筋網(wǎng)籠自動(dòng)化生產(chǎn)線的鋼筋網(wǎng)籠骨架搭建工序?qū)嵤┻^程中，采用雙機(jī)協(xié)作完成機(jī)械臂自動(dòng)
工程建設(shè)與設(shè)計(jì) 2020年23期2020-12-25
- 同含鋼率鋼管與配筋鋼管混凝土柱的受力性能分析
R-CFST內(nèi)由縱筋與箍筋構(gòu)成的鋼筋骨架對(duì)填充混凝土生成二重約束效應(yīng)，使得核心混凝土的受力性能得以明顯提高進(jìn)而改善構(gòu)件的受力性能。目前，R-CFST相關(guān)研究主要集中在R-CFST相對(duì)CFST受力性能上的提高，而針對(duì)這兩種(增加鋼管壁厚和配置鋼筋)方法對(duì)性能提高的有效性研究較少。因此，根據(jù)已有實(shí)驗(yàn)結(jié)果，采用有限元數(shù)值模擬軟件對(duì)同含鋼率CFST和R-CFST的軸心受壓性能進(jìn)行了研究。1 R-CFST有限元模型采用有限元數(shù)值模擬進(jìn)行大量的參數(shù)化研究，突破試驗(yàn)研究
科學(xué)技術(shù)與工程 2020年30期2020-12-04
- 隔震支座下支墩(柱)截面及配筋的構(gòu)造優(yōu)化
型鋼材、支墩頂部縱筋90°彎折錨固等措施。齊毅男等[7]應(yīng)用CAD和BIM軟件提前發(fā)現(xiàn)鋼筋沖突并優(yōu)化縱筋和箍筋的位置。杜少云等[8]通過調(diào)整箍筋的排布以及縱筋采用直螺紋連接來預(yù)防支墩鋼筋過密的現(xiàn)象。石立國(guó)等[9]提出了下支墩立筋彎錨部分提前截?cái)?，彎錨長(zhǎng)度為5 d。張東鵬等[10]建議將套筒接長(zhǎng)錨筋以減少下預(yù)埋板埋件的數(shù)量。吳國(guó)來等[11]提出下支墩混凝土宜采用二次澆筑或二次灌漿法以提高密實(shí)度。江麗玲等[12]對(duì)支墩的尺寸提出了建議，隔震支座外側(cè)距支墩外側(cè)的
水利與建筑工程學(xué)報(bào) 2020年5期2020-10-28
- HRB 600 級(jí)鋼筋高強(qiáng)混凝土梁受彎性能數(shù)值模擬分析
析了混凝土強(qiáng)度、縱筋強(qiáng)度、縱筋配筋率對(duì)HRB600 級(jí)鋼筋高強(qiáng)混凝土梁受彎性能的影響。1 試驗(yàn)概況1.1 試件設(shè)計(jì)HRB600 級(jí)鋼筋高強(qiáng)混凝土梁受彎試驗(yàn)選自北京工業(yè)大學(xué)張建偉教授已完成的試驗(yàn)[9]，試驗(yàn)以混凝土強(qiáng)度等級(jí)、鋼筋強(qiáng)度等級(jí)、配筋率、保護(hù)層厚度、縱筋直徑為主要變化參數(shù)，共設(shè)計(jì)10 根混凝土梁，具體參數(shù)見表1。試件的配筋情況如圖1 所示，箍筋為HPB300 級(jí)鋼筋，架立筋為HRB600 級(jí)鋼筋。材料力學(xué)性能、加載方式及測(cè)點(diǎn)布置參照文獻(xiàn)[9]。表1
北方建筑 2020年5期2020-10-23
- 裝配式建筑剪力墻T形節(jié)點(diǎn)鋼筋綁扎施工技術(shù)
向鋼筋甩筋→底部縱筋搭接區(qū)域箍筋綁扎→三面預(yù)制墻板吊裝就位→底部縱筋搭接區(qū)域以上箍筋固定→縱向主筋插腔→縱向主筋提升綁扎搭接。4 操作要點(diǎn)1）出樓面縱筋甩筋：以縱向主筋直徑d為12 mm，抗震等級(jí)為二級(jí)，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30為例，出樓板頂面的縱向鋼筋搭接長(zhǎng)度為L(zhǎng)le＝56d≈680 mm，縱向短筋甩出樓面長(zhǎng)度可取680＋100＝780 mm，縱向長(zhǎng)筋甩出樓面長(zhǎng)度可取780＋0.3Lle＋680≈1 670 mm。2）底部縱筋搭接區(qū)域箍筋綁扎：先將底部縱筋
建筑施工 2020年4期2020-08-07
- 配置500 MPa級(jí)鋼筋混凝土梁的抗彎延性分析
行試驗(yàn)研究，討論縱筋的強(qiáng)度等級(jí)、配筋率，以及混凝土強(qiáng)度對(duì)混凝土梁延性的影響.表1 試件參數(shù)Tab.1 Parameters of specimens1 試驗(yàn)概況1.1 試件設(shè)計(jì)與制作表1為試件參數(shù).表1中:ρ為縱筋配筋率.試驗(yàn)設(shè)計(jì)并制作6個(gè)鋼筋混凝土梁試件，其中，2個(gè)配置400 MPa級(jí)縱筋，4個(gè)配置500 MPa級(jí)縱筋.試件均為截面250 mm×400 mm(寬×高)，長(zhǎng)度2 700 mm的矩形梁；混凝土保護(hù)層厚度均為25 mm；HPB 300級(jí)鋼筋的箍
- 預(yù)應(yīng)力高強(qiáng)度混凝土管樁鋼筋斷裂遠(yuǎn)場(chǎng)渦流法數(shù)值分析
m，管端鋼板與各縱筋接觸。為優(yōu)化模型網(wǎng)格，鋼筋截面用等面積正方向近似，管樁截面用正八邊形近似。如圖3所示為管樁的有限元模型網(wǎng)格，總網(wǎng)格數(shù)約130萬。圖2 管樁截面及配筋圖Fig.2 Pipe pile section and reinforcement diagram圖3 管樁模型網(wǎng)格Fig.3 Pipe pile model grid2.2 模型參數(shù)模型底部設(shè)置對(duì)稱邊界，外域5倍管徑d設(shè)置輻射邊界，鋼筋及鋼板設(shè)置渦流效應(yīng)。激勵(lì)源為電流10 A，頻率71
科學(xué)技術(shù)與工程 2020年16期2020-06-30
- 不同縱筋直徑對(duì)RC框架梁抗震性能影響研究★
代規(guī)范要求下，因縱筋直徑造成的抗震能力差異，為開展既有鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)抗震能力評(píng)估提供一種理論依據(jù)。因此,本文針對(duì)框架梁縱筋直徑的最低要求總結(jié)了不同年代《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》[4-6]《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》[7-9]《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》[10-12]《建筑抗震鑒定標(biāo)準(zhǔn)》[13，14]相關(guān)條款的對(duì)比。在此基礎(chǔ)上，設(shè)計(jì)了3個(gè)采用不同縱筋直徑的RC框架梁有限元模型，基于ABAQUS有限元分析軟件對(duì)其進(jìn)行了數(shù)值模擬，定量給出了不同框架梁抗震能力的差異，為開展
山西建筑 2020年12期2020-06-05
- 縱筋合并連接的裝配式鋼筋混凝土剪力墻平面內(nèi)受力性能
筋混凝土剪力墻的縱筋通過連接鋼筋進(jìn)行合并連接，則會(huì)減少連接鋼筋的數(shù)量，增加連接鋼筋的直徑，有利于提高鋼筋的連接質(zhì)量。張微敬等[7]通過3個(gè)試件的擬靜力試驗(yàn)，探討了預(yù)制剪力墻豎向分布鋼筋單排連接的可行性，但僅考慮了分布鋼筋的單排連接，且未給出連接鋼筋的布置建議。劉程煒等[8]通過研究發(fā)現(xiàn)，在低軸壓比下，半裝配式單排配筋剪力墻具有較好的承載力和耗能能力,但目前還沒有裝配式剪力墻縱筋合并連接方面的研究成果。本文針對(duì)雙面配筋的鋼筋混凝土剪力墻，采用理論、試驗(yàn)和數(shù)值
土木與環(huán)境工程學(xué)報(bào) 2019年6期2020-01-13
- 爆炸荷載下RC深梁的動(dòng)力響應(yīng)及破壞形態(tài)?
高度較大使得底部縱筋0.2h配筋范圍較RC 普通梁大的多。 為研究不同部位梁底縱筋應(yīng)力，選取配筋范圍內(nèi)底部(0 ～1/3 配筋范圍)、中部(1/3 ～ 2/3 配筋范圍)、上部(2/3 ～1 配筋范圍)共3 條最大縱筋應(yīng)力曲線進(jìn)行分析。 圖4 為Z=0.464kg/m1/3爆炸荷載作用下跨高比l0/h=2.5(方案1)與跨高比l0/h=1.0(方案4)的3 條應(yīng)力曲線，分析圖4 可知：當(dāng)跨高比l0/h=2.5 時(shí)，底部縱筋與上部縱筋以拉應(yīng)力為主，應(yīng)力峰值約
特種結(jié)構(gòu) 2019年5期2019-11-08
- 縱筋銹蝕對(duì)鋼筋混凝土梁抗剪性能影響的試驗(yàn)研究
有效面積減小等。縱筋銹蝕不僅影響鋼筋混凝土梁的抗彎承載力，而且由于其對(duì)箍筋的銷栓作用，也將影響梁的抗剪承載力。目前，針對(duì)縱筋銹蝕鋼筋混凝土梁抗剪承載力的研究較少。戴明江等[13]進(jìn)行了4片具有不同縱筋銹蝕率的無腹筋鋼筋混凝土簡(jiǎn)支梁的抗剪承載力試驗(yàn)，發(fā)現(xiàn)梁的抗剪承載力隨縱筋銹蝕率的增大而減小。薛昕等[14]對(duì)箍筋進(jìn)行絕緣處理后，通過恒電流加速銹蝕法得到12 片具有不同縱筋銹蝕率的鋼筋混凝土梁，對(duì)其進(jìn)行抗剪試驗(yàn)后發(fā)現(xiàn)，梁的抗剪承載力隨縱筋銹蝕率的增大而增大，這
- 先裝拔出法檢測(cè)配筋RPC抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)研究
同時(shí)，考慮構(gòu)件中縱筋間距對(duì)拔出力的影響.1 試驗(yàn)方案1.1 試驗(yàn)材料及儀器設(shè)備試驗(yàn)材料：木模板、模板夾、直徑25 mm的HRB335級(jí)鋼筋(試件縱筋用)、直徑10 mm的HRB335級(jí)鋼筋(試件箍筋用)、RPC干混料(湖南固力工程新材料有限責(zé)任公司提供)、自來水.(不同強(qiáng)度等級(jí)的RPC干混料與水的質(zhì)量比分別為：RPC120：9.5%；RPC150：8.5%；RPC180：8.0%)試驗(yàn)儀器和設(shè)備：強(qiáng)制式混凝土攪拌機(jī)、壓力試驗(yàn)機(jī)、ZH-60型多功能后錨固拔出
- 基于IFC標(biāo)準(zhǔn)的簡(jiǎn)支梁鋼筋模型參數(shù)化自動(dòng)生成
通過程序生成帶有縱筋和箍筋的簡(jiǎn)支梁IFC模型，驗(yàn)證了算法的可行性。建筑信息模型；IFC標(biāo)準(zhǔn)；鋼筋模型；幾何信息；參數(shù)化生成平法施工圖是國(guó)內(nèi)目前建筑行業(yè)普遍采用的結(jié)構(gòu)信息表達(dá)方法。其存在3方面不足：①無法3D可視，對(duì)于復(fù)雜工程表達(dá)能力有限，易引起歧義；②修改難以聯(lián)動(dòng)導(dǎo)致更新圖紙工作量大；③無法進(jìn)行工程量直接計(jì)算且不能直接指導(dǎo)施工[1]。將建筑信息模型(building information model，BIM)技術(shù)應(yīng)用于結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)結(jié)果的鋼筋信息表達(dá)，鋼筋建筑
圖學(xué)學(xué)報(bào) 2019年2期2019-05-14
- 鋼筋混凝土矩形空心墩延性能力數(shù)值分析
厚、混凝土強(qiáng)度及縱筋強(qiáng)度等參數(shù)對(duì)空心墩柱極限承載力與延性變形能力的影響。1 鋼筋混凝土矩形空心墩擬靜力試驗(yàn)本文分別對(duì)4個(gè)矩形空心墩進(jìn)行了擬靜力試驗(yàn)，試件編號(hào)分別為 201、603、704、706，其截面相同，幾何尺寸見圖1；混凝土采用C40，縱筋及箍筋均為Ⅱ級(jí)鋼筋見圖2；各試件的參數(shù)見表1[5]。試件分為兩個(gè)組，分別研究分析不同剪跨比和配箍率的影響。圖1截面幾何尺寸圖(單位：mm)這里需要特殊指出的是，國(guó)內(nèi)采用的混凝土強(qiáng)度為立方體軸心抗壓強(qiáng)度，而在數(shù)值計(jì)算
水利與建筑工程學(xué)報(bào) 2018年6期2019-01-05
- 配筋率及截面尺寸對(duì)簡(jiǎn)支矩形截面鋼筋混凝土梁抗爆性能的影響
現(xiàn)：（1）與增加縱筋配筋率相比，增加箍筋配筋率能更有效地提高梁的抗爆性能。（2）增加梁截面寬度不利于提高梁抗爆性能。（3）增加梁截面高度能減小梁跨中截面撓度、縮短振動(dòng)周期、增加梁整體剛度，從而有效地提高梁的抗爆性能。（4）跨中截面梁底縱筋最大應(yīng)力小于鋼筋屈服強(qiáng)度（f=400 MPa），支座處箍筋應(yīng)力超過鋼筋屈服強(qiáng)度。（5）“提高箍筋配筋率＋增加梁截面高度”為提高矩形截面梁抗爆性能的最優(yōu)組合模式。鋼筋混凝土梁; 抗爆性能; 影響因素; 數(shù)值分析有限元軟件LS
山東農(nóng)業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào)（自然科學(xué)版） 2018年6期2019-01-04
- CFRP 筋替代鋼筋的劣化RC橋墩抗震性能分析
、CFRP筋替代縱筋的五種工況下RC橋墩抗震性能。1 模型建立1.1 鋼筋退化模型鋼筋銹蝕的主要表現(xiàn)為鋼筋有效截面減小、屈服強(qiáng)度降低。本研究假定縱筋與箍筋銹蝕率相同，采用銹蝕截面損失率求得縱筋與箍筋直徑退化曲線如圖1所示。屈服強(qiáng)度退化是銹蝕鋼筋力學(xué)性能退化的最主要表現(xiàn)。文獻(xiàn)[11]通過鋼筋混凝土構(gòu)件內(nèi)銹損鋼筋試驗(yàn)，得出銹蝕鋼筋屈服強(qiáng)度與截面損失率呈線性關(guān)系，如式（1）所示，由此可求得縱筋和箍筋屈服強(qiáng)度退化曲線，如圖2所示。式中：f為銹蝕鋼筋的屈服強(qiáng)度；fy
建材與裝飾 2018年47期2018-12-26
- 地震作用下鋼筋混凝土橋墩殘余位移研究
性系數(shù)大于3后，縱筋粘結(jié)滑移對(duì)殘余位移的貢獻(xiàn)呈增大趨勢(shì)。以上研究指出影響地震作用下鋼筋混凝土橋墩殘余位移的主要因素及其影響規(guī)律，但并未給出包含主要影響因素的殘余位移預(yù)估公式。Risa等[7]推薦一種基于能力譜法求解殘余位移的方法，但計(jì)算過程比較復(fù)雜，不便于應(yīng)用。為此，本文基于殘余位移影響因素的敏感性分析，建立了地震作用下鋼筋混凝土橋墩殘余位移影響系數(shù)的預(yù)測(cè)公式，對(duì)基于性能抗震設(shè)計(jì)時(shí)快速評(píng)估鋼筋混凝土橋墩殘余位移具有重要的參考價(jià)值。1 殘余位移延性指標(biāo)依據(jù)H
振動(dòng)與沖擊 2018年13期2018-08-01
- 電阻壓接焊封閉箍筋技術(shù)特點(diǎn)與應(yīng)用
箍筋全部套入柱底縱筋，然后將豎向縱筋進(jìn)行連接，并上提一片箍筋至柱頂合適位置并與縱筋進(jìn)行綁扎，使柱鋼筋籠骨架基本成形,用卷尺對(duì)縱筋依次標(biāo)距刻度并劃線，最后對(duì)箍筋進(jìn)行逐個(gè)上提綁扎安裝。2）對(duì)于層高大于5m的柱或豎向縱筋通常需要連接兩次柱，箍筋可以分段套入，在柱縱筋連接前，預(yù)先將箍筋總數(shù)的40%～60%套在第一段縱筋上，然后將第一段豎向縱筋進(jìn)行連接，對(duì)第一段縱筋的箍筋進(jìn)行分架存放，接著上提一片箍筋至柱合適位置并與縱筋進(jìn)行綁扎并使柱鋼筋籠骨架基本成形，再對(duì)第一段箍
中國(guó)建材科技 2018年2期2018-07-24
- 調(diào)節(jié)樁身豎向剛度的實(shí)用方法
3.2 基樁頂部縱筋伸入承臺(tái)的細(xì)部構(gòu)造樁基礎(chǔ)若僅在樁頂設(shè)置褥墊層，雖能起到調(diào)節(jié)樁身豎向剛度的作用，但與復(fù)合地基不同，基樁縱向鋼筋應(yīng)深入承臺(tái)或筏板一定深度，以滿足鋼筋錨固和基礎(chǔ)傳力的要求。若不加處理，則基樁頂部縱筋暴露于褥墊層之中，受地下水和其他腐蝕物質(zhì)的影響，無法滿足耐久性的要求，且鋼筋縱向伸縮變形無法與承臺(tái)(筏板)和樁身變形相協(xié)調(diào)，使得鋼筋亦無法滿足傳遞荷載的要求。故當(dāng)采用在樁頂設(shè)置褥墊層的方法來調(diào)節(jié)樁身豎向剛度時(shí)，應(yīng)對(duì)基樁頂部縱筋進(jìn)行適當(dāng)處理，在滿足樁
福建建筑 2018年6期2018-07-09
- 鋼筋施工排布構(gòu)造對(duì)框架梁節(jié)點(diǎn)處承載力的影響
施工時(shí)框架梁、柱縱筋保護(hù)層厚度施工允許偏差為±5mm，按此要求施工時(shí)，框架梁（KL）、柱節(jié)點(diǎn)區(qū)鋼筋將產(chǎn)生碰撞。因此，實(shí)際施工時(shí)一般采用KL縱筋適當(dāng)避讓其他鋼筋的施工方法。但當(dāng)KL縱筋避讓其他鋼筋時(shí)，必然造成KL混凝土保護(hù)層厚度增加，從而使KL截面有效高度h0或截面核心部分面積Acor減少，進(jìn)而影響KL的承載能力。1 KL鋼筋施工排布構(gòu)造做法標(biāo)準(zhǔn)圖集中給出了3種KL鋼筋排布構(gòu)造做法：構(gòu)造（一）：梁寬不變，梁、柱平齊一側(cè)梁混凝土保護(hù)層加厚；構(gòu)造（二）：梁寬度加
城市建筑空間 2018年3期2018-05-15
- 混合配箍混凝土梁最小配箍率分析
示，梁剪切破壞時(shí)縱筋未達(dá)到屈服強(qiáng)度，且梁剪切裂縫傾角約為45°。El-sayed等[3]對(duì)149根FRP筋混凝土梁試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行了統(tǒng)計(jì)，并分別采用各國(guó)規(guī)范公式進(jìn)行了驗(yàn)證，研究表明縱筋配筋率可以顯著影響FRP混凝土梁的抗剪承載力。師曉權(quán)等[4]進(jìn)行了57根FRP混凝土梁的抗剪試驗(yàn)，結(jié)果發(fā)現(xiàn)梁破壞時(shí)GFRP箍筋的應(yīng)力僅為75～165 MPa，遠(yuǎn)沒有達(dá)到其抗拉強(qiáng)度。除此之外，Machial等[5-8]也進(jìn)行了FRP混凝土梁的抗剪承載力研究。雖然目前對(duì)鋼筋混凝土梁及
建筑科學(xué)與工程學(xué)報(bào) 2018年2期2018-04-08
- 各因素對(duì)簡(jiǎn)支T形截面鋼筋混凝土梁抗爆性能的影響
方案：（1）驗(yàn)證縱筋配筋率對(duì)梁抗爆性能影響時(shí)，根據(jù)簡(jiǎn)支梁特點(diǎn)，梁主要受力縱筋在下部。所以梁下部采用φ18、φ20、φ22、φ25 四種常用的受力縱筋，上部?jī)H采用2φ14構(gòu)造鋼筋。梁箍筋采用φ8＠100。（2）驗(yàn)證箍筋配筋率對(duì)梁抗爆性能影響時(shí)，保持梁下部受力縱筋3φ20不變，梁箍筋采用φ8＠100、φ10＠100、φ12＠100三種常用的箍筋。其具體配筋方案見表3。表3 縱筋配筋方案2．2 梁整體振動(dòng)分析梁整體振動(dòng)結(jié)果見圖2～圖5及表4。圖2 藥量 W＝10
水利與建筑工程學(xué)報(bào) 2018年1期2018-03-20
- 一種混凝土框架節(jié)點(diǎn)內(nèi)鋼筋的(抗震)錨固的設(shè)計(jì)與應(yīng)用
規(guī)》規(guī)定,梁上部縱筋在框架節(jié)點(diǎn)內(nèi)進(jìn)行直錨時(shí),由于柱截面尺寸不夠,需要將縱筋伸至節(jié)點(diǎn)對(duì)邊并向下彎折,但彎折水平段的投影長(zhǎng)度不應(yīng)小于0.4Lab(或是0.4LabE)[1][2],彎折后豎直投影長(zhǎng)度不應(yīng)小于15倍縱筋直徑,這類情形一般出現(xiàn)在框架中間層端節(jié)點(diǎn)處。然而,在實(shí)踐操作中,由于柱截面尺寸受限,導(dǎo)致縱筋彎折點(diǎn)至柱邊錨入點(diǎn)(直錨長(zhǎng)度)的投影長(zhǎng)度小于0.4Lab(或是0.4LabE)。通常情況的處理辦法是將梁內(nèi)縱筋代換為小直徑的,但這種做法往往出現(xiàn)梁、柱節(jié)點(diǎn)處
江西建材 2018年14期2018-03-02
- 考慮焊接殘余應(yīng)力的船體板結(jié)構(gòu)屈曲強(qiáng)度
特征值，結(jié)果表明縱筋間距越大，焊接殘余應(yīng)力對(duì)加筋板穩(wěn)定性的影響越大；縱筋長(zhǎng)細(xì)比越大，焊接殘余應(yīng)力對(duì)加筋板穩(wěn)定性的影響越小。與Recking No.23模型試驗(yàn)對(duì)比，驗(yàn)證了熱-力順序耦合方法的有效性和應(yīng)用價(jià)值。焊接殘余應(yīng)力；加筋板；屈曲強(qiáng)度；熱-力順序耦合；單軸壓縮船體結(jié)構(gòu)是典型的薄壁結(jié)構(gòu)，其主要由加筋板組成，對(duì)于此類結(jié)構(gòu)，尤其是在疲勞裂紋萌生之前，其壓縮強(qiáng)度往往比拉伸強(qiáng)度更值得關(guān)注[1-2]。隨著板殼穩(wěn)定性理論的逐步完善和有限元數(shù)值計(jì)算能力的不斷提高，完整
船海工程 2017年6期2018-01-10
- 足尺寸GFRP筋HFRC柱的軸壓性能與理論研究
FRP箍筋間距和縱筋配筋率對(duì)GFRP筋HFRC柱軸壓性能的影響規(guī)律. 結(jié)果表明：提高GFRP縱筋配筋率可以提高試件的承載力，箍筋間距小的試件的延性明顯高于箍筋間距大的試件. 根據(jù)試驗(yàn)數(shù)據(jù)回歸出了GFRP筋HFRC柱峰值應(yīng)力、峰值應(yīng)變以及承載力的計(jì)算公式.GFRP筋；混雜纖維混凝土；軸壓性能；承載力；變形柱子在結(jié)構(gòu)中通常起著最關(guān)鍵的作用，關(guān)鍵部位一個(gè)受壓構(gòu)件的失效就會(huì)導(dǎo)致整個(gè)結(jié)構(gòu)的失效. 目前常用的是鋼筋混凝土柱. 在海洋環(huán)境、鹽堿地區(qū)、橋梁工程和化工廠廠房
北京工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào) 2016年12期2016-12-22
- 鋼筋對(duì)鋼-混結(jié)構(gòu)柱抗暴性能的影響
傷分析，對(duì)比不同縱筋配筋率下鋼筋混凝土柱及素混凝土柱在爆炸荷載下的動(dòng)力響應(yīng)和破壞特點(diǎn)，分析縱筋配筋率對(duì)鋼筋混凝土柱抗爆性能的影響。結(jié)果表明，鋼筋能改善混凝土建(構(gòu))筑物的抗爆性能，但提升縱筋配筋率則影響有限。鋼筋混凝土柱；抗爆性；縱筋配筋率近年來，各類爆炸事故頻頻發(fā)生，造成了重大的人員傷亡和財(cái)產(chǎn)損失，引發(fā)人們對(duì)建筑物在爆炸沖擊作用下安全性能的關(guān)注，尤其是建筑物抗爆性方面?？贡允侵附ㄖ锏挚贡_擊荷載作用的能力，是衡量建筑物抗爆安全性的重要指標(biāo)。利用有限
軍事交通學(xué)院學(xué)報(bào) 2016年10期2016-11-16
- 基于不同計(jì)算方法下的梯段配筋分析
配筋）：底部受拉縱筋，計(jì)算面積As為807.3mm2。同理，分別采用TSSD對(duì)梯段跨度L0=2 700mm、梯板厚度t=100mm及梯段水平投影長(zhǎng)度L0=3 900mm、梯板厚度t=140mm進(jìn)行計(jì)算可知（括號(hào)內(nèi)為L(zhǎng)0=3 900mm，t= 140mm時(shí)的數(shù)據(jù)）：底部受拉縱筋，計(jì)算面積As為677.2mm2（933.3mm2）。2.2 基于理正軟件的梯段配筋計(jì)算對(duì)于梯段跨度L0=3 300mm，梯板厚度t=120mm（t為經(jīng)驗(yàn)取值，取L0的1/30～1/2
河南科技 2016年23期2016-02-13
- 縱筋配筋率變化時(shí)十字形短肢剪力墻彈塑性分析
201418)縱筋配筋率變化時(shí)十字形短肢剪力墻彈塑性分析朱夢(mèng)陽1張 強(qiáng)2(1.上海市建筑工程學(xué)校，上海 200241； 2.上海師范大學(xué)建筑工程學(xué)院，上海 201418)運(yùn)用FORTRAN語言編寫非線性分析程序，對(duì)5個(gè)鋼筋混凝土十字形短肢剪力墻結(jié)構(gòu)進(jìn)行單調(diào)荷載作用下的彈塑性分析，比較了縱筋配筋率變化時(shí)，剪力墻的承載能力、剛度和延性變化情況，分析結(jié)果表明，隨縱筋配筋率的提高，結(jié)構(gòu)的承載力有所提高，而延性在一定范圍有所降低，結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中應(yīng)充分考慮該因素的特殊性
山西建筑 2015年8期2015-06-07
- 單筋和雙筋矩形截面梁的相關(guān)性分析
和雙筋矩形截面梁縱筋的相關(guān)關(guān)系，并通過實(shí)際數(shù)據(jù)驗(yàn)證了單雙筋梁之間的相互關(guān)系，為雙筋矩形截面梁縱筋面積計(jì)算提供簡(jiǎn)便快速的方法。矩形截面梁，單筋，雙筋，縱筋配筋比1 概述鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)受彎構(gòu)件在工程中的應(yīng)用相當(dāng)普遍，如混凝土梁、板、懸臂基礎(chǔ)等。梁板結(jié)構(gòu)部分的造價(jià)約占工程總造價(jià)的50%[1]。受彎構(gòu)件的配筋計(jì)算成為了工程結(jié)構(gòu)計(jì)算的重要組成部分。在受彎構(gòu)件的正截面承載力計(jì)算中，最常見的兩種情況是單筋矩形截面受彎構(gòu)件的正截面承載力計(jì)算和雙筋矩形截面受彎構(gòu)件的正截面承
山西建筑 2015年14期2015-06-05
- 論梁下部縱筋原位標(biāo)注的識(shí)圖
000）論梁下部縱筋原位標(biāo)注的識(shí)圖彭欣（江西工程學(xué)院江西新余338000）分步說明梁下部縱筋原位標(biāo)注識(shí)圖的方法。介紹了梁下部縱筋原位標(biāo)注中的兩種情況，說明了梁下部縱筋原位標(biāo)注中各種信息含義的不同，同時(shí)對(duì)梁下部縱筋原位標(biāo)注的某些特殊情況進(jìn)行了說明。原位標(biāo)注；梁下部縱筋；不伸入支座梁的注寫方式，分為平面注寫和截面注寫，一般施工圖中都采用平面注寫方式。平面注寫內(nèi)容包括集中標(biāo)注和原位標(biāo)注。集中標(biāo)注表達(dá)梁的通用數(shù)值，原位標(biāo)注表達(dá)梁的特殊數(shù)值。集中標(biāo)注的任何內(nèi)容都可以
建材與裝飾 2015年26期2015-04-17
- 鋼筋放樣及施工常見錯(cuò)誤研究
不夠.c. 底板縱筋接頭長(zhǎng)度有的太長(zhǎng)，超過一個(gè)搭接長(zhǎng)度，有的則太短，不能滿足規(guī)范所要求的長(zhǎng)度.底板通長(zhǎng)筋沒有綁扎成平行直線，導(dǎo)致同截面鋼筋根數(shù)不同.d. 筏板封邊構(gòu)造不按規(guī)范進(jìn)行，自行設(shè)置筏板上下縱筋彎折長(zhǎng)度，比如有的按15d，這些都是錯(cuò)誤的.e. 筏板縱筋設(shè)置在后澆帶內(nèi).縱筋接頭不宜設(shè)置在后澆帶位置.2 梁常見錯(cuò)誤a. 主次梁交接處，主梁兩側(cè)增加附加箍筋.主梁在次梁位置未布置正常箍筋，直接布設(shè)三道附加箍筋.b. 梁底筋一般都未綁扎.這其實(shí)屬于偷工減料，不
- 高層建筑梁式轉(zhuǎn)換層施工技術(shù)
方式對(duì)框支梁上部縱筋進(jìn)行安裝。如果按照常規(guī)支撐體系設(shè)置梁下支撐，如此大的荷載通過三層梁板來承載，會(huì)在一定程度上對(duì)梁板結(jié)構(gòu)造成破壞，而且因模板支撐體系變形疊加，還會(huì)使樓板產(chǎn)生開裂等質(zhì)量問題。1.4 結(jié)構(gòu)受力復(fù)雜 在截面寬度方面，由于轉(zhuǎn)換層中框支柱與框支梁相同，加之梁、柱自身的鋼筋數(shù)量較多，在一定程度上增加了鋼筋的排列密度。柱頂梁柱錨固筋與板筋、梁端根部鋼筋應(yīng)該穿插搭接，在一定程度上增加了梁柱節(jié)點(diǎn)施工難度。在梁柱節(jié)點(diǎn)施工過程中，對(duì)施工工序進(jìn)行合理安排是保證施工
價(jià)值工程 2014年8期2014-04-10
- 組合封閉式箍筋雙筋混凝土梁受彎性能試驗(yàn)研究
閉后再安裝梁上部縱筋的不便，施工次序合理，效率提高。圖1 整體澆筑前疊合梁板和梁柱節(jié)點(diǎn)Fig．1 Precast beams，slabs and beam-column joints before cast圖2 組合式箍筋疊合梁施工順序示意Fig．2 Construction sequence of superposed beams using assembled stirrups然而，組合封閉式箍筋是否滿足規(guī)范要求，工程師目前對(duì)此沒有共識(shí)。我國(guó)《混凝土結(jié)
結(jié)構(gòu)工程師 2014年6期2014-03-21
- 鋼筋銹蝕對(duì)混凝土梁破壞模式影響的試驗(yàn)研究＊
明，箍筋銹蝕率、縱筋銹蝕率、粘結(jié)性能退化程度及剪跨比是控制銹蝕混凝土梁受剪性能退化的主要因素，Higgins、徐善華學(xué)者分別提出了各自的銹蝕混凝土梁受剪承載力計(jì)算模型.盡管目前人們對(duì)銹蝕混凝土梁的受彎及受剪性能退化規(guī)律有了一定的認(rèn)識(shí)，但是研究深度不夠，主要側(cè)重在鋼筋銹蝕對(duì)構(gòu)件的承載力的影響方面.基于這種局面，本文開展了箍筋和縱筋銹蝕的混凝土梁破壞模式及綜合承載性能的試驗(yàn)研究，以更加深入地揭示鋼筋銹蝕對(duì)混凝土梁構(gòu)件的抗剪性能的影響規(guī)律.1 試驗(yàn)概況1.1 試
- 高層框剪結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換層施工技術(shù)探討
→梁底模板→下部縱筋臨時(shí)擱架→下部縱筋→吊筋→柱、核心筒箍筋，水平分布筋(梁高范圍內(nèi))→上部縱筋臨時(shí)擱架→上部縱筋→箍筋、腰筋→下部縱筋保護(hù)層→下擱架拆除，下沉大梁鋼筋籠→柱、核心筒(第一階段)砼澆筑→拆除上擱架，安裝大梁側(cè)?！鷺巧w模板→剪力墻插筋→核心筒梁板鋼筋→框肢梁、柱、核心筒(第二階段)砼澆筑→樓蓋鋼筋(板筋)→樓蓋砼澆筑(第三階段)。4.2.1 排架搭設(shè)必須包括臨時(shí)平臺(tái)，作為操作站人、堆放鋼筋。4.2.2 由于框肢梁鋼筋籠太重，為方便固定縱筋和安
中國(guó)新技術(shù)新產(chǎn)品 2012年10期2012-12-30
- 梁柱配筋對(duì)混凝土局部受壓承載力影響研究
節(jié)點(diǎn)處箍筋和梁柱縱筋影響的問題，本文在計(jì)算混凝土局部受壓承載力時(shí)，引入了預(yù)應(yīng)力框架節(jié)點(diǎn)處梁柱配筋的影響，提出了框架節(jié)點(diǎn)處與錨墊板相交的箍筋和梁柱縱筋作為等效墊板的思想.研究結(jié)果表明:柱縱筋、梁縱筋和節(jié)點(diǎn)箍筋的等效新增的局部受壓面積可取為3倍鋼筋直徑長(zhǎng)度在垂直于預(yù)應(yīng)力筋方向的投影面積.基于分析結(jié)果，給出了考慮梁柱配筋影響的局部受壓面積和底面積的計(jì)算公式，提出了考慮梁柱縱筋和箍筋影響的混凝土局部受壓承載力計(jì)算方法.梁柱配筋;局部受壓承載力;等效墊板針對(duì)預(yù)應(yīng)力錨
哈爾濱工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào) 2012年4期2012-07-19
- 框架結(jié)構(gòu)鋼筋安裝應(yīng)注意的幾個(gè)要點(diǎn)
接接頭框架梁、柱縱筋連接方法在《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3-2002）6.5.3條第四、五、六款均有規(guī)定，其連接質(zhì)量控制在《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范》（GB50204-2002）中5.4條也有具體要求，目前，梁、柱主筋采用綁扎搭接方法已很少，焊接連接、機(jī)械連接用得最多，隱蔽驗(yàn)收時(shí)發(fā)現(xiàn)的主要問題有：1.1、接頭位置不對(duì)。接頭位置要設(shè)在受力較小處。1.1.1、施工人員應(yīng)掌握一定的力學(xué)知識(shí),應(yīng)當(dāng)知道梁跨中正彎矩較大，支座附近負(fù)彎矩、剪力較大，柱
城市建設(shè)理論研究 2011年28期2011-12-31
- 淺談型鋼控制箍與閉合箍在轉(zhuǎn)換梁施工中的應(yīng)用與研究
徑增大而增長(zhǎng)，在縱筋多的情況下，無法鑲?cè)耄秩纾喊磦鹘y(tǒng)工藝套箍時(shí)，須將箍筋拉個(gè)較大的口方能套入箍筋，由于箍筋是II級(jí)鋼且直徑粗，按傳統(tǒng)方法用手工套箍難以打開，即便打開套筋后也更難恢復(fù)，若用工具硬是完成套箍，箍筋在這一開一閉的過程中已經(jīng)變形過大，梁鋼筋的施工質(zhì)量難以保證；再如：下放和綁扎過程中往往發(fā)生箍筋與縱向垂直面的產(chǎn)生偏差（平行四邊形變形后致使梁hO減少，影響了結(jié)構(gòu)受力，若糾正又須重新拆除再安裝）等等。項(xiàng)目部通過研究、論證和反復(fù)試驗(yàn)，采用了型鋼控制箍與閉
中國(guó)建設(shè)信息化 2011年15期2011-09-10
- 碳纖維布加固柱在地震力作用下抗扭性能的試驗(yàn)研究
89和2.67。縱筋配筋率1.14%，體積配箍率0.23%，在柱子頂端設(shè)計(jì)了剛臂梁以便對(duì)柱子施加扭矩，為了使剛臂梁達(dá)到足夠的剛度，保證加載過程中不破壞，設(shè)計(jì)的剛臂梁的截面慣性矩 I懸為柱截面慣性矩 I柱的5倍，即 I懸=5I柱，具體工況(見表1)，模型尺寸及配筋見圖1、圖2。2 碳纖維布粘貼方案和試驗(yàn)結(jié)果研究不同軸壓和粘貼不同層數(shù)碳纖維布對(duì)框架柱抗震性能的影響，得出不同軸壓比和不同粘貼層數(shù)的加固效果(見表2)，為工程應(yīng)用提供一定的借鑒。試驗(yàn)結(jié)果見表3～表6
鐵道建筑 2011年8期2011-05-04
- PVA-ECC加固RC足尺梁二次受力試驗(yàn)研究*
受力幅度及梁側(cè)面縱筋加固高度對(duì)抗彎承載力和變形能力的影響.試驗(yàn)采用三面U型加固形式,量測(cè)試驗(yàn)梁裂縫分布形態(tài)、荷載-撓度曲線、鋼筋和混凝土應(yīng)變發(fā)展規(guī)律.試驗(yàn)結(jié)果表明:PVA-ECC鋼筋網(wǎng)薄層加固是一種有效的加固方法,能夠顯著地提高鋼筋混凝土梁的抗彎承載力、截面剛度以及抗裂性能;當(dāng)梁側(cè)縱筋加固高度為原梁高一半時(shí),其受力性能與沿原梁全截面高加固時(shí)的受力性能相近,故大大節(jié)省了鋼材的消耗.加固;聚乙烯醇纖維水泥;鋼筋混凝土梁;二次受力;加固高度近年來,復(fù)合砂漿鋼筋網(wǎng)