肘板
- 海運(yùn)中駁船疊裝運(yùn)輸?shù)闹谓Y(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與分析
向外力對(duì)支撐結(jié)構(gòu)肘板數(shù)量的要求在配載方案中，支撐結(jié)構(gòu)需要將上層的一號(hào)駁船受到的外力通過(guò)自身傳遞到下層的二號(hào)駁船。因此，需要在支撐結(jié)構(gòu)的頂部設(shè)計(jì)一定數(shù)量的肘板來(lái)連接上層駁船和支撐結(jié)構(gòu)的主體部分。由表4 可見(jiàn)，橫向外力約等于縱向外力的2 倍，因此橫向肘板的數(shù)量也是縱向肘板的2 倍?；谝酝?xiàng)目方案，使用如圖4 所示的肘板，可按傳遞15t 載荷來(lái)進(jìn)行設(shè)計(jì)。圖4 肘板設(shè)計(jì)圖經(jīng)過(guò)計(jì)算，肘板數(shù)量需求如表5 所示：表5 肘板數(shù)量需求由表5 可見(jiàn)，每一個(gè)支撐結(jié)構(gòu)需要設(shè)計(jì)2
中國(guó)水運(yùn) 2023年10期2023-11-16
- 基于CATIA V6的舾裝三維設(shè)計(jì)優(yōu)化
度，按照規(guī)定增加肘板和桁架。傳統(tǒng)繪圖中，當(dāng)雷達(dá)和天線的尺寸發(fā)生變化時(shí)，平臺(tái)尺寸就會(huì)發(fā)生變動(dòng)，而一旦平臺(tái)尺寸變化，平臺(tái)的加強(qiáng)構(gòu)件就會(huì)發(fā)生變化，工程量就會(huì)變大，而在CATIA中一旦更改平臺(tái)尺寸，下方的加強(qiáng)結(jié)構(gòu)也會(huì)相應(yīng)改變[3]。2）桁架桅設(shè)計(jì)基于CATIA的桁架桅建模的大致流程為在草圖編輯器中畫(huà)出輪廓，然后使用填充、掃掠等命令產(chǎn)生實(shí)體，然后使用工程模板增加加強(qiáng)構(gòu)件、梯子等，最后用裝配功能添加需要搭載的雷達(dá)、天線、信號(hào)燈等設(shè)備。雷達(dá)桅的建模結(jié)構(gòu)如圖1和圖2所示，
船舶物資與市場(chǎng) 2022年7期2022-07-29
- 多型船體主要構(gòu)件端部肘板在等載荷條件下強(qiáng)度及疲勞壽命的對(duì)比
言船體主要構(gòu)件的肘板連接是船舶以及海洋平臺(tái)上常見(jiàn)的結(jié)構(gòu)形式，通常布置在船體強(qiáng)力構(gòu)件的端部，起到緩和強(qiáng)力構(gòu)件端部應(yīng)力水平的作用。目前在船舶及海洋平臺(tái)的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中，常見(jiàn)的船體主要構(gòu)件端部連接形式主要有四種：（1）整體式肘板端部連接，常見(jiàn)于散貨船的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。（2）三角型肘板端部連接，常規(guī)的船舶結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。（3）端部放大式肘板端部連接，常見(jiàn)于上層建筑以及船體非液艙的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。（4）無(wú)肘板式端部連接，常見(jiàn)于國(guó)外船舶緊湊空間的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。以上四型連接形式參見(jiàn)圖1。圖1 四
珠江水運(yùn) 2022年3期2022-03-06
- 半潛式平臺(tái)關(guān)鍵連接結(jié)構(gòu)節(jié)點(diǎn)形式對(duì)疲勞強(qiáng)度的影響
立柱與甲板盒連接肘板的結(jié)構(gòu)形式，并根據(jù)目標(biāo)第七代半潛式平臺(tái)的疲勞分析結(jié)果給出多種設(shè)計(jì)優(yōu)化方案，對(duì)比不同結(jié)構(gòu)節(jié)點(diǎn)形式和焊接方式對(duì)疲勞強(qiáng)度的影響，給出適用于第七代半潛式鉆井平臺(tái)立柱與甲板盒連接肘板的疲勞強(qiáng)度優(yōu)化建議。1 立柱與甲板盒連接結(jié)構(gòu)抗疲勞設(shè)計(jì)半潛式鉆井平臺(tái)已發(fā)展至第七代，與第六代半潛式鉆井平臺(tái)相比，第七代鉆井平臺(tái)承受的環(huán)境載荷更為惡劣，對(duì)立柱與甲板盒連接結(jié)構(gòu)的疲勞強(qiáng)度要求更高[3]。調(diào)研、整理已有的典型半潛式平臺(tái)如海洋石油981、GM4000、Ocea
中國(guó)海洋平臺(tái) 2021年5期2021-10-28
- 中小型化學(xué)品船甲板強(qiáng)橫梁端部節(jié)點(diǎn)形式
殼平面內(nèi)設(shè)置防傾肘板。常規(guī)的甲板強(qiáng)橫梁端部節(jié)點(diǎn)細(xì)化模型見(jiàn)圖4(嵌于艙段模型內(nèi)，僅局部顯示)。圖4 常規(guī)節(jié)點(diǎn)細(xì)化模型使用Patran / Nastran軟件建立模型，按各計(jì)算工況施加相應(yīng)的總體載荷和局部載荷并進(jìn)行求解，為對(duì)比不同節(jié)點(diǎn)形式為甲板強(qiáng)橫梁端部提供的剛性支撐和與舷側(cè)橫隔板形成連續(xù)強(qiáng)框架的有效性，考察節(jié)點(diǎn)處強(qiáng)框架在橫向平面內(nèi)的剛性(變形)，同時(shí)考察細(xì)化范圍內(nèi)主要船體構(gòu)件的應(yīng)力水平，常規(guī)設(shè)計(jì)節(jié)點(diǎn)的計(jì)算結(jié)果見(jiàn)圖5～8。圖5 常規(guī)節(jié)點(diǎn)橫向相對(duì)變形考察強(qiáng)框架在
船海工程 2021年5期2021-10-25
- 艙口圍端肘板趾端疲勞設(shè)計(jì)細(xì)節(jié)改進(jìn)實(shí)例
開(kāi)口。即便是端部肘板的設(shè)計(jì)滿(mǎn)足相關(guān)規(guī)范描述性要求，但在實(shí)船使用一定年限后，艙口圍板的端部肘板趾端仍然容易出現(xiàn)疲勞斷裂現(xiàn)象，會(huì)影響船舶的使用壽命?！渡⒇洿陀痛Y(jié)構(gòu)共同規(guī)范》[1](以下簡(jiǎn)稱(chēng)共同規(guī)范)中關(guān)于此位置的疲勞評(píng)估要求，在范圍上涵蓋了全船的全部貨艙。端部肘板趾端的評(píng)估也是疲勞設(shè)計(jì)中的重點(diǎn)。為此，以某180 000 DWT散貨船為例，結(jié)合有限元計(jì)算手段，分析不同的趾端形式對(duì)端部疲勞壽命的影響。1 縱向端部肘板設(shè)計(jì)一般散貨船的縱向艙口圍板均不會(huì)設(shè)計(jì)成縱向
船海工程 2021年4期2021-08-17
- 半潛式海洋平臺(tái)肘板中超聲導(dǎo)波傳播規(guī)律研究
在平臺(tái)支撐柱中的肘板焊接連接處較容易出現(xiàn)損傷裂紋以及疲勞裂紋。此處的裂紋在多種載荷的作用下，微小的裂紋也會(huì)越變?cè)酱?，最終會(huì)導(dǎo)致肘板與底板的完全斷裂，進(jìn)而造成重大的安全事故[1-2]。因此肘板連接處的損傷裂紋是一種極其嚴(yán)重的損傷，必須要引起足夠的重視。超聲導(dǎo)波檢測(cè)方法傳播距離長(zhǎng)、衰減小、適用性強(qiáng)，已經(jīng)廣泛應(yīng)用在航空航天[3]、機(jī)械加工[4]、管道運(yùn)輸[5]和風(fēng)機(jī)葉片[6]等領(lǐng)域。但其半潛式海洋平臺(tái)肘板連接處的監(jiān)測(cè)研究較少，而肘板又是典型的縱向變厚度板結(jié)構(gòu)，因
應(yīng)用科技 2021年4期2021-07-11
- 船體零部件標(biāo)準(zhǔn)化設(shè)計(jì)思路
船體結(jié)構(gòu)中大量的肘板、補(bǔ)板、筋板、肋板、肋骨、支撐座等非標(biāo)準(zhǔn)零部件通過(guò)標(biāo)準(zhǔn)化設(shè)計(jì)手段，優(yōu)化成小品種大批量的產(chǎn)品結(jié)構(gòu)形式，可以降低智能制造的技術(shù)實(shí)現(xiàn)難度，更容易實(shí)現(xiàn)零部件的標(biāo)準(zhǔn)化、流水線作業(yè)方式。1 船廠生產(chǎn)特點(diǎn)船廠屬于典型的離散型制造企業(yè)，具有以下特點(diǎn)：1）產(chǎn)品結(jié)構(gòu)冗雜。產(chǎn)品類(lèi)型為多品種、小批量，最終產(chǎn)品由固定個(gè)數(shù)的零件或部件組成。2）工藝流程復(fù)雜。生產(chǎn)設(shè)備的布置不是按照產(chǎn)品而是按照工藝進(jìn)行布置。每個(gè)產(chǎn)品的工藝過(guò)程都可能不一樣，需要對(duì)中間產(chǎn)品進(jìn)行理料、調(diào)度
船舶標(biāo)準(zhǔn)化工程師 2021年2期2021-04-08
- C系列顎式破碎機(jī)的應(yīng)用與常見(jiàn)故障分析
潤(rùn)滑操作。每周對(duì)肘板的對(duì)中狀態(tài)、肘板座和橡膠密封進(jìn)行檢查。檢查橡膠減震墊磨損情況。3.4 潤(rùn)滑潤(rùn)滑是保障破碎機(jī)長(zhǎng)期安全穩(wěn)定運(yùn)行的關(guān)鍵。工作人員加注潤(rùn)滑脂時(shí)，需要注意檢查各個(gè)黃油咀是否存在污物，若有污物需要及時(shí)清理。同時(shí)，安設(shè)軸承溫度監(jiān)控裝置，軸承的正常溫度需要滿(mǎn)足40℃～70℃，利用軸承溫度監(jiān)控裝置檢測(cè)溫度，并且及時(shí)發(fā)現(xiàn)潤(rùn)滑存在的問(wèn)題。4 常見(jiàn)故障4.1 軸承故障（1）軸承損壞故障。原因：軸承的潤(rùn)滑工作不到位、檢查檢修不及時(shí)，導(dǎo)致的潤(rùn)滑不良；給料高度過(guò)大導(dǎo)
世界有色金屬 2021年20期2021-03-09
- 橫梁端部節(jié)點(diǎn)優(yōu)化
相交節(jié)點(diǎn)，分別以肘板連接、趾端增大和圓弧連接等3種連接方式作為強(qiáng)構(gòu)件間的過(guò)渡形式，建立不同連接類(lèi)型的三維有限元模型，進(jìn)行強(qiáng)度分析計(jì)算，重點(diǎn)對(duì)不同節(jié)點(diǎn)形式連接區(qū)域構(gòu)件的趾端位置單元的應(yīng)力水平及分布規(guī)律進(jìn)行對(duì)比、分析和探討。根據(jù)對(duì)比分析得到的結(jié)果，確定較優(yōu)的連接過(guò)渡方式及過(guò)渡結(jié)構(gòu)的參數(shù)尺寸。1 研究對(duì)象選取1.1 概 述甲板橫梁端部節(jié)點(diǎn)形式通常有三角形肘板+面板結(jié)構(gòu)(其中肘板寬度是T型材腹板高度的1.20～1.43倍)、橫梁端部趾端增大和橫梁端部圓弧連接等3種
造船技術(shù) 2021年1期2021-03-06
- 半潛平臺(tái)立柱與甲板包連接結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)
受集中載荷的外部肘板、部分艙壁、平臺(tái)和骨架。5)立柱、甲板包及浮體連接處提供適當(dāng)對(duì)齊和足夠載荷傳遞的“貫穿”構(gòu)件。6)高應(yīng)力區(qū)，例如，導(dǎo)纜器、絞車(chē)、吊車(chē)、火炬塔等基座。立柱與甲板包連接肘板和相鄰位置的外板結(jié)構(gòu)是一種典型的特殊構(gòu)件，其設(shè)計(jì)應(yīng)滿(mǎn)足以下要求：①結(jié)構(gòu)形式簡(jiǎn)單，載荷有效傳遞和應(yīng)力分布均勻合理，滿(mǎn)足強(qiáng)度要求，一般采用厚度很大的高強(qiáng)鋼，甚至Z向鋼，具體材質(zhì)由強(qiáng)度分析結(jié)果，結(jié)合服務(wù)溫度、板厚和構(gòu)件類(lèi)別來(lái)確定[5]；②焊接工藝和檢驗(yàn)要求，如焊縫的全熔透和打磨
船海工程 2020年5期2020-11-04
- 礦用顎式破碎機(jī)肘板結(jié)構(gòu)的改進(jìn)分析
顎式破碎機(jī)結(jié)構(gòu)及肘板存在的問(wèn)題顎式破碎機(jī)主要由拉桿、拉簧、肘板、動(dòng)顎板座、偏心軸、飛輪、料斗、定顎板等部分構(gòu)成[1-3]。其中肘板是非常重要的構(gòu)成部分。傳統(tǒng)形式的肘板為直線型，大量的實(shí)踐表明，直線型肘板不具備緩沖作用，在粉碎礦石的長(zhǎng)時(shí)間工作中，如果遇到硬度比較大的礦石，肘板就會(huì)遭受很大的沖擊力，最終造成動(dòng)顎板座發(fā)生斷裂問(wèn)題[4-5]。而動(dòng)顎板座的生產(chǎn)制造成本較高，再加上零部件破壞導(dǎo)致的生產(chǎn)線停機(jī)，這些都會(huì)給生產(chǎn)企業(yè)造成一定的損失?；诖?，非常有必要采取有效
機(jī)械管理開(kāi)發(fā) 2020年6期2020-07-31
- 關(guān)于船體詳細(xì)設(shè)計(jì)中工藝性?xún)?yōu)化的思考
述問(wèn)題。2.2 肘板形式優(yōu)選肘板是保證力傳遞連續(xù)性的重要構(gòu)件。中國(guó)船級(jí)社《鋼制海船入級(jí)規(guī)范》中，對(duì)于中內(nèi)龍骨肘板的要求：（1）將中內(nèi)龍骨的腹板在1個(gè)肋距內(nèi)逐漸升高至艙壁處，該處高度應(yīng)為原高度的1.5 倍；中內(nèi)龍骨的面板應(yīng)延伸至艙壁，并與之焊接，如圖1所示；（2）用有面板或折邊的肘板與艙壁連接，肘板的高度和長(zhǎng)度應(yīng)等于中內(nèi)龍骨的高度。此時(shí)，中內(nèi)龍骨面板不可與艙壁焊接；肘板厚度應(yīng)與中內(nèi)龍骨腹板厚度相同，如圖2 所示。圖1 內(nèi)龍骨升高圖2 內(nèi)龍骨肘板以上規(guī)范要求為
廣東造船 2020年3期2020-07-22
- 海洋平臺(tái)復(fù)雜結(jié)構(gòu)焊接殘余應(yīng)力高效預(yù)測(cè)及焊接順序優(yōu)化
,38 mm厚的肘板,38 mm厚的月牙板(EQ47),32 mm厚的前板(EH36)組成．月牙板和其他構(gòu)件連接的坡口形式為單V形,共焊接35道;其余焊縫坡口均為K形,焊道數(shù)量為19～25道;整個(gè)軸承座的總焊接長(zhǎng)度為380 m．圖1 軸承座焊接結(jié)構(gòu)(單位：mm)Fig.1 Welded structure of bearing pedestal(unit:mm)該結(jié)構(gòu)的焊縫和焊道數(shù)多,焊接總長(zhǎng)度長(zhǎng),結(jié)構(gòu)復(fù)雜,材料種類(lèi)多,并包含兩種坡口形式,對(duì)其進(jìn)行焊接應(yīng)力
- 懸掛式鋁合金整體壁板壓桿的穩(wěn)定性校核方法
法、如何設(shè)置防傾肘板、壁板骨材與桁材焊接對(duì)桁材穩(wěn)定性的影響等這些問(wèn)題的研究尚少。針對(duì)上述問(wèn)題，本文將比較《高速船》和《鋁合金》規(guī)范，采用非線性有限元方法，計(jì)算分析懸掛式鋁合金整體壁板的I字形桁材在不同受力和肘板布置情況下的極限承載力，得到其失穩(wěn)規(guī)律，進(jìn)而提出懸掛式整體壁板的鋁合金壓桿的校核方法和肘板布置方法。1 規(guī)范比較本文將僅列出《高速船》和《鋁合金》規(guī)范的主要符號(hào)含義，詳細(xì)的符號(hào)含義、單位等參見(jiàn)文獻(xiàn)[1, 3]。1.1 軸心受壓構(gòu)件表 1 軸心受壓公式
中國(guó)艦船研究 2020年2期2020-05-28
- 釩鐵合金顎式破碎機(jī)的研究與應(yīng)用
。當(dāng)連桿上升時(shí)，肘板10、12 之間的夾角較大，從而推動(dòng)動(dòng)顎板3 向固定顎板1 接近，與此同時(shí)物料2 被壓碎；當(dāng)兩岸下行時(shí)，肘板10、12 之間的夾角變小，動(dòng)顎板在拉桿彈簧9 的作用下離開(kāi)固定顎板，此時(shí)被壓碎的物料從破碎腔排出。隨著電動(dòng)機(jī)連續(xù)轉(zhuǎn)動(dòng)而破碎機(jī)動(dòng)顎做周期性的壓碎物料。這種破碎機(jī)由于動(dòng)顎是繞懸掛點(diǎn)做簡(jiǎn)單擺動(dòng)，故稱(chēng)簡(jiǎn)擺顎式破碎機(jī)。該機(jī)是曲柄雙搖桿機(jī)構(gòu)。動(dòng)顎繞懸掛軸的軌跡為圓弧。復(fù)擺顎式破碎機(jī)是將簡(jiǎn)擺顎式破碎機(jī)懸掛軸去掉，并將動(dòng)顎懸掛在偏心軸上，同時(shí)去
中國(guó)金屬通報(bào) 2020年20期2020-03-27
- 艙內(nèi)爆炸載荷作用下箱型船體節(jié)點(diǎn)結(jié)構(gòu)強(qiáng)度分析
為圓弧連接、單側(cè)肘板連接和雙側(cè)肘板連接。在中間箱形梁與橫梁連接的節(jié)點(diǎn)分析過(guò)程中，圓弧連接和單側(cè)肘板連接這2種連接方式的最大應(yīng)力基本相同，分別535 MPa和550 MPa，雙側(cè)肘板連接的應(yīng)力最大為625 MPa；單側(cè)肘板連接要比圓弧連接和雙側(cè)肘板連接的破口面積要大一些。在舷側(cè)箱梁和橫梁結(jié)構(gòu)節(jié)點(diǎn)分析過(guò)程中，圓弧式和單側(cè)肘板這2種連接方式的破口面積和峰值應(yīng)力基本相同。綜上所述，圓弧連接要比單側(cè)肘板連接要合理些，相同爆炸荷載作用下，艙體的損壞要小一些。表3 兩種
艦船科學(xué)技術(shù) 2019年11期2019-12-03
- 船舶典型節(jié)點(diǎn)的形狀優(yōu)化設(shè)計(jì)
在船舶節(jié)點(diǎn)處添加肘板等結(jié)構(gòu)，能夠顯著改善船舶縱橫結(jié)構(gòu)交匯處的應(yīng)力集中并增強(qiáng)節(jié)點(diǎn)的剛度和強(qiáng)度、降低結(jié)構(gòu)的不連續(xù)性，船舶節(jié)點(diǎn)的力學(xué)性能直接影響船舶的承載能力，Jordan 通過(guò)調(diào)查統(tǒng)計(jì)發(fā)現(xiàn)節(jié)點(diǎn)破壞的74.2% 發(fā)生在肘板結(jié)構(gòu)上[1]，節(jié)點(diǎn)結(jié)構(gòu)通常會(huì)因?yàn)閼?yīng)力集中而發(fā)生疲勞破壞。因此，針對(duì)船舶節(jié)點(diǎn)結(jié)構(gòu)開(kāi)展形狀優(yōu)化設(shè)計(jì)，降低節(jié)點(diǎn)連接處的應(yīng)力集中程度，獲得精細(xì)化的節(jié)點(diǎn)連接結(jié)構(gòu)形狀，具有較高的應(yīng)用價(jià)值。姜以威[2]對(duì)梁肘板進(jìn)行了研究，發(fā)現(xiàn)未設(shè)置肘板時(shí)結(jié)構(gòu)的應(yīng)力集中系數(shù)是
艦船科學(xué)技術(shù) 2019年10期2019-11-25
- 具有雙作用鄂的顎式破碎機(jī)專(zhuān)利技術(shù)綜述
雙作用鄂；鄂板；肘板；一、概述破碎作業(yè)是將大塊物料加工成小塊物料的過(guò)程，實(shí)現(xiàn)該處理過(guò)程的設(shè)備稱(chēng)為破碎機(jī)械。破碎作業(yè)廣泛用于礦山、冶金、建材等行業(yè)中，在經(jīng)濟(jì)發(fā)展中起到至關(guān)重要的作用。依據(jù)設(shè)備結(jié)構(gòu)及工作原理的不同，破碎機(jī)械主要分為顎式破碎機(jī)、圓錐破碎機(jī)、輥式破碎機(jī)以及沖擊式破碎機(jī)等，其中顎式破碎機(jī)主要用于原料的粗碎作業(yè)。根據(jù)被破碎物料的物理性質(zhì)、企業(yè)生產(chǎn)規(guī)模、工藝流程布置及地形等不同條件，選用適合的設(shè)備規(guī)格型號(hào)。顎式破碎機(jī)的破碎過(guò)程主要采用了擠壓破碎方式，并伴
科學(xué)與財(cái)富 2019年15期2019-10-21
- 脫粘損傷對(duì)壓縮載荷下夾芯復(fù)合材料L形節(jié)點(diǎn)承載能力的影響
要破壞位置在圓弧肘板上[4-5]，并且圓弧肘板處的脫粘損傷是其主要的損傷模式[6-7]。夾芯結(jié)構(gòu)在制造和使用過(guò)程中形成的脫粘損傷[8-9]對(duì)L形節(jié)點(diǎn)甚至主船體都將造成安全隱患。目前，關(guān)于夾芯復(fù)合材料L形節(jié)點(diǎn)的研究主要集中在完整結(jié)構(gòu)上，未見(jiàn)對(duì)含有脫粘損傷的L形節(jié)點(diǎn)的研究報(bào)道?？紤]到工程實(shí)際中需要對(duì)L形節(jié)點(diǎn)進(jìn)行損傷檢測(cè)，根據(jù)損傷情況評(píng)估L形節(jié)點(diǎn)的使用性能。因此，考慮采用漸進(jìn)失效分析方法和內(nèi)聚力模形對(duì)夾芯復(fù)合材料L形節(jié)點(diǎn)進(jìn)行模擬分析，在節(jié)點(diǎn)的圓弧肘板引入面芯脫粘
船海工程 2019年4期2019-09-12
- 散貨船壓彎型底邊艙下折角結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)
，規(guī)范推薦了橫向肘板的布置方案。橫向肘板的厚度與熱點(diǎn)疲勞壽命成正比[10]，本文將肘板厚度統(tǒng)一取為定值。對(duì)于油船壓彎型底邊艙下折角結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)，推薦縱向肘板的設(shè)計(jì)方案，見(jiàn)圖2。圖2 肘板結(jié)構(gòu)2 實(shí)船算例以某型61 000萬(wàn)t級(jí)散貨船為例，采用有限元方法對(duì)某貨艙的底邊艙下折角結(jié)構(gòu)進(jìn)行分析，構(gòu)件尺寸列表見(jiàn)表2。表2 構(gòu)件尺寸細(xì)化區(qū)域有限元模型見(jiàn)圖3。圖3 底邊艙下折角有限元模型3 構(gòu)件強(qiáng)度影響要素分析針對(duì)散貨船壓彎型底邊艙下折角的結(jié)構(gòu)構(gòu)成，分別對(duì)縱向肘板、三
船海工程 2019年3期2019-07-03
- FPMC48800DWT船絞車(chē)加強(qiáng)設(shè)計(jì)及有限元分析
；在面板下端設(shè)有肘板，肘板的形式有兩種，一種是上端頂死焊接，下端離空削斜，見(jiàn)圖3；一種是上下端都頂死焊接，見(jiàn)圖4。在加強(qiáng)方案設(shè)計(jì)的時(shí)候，除了需要對(duì)主要支撐腹板進(jìn)行加強(qiáng)之外，還需要對(duì)上下端都頂死焊接的肘板做加強(qiáng)。1.3 主船體結(jié)構(gòu)的特點(diǎn)本船的甲板強(qiáng)橫梁等主要支撐構(gòu)件布置在甲板面上方，如圖5所示。所以，絞車(chē)座的加強(qiáng)依托現(xiàn)有的主船體結(jié)構(gòu)形式，進(jìn)行設(shè)計(jì)。2 絞車(chē)的結(jié)構(gòu)加強(qiáng)設(shè)計(jì)2.1 絞車(chē)座平臺(tái)設(shè)計(jì)根據(jù)主船體結(jié)構(gòu)形式，并使主船體結(jié)構(gòu)得以充分利用，將安裝絞車(chē)座的平臺(tái)基
廣船科技 2019年1期2019-06-06
- HCSR油船熱點(diǎn)疲勞強(qiáng)度案例分析
似忽略。2.1 肘板厚度對(duì)疲勞強(qiáng)度的影響經(jīng)過(guò)計(jì)算后發(fā)現(xiàn)，沿著肘板趾端高度方向(表1中標(biāo)號(hào)①)的疲勞壽命容易滿(mǎn)足，沿著內(nèi)底板方向(表1中標(biāo)號(hào)②)的疲勞壽命不滿(mǎn)足。為了分析比對(duì)，修改肘板厚度，不同厚度嵌接肘板的疲勞年限總結(jié)見(jiàn)表1。表1不同厚度的肘板疲勞年限2.2 肘板臂長(zhǎng)對(duì)疲勞強(qiáng)度的影響由表1可知，隨著嵌接肘板的建造厚度增加，標(biāo)號(hào)1應(yīng)力提取方向的疲勞年限提高，標(biāo)號(hào)2應(yīng)力提取方向的疲勞年限降低。增加肘板厚度在改善該處疲勞強(qiáng)度未見(jiàn)效果，改為延伸趾部臂長(zhǎng)，并適當(dāng)?shù)箞A
船海工程 2019年1期2019-03-04
- 船舶典型節(jié)點(diǎn)彎曲載荷作用下極限強(qiáng)度試驗(yàn)研究
點(diǎn)，節(jié)點(diǎn)處通常有肘板加強(qiáng)結(jié)構(gòu)，所有的構(gòu)件都通過(guò)節(jié)點(diǎn)連接在一起組建成船舶整體。因此，連接節(jié)點(diǎn)的力學(xué)性能會(huì)直接影響到船舶結(jié)構(gòu)的承載能力［1-2］。Jordan等［3］于1978年統(tǒng)計(jì)分析了50艘各類(lèi)船舶的12種結(jié)構(gòu)節(jié)點(diǎn)，總計(jì)490 230個(gè)節(jié)點(diǎn)，包含破壞節(jié)點(diǎn)3 307處。其中，因產(chǎn)生裂紋發(fā)生破壞的有2 227處，這2 227處中有1 135處破壞是發(fā)生在肘板節(jié)點(diǎn)連接處，占總破壞數(shù)的50.97%。1980年，Jordan等［4］再次統(tǒng)計(jì)分析了 36艘船舶的117
中國(guó)艦船研究 2018年4期2018-08-14
- 加筋圓柱殼開(kāi)孔圍欄肘板拓?fù)鋬?yōu)化設(shè)計(jì)
欄與環(huán)向肋骨連接肘板進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)，以降低連接處的局部應(yīng)力集中程度。張會(huì)新等［1］以船底板架和上層建筑板架為研究對(duì)象，探討了結(jié)構(gòu)拓?fù)渑c形狀優(yōu)化設(shè)計(jì)方法在船舶設(shè)計(jì)中的應(yīng)用，對(duì)船底板架結(jié)構(gòu)進(jìn)行優(yōu)化后，結(jié)構(gòu)重量減少了15.82%。王波等［2］針對(duì)船體的梁連接節(jié)點(diǎn)，在ANSYS中建立連接節(jié)點(diǎn)的殼單元模型，探討了肘板尺寸變化對(duì)節(jié)點(diǎn)承載能力的影響規(guī)律，并對(duì)比了幾種常見(jiàn)節(jié)點(diǎn)的強(qiáng)度和屈曲性能。程遠(yuǎn)勝等［3］對(duì)船舶構(gòu)件間的三角形連接肘板進(jìn)行拓?fù)鋬?yōu)化分析，提出了一種新的肘板結(jié)構(gòu)
中國(guó)艦船研究 2018年1期2018-02-26
- 12000DWT成品油船錨臺(tái)生產(chǎn)設(shè)計(jì)及放樣
、錨臺(tái)包板、錨臺(tái)肘板的建模放樣（SPD）錨鏈筒建模錨鏈筒的軸中心線為圖2中O點(diǎn)、圖3中O1點(diǎn)的連線，根據(jù)這兩點(diǎn)在SPD中輸入兩點(diǎn)的定位坐標(biāo)，輸入錨鏈筒的直徑，即生成錨鏈筒。錨臺(tái)面板建模錨臺(tái)面板根據(jù)圖3中O1、A1、E1三點(diǎn)定位坐標(biāo)，可以確定錨臺(tái)面板所在的平面，在此平面以O(shè)1點(diǎn)定位坐標(biāo)為圓心作直徑為φ1010mm的圓，賦予板厚，即為錨臺(tái)面板，錨臺(tái)面板為平面板，無(wú)需加工。錨臺(tái)包板建模錨臺(tái)包板需分成4塊板制作，每塊板需在前文中所述的曲面上做4根板縫，分別為曲面與
科學(xué)家 2017年23期2018-01-11
- 油船底邊艙下折角結(jié)構(gòu)加強(qiáng)多方案優(yōu)化設(shè)計(jì)
m處設(shè)置一對(duì)伴隨肘板；方案3、應(yīng)力集中處實(shí)肋板增開(kāi)應(yīng)力釋放孔；方案4、在貨艙內(nèi)折角處對(duì)齊實(shí)肋板增設(shè)圓弧形防疲勞肘板。另外，還有一種較常見(jiàn)的加強(qiáng)方案，即將底邊艙斜板與內(nèi)底板之間用標(biāo)準(zhǔn)圓弧過(guò)渡，如圖6所示。這種結(jié)構(gòu)形式改變需要船廠在施工工藝方面作出重大調(diào)整；而且，如果底邊艙斜板與內(nèi)底板之間過(guò)渡圓弧的半徑偏小，則局部的應(yīng)力集中仍然較為嚴(yán)重；如果過(guò)渡圓弧半徑偏大，則在首尾分段的前后對(duì)接時(shí)工藝繁瑣。正因?yàn)楣に嚿喜荒転槟繕?biāo)船廠所接受，所以此加強(qiáng)方案不屬本文論述的范圍。
船舶 2017年3期2017-06-21
- 基于子模型細(xì)化分析的VLCC底邊艙上折角半檔肘板選型
底邊艙上折角半檔肘板選型潘盧毅， 林 莉(中國(guó)船級(jí)社規(guī)范與技術(shù)中心， 上海 200135)超大型油船VLCC都應(yīng)滿(mǎn)足國(guó)際船級(jí)社協(xié)會(huì)IACS雙殼油船共同結(jié)構(gòu)規(guī)范(CSR-OT)的相關(guān)要求，船體結(jié)構(gòu)中的高應(yīng)力區(qū)域都需按CSR規(guī)范要求進(jìn)行有限元細(xì)化分析。通過(guò)實(shí)際船舶審圖工作的經(jīng)歷，總結(jié)了使用子模型細(xì)化分析手段校核高應(yīng)力區(qū)域結(jié)構(gòu)強(qiáng)度的方法，并使用該方法分析了位于某型VLCC 1/2強(qiáng)框架底邊艙上折角處的4種典型肘板形式，為此類(lèi)無(wú)規(guī)范要求的構(gòu)件提供了校核方法。最終基
造船技術(shù) 2017年2期2017-05-12
- 空氣管及通風(fēng)管的應(yīng)力分析
因此需要安裝支撐肘板。UR S27規(guī)定了標(biāo)高760 mm的空氣管、標(biāo)高900 mm的通風(fēng)管的肘板高度。然而，在某些情況下，為滿(mǎn)足破艙穩(wěn)性要求，空氣管、通風(fēng)管的高度經(jīng)常大于標(biāo)準(zhǔn)值，此時(shí)需對(duì)支撐肘板處彎曲應(yīng)力進(jìn)行校核，從而設(shè)置滿(mǎn)足強(qiáng)度要求的肘板尺寸。本文以高度1000 mm的DN350 B型菌形通風(fēng)筒、DN250 CA型鵝頸式通風(fēng)筒、DN200 ES型空氣管頭及其下方管段為例，通過(guò)計(jì)算支撐肘板頂部和趾部處的彎曲應(yīng)力，提出一種滿(mǎn)足UR S27（rev.6）強(qiáng)度要
船舶設(shè)計(jì)通訊 2017年2期2017-03-12
- 廈大科考船設(shè)備地腳螺栓安裝精度控制
先必須保證螺柱與肘板的組裝進(jìn)度，以滿(mǎn)足安裝要求；②提高下料開(kāi)孔尺寸及拼板精度，使螺柱孔間距達(dá)到安裝要求；③控制中合攏階段分段建造精度，以保證甲板水平及結(jié)構(gòu)垂直度；④制定工藝措施，保證組裝螺柱的安裝間距滿(mǎn)足公差要求。2 影響安裝精度的因素分析2.1組裝精度螺柱的組裝直接影響后續(xù)安裝精度，尺寸為100×100 mm的連接肘板下料采用光蹤機(jī)下料，肘板尺寸小且存在多處折角，下料后很難保證邊緣尺寸精度，如果將螺柱與肘板直接組裝精度將無(wú)法滿(mǎn)足要求。若制作一個(gè)組裝工裝可
廣船科技 2016年3期2016-12-15
- 分段裝配結(jié)構(gòu)負(fù)余量設(shè)置及應(yīng)用
、橫壁墩內(nèi)部E型肘板安裝問(wèn)題縱、橫壁墩內(nèi)部E型肘板屬于分段內(nèi)部構(gòu)件，以往通常不設(shè)置負(fù)余量或余量設(shè)置為0mm（如圖2所示）。但在實(shí)際裝配中，由于設(shè)計(jì)建模原因，E型肘板設(shè)計(jì)建模后的尺寸偏大，裝配時(shí)與壁墩側(cè)板相抵，需要二次切割后方可裝配到位，如圖2所示。因此，縱、橫壁墩內(nèi)部E型肘板的負(fù)余量設(shè)置也被提上議題，工藝上需結(jié)合實(shí)際裝配間隙及公差要求進(jìn)行負(fù)余量設(shè)置。圖2 縱、橫壁墩內(nèi)部E型肘板示意圖3.3底部分段間斷肋板及肋板加強(qiáng)肘板的裝配問(wèn)題底部分段間斷肋板及肋板加強(qiáng)
廣船科技 2016年1期2016-12-06
- 散貨船錨機(jī)基座及支撐船體結(jié)構(gòu)強(qiáng)度計(jì)算分析
規(guī)范要求，但基座肘板與甲板連接硬點(diǎn)處及基座腹板下方船體艙壁處應(yīng)力較大，這些區(qū)域在設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)注意。為此，采用多種方案對(duì)基座結(jié)構(gòu)及船體甲板結(jié)構(gòu)進(jìn)行修改，分別得到各修改方案的基座和船體結(jié)構(gòu)的應(yīng)力及變形，提出此類(lèi)基座設(shè)計(jì)的注意事項(xiàng)。錨機(jī)基座；絞機(jī)基座；船體結(jié)構(gòu)；有限元0 引 言錨機(jī)、絞車(chē)設(shè)備是船舶重要的舾裝設(shè)備，由絞車(chē)、錨機(jī)、摯鏈器及承接絞車(chē)和錨機(jī)的基座等組成?；淖饔檬沁B接設(shè)備與船體結(jié)構(gòu)。錨機(jī)工作時(shí)承受的載荷極為復(fù)雜，不僅要考慮來(lái)自錨鏈的載荷，還要考慮各個(gè)方向的
船舶與海洋工程 2016年5期2016-11-21
- 雙體船大開(kāi)口角隅節(jié)點(diǎn)疲勞強(qiáng)度優(yōu)化方法研究
究增加板厚和增設(shè)肘板對(duì)角隅處疲勞強(qiáng)度的影響。在此基礎(chǔ)上分析不同優(yōu)化方法的適用性，為船舶設(shè)計(jì)與安全性能提供適當(dāng)?shù)慕ㄗh。角隅節(jié)點(diǎn)；疲勞強(qiáng)度優(yōu)化；譜分析；雙體船0 引 言人類(lèi)最早使用雙體船是由于發(fā)現(xiàn)將 2 艘船橫向連接在一起，可以從內(nèi)河到海上航行而不容易翻船，早期曾將這種方法用在帆船上，建造了雙體帆船，這種帆船在海上可以承受較大的風(fēng)浪。在此基礎(chǔ)上，人們又發(fā)現(xiàn)雙體船與同樣噸位的單體船相比，具有更大的甲板面積和艙容［1］，因此而被用于貨船。20 世紀(jì) 60 年代后，
艦船科學(xué)技術(shù) 2016年9期2016-11-04
- 長(zhǎng)甲板室端部應(yīng)力集中分析及優(yōu)選設(shè)計(jì)研究
集中交界處圓弧型肘板臂長(zhǎng)、圓弧半徑等參數(shù)變化對(duì)應(yīng)力分布和大小的影響，并得到降低應(yīng)力集中系數(shù)的圓弧型肘板參數(shù)的最佳值。文中根據(jù)研究結(jié)果，對(duì)某艘實(shí)船的長(zhǎng)甲板室縱向圍壁端部與主船體露天甲板交界處圓弧型肘板進(jìn)行優(yōu)選設(shè)計(jì)，有效地降低了該處的應(yīng)力集中水平。長(zhǎng)甲板室；應(yīng)力集中；圓弧形肘板；優(yōu)選設(shè)計(jì)0 引 言隨著海上運(yùn)輸、救援等任務(wù)的多樣化和特殊化，對(duì)船舶結(jié)構(gòu)和布置的要求越來(lái)越高。為了加大船舶的裝載能力、改善船舶適居性，也為了方便露天甲板上重載設(shè)備的布置，在某些具有特殊功
艦船科學(xué)技術(shù) 2016年7期2016-10-09
- 船用吊環(huán)的加強(qiáng)三角肘板優(yōu)化
用吊環(huán)的加強(qiáng)三角肘板優(yōu)化李川江1,2，唐文勇1，汪家政2(1．上海交通大學(xué) 船舶海洋與建筑工程學(xué)院，上海 200240, 2.舟山長(zhǎng)宏國(guó)際船舶修造有限公司，浙江 舟山 316000)為驗(yàn)證船用吊環(huán)加強(qiáng)三角肘板作用機(jī)理，優(yōu)化吊點(diǎn)處結(jié)構(gòu)，采用有限元分析方法使用PATRAN軟件對(duì)常用船用吊環(huán)的加強(qiáng)三角肘板作用機(jī)理情況進(jìn)行分析。通過(guò)計(jì)算比較，發(fā)現(xiàn)部分船用吊環(huán)的加強(qiáng)三角肘板的加強(qiáng)作用較有限，因此建議優(yōu)化吊點(diǎn)處的結(jié)構(gòu)，減少三角加強(qiáng)肘板的使用，以節(jié)約成本。吊環(huán)；加強(qiáng)；肘
船海工程 2016年1期2016-09-15
- 鉆井船干貨艙槽型艙壁端部節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)
3種偏心T型材與肘板組合結(jié)構(gòu)進(jìn)行計(jì)算分析對(duì)比，確定出合適的槽型艙壁端部節(jié)點(diǎn)連接形式，通過(guò)了DNV船級(jí)社OSLO總部審核。鉆井船；干貨艙；槽型艙壁；節(jié)點(diǎn)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)；強(qiáng)度分析槽型艙壁由鋼板壓制而成，以槽形折曲來(lái)代替扶強(qiáng)材的作用，在保證同樣強(qiáng)度的條件下，可減輕結(jié)構(gòu)重量，節(jié)省鋼材，減少裝配和焊接的工作量，在船上大艙，例如，泥漿艙、干貨艙、油艙等結(jié)構(gòu)上使用較多。本鉆井船干貨艙內(nèi)壁采用槽型艙壁組合設(shè)計(jì)。干貨艙承受來(lái)自艙壓、海水壓力、甲板載荷、慣性力等載荷，結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)有難度
船海工程 2016年1期2016-09-15
- 散貨船槽型分段下座墩三角肘板裝焊前移工藝
型分段下座墩三角肘板裝焊前移工藝王 顥，韓 ?。ㄉ虾Ｍ飧邩蛟齑邢薰荆虾?200137）為采用科學(xué)有效的精度控制方法保證前移工藝的實(shí)現(xiàn)，將散貨船槽型分段下座墩三角肘板前移到分段制造階段進(jìn)行裝焊，搭載階段盡量不修割，對(duì)其實(shí)施過(guò)程中的精度控制重點(diǎn)進(jìn)行分析，明確其中的精度控制關(guān)鍵點(diǎn)，總結(jié)出一套切實(shí)可行的精度控制法，包括三角肘板的貼附方案、橫隔艙本體精度控制方法、雙層底內(nèi)底水平精度控制法以及搭載階段精度控制法，通過(guò)以上精度控制法的實(shí)施應(yīng)用，整船三角肘板搭載修割
船舶與海洋工程 2016年2期2016-09-12
- 64 000 DWT散貨船錨臺(tái)結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)
錨臺(tái)外側(cè)板及內(nèi)部肘板三部分組成。目前設(shè)計(jì)所采用的施工方案為：先將錨臺(tái)面板、錨臺(tái)外側(cè)板、內(nèi)部肘板組裝成整體的錨臺(tái)結(jié)構(gòu)，然后整體定位上船體與船體外板和錨鏈筒焊接。由于整個(gè)錨臺(tái)結(jié)構(gòu)往船體外板上扣，這樣就形成了一個(gè)密閉的空間，（這里加了一個(gè)字，看不出是什么字）圖1中“***”標(biāo)注位置的焊縫將無(wú)法施焊，我們采取的施工方案是將兩塊錨臺(tái)外側(cè)板緩裝，先讓施工人員進(jìn)入到錨臺(tái)內(nèi)部結(jié)構(gòu)進(jìn)行焊接施工，最后通過(guò)增加鋼襯墊焊接緩裝的外側(cè)板，如圖3所示。這種錨臺(tái)結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)及施工方案雖然
廣東造船 2016年3期2016-07-13
- 甲板艙口圍趾端焊接裂紋成因分析及處理
船甲板縱向艙口圍肘板趾端產(chǎn)生焊接裂紋的原因進(jìn)行了分析，確認(rèn)存在焊接結(jié)構(gòu)節(jié)點(diǎn)高應(yīng)力的問(wèn)題，并提出了針對(duì)這一問(wèn)題的處理方案。自卸散貨船在航行中受中垂中拱的波浪彎矩作用力，對(duì)艙口圍肘板產(chǎn)生較大的影響，導(dǎo)致在甲板以上的縱向艙口圍肘板趾端焊接區(qū)域多處出現(xiàn)不同程度的裂紋。筆者對(duì)裂紋產(chǎn)生的部位進(jìn)行分析，并提出相應(yīng)的處理方案。1 裂紋產(chǎn)生的原因分析通過(guò)檢測(cè)發(fā)現(xiàn)產(chǎn)生裂紋的部位都集中在縱向艙口圍肘板的趾端，如圖1所示。查閱船級(jí)社規(guī)范，原有縱向艙口圍端部肘板趾端的設(shè)計(jì)是按照船級(jí)
裝備機(jī)械 2016年4期2016-02-09
- PEX250×1000型細(xì)碎復(fù)擺顎式破碎機(jī)主要機(jī)構(gòu)的優(yōu)化設(shè)計(jì)
顎軸承中心至動(dòng)顎肘板襯墊中心距、肘板長(zhǎng)度、偏心軸固定支座中心至肘板固定支承點(diǎn)距離，分別對(duì)應(yīng)于四桿機(jī)構(gòu)的曲柄、連桿、搖桿和機(jī)架。以曲柄中心點(diǎn)A為原點(diǎn)，作XAY坐標(biāo)系（水平方向?yàn)閅軸，豎直方向?yàn)閄軸），圖示各桿AB、BC、CD、AD、BN、C1M的長(zhǎng)度分別為 r、L、R、f、L1、L2?！鴪D1 復(fù)擺顎式破碎機(jī)機(jī)構(gòu)運(yùn)動(dòng)簡(jiǎn)圖1.2 設(shè)計(jì)變量的確定破碎機(jī)機(jī)構(gòu)尺寸參數(shù)是指由機(jī)構(gòu)簡(jiǎn)化所得的平面四桿機(jī)構(gòu)的各桿長(zhǎng)度、機(jī)架位置及連桿上動(dòng)點(diǎn)位置等，為此選取偏心距r、肘板長(zhǎng)度R、
機(jī)械制造 2015年7期2015-10-11
- 多用途船絞車(chē)、錨機(jī)基座及支撐船體結(jié)構(gòu)強(qiáng)度計(jì)算分析
規(guī)范要求，但基座肘板與甲板連接處、錨鏈筒與甲板連接處及基座腹板下方的船體艙壁處應(yīng)力較大，分析不同肘板自由邊過(guò)渡形式對(duì)連接處應(yīng)力的影響，提出合理的肘板自由邊過(guò)渡形式。錨機(jī)基座；船體結(jié)構(gòu)；有限元；肘板錨泊設(shè)備是船舶最為重要的舾裝之一，由絞車(chē)、錨機(jī)、摯鏈器、錨鏈，以及承接絞車(chē)、錨機(jī)的基座等組成?；沁B接設(shè)備與船體結(jié)構(gòu)的橋梁，也是保證船舶正常運(yùn)行的重要結(jié)構(gòu)。錨機(jī)工作時(shí)承受的載荷極為復(fù)雜，不僅有錨鏈載荷，還需要考慮各向上浪載荷，因此對(duì)基座的強(qiáng)度要求較高，基座的強(qiáng)度
船海工程 2015年6期2015-05-08
- 用于應(yīng)急拖帶的巴拿馬導(dǎo)纜孔選型問(wèn)題研究
規(guī)格、孔體厚度、肘板數(shù)量為變量對(duì)導(dǎo)纜孔進(jìn)行結(jié)構(gòu)強(qiáng)度分析，同時(shí)考慮拖行限速的影響，根據(jù)應(yīng)力分析為導(dǎo)纜孔的選型提供建議。應(yīng)急拖帶，巴拿馬導(dǎo)纜孔，強(qiáng)度校核，有限元法，拖行限速要求隨著應(yīng)急拖帶功能被廣泛應(yīng)用于散貨船[1]，船舶在設(shè)計(jì)之初需考慮設(shè)置應(yīng)急拖帶設(shè)備，包括拖索、系泊屬具等。根據(jù)散貨船共同規(guī)范要求，船舶配備的拖索力要遠(yuǎn)大于其系泊索作用力[2]，用于應(yīng)急拖帶的導(dǎo)纜孔將直接承受拖索的巨大負(fù)荷，導(dǎo)纜孔的選擇至關(guān)重要。目前國(guó)內(nèi)最為廣泛的導(dǎo)纜孔標(biāo)準(zhǔn)是(GB 11586
船海工程 2015年6期2015-05-08
- 某散貨船導(dǎo)流罩與船體連接處裂紋的分析
發(fā)現(xiàn)導(dǎo)流罩下連接肘板趾端和船體平板龍骨連接處(圖1位置0)出現(xiàn)裂紋，當(dāng)初認(rèn)定為簡(jiǎn)單的焊接缺陷問(wèn)題，碳刨焊補(bǔ)后出塢。一個(gè)月后，5號(hào)船試航結(jié)束進(jìn)塢檢驗(yàn)，發(fā)現(xiàn)在同一位置又出現(xiàn)裂紋。船東對(duì)已交付運(yùn)營(yíng)的3條船進(jìn)行抽檢，抽檢結(jié)果顯示，同一位置也出現(xiàn)裂紋，所以該船被船級(jí)社要求限期整改。圖1 導(dǎo)流罩與主船體連接示意圖其他廠建造的同型船，試航后進(jìn)塢檢驗(yàn)，同一位置也發(fā)現(xiàn)裂紋，且破壞形式也與上述案例一致。2 裂紋原因分析經(jīng)過(guò)對(duì)多艘船同一位置出現(xiàn)裂紋分析，可能存在連接處焊接問(wèn)題和
江蘇船舶 2015年2期2015-05-06
- 船舶肘板拓?fù)鋬?yōu)化設(shè)計(jì)
構(gòu)件常采用三角形肘板連接?，F(xiàn)代船舶的建造運(yùn)營(yíng)表明，肘板的損傷與裂紋的出現(xiàn)大量存在著，其中肘板損傷數(shù)約占整個(gè)結(jié)構(gòu)損傷數(shù)的26.85%［1］。這些損傷主要由肘板處的應(yīng)力集中引起，因此，提出新的肘板結(jié)構(gòu)型式，對(duì)有效降低節(jié)點(diǎn)結(jié)構(gòu)的應(yīng)力集中程度具有較大的實(shí)用價(jià)值。Kim 等［2］對(duì)船舶肘板的材料進(jìn)行了研究和探索，設(shè)計(jì)出了一種高強(qiáng)度的低碳素鑄鋼，其屈服極限和極限拉伸強(qiáng)度分別為480 和600 MPa，在保證應(yīng)力集中不惡化的情況下，肘板尺寸和重量分別下降了30%和50%
中國(guó)艦船研究 2015年5期2015-02-07
- 82000dwt 散貨船底部縱骨節(jié)點(diǎn)疲勞分析優(yōu)化
軟趾，同時(shí)背后有肘板加強(qiáng)，而加強(qiáng)筋根部的切口為R35的扇形孔。對(duì)比圖3可以很容易發(fā)現(xiàn)該型82000dwt散貨船取消了縱骨的背部肘板。對(duì)于本船采用的球扁鋼之類(lèi)的非對(duì)稱(chēng)剖面縱骨，在中國(guó)船級(jí)社發(fā)布的《船舶結(jié)構(gòu)疲勞強(qiáng)度指南》[3]（以下簡(jiǎn)稱(chēng)為《指南》）中曾明確指出，當(dāng)該類(lèi)縱骨作為上下連通的底邊艙底部縱骨時(shí)應(yīng)該設(shè)立背部軟化肘板，否則不應(yīng)當(dāng)接受。顯然本船如圖3所示的節(jié)點(diǎn)形式并不滿(mǎn)足《指南》的要求。不過(guò)《指南》中所提及的只是一般性原則，并沒(méi)有明確當(dāng)該類(lèi)縱骨在采用不同軟化
船舶與海洋工程 2015年1期2015-01-01
- 基于Ansys子模型法的肘板結(jié)構(gòu)優(yōu)化
64)0 引 言肘板結(jié)構(gòu)是容器結(jié)構(gòu)節(jié)點(diǎn)的重要連接形式，外壓容器平面艙壁與耐壓殼體連接處的肘板趾端由于變形不協(xié)調(diào)，應(yīng)力集中嚴(yán)重，容易產(chǎn)生疲勞裂紋。提高疲勞強(qiáng)度的根本方法是降低熱點(diǎn)處的拉應(yīng)力，而結(jié)構(gòu)形式是降低應(yīng)力集中提高疲勞壽命的主導(dǎo)因素。本文基于Ansys 子模型分析法對(duì)弧形肘板進(jìn)行參數(shù)化建模，獲得彈塑性應(yīng)力應(yīng)變歷程，利用局部應(yīng)力應(yīng)變疲勞估算法進(jìn)行弧形肘板疲勞特性分析，最后采用Matlab 與Ansys 聯(lián)合仿真進(jìn)行遺傳算法優(yōu)化設(shè)計(jì)。優(yōu)化后弧形肘板較初始假定
艦船科學(xué)技術(shù) 2014年8期2014-12-05
- TRIBONM3船體高級(jí)建模應(yīng)用研究
的重復(fù)勞動(dòng)。2 肘板連接形式7-Free Position肘板在船舶設(shè)計(jì)中主要是用于構(gòu)件之間的加強(qiáng)。它可以用于板架和板架之間的加強(qiáng)、板架和型材之間的加強(qiáng)，還可以用于型材和型材之間的加強(qiáng)。在初級(jí)建模中，主要運(yùn)用常規(guī)的幾種方法。這些方法針對(duì)一般的三角肘板都可以運(yùn)用。但如圖7中這樣的肘板運(yùn)用初級(jí)建模方法卻是無(wú)法做到的，只能以板架形式建模，雖然同樣可以達(dá)到效果，但卻麻煩了許多。在高級(jí)建模中，卻依然可以通過(guò)肘板方式來(lái)建模。這里就詳述創(chuàng)建該肘板的方法，也就是連接形式
船舶設(shè)計(jì)通訊 2014年2期2014-12-04
- TRIBONM3錨臺(tái)生產(chǎn)設(shè)計(jì)放樣
置圖2.4 錨臺(tái)肘板錨臺(tái)肘板平面均通過(guò)錨鏈筒中心線，且均垂直于基面。這使得定位非常方便。模型外形通過(guò)錨臺(tái)面板面及錨臺(tái)下口樣板線獲得（見(jiàn)圖4），錨臺(tái)肘板一般 15°～22.5°等分錨臺(tái)。圖4 錨臺(tái)肘板2.5 錨臺(tái)下口樣板定位與錨臺(tái)面板的方法類(lèi)似，大致位于外板交線內(nèi)側(cè)。外形的獲得，可先延伸錨唇線型得出與樣板的交線，然后光順連接就可以得出樣板外形（見(jiàn)圖5和圖6）。圖5 錨唇線型剖面圖圖6 錨臺(tái)下口樣板圖3 確定錨臺(tái)的實(shí)際位置及建模內(nèi)容3.1 確定錨臺(tái)中心線剖面通
船舶設(shè)計(jì)通訊 2014年2期2014-12-04
- 5萬(wàn)噸級(jí)成品油船典型節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)優(yōu)化
的突變性；2) 肘板連接處，如：船體甲板縱骨與橫艙壁垂直扶強(qiáng)材的端部連結(jié)。對(duì)于此類(lèi)結(jié)構(gòu)細(xì)節(jié)的應(yīng)力分析，通常采用細(xì)化網(wǎng)格的有限元分析法。國(guó)際船級(jí)社協(xié)會(huì)推出的油船共同結(jié)構(gòu)規(guī)范給出了油船結(jié)構(gòu)節(jié)點(diǎn)細(xì)化分析的具體實(shí)施要求和衡準(zhǔn)。1.1 建模要求細(xì)化網(wǎng)格區(qū)域的網(wǎng)格尺寸應(yīng)不大于50mm×50mm。一般情況下，細(xì)化網(wǎng)格區(qū)域的范圍在校核區(qū)域的所有方向應(yīng)不少于10個(gè)單元。細(xì)化網(wǎng)格區(qū)域內(nèi)的所有板材和筋應(yīng)以板單元表示。1.2 計(jì)算工況個(gè)數(shù)對(duì)于只有一道縱艙壁的油船，計(jì)算工況（含動(dòng)工
船舶與海洋工程 2014年3期2014-10-30
- 局部結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)化對(duì)船體沖擊響應(yīng)的影響
人孔以及連接處的肘板。局部結(jié)構(gòu)模型如圖2所示。圖2 Model-1局部結(jié)構(gòu)模型Model-2:簡(jiǎn)化模型。在Model-1的基礎(chǔ)上不設(shè)肘板。對(duì)開(kāi)孔進(jìn)行詳細(xì)建模，模型如圖3所示。圖3 Model-2開(kāi)孔模型Model-3:簡(jiǎn)化模型。在Model-1的基礎(chǔ)上不設(shè)開(kāi)孔（人孔和減重孔）。對(duì)肘板進(jìn)行詳細(xì)建模，模型如圖4所示。圖4 Model-3肘板模型Model-4:最終簡(jiǎn)化模型，在Model-1的基礎(chǔ)上，不設(shè)局部結(jié)構(gòu)（開(kāi)孔和肘板），只對(duì)基本強(qiáng)度構(gòu)件進(jìn)行詳細(xì)建模，模型
船舶 2013年6期2013-09-27
- 船塢超高型管柱支撐設(shè)計(jì)
部支撐面四角添加肘板（如圖9）的對(duì)接方式以增加斷面抗彎約束能力，提高其穩(wěn)定性以及減小偏心放大系數(shù)。此處假定增加肘板支撐的端部為剛性約束（圖10為力學(xué)簡(jiǎn)化模型圖），對(duì)φ500mm×18mm規(guī)格管柱（高度大于25m）底部支撐面四角添加肘板后的設(shè)計(jì)允許承載力進(jìn)行計(jì)算。表7對(duì)比了管柱底部支撐面四角添加肘板前后的設(shè)計(jì)允許承載力，平均提高支撐承載力129%。圖10 管柱底部添加肘板后受壓桿件力學(xué)模型圖9 管柱底部支撐面四角添加肘板示意表7 φ500mm×18mm規(guī)格管
船舶與海洋工程 2013年3期2013-09-27
- 驗(yàn)船師手記
第3 根支柱應(yīng)由肘板或撐條支持”（適用于2005 年1月1日及以后安放龍骨或處于類(lèi)似建造階段的船舶）。不少船舶未按規(guī)定施工源于《1966 年國(guó)際載重線公約》，附則I: 載重線核定規(guī)則，第II 章:核定干舷的條件，第二十五條對(duì)船員的保護(hù)?！?966 年國(guó)際載重線公約》雖未明確對(duì)欄桿加斜撐做出要求，但是早在LL47Rev.11980 的IACS 統(tǒng)一解釋對(duì)此有相關(guān)的內(nèi)容：LL47 Rev.11980 即是對(duì)66 載重線公約的解釋?zhuān)虼税凑沾私y(tǒng)一解釋?zhuān)瑢?duì)于198
中國(guó)船檢 2013年3期2013-08-15
- CSR散貨船底邊艙折角處結(jié)構(gòu)疲勞設(shè)計(jì)
方案二中增設(shè)背襯肘板結(jié)構(gòu)對(duì)熱點(diǎn)疲勞影響最為顯著。結(jié)合圖4表明，方案二中增設(shè)背襯肘板可以有效降低疲勞熱點(diǎn)應(yīng)力峰值，進(jìn)而提高熱點(diǎn)疲勞壽命。圖4是重壓載艙主導(dǎo)載荷工況（H1工況）下的應(yīng)力分布圖。圖4 重壓載艙主導(dǎo)載荷工況下的應(yīng)力分布可見(jiàn)，在方案一基礎(chǔ)上增設(shè)背襯肘板可最有效地降低熱點(diǎn)處的應(yīng)力集中，從而提高疲勞壽命。6 背襯肘板厚度對(duì)熱點(diǎn)疲勞壽命影響由先前的計(jì)算結(jié)果可以看出，輕貨艙疲勞強(qiáng)度的裕量較大，對(duì)設(shè)計(jì)不構(gòu)成瓶頸要素，對(duì)此次疲勞設(shè)計(jì)影響較大的為重壓載艙和重貨艙。
船舶 2013年1期2013-08-11
- 單舷側(cè)散貨船肋骨上下端的支撐結(jié)構(gòu)比較分析
肋骨上下端的支撐肘板損壞的情況時(shí)有發(fā)生。是否可以通過(guò)追加肘板末端延伸結(jié)構(gòu)使肋骨上下端的結(jié)構(gòu)更好地過(guò)渡，或者通過(guò)改變肘板形狀或增加板厚來(lái)防止損壞現(xiàn)象的繼續(xù)發(fā)展或再發(fā)生，對(duì)此的分析討論具有現(xiàn)實(shí)意義。1 分析對(duì)象1.1 對(duì)象范圍以某巴拿馬型散貨船為例，分析單舷側(cè)散貨船的肋骨上下連接結(jié)構(gòu)的有效性。在實(shí)際結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中，通常為了便于船舶建造時(shí)的成組裝配和減少失誤，盡量把裝配在同一塊鋼板上的縱骨布置成等間距同尺寸的型材，如圖1中LT7～LT11，LH1～LH5。而LT12
船海工程 2013年2期2013-06-12
- 肋骨側(cè)向加強(qiáng)對(duì)環(huán)肋圓柱殼水下振動(dòng)與聲輻射的影響
板扶強(qiáng)材、半肋距肘板、整肋距肘板和縱筋。文獻(xiàn)［7］從力學(xué)的角度討論了這4 種側(cè)向加強(qiáng)材對(duì)改善肋骨側(cè)向穩(wěn)定性的有效性，并進(jìn)行了對(duì)比分析。但從潛艇聲學(xué)的角度考慮各種側(cè)向加強(qiáng)材對(duì)結(jié)構(gòu)振動(dòng)與聲輻射的影響對(duì)于潛艇的聲學(xué)設(shè)計(jì)至關(guān)重要，各種側(cè)向加強(qiáng)材對(duì)潛艇結(jié)構(gòu)振動(dòng)與聲輻射的影響是潛艇結(jié)構(gòu)聲學(xué)設(shè)計(jì)中不可忽略的一個(gè)因素，也是側(cè)向加強(qiáng)材形式選取的一個(gè)重要指標(biāo)。本文將以環(huán)肋圓柱殼為基本研究對(duì)象，分別采用腹板扶強(qiáng)材、半肋距肘板、整肋距肘板和縱筋對(duì)肋骨進(jìn)行側(cè)向加強(qiáng)，并采用PATRA
中國(guó)艦船研究 2013年2期2013-02-07
- 潛艇內(nèi)部平面艙壁極限承載能力分析
壁板、橫梁腹板、肘板腹板、艙壁板加強(qiáng)材腹板，而耐壓肋骨、防撓材、艙壁加強(qiáng)材面板采用Marc薄彈性或非線性梁?jiǎn)卧?52號(hào))。為保證非線性計(jì)算精度，單元大小劃分為50 mm×50 mm，最終模型單元總數(shù)為61 438個(gè)，節(jié)點(diǎn)數(shù)為58 403個(gè)，見(jiàn)圖1。此外，還分別單獨(dú)模擬計(jì)算了艙壁上下水平橫梁，其尺寸見(jiàn)圖2。1.2 雙重非線性1)材料非線性耐壓殼板、耐壓肋骨、防撓材和艙壁加強(qiáng)材面板采用彈性材料，彈性模量E=1.96E5 MPa，泊松比μ=0.3。艙壁板、橫梁、
艦船科學(xué)技術(shù) 2012年1期2012-10-20
- 散貨船縱向艙口圍的加強(qiáng)設(shè)計(jì)
肋位設(shè)置一檔支撐肘板。對(duì)于縱向艙口圍支撐肘板的模數(shù)，規(guī)范中是有詳細(xì)要求的，但對(duì)于支撐肘板在主甲板以下的加強(qiáng)結(jié)構(gòu)，一般規(guī)范中未作規(guī)定，因此對(duì)其強(qiáng)度的校核常被設(shè)計(jì)人員所忽視。當(dāng)艙口圍支撐肘板與頂邊艙內(nèi)的強(qiáng)框位于同一肋位時(shí)，強(qiáng)度可以得到保證。但當(dāng)肘板不在強(qiáng)框位置時(shí)，則需另作加強(qiáng)，通常的設(shè)計(jì)是在縱向艙口圍支撐肘板對(duì)應(yīng)位置的主甲板以下設(shè)置加強(qiáng)肘板。典型的縱向艙口圍肘板下的加強(qiáng)設(shè)計(jì)，如圖1所示。此種加強(qiáng)肘板的設(shè)計(jì)方案通常應(yīng)用于各種噸位的散貨船縱向艙口圍肘板下的加強(qiáng)。本
船舶設(shè)計(jì)通訊 2012年2期2012-09-22
- 波浪補(bǔ)償起重機(jī)基座加強(qiáng)結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)
，圓筒基座不增設(shè)肘板，見(jiàn)圖 3（a）；方案 A2，圓筒基座外側(cè)增設(shè)4塊肘板、內(nèi)側(cè)增設(shè)橫隔板，見(jiàn)圖3（b）；方案A3，圓筒基座外側(cè)增設(shè)8塊肘板、內(nèi)側(cè)增設(shè)橫隔板，見(jiàn)圖 3（c）。 第二類(lèi)加強(qiáng)形式 B（圖 2），主要包括波浪補(bǔ)償起重機(jī)環(huán)形基座下縱向和橫向桁材，此類(lèi)加強(qiáng)形式分也為3種方案：方案B1，圓筒基座外側(cè)增設(shè)肘板、內(nèi)側(cè)增設(shè)橫隔板，見(jiàn)圖3（d）；方案B2，圓筒基座僅外側(cè)增設(shè)肘板，見(jiàn)圖3（e）；方案B3，圓筒基座不增設(shè)肘板和橫隔板，見(jiàn)圖3（a）。兩類(lèi)加強(qiáng)形式的結(jié)
船舶 2012年4期2012-08-11
- 超大型礦砂船典型節(jié)點(diǎn)優(yōu)化設(shè)計(jì)研究
突變的；另一類(lèi)是肘板連接處，如：局部縱桁與縱向骨材的肘板端部連接、甲板縱骨與橫艙壁垂直扶強(qiáng)材的肘板端部連接等。對(duì)于VLOC，縱艙壁與內(nèi)底板相交處必須進(jìn)行網(wǎng)格細(xì)化；當(dāng)艙段部位粗網(wǎng)格不能準(zhǔn)確地模擬結(jié)構(gòu)細(xì)節(jié)，并且超出粗網(wǎng)格篩選衡準(zhǔn)（其結(jié)果超出90%的許用應(yīng)力）時(shí)，則應(yīng)采用細(xì)化網(wǎng)格進(jìn)行分析。IACS共同結(jié)構(gòu)規(guī)范對(duì)細(xì)化網(wǎng)格分析的要求歸納為：1)建模要求：根據(jù)節(jié)點(diǎn)形式，網(wǎng)格尺寸可采用50mm×50mm、100mm×100mm、200mm×200mm。從細(xì)化網(wǎng)格到較粗網(wǎng)
船舶與海洋工程 2010年1期2010-07-23
- 艦船典型節(jié)點(diǎn)參數(shù)化建模及形狀優(yōu)化
變節(jié)點(diǎn)形狀（過(guò)渡肘板形狀）達(dá)到這一目的。本文針對(duì)船體上的典型節(jié)點(diǎn)，利用參數(shù)化建模方法，將節(jié)點(diǎn)形狀參數(shù)定為設(shè)計(jì)變量，節(jié)點(diǎn)的應(yīng)力集中系數(shù)K則作為優(yōu)化設(shè)計(jì)的目標(biāo)函數(shù)。通過(guò)不斷改變形狀參數(shù)，可找出較小的應(yīng)力集中系數(shù)。2 節(jié)點(diǎn)結(jié)構(gòu)參數(shù)化建模本文所選的節(jié)點(diǎn)是船體典型節(jié)點(diǎn)之一，為T(mén)形縱骨穿過(guò)非水密艙壁板處節(jié)點(diǎn)，如圖1所示。該結(jié)構(gòu)的各構(gòu)件幾何尺寸：船底板2 600×400× 14.5（mm）；非水密艙壁板1 200×400×14（mm）；穿過(guò)艙壁板的T形縱骨12×300／
中國(guó)艦船研究 2009年4期2009-04-12