制熱量
- 熱風(fēng)型空氣源熱泵與常規(guī)壁掛空調(diào)的實(shí)驗(yàn)對(duì)比分析
，該熱泵系統(tǒng)在制熱量和能效方面都得到了有效提高。靳成成等[4]研究了一種小溫差風(fēng)機(jī)盤管與ASHP相結(jié)合的采暖系統(tǒng)，指出該采暖系統(tǒng)具有高效舒適供熱的優(yōu)點(diǎn)。Jenkins等[5]對(duì)ASHP系統(tǒng)進(jìn)行了經(jīng)濟(jì)性分析，指出ASHP系統(tǒng)節(jié)約了更多的能源，在經(jīng)濟(jì)性和環(huán)境保護(hù)等方面表現(xiàn)出更為明顯的優(yōu)勢(shì)。鄧杰等[6]對(duì)比分析了單、雙級(jí)變頻壓縮低溫空氣源熱泵的制熱性能及供暖效果，指出雙級(jí)壓縮低溫空氣源熱泵的制熱性能更高。針對(duì)熱水型空氣源熱泵的制熱性能和熱舒適性的相關(guān)研究已經(jīng)比較
環(huán)境技術(shù) 2023年10期2023-12-01
- 熱電廠吸收式熱泵制熱量對(duì)系統(tǒng)的影響及確定方法
泵的邊界參數(shù)和制熱量都是由廠家給定或數(shù)據(jù)模擬獲得的,這些方法要么缺少依據(jù),要么使用起來(lái)非常不方便。本文研究了吸收式熱泵引入后對(duì)原熱電系統(tǒng)的影響并建立吸收式熱泵模型,繪制了吸收式熱泵供熱特性曲線,可以快速確定吸收式熱泵的供熱溫度和最大制熱量。再結(jié)合熱網(wǎng)供熱曲線確定最經(jīng)濟(jì)制熱量及系統(tǒng)邊界參數(shù)。1 熱電系統(tǒng)與吸收式熱泵的耦合熱電系統(tǒng)與吸收式熱泵的耦合供熱系統(tǒng)如圖1所示。主要包括3個(gè)子系統(tǒng):驅(qū)動(dòng)蒸汽系統(tǒng)、循環(huán)水系統(tǒng)和熱網(wǎng)水系統(tǒng)。圖1 熱電系統(tǒng)與吸收式熱泵耦合流程1
暖通空調(diào) 2023年11期2023-11-11
- 電動(dòng)汽車不同工質(zhì)類型熱泵空調(diào)系統(tǒng)的制熱性能
吸熱過(guò)程。系統(tǒng)制熱量的計(jì)算式為式中：Qcond為系統(tǒng)制熱量，W；為系統(tǒng)質(zhì)量流量，kg/s；h2、h4分別為圖2 中點(diǎn)2、點(diǎn)4 的焓值，kJ/kg。壓縮機(jī)功耗的計(jì)算式為式中：Wcomp為壓縮機(jī)功耗，W；h1為圖2 中點(diǎn)1的焓值，kJ/kg。系統(tǒng)COP（Coefficient of Performance，能效比）用于評(píng)價(jià)能源轉(zhuǎn)換效率，在制熱模式下，其計(jì)算式為系統(tǒng)制熱量（室內(nèi)換熱器換熱）與壓縮機(jī)功耗之比，即2 仿真模型建立與驗(yàn)證基于AMESim 軟件建立電動(dòng)汽
北京汽車 2023年4期2023-09-01
- 壓縮機(jī)儲(chǔ)液器回油孔設(shè)置對(duì)空調(diào)性能影響分析
換實(shí)現(xiàn)制冷量、制熱量輸出。影響空調(diào)設(shè)備能力輸出的影響因素很多，葉務(wù)占[1]從空調(diào)用分流器個(gè)體差異方面闡述其對(duì)空調(diào)性能一致性的影響，王喜成[2]從分流器結(jié)構(gòu)及擺放方式闡述對(duì)換熱器性能的影響，楊強(qiáng)、戴立生[3]則闡述了蒸發(fā)器親水性對(duì)空調(diào)性能的影響。以上研究從影響換熱器換熱量的因素出發(fā)進(jìn)行多方面論證，并提出了有效的改善措施。崔嵩、孟亞鵬等[4]研究了壓縮機(jī)轉(zhuǎn)速與回油率對(duì)空調(diào)性能的影響，張永亮、眭敏[5]研究了滾動(dòng)轉(zhuǎn)子式壓縮機(jī)裝配間隙對(duì)空調(diào)性能一致性的影響。以上研
制冷與空調(diào) 2023年3期2023-07-17
- R290變頻熱泵空調(diào)器性能的實(shí)驗(yàn)研究
[2]對(duì)某名義制熱量為13kW的R290空氣源熱泵進(jìn)行了測(cè)試，額定制熱COP和額定制冷COP分別達(dá)到了3.27和2.80，達(dá)到國(guó)家相關(guān)法規(guī)的要求. 張?jiān)诺萚3]使用R290直接替換低溫?zé)岜孟到y(tǒng)中的工質(zhì)R22，在對(duì)壓縮機(jī)進(jìn)行優(yōu)化后，R290熱泵系統(tǒng)的效率較R22提高了6.65%，排氣溫度降低了36%. 但另一方面，Padalkar等[4]將R22空調(diào)更換R290壓縮機(jī)后發(fā)現(xiàn)能效比(energy efficiency ratio, EER)下降了1.1%. 席
北京工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào) 2023年3期2023-03-17
- 復(fù)疊式空氣源熱泵熱水系統(tǒng)的試驗(yàn)研究
且在低環(huán)溫下的制熱量衰減嚴(yán)重，排氣溫度居高不下，可靠性亟待考驗(yàn)，需考慮其它熱泵系統(tǒng)解決措施[4-7]。本文主要對(duì)一種復(fù)疊式熱泵熱水系統(tǒng)進(jìn)行研究，對(duì)比分析了單級(jí)壓縮熱泵系統(tǒng)和復(fù)疊式熱泵系統(tǒng)的關(guān)鍵運(yùn)行參數(shù)，為復(fù)疊式空氣源熱泵熱水機(jī)的制熱不衰減設(shè)計(jì)和可靠應(yīng)用提供參考。1 試驗(yàn)研究1.1 試驗(yàn)樣機(jī)系統(tǒng)圖1所示為試驗(yàn)樣機(jī)系統(tǒng)原理圖，在同一臺(tái)樣機(jī)上，通過(guò)系統(tǒng)控制及流路變化實(shí)現(xiàn)復(fù)疊式熱泵系統(tǒng)與單級(jí)壓縮熱泵系統(tǒng)的制熱切換，進(jìn)而準(zhǔn)確的對(duì)比測(cè)試。圖1 試驗(yàn)樣機(jī)系統(tǒng)原理圖復(fù)疊式
日用電器 2023年1期2023-03-03
- 環(huán)境溫度和進(jìn)水溫度對(duì)低溫空氣源熱泵性能的影響
所示。選用額定制熱量為41 kW，額定功率為8.93 kW，額定制熱能效為4.59，制冷劑為R410A的商用循環(huán)型空氣源熱泵熱水機(jī)組作為研究對(duì)象。其中壓縮機(jī)為定頻50 Hz的熱泵專用渦旋式壓縮機(jī)，可靠性好。壓縮機(jī)吸氣口安裝低壓開(kāi)關(guān)、排氣口安裝高壓開(kāi)關(guān)，當(dāng)壓縮機(jī)超出正常工作壓力范圍時(shí)起到保護(hù)作用。圖1 實(shí)驗(yàn)裝置原理水系統(tǒng)循環(huán)部分由開(kāi)式水箱、水位開(kāi)關(guān)、電加熱裝置、循環(huán)水泵、套管換熱器組成閉式回路。水泵從水箱中取水，經(jīng)循環(huán)進(jìn)水管進(jìn)入機(jī)組后，通過(guò)大流量、小溫差的加
環(huán)境技術(shù) 2023年1期2023-03-02
- 跨臨界CO2熱泵聯(lián)合調(diào)控優(yōu)化的試驗(yàn)研究
現(xiàn)系統(tǒng)針對(duì)最大制熱量、最高出水溫度和最大COPh對(duì)應(yīng)有不同的最優(yōu)回?zé)崧?；宋昱龍等?］通過(guò)實(shí)驗(yàn)研究了影響空氣源跨臨界CO2熱泵系統(tǒng)最優(yōu)排氣壓力的因素，發(fā)現(xiàn)最優(yōu)排氣壓力主要受環(huán)境溫度、冷卻水出水溫度的影響，并通過(guò)擬合的方式得到了以環(huán)境溫度和出水溫度為自變量的預(yù)測(cè)最優(yōu)排氣壓力的實(shí)驗(yàn)關(guān)聯(lián)式；杜詩(shī)民等［8-9］研究了在其他條件不變的情況下，僅改變冷卻水流量并研究其變化對(duì)于熱泵系統(tǒng)性能的影響及變化規(guī)律；劉業(yè)鳳等［10］研究了節(jié)流閥開(kāi)度和氣冷器水流量變化對(duì)于CO2熱泵
流體機(jī)械 2022年11期2023-01-09
- 電動(dòng)汽車熱泵PTC耦合制熱策略研究
常會(huì)面臨一些大制熱量需求工況，如極低環(huán)境溫度運(yùn)行、電池預(yù)熱等，因此目前應(yīng)用熱泵空調(diào)的電動(dòng)汽車均配備PTC作為補(bǔ)充制熱裝置。Qin等通過(guò)試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，R134a熱泵在低溫下無(wú)法提供足夠的熱量，并且制熱效率較低，特別是在-5℃以下環(huán)境中［4］。Antonijevic等認(rèn)為，與PTC加熱器相比，熱泵系統(tǒng)可以產(chǎn)生更多的熱量［5］。上述研究主要集中于熱泵系統(tǒng)與PTC加熱器的性能對(duì)比，而在電動(dòng)汽車中，通常熱泵系統(tǒng)運(yùn)行時(shí)會(huì)使用PTC加熱器進(jìn)行輔助加熱。熱泵系統(tǒng)耦合PTC制熱
汽車工程 2022年10期2022-11-17
- 空氣源熱泵-地埋管換熱系統(tǒng)蓄熱性能研究
空氣源熱泵額定制熱量、系統(tǒng)日蓄熱時(shí)長(zhǎng)、循環(huán)泵流量之間的交互作用對(duì)系統(tǒng)制熱量、能耗、土壤溫升的影響，采用多目標(biāo)優(yōu)化算法得到系統(tǒng)運(yùn)行的最優(yōu)工況，為解決土壤熱失衡問(wèn)題提供理論指導(dǎo)及參考價(jià)值。1 實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)介紹1.1 建筑概況以河北邢臺(tái)某住宅小區(qū)土壤源熱泵系統(tǒng)為研究對(duì)象，建筑面積為60 000 m2，利用DeST軟件建立模型，得到建筑物熱負(fù)荷，其中，最大熱負(fù)荷為2 635.0 kW，累計(jì)熱負(fù)荷為4 539 042.65 kW·h。1.2 系統(tǒng)原理空氣-土壤雙源熱泵系
科學(xué)技術(shù)與工程 2022年24期2022-09-29
- 噴射/壓縮雙溫冷凝熱泵系統(tǒng)的能量與分析
OP、單位容積制熱量和效率分別提高了24.93%、24.92%和38.84%.綜上所述，噴射器、雙溫冷凝等技術(shù)的應(yīng)用都可以實(shí)現(xiàn)熱泵性能的提升.傳統(tǒng)雙溫冷凝熱泵采用膨脹閥來(lái)實(shí)現(xiàn)雙溫供熱，本文在雙溫?zé)岜弥杏脟娚淦鞔媾蛎涢y回收節(jié)流損失，提出了一種新型噴射/壓縮雙溫冷凝熱泵系統(tǒng)(Ejector/Compression Dual-Temperature Condensing Heat Pump System，EDCHP)，可以實(shí)現(xiàn)雙冷凝溫度制熱，在冬季既能夠用于供
- 直膨式太陽(yáng)能空氣源熱泵制熱的實(shí)驗(yàn)研究
指標(biāo)，包括系統(tǒng)制熱量Q、制熱COP。系統(tǒng)制熱量采用如式（2）計(jì)算：式中：Q為系統(tǒng)制熱量，kW；C為水的比熱容，4.2kJ/（kg·℃）；m為水的流量，kg/s；Δt為水箱進(jìn)出水溫差，℃。系統(tǒng)的COP采用如式（3）計(jì)算：式中：Q為系統(tǒng)制熱量，kW；W為壓縮機(jī)耗功，kW。3 實(shí)驗(yàn)結(jié)果與分析圖5和圖6所示為晴天和陰天條件下，太陽(yáng)輻射強(qiáng)度和室外溫度的變化，時(shí)間為上午9:00 至下午17:00。由圖可知，太陽(yáng)輻射強(qiáng)度和環(huán)境溫度均呈現(xiàn)先升高后降低的趨勢(shì)，最高點(diǎn)出現(xiàn)在中
制冷與空調(diào) 2022年2期2022-06-01
- 帶儲(chǔ)液氣液分離器的空氣源熱泵除霜系統(tǒng)研究
以上參數(shù)對(duì)系統(tǒng)制熱量和性能系數(shù)進(jìn)行計(jì)算：|Qh|=cp,wmw(Tin-Tout)(1)Wtotal=Wcom+Wpump+Wfan(2)(3)式中：|Qh| 為機(jī)組制熱量的絕對(duì)值，kW；cp,w為水的熱熔，kJ/(kg·K)；mw為水的循環(huán)流量，kg/s；Tin為室內(nèi)機(jī)進(jìn)口溫度，℃；Tout為室內(nèi)機(jī)出口溫度，℃；Wtotal為總功率，kW；Wcom為壓縮機(jī)功率，kW；Wpump為水泵功率，kW；Wfan為風(fēng)機(jī)功率，kW；COP為系統(tǒng)性能系數(shù)。根據(jù)不確定度
制冷學(xué)報(bào) 2022年2期2022-04-07
- 汽油發(fā)電機(jī)驅(qū)動(dòng)的熱泵干燥系統(tǒng)制熱性能仿真*
件模型尾氣余熱制熱量Pex=ηcrQer=m2Cpa(t2-t1)(11)式中：Qer——排氣余熱功率，kW；ηcr——尾氣熱量的利用率，0.8；Cpa——空氣的比熱容，kJ/(kg·℃)；m2——流經(jīng)尾氣換熱器的空氣流量，m3/h；t2——流經(jīng)尾氣換熱器空氣的進(jìn)口溫度，℃；t1——流經(jīng)尾氣換熱器空氣的出口溫度，℃。空氣回?zé)崞?span id="j5i0abt0b" class="hl">制熱量[21]Pair=m4Cpa(t6-t5)(12)式中：m4——流經(jīng)空氣回?zé)崞骺諝獾目諝饬髁?，m3/h；t6——流經(jīng)空氣回?zé)崞?/div>
中國(guó)農(nóng)機(jī)化學(xué)報(bào) 2022年1期2022-02-25
- 不同控制策略下新能源汽車跨臨界CO2 熱泵最優(yōu)運(yùn)行特性
獲取都是在沒(méi)有制熱量需求約束的情況下獲得的，而對(duì)于汽車空調(diào)，同一個(gè)工況穩(wěn)態(tài)運(yùn)行時(shí)所需要的制熱量是一個(gè)定值，傳統(tǒng)的定轉(zhuǎn)速控制方式并不能節(jié)能高效地根據(jù)車輛熱負(fù)荷對(duì)制熱量進(jìn)行調(diào)節(jié)，基于定制熱量的約束條件下，系統(tǒng)最優(yōu)壓力的變化特性尚未有深入研究，而且送風(fēng)溫度對(duì)整車的舒適性、系統(tǒng)的控制邏輯均有較大的影響[21-22]。因此，本文主要基于平臺(tái)搭建CO2跨臨界汽車熱泵系統(tǒng)并對(duì)比研究了定送風(fēng)溫度控制與定轉(zhuǎn)速控制兩種控制模式下排氣壓力對(duì)系統(tǒng)性能的影響，分析2 種不同控制邏輯汽車安全與節(jié)能學(xué)報(bào) 2022年4期2022-02-01
- 補(bǔ)氣增焓對(duì)電動(dòng)客車變頻空調(diào)性能的影響
于-5 ℃時(shí)的制熱量衰減明顯，存在制熱量不足、壓縮機(jī)排氣溫度過(guò)高等問(wèn)題[1]，既影響客車的舒適度，也容易造成空調(diào)壓縮機(jī)的損壞。目前，客車常規(guī)制熱在溫度低于0 ℃或者更低溫度時(shí)僅使用PTC(熱敏電阻)電加熱制熱[2]方式，能耗大，能效低，因此研究電動(dòng)客車超低溫?zé)岜每照{(diào)高效制熱技術(shù)，降低客車空調(diào)制熱能耗，不僅有助于擴(kuò)大電動(dòng)客車的續(xù)航里程，而且有利于節(jié)能環(huán)保。目前，對(duì)補(bǔ)氣空調(diào)系統(tǒng)原理和試驗(yàn)性研究較多。文獻(xiàn)[5-6]主要研究帶經(jīng)濟(jì)器的渦旋壓縮機(jī)制冷循環(huán)。文獻(xiàn)[7-城市軌道交通研究 2021年12期2022-01-12
- 以R290為工質(zhì)的雙缸壓縮機(jī)中間補(bǔ)氣熱泵系統(tǒng)的性能分析
低溫下同樣存在制熱量和制熱COP衰減嚴(yán)重的問(wèn)題[3]，為此帶有補(bǔ)氣的熱泵系統(tǒng)受到了研究者的矚目。一些學(xué)者對(duì)單級(jí)補(bǔ)氣熱泵系統(tǒng)的性能進(jìn)行研究，證明了補(bǔ)氣對(duì)于改善單級(jí)熱泵系統(tǒng)低溫制熱性能的有效性。馬敏[4]等實(shí)驗(yàn)結(jié)果顯示超低溫工況帶閃發(fā)器的補(bǔ)氣系統(tǒng)相比于不補(bǔ)氣的熱泵系統(tǒng)可以提高18%的制熱量。許樹(shù)學(xué)[5]和賈慶磊[6]也得出了補(bǔ)氣可提高單級(jí)補(bǔ)氣轉(zhuǎn)子壓縮機(jī)熱泵系統(tǒng)制熱量的結(jié)果。雙缸補(bǔ)氣系統(tǒng)是雙級(jí)補(bǔ)氣系統(tǒng)在單壓縮機(jī)上的一種實(shí)現(xiàn)形式，它可以降低壓縮比，提高壓縮效率，所壓縮機(jī)技術(shù) 2021年5期2021-12-16
- 電動(dòng)汽車補(bǔ)氣增焓型熱泵系統(tǒng)低溫制熱性能研究
而使室內(nèi)冷凝器制熱量下降嚴(yán)重。同時(shí)，當(dāng)壓縮機(jī)排氣溫度過(guò)高時(shí)，也會(huì)導(dǎo)致壓縮機(jī)內(nèi)潤(rùn)滑油劣化或分解，影響壓縮機(jī)的密封和運(yùn)行穩(wěn)定性［4］。目前，電動(dòng)汽車中常用的低溫型熱泵系統(tǒng)的方案有：余熱回收熱泵技術(shù)，CO2（R744）熱泵技術(shù)以及補(bǔ)氣增焓熱泵技術(shù)。余熱回收熱泵技術(shù)主要通過(guò)冷卻液回路將電機(jī)和電控組件的發(fā)熱量進(jìn)行回收并用于乘員艙供熱，但其在低溫下的余熱回收量占比并不多，導(dǎo)致系統(tǒng)成本增加較多但性能提升不大［5］；CO2（R744）熱泵技術(shù)依靠天然制冷劑R744在低溫下流體機(jī)械 2021年10期2021-11-27
- 電動(dòng)汽車R1234yf 熱泵空調(diào)系統(tǒng)仿真分析研究
冷媒量的衰減，制熱量也隨之衰減。在0℃時(shí)，R1234yf系統(tǒng)制熱量低于R134a，而在低于0℃的工況，R1234yf系統(tǒng)制熱量均高于R134a。隨著環(huán)境溫度降低，R1234yf系統(tǒng)與R134a系統(tǒng)的制熱量差值由-5℃的4.2%，增加到-20℃的9.6%，而質(zhì)量流量從29.3%增加到33.6%。這表明在制熱模式的低溫工況下，R1234yf系統(tǒng)比R134a系統(tǒng)更具有優(yōu)勢(shì)，能夠適應(yīng)更低環(huán)溫下的采暖工況。圖4 環(huán)境溫度對(duì)制熱量和流量的影響2.2 壓縮機(jī)轉(zhuǎn)速壓縮機(jī)轉(zhuǎn)汽車電器 2021年11期2021-11-26
- 太陽(yáng)能-空氣源復(fù)合熱泵熱水器的性能分析
加26.1%，制熱量增加18.3%。DENG等[3]圍繞太陽(yáng)能輔助二氧化碳熱泵的節(jié)能、冷卻特性等展開(kāi)研究，結(jié)果表明，在溫度為7.7 ℃時(shí)，系統(tǒng)COP仍可高達(dá)3.8，每年可降低19.3%的電能消耗。SAKAWA等[4]從理論層面對(duì)二氧化碳熱泵熱水器進(jìn)行研究，在研究過(guò)程中，發(fā)現(xiàn)系統(tǒng)可以提供高達(dá)90 ℃的熱水，并且系統(tǒng)的COP平均值可以維持在3.0。劉朋等[5]以某住宅建筑為例進(jìn)行模擬，對(duì)太陽(yáng)能-空氣源熱泵采暖系統(tǒng)進(jìn)行分析，發(fā)現(xiàn)太陽(yáng)能-空氣源熱泵系統(tǒng)相比單獨(dú)使用現(xiàn)代食品 2021年20期2021-11-16
- 新能源車前端蒸發(fā)器結(jié)霜保護(hù)特性實(shí)驗(yàn)研究
，研究了結(jié)霜對(duì)制熱量的影響。瞿曉華等[2]研究了12 ℃環(huán)境溫度下，電動(dòng)汽車外部蒸發(fā)器結(jié)霜對(duì)熱泵系統(tǒng)性能的影響，并提出了有效化霜策略，保證系統(tǒng)安全穩(wěn)定運(yùn)行。潘樂(lè)燕等[3]比較了不同閥口直徑的電子膨脹閥對(duì)化霜時(shí)間的影響。梁志豪等[4]引入全局?jǐn)z像頭，判斷結(jié)霜程度，提出了一種除霜策略。在已有的研究中，多使用固定的壓縮機(jī)轉(zhuǎn)速。在實(shí)際電動(dòng)壓縮機(jī)控制中，存在壓縮機(jī)低壓保護(hù)策略，即當(dāng)系統(tǒng)低壓過(guò)低時(shí)，壓縮機(jī)會(huì)降低轉(zhuǎn)速以做保護(hù)。針對(duì)這一問(wèn)題，搭建了新能源車前端蒸發(fā)器測(cè)試臺(tái)汽車實(shí)用技術(shù) 2021年16期2021-09-09
- 電動(dòng)汽車引射熱泵系統(tǒng)性能模擬研究
統(tǒng)系統(tǒng)，該系統(tǒng)制熱量及COP最高可分別提高21.03%、6.92%。QI等［9］在帶有過(guò)冷器及閃蒸罐噴射增焓熱泵系統(tǒng)的基礎(chǔ)上加入引射器進(jìn)行模擬，分析表明，與無(wú)引射器噴射增焓系統(tǒng)相比，該系統(tǒng)的換熱量和COP表現(xiàn)更佳。XU等［10］對(duì)用引射器代替節(jié)流閥的熱泵系統(tǒng)進(jìn)行試驗(yàn)，結(jié)果表明，帶引射器的系統(tǒng)COP提高約4%。以上對(duì)使用引射器節(jié)流的制冷系統(tǒng)的研究對(duì)象主要是大型制冷系統(tǒng)，目前僅豐田普銳斯［11］在其空調(diào)系統(tǒng)中加入兩相流引射器來(lái)提高系統(tǒng)的制冷性能，且僅將引射器用流體機(jī)械 2021年6期2021-08-10
- 空氣源熱泵供熱參數(shù)特性實(shí)驗(yàn)研究
泵機(jī)組制冷量與制熱量的影響。結(jié)果表明：一開(kāi)始制熱量、制冷量隨冷凍水流量的增加而增加，當(dāng)冷凍水流量超過(guò)一定范圍時(shí)，此時(shí)壓縮機(jī)吸排氣壓小，導(dǎo)致了制冷劑流量下降，從而造成制熱量、制冷量的減少；隨著壓縮機(jī)頻率的增加，制熱量、制冷量也隨之增加，與壓縮機(jī)頻率成正比關(guān)系；電子膨脹閥開(kāi)度越大時(shí)越容易使壓縮機(jī)發(fā)生吸氣帶液，吸氣帶液開(kāi)始時(shí)制熱量、制冷量開(kāi)始下降。同時(shí)吸氣帶液也影響了制冷劑的質(zhì)量流量，吸氣帶液時(shí)制冷劑流量減小。熱泵；電子膨脹閥；壓縮機(jī)頻率；制熱量；制冷量0 引言制冷與空調(diào) 2021年3期2021-07-25
- 復(fù)疊式熱功轉(zhuǎn)換制熱系統(tǒng)的性能分析
；Qqx-系統(tǒng)制熱量，W；W-系統(tǒng)耗電量，W；mq-清水側(cè)冷水流量，m3/h；C-清水側(cè)冷水比熱容，4.2 kJ/(kg·℃)；tqi1-清水側(cè)進(jìn)口溫度，℃；tqo3-清水側(cè)出口溫度，℃。2 結(jié)果對(duì)比分析2.1 廢水側(cè)進(jìn)口溫度對(duì)系統(tǒng)的影響在復(fù)疊式熱功轉(zhuǎn)換制熱系統(tǒng)的實(shí)驗(yàn)穩(wěn)定運(yùn)行的過(guò)程中，保持清水側(cè)進(jìn)口溫度維持在20 ℃，清水側(cè)進(jìn)口流量維持在10 m3/h 以及廢水側(cè)進(jìn)口流量維持在15 m3/h 不變，隨著廢水側(cè)進(jìn)口的溫度從40 ℃變化到70 ℃，復(fù)疊式熱功轉(zhuǎn)建筑熱能通風(fēng)空調(diào) 2021年5期2021-07-04
- 工質(zhì)對(duì)準(zhǔn)二級(jí)壓縮空氣源熱泵熱水器性能影響分析
4a系統(tǒng)的平均制熱量僅相當(dāng)于R22系統(tǒng)的約70%,R417a系統(tǒng)的平均制熱量相當(dāng)于R22系統(tǒng)的88%。高翔等[5]研究了蓄能互聯(lián)熱泵在不同制冷劑時(shí)的性能系數(shù)，發(fā)現(xiàn)當(dāng)環(huán)境溫度在-20～-5 ℃時(shí)，空氣源熱泵側(cè)和水源熱泵側(cè)采用R410A/R134a組合或R404A/R134a進(jìn)行組合，整個(gè)系統(tǒng)的COP較高。李小剛等[6]以相變蓄熱蒸發(fā)型空氣源熱泵為研究對(duì)象，在不同的室外環(huán)境溫度下，分別使用R417a和R22進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)，發(fā)現(xiàn)R417a的排氣溫度和排氣壓力均低于R資源信息與工程 2021年2期2021-04-25
- 直熱式空氣源CO2熱泵熱水器系統(tǒng)運(yùn)行特性試驗(yàn)研究
3.73，系統(tǒng)制熱量為6.4 kW，基本達(dá)到了GB/T 23137—2008中規(guī)定的標(biāo)準(zhǔn)。2.2 環(huán)境溫度對(duì)系統(tǒng)性能的影響為研究環(huán)境溫度對(duì)系統(tǒng)性能的影響，設(shè)定了試驗(yàn)工況：冷卻水流量為2 L/min，氣冷器入水溫度為 13 ℃，環(huán)境溫度分別為 -12，-9，-6，-3，0，3，6，9，12 ℃。2.2.1 環(huán)境溫度對(duì)COPh和系統(tǒng)制熱量的影響環(huán)境溫度與COPh、系統(tǒng)制熱量的關(guān)系分別如圖3，4所示。從圖中可以看出，隨著環(huán)境溫度的升高，系統(tǒng)的COPh和系統(tǒng)制熱量流體機(jī)械 2021年3期2021-04-22
- 補(bǔ)氣增焓低溫多聯(lián)機(jī)制熱性能實(shí)驗(yàn)研究
位容積制冷劑的制熱量下降，在壓縮機(jī)等體積流量狀態(tài)下，空調(diào)機(jī)組的制熱量下降顯著，產(chǎn)品能效COP下降，運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性降低。同時(shí)，低溫多聯(lián)機(jī)在低溫環(huán)境下運(yùn)行，還伴隨著可靠性問(wèn)題。譚建明等[2-4]研究表明系統(tǒng)低壓側(cè)壓力和溫度較低，管路內(nèi)潤(rùn)滑油溶解度下降且潤(rùn)滑油黏度增大，流動(dòng)性差，回油不暢的概率增加，導(dǎo)致大量潤(rùn)滑油積存低壓管路側(cè)，不能及時(shí)有效的回到壓縮機(jī)，易發(fā)生壓縮機(jī)潤(rùn)滑不良的問(wèn)題。針對(duì)低溫環(huán)境下空氣源產(chǎn)品制熱能力差、系統(tǒng)可靠性低的問(wèn)題，眾多學(xué)者及工程技術(shù)人員進(jìn)行了深制冷學(xué)報(bào) 2021年2期2021-04-17
- 空調(diào)制熱量的優(yōu)化策略探析
090）空調(diào)的制熱量是評(píng)價(jià)空調(diào)性能的重要指標(biāo)，空調(diào)在低溫工況下制熱，系統(tǒng)工作壓力降低，制熱量會(huì)出現(xiàn)一定程度的衰減，尤其是在濕度較大、室外機(jī)結(jié)霜的情況下，制熱量的衰減更為嚴(yán)重。制熱量的衰減會(huì)嚴(yán)重影響空調(diào)使用的舒適性，在寒冷地區(qū)，制熱量不足是空調(diào)采暖的重要影響因素。噴焓技術(shù)、雙級(jí)壓縮技術(shù)是應(yīng)用于空調(diào)的新技術(shù)，目的都是用于提高低溫制熱量。本文從空調(diào)設(shè)計(jì)的各影響因素進(jìn)行分析，提出一些提高空調(diào)制熱量的優(yōu)化設(shè)計(jì)策略。1 風(fēng)量對(duì)空調(diào)制熱量的影響空調(diào)的風(fēng)機(jī)包含室內(nèi)機(jī)的送風(fēng)中國(guó)設(shè)備工程 2021年12期2021-04-03
- 融霜工況下壓縮機(jī)運(yùn)行頻率對(duì)空氣源熱泵機(jī)組制熱性能的影響
縮機(jī)輸入功率、制熱量和COP的影響，結(jié)果表明，當(dāng)頻率小于50 Hz時(shí)壓縮機(jī)的輸入功率和制熱量基本與頻率呈線性關(guān)系，頻率大于50 Hz后，它們隨頻率增加的趨勢(shì)明顯變小。文獻(xiàn)［18］實(shí)驗(yàn)研究了結(jié)霜工況下壓縮機(jī)降速運(yùn)行對(duì)平均結(jié)霜速率和結(jié)除霜過(guò)程總能效比的影響，并得出壓縮機(jī)降速調(diào)節(jié)使平均結(jié)霜速率減小，總能效比增大，有改善熱泵機(jī)組結(jié)霜程度，提升熱泵機(jī)組供熱能效的效果。本文通過(guò)試驗(yàn)對(duì)融霜工況下空氣源熱泵機(jī)組在不同頻率下的特性進(jìn)行了研究，得出了熱泵機(jī)組主要運(yùn)行參數(shù)隨壓縮流體機(jī)械 2021年12期2021-02-16
- 復(fù)合熱泵熱水系統(tǒng)運(yùn)行特性的分析研究
源熱泵熱水系統(tǒng)制熱量在1 160 kW左右，污水源熱泵熱水系統(tǒng)制熱量在250 kW左右，因此空氣源與污水源熱泵的配比能夠滿足浴室供熱水量。2 復(fù)合熱泵熱水系統(tǒng)運(yùn)行特性分析2.1 復(fù)合熱泵運(yùn)行模式下污水源熱泵串并聯(lián)模式分析在復(fù)合熱泵運(yùn)行模式下，本文對(duì)2臺(tái)污水源熱泵系統(tǒng)進(jìn)行了串聯(lián)與并聯(lián)模式下的性能比較，以此探討該復(fù)合熱泵熱水系統(tǒng)最佳的運(yùn)行模式。復(fù)合熱泵熱水系統(tǒng)的運(yùn)行模式如下：（1）污水源熱泵機(jī)組串聯(lián)運(yùn)行：上午2#、3#空氣源熱泵機(jī)組模塊（5臺(tái)熱泵機(jī)組）先制取熱流體機(jī)械 2020年4期2020-05-12
- 燃?xì)鈾C(jī)熱泵過(guò)渡季節(jié)供生活熱水性能分析
發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速對(duì)于制熱量的影響燃?xì)鉄岜门c傳統(tǒng)的電動(dòng)熱泵最大的區(qū)別就在于燃?xì)鉄岜檬且匀細(xì)獍l(fā)動(dòng)機(jī)通過(guò)直聯(lián)接或者是皮帶輪等聯(lián)接方式來(lái)帶動(dòng)開(kāi)啟式壓縮機(jī)做功，而傳統(tǒng)的熱泵發(fā)動(dòng)機(jī)是以電動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng)制冷壓縮機(jī)做功。通過(guò)控制燃?xì)馊剂喜煌奈肓浚梢苑奖愕卣{(diào)節(jié)燃?xì)獍l(fā)動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速。當(dāng)燃?xì)馊剂衔肓堪l(fā)生變化時(shí)，燃?xì)獾陌l(fā)熱量發(fā)生了變化，燃?xì)獍l(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速也發(fā)生了變化，通過(guò)皮帶輪傳動(dòng)，帶動(dòng)壓縮機(jī)的轉(zhuǎn)數(shù)也發(fā)生了相應(yīng)的變化，從而影響熱泵系統(tǒng)的運(yùn)行性能。由圖2可知，系統(tǒng)總制熱量隨著發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速的增加而山西建筑 2019年18期2019-10-29
- 大中型沼氣工程余熱回收系統(tǒng)及模擬分析
9。圖4 熱泵制熱量及壓縮機(jī)功率圖5 沼液池中沼液溫度圖6 蒸發(fā)器側(cè)水的進(jìn)出口溫度圖7 冷凝器側(cè)水的進(jìn)出口溫度圖8 熱泵系統(tǒng)COP圖9 熱泵系統(tǒng)過(guò)熱度由圖4可以看出，利用設(shè)計(jì)的熱泵系統(tǒng)，在4 h內(nèi)，熱泵制熱量由70 kW逐漸降到47 kW，這是由于沼液池中沼液溫度不斷降低，蒸發(fā)器側(cè)吸熱量也隨之降低的緣故。同時(shí)也表明污水源熱泵系統(tǒng)提供的熱量占據(jù)所需熱量的大部分。壓縮機(jī)功率從23 kW降到17 kW，平均20 kW。由圖5可以看出，沼液池中沼液溫度在4 h內(nèi)由煤氣與熱力 2019年8期2019-08-27
- 帶廢熱回收的家用熱泵熱水裝置實(shí)驗(yàn)研究
劑回路迭代計(jì)算制熱量。對(duì)比兩次計(jì)算結(jié)果，差值小于1%即迭代完成。得出系統(tǒng)運(yùn)行各點(diǎn)參數(shù)。計(jì)算流程如圖2所示。圖2 計(jì)算流程Fig.2 The calculation process以額定功率為2 HP的壓縮機(jī)為例計(jì)算制熱量、供水量等，圖3所示為制熱量隨出水溫度的變化。由圖3可知，制熱量隨出水溫度的升高略有下降，變化較小，穩(wěn)定在約10 kW。當(dāng)出水溫度為36 ℃時(shí)，制熱量為10.05 kW；當(dāng)出水溫度為46 ℃時(shí)，制熱量為9.99 kW，僅降低0.6%。表明帶制冷學(xué)報(bào) 2019年3期2019-06-20
- 兩種自然冷源過(guò)冷對(duì)熱泵制熱性能影響的對(duì)比
1)低溫制熱時(shí)制熱量不足，穩(wěn)定性差；2)制熱COP有待提高。制熱COP的水平直接決定其是否能夠作為取代傳統(tǒng)燃煤或燃?xì)獾募夹g(shù)方案。熱泵在環(huán)境溫度較低時(shí)制熱性能差的主要原因是壓比過(guò)大導(dǎo)致排氣溫度高和壓縮機(jī)容積效率降低，排氣量不足[1-3]。針對(duì)這些問(wèn)題，國(guó)內(nèi)外學(xué)者進(jìn)行了廣泛研究并提出相應(yīng)的改進(jìn)方法[4-7]。其中，較為有效的方法是對(duì)壓縮機(jī)中間腔內(nèi)補(bǔ)氣及單級(jí)變雙級(jí)壓縮中間腔內(nèi)補(bǔ)氣(或稱為帶經(jīng)濟(jì)器補(bǔ)氣熱泵系統(tǒng))[8]。從熱力學(xué)上講，采用自然冷源對(duì)熱泵系統(tǒng)供液管過(guò)冷制冷學(xué)報(bào) 2019年2期2019-04-22
- 基于定頻定容轉(zhuǎn)子壓縮機(jī)的噴氣增焓系統(tǒng)的研究分析
質(zhì)量，進(jìn)而提高制熱量。圖2為噴氣增焓二次節(jié)流制熱系統(tǒng)原理圖1-2與3-4為壓縮機(jī)絕熱壓縮過(guò)程，4-5-6為高溫高壓氣體在室內(nèi)換熱器液化冷凝過(guò)程，6-7為流經(jīng)室內(nèi)換熱器后的絕熱節(jié)流過(guò)程，7-10為制冷劑在閃發(fā)器中的補(bǔ)氣蒸發(fā)過(guò)程，7-8為制冷劑在閃發(fā)器中冷凝過(guò)程，8-9為液態(tài)制冷劑的絕熱節(jié)流過(guò)程，9-0-1為制冷劑蒸發(fā)過(guò)熱過(guò)程，2-3-10為壓縮機(jī)主回路中制冷劑蒸汽與與流經(jīng)補(bǔ)氣回路中的補(bǔ)氣蒸汽相互混合的過(guò)程。其中每個(gè)過(guò)程線中所代表的循環(huán)工質(zhì)的量并不一樣。其中，日用電器 2019年3期2019-04-15
- 帶補(bǔ)氣的電動(dòng)客車熱泵空調(diào)系統(tǒng)制熱特性試驗(yàn)研究
的系統(tǒng)效率低、制熱量不足等問(wèn)題，很多學(xué)者做了相關(guān)研究。如：李海軍等對(duì)混氣型電動(dòng)汽車熱泵空調(diào)系統(tǒng)建立了模型，并設(shè)計(jì)了一種適用于電動(dòng)汽車熱泵空調(diào)的低壓混氣型渦旋壓縮機(jī)[3-4]；唐景春等根據(jù)中間補(bǔ)氣壓力在渦旋壓縮機(jī)靜盤上開(kāi)兩個(gè)對(duì)稱的補(bǔ)氣孔，將補(bǔ)氣增焓技術(shù)應(yīng)用到了電動(dòng)汽車空調(diào)系統(tǒng)中[5]；劉旗等采用噴氣增焓的小型渦旋壓縮機(jī)，研制了用于電動(dòng)汽車的新型蒸汽噴射式準(zhǔn)二級(jí)壓縮熱泵空調(diào)系統(tǒng)[6]；彭慶豐等在純電動(dòng)汽車空調(diào)系統(tǒng)中引入噴射器，設(shè)計(jì)研制了基于小型渦旋壓縮機(jī)的二級(jí)中原工學(xué)院學(xué)報(bào) 2019年1期2019-03-15
- 噴氣增焓空氣源熱泵低溫運(yùn)行性能的實(shí)驗(yàn)研究
℃出水溫度時(shí)制熱量最高提升了43.0%，性能系數(shù)（Coefficient of Performance，）最高提升了28.3%；相對(duì)補(bǔ)氣量的增加對(duì)系統(tǒng)的性能改善呈現(xiàn)先增加后變緩至下降的趨勢(shì)，存在一個(gè)最優(yōu)的相對(duì)補(bǔ)氣量使得系統(tǒng)能效最高；打開(kāi)補(bǔ)氣閥后吸氣壓力和排氣壓力均有所提高；-12 ℃環(huán)境溫度時(shí)吸氣壓力較關(guān)閉補(bǔ)氣閥時(shí)提高了14.1%，排氣壓力較關(guān)閉補(bǔ)氣閥時(shí)提高了2%。噴氣增焓；經(jīng)濟(jì)器；空氣源熱泵；性能測(cè)試0 引言中國(guó)北方等寒冷及嚴(yán)寒地區(qū)占國(guó)土面積的70%以制冷技術(shù) 2018年4期2018-11-21
- 空氣源熱泵名義制熱量損失系數(shù)模型研究
霜工況下的機(jī)組制熱量作為參考標(biāo)準(zhǔn)，而無(wú)霜工況制熱量在實(shí)際中難以獲得，導(dǎo)致這些評(píng)價(jià)方法在實(shí)際中難以有效應(yīng)用。此外，目前對(duì)ASHP機(jī)組結(jié)除霜過(guò)程性能的研究中多采用人工環(huán)境室或現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)的方法，這些方法僅能進(jìn)行少數(shù)環(huán)境工況的實(shí)驗(yàn)測(cè)試，無(wú)法揭示ASHP機(jī)組在全部結(jié)霜工況下的運(yùn)行性能。因此，本文提出了“名義制熱量損失系數(shù)”，該系數(shù)綜合考慮了環(huán)境工況和結(jié)除霜過(guò)程的影響，反映了機(jī)組制熱性能相對(duì)于名義工況的損失程度，可有效評(píng)價(jià)ASHP機(jī)組結(jié)除霜過(guò)程的運(yùn)行性能。并基于廣義回歸制冷學(xué)報(bào) 2018年5期2018-10-16
- 新型電動(dòng)汽車熱泵系統(tǒng)除濕再熱性能實(shí)驗(yàn)研究
低，單位時(shí)間內(nèi)制熱量越少。彭慶豐等[6]設(shè)計(jì)并研制了一種采用二級(jí)壓縮噴射熱泵的電動(dòng)汽車熱泵空調(diào)系統(tǒng)，并與PTC采暖方式進(jìn)行了實(shí)車對(duì)比實(shí)驗(yàn)。結(jié)果表明，與PTC采暖系統(tǒng)相比，新型熱泵空調(diào)系統(tǒng)節(jié)能15%，整車?yán)m(xù)航里程延長(zhǎng)15 km。王穎等[7]研究了三換熱器與四通閥的電動(dòng)汽車熱泵系統(tǒng)。從結(jié)構(gòu)上看，三換熱器系統(tǒng)在除霜、除濕方面更具優(yōu)勢(shì)；從性能上看，兩個(gè)系統(tǒng)在不同工況下的制冷/制熱能力相近，但四通閥系統(tǒng)的COP比三換熱器系統(tǒng)高7%～15%。制冷工況時(shí)，三換熱器系統(tǒng)的制冷學(xué)報(bào) 2018年5期2018-10-16
- 熱泵熱水器中R1234ze(E)/R32替代R22的可行性分析
偏低，單位容積制熱量較小是其主要的制約因素。R32市場(chǎng)可獲性好，GWP=675，是GWP較低的替代制冷劑，在美國(guó)ARI Standard 520標(biāo)準(zhǔn)的空調(diào)工況下，其單位容積制冷量高于R22，但COP偏低、排氣壓力與排氣溫度偏高，且具有弱可燃性，限制了其作為替代制冷劑的使用[6-7]。因此，將兩種工質(zhì)有目的的混合有望克服各自的缺點(diǎn)，組成非常具有潛力的環(huán)保替代工質(zhì)。目前，Koyama在R410A實(shí)驗(yàn)臺(tái)上進(jìn)行了R1234ze(E)/R32(50/50)混合工質(zhì)的建筑熱能通風(fēng)空調(diào) 2018年8期2018-09-27
- 利用自然冷源過(guò)冷改善R32熱泵制熱性能的實(shí)驗(yàn)研究
下，排氣溫度、制熱量、制熱COP等參數(shù)的變化規(guī)律。熱泵；過(guò)冷度；R32；COP0 引言能源是人類社會(huì)賴以生存和發(fā)展的重要物質(zhì)基礎(chǔ)[1]。全球經(jīng)濟(jì)的增長(zhǎng)和人口增多導(dǎo)致對(duì)能源的需求與日俱增。熱泵技術(shù)是近年來(lái)在全世界倍受關(guān)注的新能源技術(shù)。采用熱泵技術(shù)可以節(jié)約大量高品位能源。世界上的溫寒帶國(guó)家，美國(guó)、日本、韓國(guó)、德國(guó)及北歐一些的國(guó)家，冬季供暖仍主要采用天然氣和燃油供暖，少量采取遠(yuǎn)距離供熱的住宅，用電或燒煤等方式采暖[2]?？照{(diào)是人類生活和工作環(huán)境不可或缺的重要組成制冷與空調(diào) 2018年4期2018-09-11
- R134a和R407c對(duì)熱泵空調(diào)系統(tǒng)性能的影響
況下的制冷量、制熱量、壓縮機(jī)輸入功率和壓縮機(jī)排氣溫度的試驗(yàn)測(cè)試，根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行比較，探討它們適合的工況及相關(guān)的影響因數(shù)，為同類空調(diào)系統(tǒng)，如電動(dòng)汽車空調(diào)、空調(diào)熱水器等提供參考。1 試驗(yàn)?zāi)Ｐ驮囼?yàn)選取一臺(tái)熱泵空調(diào)為研究對(duì)象，壓縮機(jī)型號(hào)為SZ084S4VC，排氣量19.9 m3/h；排氣容積114.5 cm3/r；轉(zhuǎn)速2 900 r/min；電壓為380～400 V；頻率50 Hz，三相。系統(tǒng)測(cè)試原理圖如圖1所示。根據(jù)圖1搭建系統(tǒng)試驗(yàn)臺(tái)，并在空調(diào)焓差實(shí)驗(yàn)室中進(jìn)行- R290冷媒2HP空調(diào)器制熱量提高的試驗(yàn)研究
決的難題是系統(tǒng)制熱量不高，在制冷量3500W以上的機(jī)種，暫時(shí)未達(dá)到熱冷比1.1倍的國(guó)家強(qiáng)制要求[5]，其應(yīng)用和推廣受到影響。目前空調(diào)廠家解決R290制熱量低的方法主要采用變頻技術(shù)，但如果橫向比較，如R22、R410A采用變頻技術(shù)的制熱量仍比R290要高。R290制熱量不高，普遍認(rèn)為是系統(tǒng)冷媒充注量受到限制的原因?qū)е?，而采用小管徑換熱器、微通道換熱器被視為解決冷媒充注量少的可行辦法[3]，國(guó)內(nèi)外很多研究機(jī)構(gòu)、大專院校等對(duì)小管徑換熱器在R290制冷系統(tǒng)的應(yīng)用上家電科技 2018年1期2018-01-24
- R134a/R32混合制冷劑電動(dòng)汽車空調(diào)系統(tǒng)制熱性能的實(shí)驗(yàn)研究
度較低時(shí)，系統(tǒng)制熱量衰減明顯。本文采用混合制冷劑以改良熱泵系統(tǒng)的制熱性能，分析了壓縮機(jī)在不同轉(zhuǎn)速、不同混合比例下R134a/R32混合制冷劑在汽車空調(diào)中的制熱性能。相對(duì)于R134a系統(tǒng)，混合制冷劑空調(diào)系統(tǒng)制熱量增加約14.0%～17.1%，性能系數(shù)（Coefficient of Performance，COP）提升4.3%～14%。當(dāng)混合制冷劑中R32的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為4%時(shí)，系統(tǒng)COP最佳，同時(shí)制熱量提升明顯。R134a/R32；混合制冷劑；汽車空調(diào)；制熱0制冷技術(shù) 2017年5期2017-12-21
- 低溫空氣源CO2熱泵熱水器系統(tǒng)特性研究
排氣溫度過(guò)高及制熱量不足等現(xiàn)象是單級(jí)蒸汽壓縮式制冷系統(tǒng)在低蒸發(fā)溫度下經(jīng)常面臨的問(wèn)題，以CO2為制冷工質(zhì)的中間不完全冷卻兩級(jí)蒸汽壓縮熱泵系統(tǒng)能很好地改善這些問(wèn)題。本文構(gòu)建了低環(huán)溫（-20℃）下CO2熱泵熱水器系統(tǒng)、確定了系統(tǒng)各部件結(jié)構(gòu)參數(shù)、建立了部件和熱泵系統(tǒng)的數(shù)學(xué)模型。模擬結(jié)果表明：隨著環(huán)境溫度升高，CO2熱泵熱水器系統(tǒng)制熱量以及COP呈現(xiàn)出增長(zhǎng)的趨勢(shì)，改變水側(cè)輸入?yún)?shù)對(duì)系統(tǒng)性能有較大影響。單級(jí)壓縮制冷循環(huán)；CO2雙級(jí)壓縮中間不完全冷卻熱泵循環(huán)；CO2熱泵流體機(jī)械 2017年11期2017-12-16
- 空氣源熱泵空調(diào)器制熱量測(cè)量不確定度評(píng)定
氣源熱泵空調(diào)器制熱量測(cè)量不確定度評(píng)定司念朋1，王宏偉2，顧小平1，白 虹2，付艷玲2，陶自強(qiáng)2，周柳余1，白 樺2*(1.廣東出入境檢驗(yàn)檢疫局 檢驗(yàn)檢疫技術(shù)中心，廣東 廣州 510623；2.中國(guó)檢驗(yàn)檢疫科學(xué)研究院，北京 100176)分析并篩選了空氣焓值法測(cè)量制熱量測(cè)定不確定度的主要來(lái)源，通過(guò)數(shù)學(xué)模型進(jìn)行不確定度的A類評(píng)定和B類分析，推導(dǎo)和建立了靜壓差、焓值、空氣比容、空氣濕度等制熱量不確定度主要分量的數(shù)學(xué)模型，通過(guò)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)評(píng)定了制熱量不確定度。采用極限分析測(cè)試學(xué)報(bào) 2017年11期2017-11-29
- 空調(diào)的最短制熱時(shí)間到底該怎么求
輔熱功能空調(diào)的制熱量的最大功率的表達(dá)方式.關(guān)鍵詞：輔熱；制熱量；制熱時(shí)間作者簡(jiǎn)介：王愛(ài)紅（1979-），江蘇蘇州，大學(xué)本科，中學(xué)一級(jí)教師，研究方向：中考研究.在平時(shí)的學(xué)生練習(xí)中，遇到了2015年無(wú)錫市的一道有關(guān)空調(diào)問(wèn)題的中考題，其中一個(gè)關(guān)于空調(diào)的最短制熱時(shí)間的求解出現(xiàn)了多種不同的解法和答案，讓筆者特別關(guān)注到此題.由于習(xí)題所給答案與全國(guó)范圍內(nèi)同行之間傳播的中考匯編中的答案一致且并不能讓筆者信服，個(gè)人覺(jué)得有必要對(duì)此問(wèn)題進(jìn)行研究、探討得出一個(gè)確切的處理方法和正確中學(xué)物理·初中 2017年5期2017-06-16
- R290房間空調(diào)器運(yùn)行特性實(shí)驗(yàn)研究
機(jī)在制熱運(yùn)行時(shí)制熱量明顯不足，僅為R22的90.8%，更換大管徑換熱器后制熱量稍有提升，為R22的93.2%。采用變頻壓縮機(jī)及提升灌注量后制熱量有明顯提升，為R22的98.9%。指出R290樣機(jī)制熱量不足的主要原因之一為較低的制冷劑質(zhì)量流量，變頻技術(shù)、補(bǔ)氣增焓技術(shù)可有效改善R290空調(diào)器制熱量不足的問(wèn)題?！娟P(guān)鍵詞】R290；房間空調(diào)器；制冷性能；制熱性能；制熱量0 引言R22作為目前應(yīng)用量最大、應(yīng)用范圍最廣的制冷劑，其替代進(jìn)程已經(jīng)進(jìn)入了實(shí)質(zhì)階段。天然工質(zhì)R制冷與空調(diào) 2016年1期2016-06-08
- 裝載機(jī)空調(diào)系統(tǒng)制冷量與制熱量的計(jì)算方法
調(diào)系統(tǒng)制冷量與制熱量的理論計(jì)算法。關(guān)鍵詞：裝載機(jī)空調(diào)；制冷量；制熱量；計(jì)算；方法中圖分類號(hào)：TU831 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A一般說(shuō)來(lái)裝載機(jī)空調(diào)是由壓縮機(jī)、冷凝器、儲(chǔ)液罐、膨脹閥、蒸發(fā)器、管路和電器控制系統(tǒng)等組成。制冷量和制熱量的大小直接反映了裝載機(jī)空調(diào)制冷能力和制熱能力的強(qiáng)弱。因此計(jì)算制冷量和制熱量是裝載機(jī)空調(diào)選型的前提和關(guān)鍵。在裝載機(jī)設(shè)計(jì)中，常見(jiàn)的空調(diào)制冷量和制熱量的計(jì)算方法有理論計(jì)算法和經(jīng)驗(yàn)估算法，在這里介紹裝載機(jī)空調(diào)制冷量和制熱量的理論計(jì)算法。1 制冷量計(jì)中國(guó)新技術(shù)新產(chǎn)品 2016年7期2016-05-14
- 低溫制熱工況空調(diào)器最佳除霜起始點(diǎn)的實(shí)驗(yàn)研究
了利用最大平均制熱量法快速確定最佳除霜起始點(diǎn)的方法。研究結(jié)果表明，在低溫制熱工況下，采用本文的除霜起始點(diǎn)確定方法后，只通過(guò)兩次實(shí)驗(yàn)就使所測(cè)試的1.5匹空調(diào)器的平均制熱量提升至3,213 W，能滿足空調(diào)器標(biāo)稱要求；空調(diào)器的平均能效提高了6%。采用最大平均制熱量法可以快速高效地確定最佳除霜起始點(diǎn)?？照{(diào)器；制熱工況；最大平均制熱量；除霜啟動(dòng)點(diǎn)0 引言2013年10月，國(guó)家對(duì)變頻空調(diào)器正式實(shí)施APF測(cè)試標(biāo)準(zhǔn)[1]。APF測(cè)試主要由額定制冷、中間制冷、額定制熱、中間制冷技術(shù) 2016年6期2016-03-08
- 蒸發(fā)冷卻式熱泵機(jī)組與風(fēng)冷熱泵機(jī)組制熱性能對(duì)比分析
熱泵機(jī)組的平均制熱量衰減較為嚴(yán)重；在環(huán)境溫度-2℃時(shí)，風(fēng)冷熱泵的平均制熱量只有名義制熱工況熱量的約53%；在環(huán)境溫度低于3℃時(shí)，蒸發(fā)冷卻式熱泵機(jī)組提供的平均制熱量高于風(fēng)冷熱泵的平均制熱量。蒸發(fā)式冷卻式；熱泵；融霜；平均制熱量；峰值制熱量0 引言風(fēng)冷熱泵以空氣作為低位熱源，具有節(jié)能性及環(huán)保性等特點(diǎn)，擁有大量的市場(chǎng)和發(fā)展前景，因此受到了廣泛關(guān)注。風(fēng)冷熱泵系統(tǒng)廣泛應(yīng)用于我國(guó)南方、長(zhǎng)江流域甚至黃河流域，但在使用空氣源熱泵冬季供暖時(shí)的運(yùn)行狀況始終不理想[1-2]。以制冷技術(shù) 2015年2期2015-12-15
- 國(guó)際標(biāo)準(zhǔn)ISO5151-2010低溫制熱測(cè)試解析
制冷量和穩(wěn)態(tài)制熱量試驗(yàn)的讀數(shù)允差表3 非穩(wěn)態(tài)制熱量試驗(yàn)過(guò)程允許的偏差（2）空調(diào)器應(yīng)至少運(yùn)行10 min。（3）預(yù)調(diào)節(jié)階段可在出現(xiàn)除霜循環(huán)時(shí)結(jié)束；如果出現(xiàn)這種情況，在平衡階段開(kāi)始前，熱泵應(yīng)以制熱模式在除霜結(jié)束后至少運(yùn)行10 min。（4）低溫制熱試驗(yàn)時(shí)，推薦用自動(dòng)或手動(dòng)的方式啟動(dòng)除霜循環(huán)以結(jié)束預(yù)調(diào)節(jié)階段，滿足預(yù)調(diào)節(jié)要求后才能進(jìn)入下個(gè)環(huán)節(jié)的平衡階段。2.2平衡階段ISO5151-2010標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定熱泵低溫制熱試驗(yàn)預(yù)調(diào)節(jié)階段完成后將進(jìn)入平衡階段，平衡階段試驗(yàn)工況質(zhì)量安全與檢驗(yàn)檢測(cè) 2015年1期2015-10-28
- 兩級(jí)壓縮和單級(jí)補(bǔ)氣式滾動(dòng)轉(zhuǎn)子壓縮機(jī)應(yīng)用于熱泵系統(tǒng)的理論與實(shí)驗(yàn)研究
級(jí)壓縮；補(bǔ)氣；制熱量；COP熱泵是一種重要的節(jié)能裝置，它能在投入一個(gè)單位的高品質(zhì)能量的條件下產(chǎn)出多于一個(gè)單位的熱量，較電加熱等傳統(tǒng)供熱方式具有明顯的節(jié)能優(yōu)勢(shì)，所以在資源短缺及環(huán)境污染問(wèn)題嚴(yán)重的今天，對(duì)熱泵的研究越來(lái)越引起人們的重視。長(zhǎng)期以來(lái)，空氣源熱泵空調(diào)機(jī)組在我國(guó)長(zhǎng)江中下游、西南、華南地區(qū)得到廣泛的應(yīng)用，無(wú)需輔助熱源，能夠以較低的初投資、較低的能耗較好地滿足該地區(qū)的采暖、空調(diào)要求，使用方便、高效節(jié)能，對(duì)使用地區(qū)沒(méi)有什么污染，能實(shí)現(xiàn)一機(jī)兩用。但是對(duì)于黃河流- 房間空氣調(diào)節(jié)器季節(jié)能效比的優(yōu)化方法研究
和APF隨額定制熱量和額定制熱功率的變化趨勢(shì)表1 基礎(chǔ)的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)表2 額定制冷量、額定制冷功率的波動(dòng)及SEER、HSPF、APF的計(jì)算結(jié)果表3 額定中間制冷量、額定中間制冷功率的波動(dòng)及SEER、HSPF、APF的計(jì)算結(jié)果表4 額定制熱量、額定制熱功率的波動(dòng)及SEER、HSPF、APF的計(jì)算結(jié)果表5 額定中間制熱量、額定中間制熱功率的波動(dòng)及SEER、HSPF、APF的計(jì)算結(jié)果表6 額定低溫制熱量、額定低溫制熱功率的波動(dòng)及SEER、HSPF、APF的計(jì)算結(jié)果表家電科技 2015年3期2015-04-09
- 高精度熱泵熱水器制熱量測(cè)試方法的實(shí)驗(yàn)研究
精度熱泵熱水器制熱量測(cè)試方法的實(shí)驗(yàn)研究陳憶喆1， 李征濤1， 高聯(lián)斌1， 黃 超1， 廖李平2， 章曉龍1（1.上海理工大學(xué)能源與動(dòng)力工程學(xué)院，上海 200093；2.珠海格力電器股份有限公司機(jī)電研究院，珠海 519070）通過(guò)對(duì)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)GB／T23137—2008與GB／T 21362—2008中循環(huán)加熱式及靜態(tài)加熱式熱泵熱水器制熱量的測(cè)試方法的分析，發(fā)現(xiàn)制熱量的測(cè)量存在誤差，影響機(jī)組性能的判定.現(xiàn)提出另一種測(cè)試方法——排水法.待熱泵熱水器將水箱內(nèi)的水加上海理工大學(xué)學(xué)報(bào) 2014年4期2014-06-23
- 變工況下制冷劑充灌量對(duì)系統(tǒng)性能影響的實(shí)驗(yàn)研究
制熱變工況下制熱量隨充灌量變化曲線3.2 制熱圖6是在變工況下匹配充灌量時(shí)的制熱量的變化曲線。從圖6可以看到，在毛細(xì)管長(zhǎng)度保持不變的情況下，有以下結(jié)論：(1)室內(nèi)/外工況保持不變的情況下，隨著充灌量的增加，樣機(jī)的制熱量先增大，后減小，在某一充灌量下出現(xiàn)制熱量的極大值。在工況保持不變時(shí)，各參數(shù)隨著充灌量的增加的變化規(guī)律與制冷一樣，冷凝溫度和蒸發(fā)溫度都是升高的，制冷劑循環(huán)流量也是增加的。在低充灌量下，制冷劑循環(huán)流量的作用占主導(dǎo)地位，在高充灌量下室內(nèi)換熱器制冷家電科技 2013年10期2013-07-09
- 中國(guó)APF標(biāo)準(zhǔn)中低溫制熱的影響
f時(shí)，空調(diào)器的制熱量不能滿足房間冷負(fù)荷的要求，根據(jù)國(guó)內(nèi)APF計(jì)算方法，此時(shí)，將以電加熱的形式補(bǔ)充制熱量不足部分。設(shè)PRH表示電加熱，則有：式中，Q(a,b)—溫度a、b之間，空調(diào)累計(jì)制冷 (熱)量；P(a,b)—溫度a、b之間，空調(diào)累計(jì)消耗功率。所以，低溫制熱性能對(duì)于APF的影響主要有5個(gè)方面，PRH，Q(-7,tf)，Q(tf,tg)，P(-7,tf)，P(tf,tg)。從中可以發(fā)現(xiàn)，由于電加熱的效率按1.0計(jì)算，如果這部分比例大，將嚴(yán)重影響APF的性能裝備機(jī)械 2013年4期2013-05-30
- 熱泵熱回收新風(fēng)機(jī)組和熱管熱泵低溫?zé)崮芑厥諜C(jī)組的節(jié)能比較
驗(yàn)一機(jī)組的實(shí)際制熱量為式中：Q1為空氣源熱泵的制熱量，kW；M0為新風(fēng)量，kg/s；cp為空氣的定壓比熱，kJ/(kg·℃)；t0為冬季空調(diào)室外空氣計(jì)算溫度，℃；ts為送風(fēng)溫度，℃。實(shí)驗(yàn)二機(jī)組的實(shí)際制熱量為圖1 實(shí)驗(yàn)一結(jié)構(gòu)圖①壓縮機(jī)；②翅片管蒸發(fā)器；③翅片管冷凝器；④節(jié)流裝置；⑤四通換向閥；⑥液體分離器；⑦排風(fēng)機(jī)；⑧新風(fēng)機(jī)；⑨、⑩電動(dòng)保溫風(fēng)閥；○11聯(lián)動(dòng)自控調(diào)節(jié)風(fēng)閥；○12熱管圖2 實(shí)驗(yàn)二結(jié)構(gòu)圖式中：Q2為熱管熱泵新風(fēng)機(jī)組實(shí)際制熱量，kW；tH為混風(fēng)后的溫電力需求側(cè)管理 2012年6期2012-09-17
- 以R32為工質(zhì)的準(zhǔn)二級(jí)壓縮熱泵系統(tǒng)實(shí)驗(yàn)研究
補(bǔ)氣較單級(jí)系統(tǒng)制熱量可提高30%，制熱性能系數(shù)提高20%。這里將準(zhǔn)二級(jí)壓縮技術(shù)運(yùn)用在R32系統(tǒng)上，著重研究R32作為熱泵工質(zhì)使用時(shí)補(bǔ)氣對(duì)其制熱性能的影響規(guī)律。1 實(shí)驗(yàn)裝置實(shí)驗(yàn)裝置依據(jù)GB/T 21363—2008搭建。流程圖及溫度、壓力測(cè)點(diǎn)如圖1所示。實(shí)驗(yàn)裝置由冷卻水系統(tǒng)、熱泵系統(tǒng)、冷凍水系統(tǒng)及數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)組成。壓縮機(jī)技術(shù)參數(shù)為：吸氣容積為80cm3/r，額定輸入功率為4.55 kW，轉(zhuǎn)速2800r/min。實(shí)驗(yàn)中，通過(guò)調(diào)節(jié)冷凍水內(nèi)電加熱器的加熱功率來(lái)控制制冷學(xué)報(bào) 2011年5期2011-08-03
- 空調(diào)熱水器能效評(píng)定方法研究
工況熱泵熱水器制熱量測(cè)試，采用熱水周期的方法，把熱水加熱到平均水溫為55℃時(shí)，計(jì)算整個(gè)水箱獲得的熱量。需要注意的是，對(duì)于直熱式機(jī)組，主機(jī)出水溫度達(dá)到55℃即可開(kāi)始計(jì)算，而循環(huán)加熱式與自然對(duì)流加熱式，需要在加熱完成后，通過(guò)外置水泵對(duì)水箱進(jìn)行強(qiáng)制循環(huán)，使得水溫均勻達(dá)到55℃后，才能進(jìn)行計(jì)算，如水溫未達(dá)到要求，需要多次加熱攪拌循環(huán)，直到達(dá)到要求為止。2.2 日本熱泵熱水器標(biāo)準(zhǔn)日本熱泵熱水器標(biāo)準(zhǔn)JRA 4050：2009規(guī)定范圍是使用二氧化碳(CO2)或氫氟代烴(質(zhì)量安全與檢驗(yàn)檢測(cè) 2011年5期2011-07-16
- 不同控制策略下新能源汽車跨臨界CO2 熱泵最優(yōu)運(yùn)行特性