焊口
- 發(fā)電廠旋渦文丘里式噴水減溫器損壞技經(jīng)分析及對(duì)策
口與噴嘴進(jìn)水管處焊口斷裂, 進(jìn)一步檢查發(fā)現(xiàn)管座、聯(lián)箱筒體、文丘里內(nèi)襯套等部位存在宏觀裂紋; 左、右側(cè)二級(jí)減溫器套管與管座焊接部位開焊且套管與鋼碗接合面之間過(guò)盈配合已經(jīng)消失; 左側(cè)文丘里混合管喉部斷裂且減溫器外部懸吊裝置銷子脫出; 左、右側(cè)噴嘴入口裝置內(nèi)部半圓倒角處有兩條環(huán)向裂紋。以上所發(fā)現(xiàn)問(wèn)題的具體位置在二級(jí)減溫器結(jié)構(gòu)圖標(biāo)示如圖2 所示(粗箭頭所示為焊口斷裂部位, 紅色細(xì)箭頭所示為發(fā)現(xiàn)裂紋部位,藍(lán)色為過(guò)盈配合消失部位)。[1]圖3 斷口表面呈現(xiàn)細(xì)瓷狀2 噴
電氣技術(shù)與經(jīng)濟(jì) 2023年8期2023-11-30
- 基于小直徑管道焊口集中熱處理的方法
m，需要熱處理的焊口總數(shù)約13000 個(gè)，其中直徑小于DN50 的需要熱處理的焊口約8500 個(gè)。傳統(tǒng)的熱處方法是逐道焊口進(jìn)行熱處理，工作量大、用時(shí)長(zhǎng)，資源配置、人員組織、質(zhì)量預(yù)控及施工工期都會(huì)受到很大影響。同時(shí)，管道焊口逐道包裹熱處理技術(shù)在室外施工，效率低，且點(diǎn)多面廣，受操作人員、天氣環(huán)境等因素影響，熱處理溫度的控制不穩(wěn)定，質(zhì)量不易保證，一次合格率較低。為此，中化二建集團(tuán)有限公司項(xiàng)目部技術(shù)人員采用加大小直徑管道預(yù)制深度，然后采用集中熱處理的方法解決了這一
石油化工建設(shè) 2023年5期2023-11-02
- 海洋石油管線施工質(zhì)量控制及數(shù)字化
要求。追蹤對(duì)象為焊口兩端材料。管線組對(duì)要保證焊接接頭型式滿足焊接工藝要求，坡口打磨距離至少為20 mm，保證焊接時(shí)污垢、鐵銹不會(huì)污染焊道，同時(shí)環(huán)焊縫需要一定距離，比如3 倍壁厚或者50 mm，防止應(yīng)力集中。組對(duì)不銹鋼的工具也要用專用工具，防止不銹鋼和碳鋼工具混用，導(dǎo)致污染使不銹鋼生銹。對(duì)于熱切割的焊口，要去掉氧化層，打磨出金屬光澤，保證母材材料的純凈性。一般要求內(nèi)錯(cuò)皮不大于1.5 mm，如果達(dá)不到要求。可以采用經(jīng)過(guò)批準(zhǔn)的堆焊去滿足內(nèi)錯(cuò)皮要求。對(duì)于現(xiàn)場(chǎng)加工的
化工管理 2022年19期2023-01-03
- 壓力容器不等厚管壁焊接工藝技術(shù)
對(duì)壓力容器不等厚焊口的典型開裂焊口進(jìn)行焊接工藝、焊后熱處理、應(yīng)力分析，并提出改進(jìn)措施。1 不等厚壓力容器焊口開裂案例與分析1.1 主蒸汽法蘭與管材焊口開裂案例某電廠高壓汽缸進(jìn)汽門管材規(guī)格為Φ219×26，材質(zhì)為12Cr1MoV；法蘭規(guī)格為Φ251×42，管材與法蘭對(duì)接焊口厚度相差16 mm。經(jīng)檢查發(fā)現(xiàn)，管材和長(zhǎng)頸法蘭焊口開裂，焊口開裂位置如圖1所示。經(jīng)現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)，焊口處母材硬度為HB140，焊縫硬度為HB195；光譜復(fù)檢材質(zhì)為12Cr1MoV，均符合標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定
機(jī)械工程與自動(dòng)化 2022年4期2022-08-23
- 20g與ZG15Cr1Mo1V不等壁厚焊接工藝探討
輪對(duì)焊閘閥的一道焊口，在使用過(guò)程中發(fā)現(xiàn)有泄漏現(xiàn)象。2017年3月，全廠停工后剝離保溫檢查，發(fā)現(xiàn)焊縫上有多處裂紋，既有橫向裂紋，也有焊縫熔合線上的縱向裂紋，見圖1和圖2。于是，決定利用停工檢修的機(jī)會(huì)更換長(zhǎng)約1.5 m，規(guī)格為Φ273 mm、壁厚18 mm、 材質(zhì)為20g的直管段。過(guò)熱蒸汽管線介質(zhì)為3.5 MPa蒸汽，溫度約為435 ℃。 更換的管段共有2道焊口，見圖3。其中：焊口B為新?lián)Q直管與原有15CrMo材質(zhì)的Φ273 mm×18 mm 三通焊接；焊口A
現(xiàn)代制造技術(shù)與裝備 2022年6期2022-07-23
- 乙烯裝置P91 管道焊接分析及問(wèn)題對(duì)策
1。表1 11#焊口最終測(cè)得硬度值 HB1 焊接、熱處理工藝及過(guò)程介紹1.1 焊接工藝及過(guò)程A335 P91 焊條E9015-B91 不能重復(fù)烘烤，焊劑F9PZ（OP 90 W）不能重復(fù)烘烤。焊接采用管道自動(dòng)焊，工廠化預(yù)制采用氬弧焊打底和埋弧焊填充蓋面或氬電聯(lián)焊的工藝，焊接材料選用見表2。工藝管道焊接采用V 形坡口或雙V 形坡口，要求坡口形式應(yīng)符合焊接技術(shù)交底、工藝卡的要求。當(dāng)管道壁厚14≤δ＜20，宜采用V形坡口（圖1）；當(dāng)管道壁厚20≤δ＜60，宜采用
設(shè)備管理與維修 2022年12期2022-07-21
- 管道焊接數(shù)據(jù)庫(kù)的建立與管理實(shí)踐
安裝過(guò)程中管線的焊口信息、焊接信息、熱處理信息、無(wú)損檢測(cè)委托情況、試壓包劃分等信息集成在一個(gè)EXCEL 表格中，并通過(guò)對(duì)這些基礎(chǔ)數(shù)據(jù)的篩選和分析，獲得工程焊接日期、焊接進(jìn)度、焊接質(zhì)量、焊接一次合格率、焊工一次合格率等信息的基礎(chǔ)數(shù)據(jù)庫(kù)。數(shù)據(jù)庫(kù)可真實(shí)地反映出整個(gè)施工現(xiàn)場(chǎng)焊接的總工程量及項(xiàng)目組織施工人員、機(jī)具，為現(xiàn)場(chǎng)管理提供相對(duì)準(zhǔn)確的信息。安裝工程焊接工作量的及時(shí)準(zhǔn)確的統(tǒng)計(jì)，對(duì)項(xiàng)目在工藝管道安裝的各時(shí)段施工隊(duì)伍數(shù)量及安裝施工人員的統(tǒng)籌控制起著重要作用。數(shù)據(jù)庫(kù)采用
石油化工建設(shè) 2022年12期2022-03-27
- 長(zhǎng)輸原油管道焊口防腐施工的質(zhì)量控制策略
1 長(zhǎng)輸原油管道焊口防腐施工的問(wèn)題管道建設(shè)對(duì)于很多項(xiàng)目發(fā)展都存在特別大的作用，尤其是在石油項(xiàng)目方面，由于資源比較特殊，所以在管道的防腐模式上要不斷的創(chuàng)新。長(zhǎng)輸原油管道焊口防腐施工，作為比較核心的問(wèn)題，很多項(xiàng)目打造的時(shí)候沒(méi)有從客觀實(shí)際出發(fā)，對(duì)施工技術(shù)的應(yīng)用、施工材料的應(yīng)用采取了錯(cuò)誤的方法來(lái)完成，不僅沒(méi)有實(shí)現(xiàn)預(yù)期目標(biāo)，還造成防腐效果減弱。施工人員的技術(shù)水平不高，有些員工在日常的操作上，完全按照自身的經(jīng)驗(yàn)來(lái)完成，沒(méi)有嚴(yán)格履行國(guó)家現(xiàn)行規(guī)范、標(biāo)準(zhǔn)，導(dǎo)致項(xiàng)目建設(shè)遇到了
全面腐蝕控制 2021年1期2021-12-31
- X80M管道環(huán)焊縫開裂原因分析
工段1的2道開裂焊口(焊口1和焊口2)和工段2的2道開裂焊口(焊口3和焊口4)。部分送檢樣品分別如圖1,2所示。圖1 工段1送檢樣品Fig.1 Sample for inspection from section 1圖2 工段2送檢樣品Fig.2 Sample for inspection from section 21 試驗(yàn)方案鑒于焊接材料和焊接工藝是影響焊接質(zhì)量的重要因素，因此從焊接工段1和工段2的X80M管線鋼管所用的焊材和工藝兩方面入手，首先對(duì)焊材
壓力容器 2021年6期2021-07-28
- X80 管線鋼半自動(dòng)自保護(hù)藥芯環(huán)焊接頭性能影響因素研究*
分及環(huán)焊工藝環(huán)焊焊口的母材為X80 級(jí)管線鋼， 為低碳微合金高強(qiáng)度管線鋼， 管材規(guī)格為Φ1 219 mm×18.4 mm， 化學(xué)成分符合中國(guó)石油集團(tuán)CDP-SNGP-PL-006-2014-3 《天然氣管道工程用鋼管技術(shù)規(guī)格書》 的要求。 根焊采用實(shí)芯焊絲， 直徑為1.2 mm； 填充蓋面焊采用自保護(hù)藥芯焊絲E81T8-Ni2， 直徑為2.0 mm。 X80 管線鋼管和焊絲的化學(xué)成分見表1， 焊接工藝參數(shù)見表2。表1 X80 鋼級(jí)管線鋼管和自保護(hù)藥芯焊絲的
焊管 2021年6期2021-07-03
- 環(huán)焊縫排查中疑似黑口的識(shí)別及開挖驗(yàn)證
,對(duì)識(shí)別出的問(wèn)題焊口,通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)開挖驗(yàn)證及時(shí)消除隱患。根據(jù)數(shù)據(jù)對(duì)齊結(jié)果,篩選出部分無(wú)施工安裝記錄、無(wú)檢測(cè)報(bào)告和無(wú)建設(shè)期射線底片的“三元”焊口(統(tǒng)稱為疑似黑口)。由于該類焊口信息缺失,對(duì)其質(zhì)量狀況認(rèn)識(shí)不全面,潛在的風(fēng)險(xiǎn)隱患未被及時(shí)識(shí)別,因此管道的安全運(yùn)行存在較大的不確定性。目前,各管道運(yùn)營(yíng)企業(yè)都在進(jìn)行疑似黑口排查[8],排查管道建設(shè)過(guò)程中遺留的、未被識(shí)別的質(zhì)量風(fēng)險(xiǎn)。本文介紹了如何通過(guò)數(shù)據(jù)對(duì)齊進(jìn)行疑似黑口排查、黑口類型確認(rèn)及開挖確認(rèn)流程等,并對(duì)在現(xiàn)實(shí)工作中的應(yīng)用
天然氣與石油 2021年1期2021-03-08
- 油氣管道工程建設(shè)過(guò)程中業(yè)主方的焊接質(zhì)量管控
、現(xiàn)場(chǎng)焊接實(shí)施、焊口質(zhì)量檢查和驗(yàn)收及焊口返修等5個(gè)管理規(guī)定方面歸納梳理出油氣管道工程建設(shè)過(guò)程中焊接質(zhì)量業(yè)主方的主要管控措施[2-5]，并指導(dǎo)了中俄東線（黑河－長(zhǎng)嶺）工程建設(shè)，將有助于提升業(yè)主方在今后我國(guó)油氣管道工程建設(shè)過(guò)程中對(duì)焊接質(zhì)量的管控能力。1 以往工程總結(jié)與分析對(duì)中俄二線、陜京四線、中靖聯(lián)絡(luò)線、寧夏成品油油氣管道工程的焊口缺陷及產(chǎn)生的原因進(jìn)行統(tǒng)計(jì)分析，總結(jié)出由于業(yè)主方各項(xiàng)管理規(guī)定不全面、不詳細(xì)或因經(jīng)驗(yàn)不足而出現(xiàn)的主要問(wèn)題有：（1）開展的焊接工藝評(píng)定和
石油工程建設(shè) 2021年4期2021-01-14
- 淺談大型鋁電解槽陰極母線維修技術(shù)
這種方法常會(huì)出現(xiàn)焊口裂開與漏罐現(xiàn)象，且易造成焊劑泄露，需要二次處理，增加成本。3 燃燒粉焊接法本文以燃燒粉焊接法為例，針對(duì)燃燒粉焊接法修復(fù)陰極母線破損的關(guān)鍵技術(shù)點(diǎn)進(jìn)行陳述，具體關(guān)鍵點(diǎn)如下。（1）焊接前的準(zhǔn)備工作。進(jìn)行焊接前需要對(duì)陰極母線的損壞部位進(jìn)行檢查，以此判斷損壞的母線是否為帶電母線，若是帶電陰極母線則不能隨意將母線切開，因?yàn)閷щ娔妇€切開有一定的風(fēng)險(xiǎn)，因此為了保障維修人員的生命安全，應(yīng)該在進(jìn)行切割前根據(jù)陰極母線的截面積大小進(jìn)行搭橋引流，這樣既能夠保障
世界有色金屬 2020年17期2020-12-09
- 電廠油系統(tǒng)管道焊接施工質(zhì)量控制探究
。油管道上層面的焊口數(shù)量比較多，同時(shí)分布比較密集；有些管道焊口位置不容易被發(fā)現(xiàn)，相對(duì)隱蔽，經(jīng)常會(huì)使焊接操作時(shí)出現(xiàn)一些難題；特別是不銹鋼，這類金屬屬于高鉻合金，材質(zhì)種類屬于不尋常的品種，通常會(huì)發(fā)生比較大的晶問(wèn)腐蝕和熱裂紋情況，完成焊接工作時(shí)難度系數(shù)也比較大。各類油系統(tǒng)管道的焊接都需要運(yùn)用到氬弧焊工藝，而對(duì)于直徑小于60 mm 或者厚度為5 mm 的油管道，焊接時(shí)采取的工藝可以是全氬弧焊；倘若油管道直徑比60 mm大，或者厚度在5 mm 以上，需要相關(guān)技術(shù)人員
科技與創(chuàng)新 2020年21期2020-11-27
- CFB鍋爐的一次水冷壁泄露分析
問(wèn)題，鰭片與對(duì)接焊口并非同一焊工施工，且焊接對(duì)口或鰭片的焊工也并非只進(jìn)行了該位置的焊接，而是同時(shí)進(jìn)行了大量其他位置的焊接，但其他施工位置未發(fā)生此類問(wèn)題。（3）泄露后，對(duì)泄露焊口焊接后探傷的底片即報(bào)告進(jìn)行了檢查，焊口評(píng)價(jià)報(bào)告為一級(jí)，焊縫成型優(yōu)良。（4）在實(shí)際的焊接過(guò)程中，焊縫材質(zhì)在微觀上很難達(dá)到母材標(biāo)準(zhǔn)，難以得到優(yōu)秀的金屬組織。（5）鍋爐存在嚴(yán)重變形現(xiàn)象，該處位于二次風(fēng)箱上方，水冷壁與風(fēng)向相互干涉，存在巨大應(yīng)力，該處水冷壁變形尤為嚴(yán)重。在切割過(guò)程中，管道切除
工程技術(shù)與管理 2020年7期2020-07-25
- “華龍一號(hào)”示范工程主管道窄間隙自動(dòng)焊焊接缺陷分析
的主管道共有8道焊口(其中冷段2道焊口,熱段2道焊口,過(guò)渡段4道焊口),三個(gè)環(huán)路共有24道焊口,焊口分布示意圖見圖1。圖1 “華龍一號(hào)”主管道焊口分布示意圖Fig.1 The schematic of welded junctions of ACP1000 primary coolant pipeline“華龍一號(hào)”示范工程主管道采用控氮不銹鋼材料整體鍛造工藝制造,彎頭和直管部分采用整體彎制,取消了環(huán)焊縫,大的接管嘴采用整體鍛造方式,減少了焊縫數(shù)量,采用了
中國(guó)核電 2020年2期2020-06-24
- 300 MW機(jī)組鍋爐再熱器出口集箱與連接管焊縫裂紋分析及治理
主汽閥管段第一道焊口泄漏。1 事件經(jīng)過(guò)2018-12-27T11：00，發(fā)現(xiàn)3#爐7層右側(cè)再熱器管段冒氣，拆除保溫后確認(rèn)該管變徑處焊縫2—5點(diǎn)方向出現(xiàn)290 mm長(zhǎng)環(huán)形裂紋，輕微冒氣，無(wú)泄漏聲音。與中調(diào)協(xié)調(diào)后，當(dāng)晚停機(jī)。2 原因分析2.1 客觀方面2.1.1 直接原因在環(huán)切機(jī)切削過(guò)程中，刀頭由焊縫中間深入，逐漸向焊縫兩側(cè)刮削，當(dāng)刮削至貼近裂縫時(shí)，將裂縫邊緣層粘帶下來(lái)，該“切片”長(zhǎng)180 mm、寬12 mm、厚約3 mm。光譜確認(rèn)該切片材質(zhì)既有母材材質(zhì)，又有
應(yīng)用能源技術(shù) 2020年4期2020-05-18
- 油氣管道環(huán)焊縫缺陷排查及處置措施研究
測(cè)結(jié)果、特殊結(jié)構(gòu)焊口、有限元建模分析和高后果區(qū)等方面入手開展環(huán)焊縫排查選點(diǎn)工作。1.1 基于原始資料、管道內(nèi)檢測(cè)結(jié)果選擇排查點(diǎn)2017年7月到2018年6月，西南管道公司組織將中緬天然氣管道16余萬(wàn)道焊口建設(shè)期無(wú)損檢測(cè)底片進(jìn)行再評(píng)價(jià)，找出存在錯(cuò)評(píng)、漏評(píng)的存疑焊口，并結(jié)合內(nèi)檢測(cè)中的異?？?，以此作為排查工作的重點(diǎn)，共計(jì)開挖焊口699道。這一階段排查出不合格焊口241道，其中包括缺陷嚴(yán)重的裂紋焊口23道。在241道不合格焊口中，彎頭變壁焊口有119道，占比49%
石油管材與儀器 2020年2期2020-05-11
- 電磁預(yù)熱技術(shù)在喇嘛甸油田管道施工及維護(hù)中的應(yīng)用
度要求較高。一旦焊口周圍溫差過(guò)大，造成焊口的冷卻速度過(guò)快，就會(huì)使焊口產(chǎn)生焊接裂紋，影響焊口強(qiáng)度并導(dǎo)致焊道的斷裂[1]。而在北方，冬季的氣溫通常會(huì)在-20 ℃左右，所以在冬季施工時(shí)必須對(duì)焊口兩側(cè)的管道進(jìn)行預(yù)熱，使焊口的溫度逐步冷卻。對(duì)于傳統(tǒng)的預(yù)熱方法，使用氧氣乙炔割炬對(duì)管道進(jìn)行烘烤預(yù)熱。這樣做雖可以達(dá)到對(duì)焊道預(yù)熱的目的，但由于溫度是驟然提升，所以對(duì)已經(jīng)溫度過(guò)低的管道會(huì)產(chǎn)生淬硬的現(xiàn)象，對(duì)管道本體也有一定的傷害。若要在冬季確保工業(yè)管道焊縫的焊接質(zhì)量，提高焊縫的X
石油石化節(jié)能 2020年2期2020-03-20
- 淺析沙特阿美項(xiàng)目焊工管理模式
C 質(zhì)檢員需要對(duì)焊口進(jìn)行外觀檢查，涉及到焊縫余高要求(見表1)、咬邊(允許深度小于0.79 mm 且長(zhǎng)度小于50 mm)。此外，不允許有根部?jī)?nèi)凹、未熔合和電弧劃傷等情況。Table 1.Weld reinforcement and root penetration表1.焊縫余高要求4) 射線無(wú)損檢測(cè)RT：如果需要，按照ASME SEC V B&PV QW-191 進(jìn)行。若計(jì)劃使用超聲波檢測(cè)UT 代替RT，需要提前獲得阿OID 批準(zhǔn)。5) 導(dǎo)向彎曲試驗(yàn)：必須
石油天然氣學(xué)報(bào) 2020年4期2020-03-10
- 淺談長(zhǎng)輸原油管道焊口防腐施工的質(zhì)量控制
輸管道上有很多的焊口，這些焊口是最容易產(chǎn)生腐蝕的地方，倘若焊口處產(chǎn)生了一定的腐蝕，就容易出現(xiàn)漏油、漏氣的現(xiàn)象，且會(huì)產(chǎn)生一定的安全問(wèn)題，因此我們一定要加強(qiáng)長(zhǎng)輸原油管道焊口防腐工作，保證防腐工作的質(zhì)量，進(jìn)而提升長(zhǎng)輸原油管道工作的安全性。由此可見，探討長(zhǎng)輸原油管道焊口防腐施工質(zhì)量控制的方法和措施的重要意義。1 補(bǔ)口防腐準(zhǔn)備1.1 焊口清理長(zhǎng)輸管道焊口處通常會(huì)有一定的雜物，因此，焊口在防腐補(bǔ)口前，要將環(huán)向焊縫及焊縫兩側(cè)管道原材廠家預(yù)留未防腐范圍內(nèi)的飛濺物、焊渣、油
全面腐蝕控制 2020年3期2020-02-27
- 淺談長(zhǎng)輸管道焊口防腐施工的質(zhì)量控制
性。1 長(zhǎng)輸管道焊口防腐施工準(zhǔn)備工作1.1 焊口清理在進(jìn)行焊口防腐補(bǔ)口之前，應(yīng)該將焊接的位置進(jìn)行有效的清理，去除各類雜質(zhì)、油污造成的腐蝕影響，保持雜物的清潔徹底，才能夠有效地防止各類腐蝕問(wèn)題的出現(xiàn)[1]。1.2 焊口除銹由于長(zhǎng)輸管道施工建設(shè)屬于線性施工工程，工程距離較長(zhǎng)，往往會(huì)跨越諸多個(gè)城市或村莊，為了提高施工效率，也要保障施工的質(zhì)量，必須使用噴砂的除銹方式來(lái)進(jìn)行焊口的除銹。所以應(yīng)該有效確保噴砂的質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)符合規(guī)定設(shè)計(jì)。而且，所使用的噴砂必須保持良好的干燥度
全面腐蝕控制 2020年12期2020-02-27
- 基于油氣管道環(huán)焊縫射線底片復(fù)評(píng)的質(zhì)量管理
片復(fù)評(píng)，累計(jì)完成焊口復(fù)評(píng)25702道，發(fā)現(xiàn)問(wèn)題焊口134道，占復(fù)評(píng)焊口總數(shù)0.52%，反映出該項(xiàng)目在施工焊接和無(wú)損檢測(cè)及評(píng)定工作中存在一定的問(wèn)題，具體情況為：1.1 施工焊接質(zhì)量方面（1）疑似自行焊縫全壁厚修補(bǔ)。復(fù)評(píng)發(fā)現(xiàn)在部分“非返修焊口”底片上，存在“疑似全壁厚修補(bǔ)”影像，即從焊縫外表面至焊縫根部的全壁厚修磨補(bǔ)焊。從底片特征看，焊縫根部影像不連續(xù)，焊道內(nèi)存在補(bǔ)焊痕跡，懷疑在施工過(guò)程中存在著未經(jīng)監(jiān)管的“全壁厚返修焊口”。此類返修危害性較大，一是返修次數(shù)無(wú)法
商品與質(zhì)量 2019年52期2019-12-22
- 離心式壓縮機(jī)無(wú)應(yīng)力配管施工技術(shù)
的關(guān)鍵，因此管道焊口組對(duì)必須按照國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)要求執(zhí)行，保證組對(duì)完成后管道水平、垂直度在標(biāo)準(zhǔn)要求范圍內(nèi)，才能避免因管道連接導(dǎo)致壓縮機(jī)組在自由狀態(tài)下產(chǎn)生附加應(yīng)力。（2）水平管道安裝如圖1 所示，焊口5 與壓縮機(jī)壓縮機(jī)入口短節(jié)法蘭1 間管段為封閉管段，焊口5 以前管段為自由管段。封閉管段必須在自由管段安裝合格、機(jī)組精對(duì)中完成、聯(lián)軸器安裝完成后才能進(jìn)行安裝。（3）配管時(shí)應(yīng)以與壓縮機(jī)進(jìn)口短節(jié)法蘭2 配對(duì)的法蘭1 為基準(zhǔn)進(jìn)行測(cè)量，測(cè)量前需將法蘭1 與法蘭2 進(jìn)行連接并緊固
設(shè)備管理與維修 2019年22期2019-12-19
- 試論水電工程金屬結(jié)構(gòu)焊接工藝
通常情況下會(huì)出現(xiàn)焊口不夠勻稱這樣一種情況，從而使得焊口位置很容易有殘余應(yīng)力存在，不僅破壞金屬結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性，嚴(yán)重的時(shí)候甚至可能導(dǎo)致焊口處發(fā)生斷裂，進(jìn)而容易引發(fā)腐蝕的發(fā)生，加劇金屬結(jié)構(gòu)焊口處的斷裂程度。2） 焊口腐蝕。施工人員焊接水平所限或焊接操作疏忽，從而使得焊接工藝存在不到位情況，導(dǎo)致焊珠、焊瘤出現(xiàn)，并未能將相關(guān)清理工作及時(shí)做好，那么焊口處所產(chǎn)生的雜質(zhì)與灰塵一旦接觸到水就會(huì)產(chǎn)生腐蝕性，從而導(dǎo)致金屬結(jié)構(gòu)焊口處發(fā)生腐蝕。3） 電偶腐蝕。在進(jìn)行金屬結(jié)構(gòu)焊接的過(guò)程
建材發(fā)展導(dǎo)向 2019年15期2019-11-28
- 6G氬電聯(lián)焊正確使用方法的研究
熔池金屬不氧化，焊口質(zhì)量好，適合小直徑薄壁管以及不銹鋼和有色金屬管道的焊接。但是我們的學(xué)員在經(jīng)過(guò)多次的6G氬電聯(lián)焊的練習(xí)后，到了實(shí)際現(xiàn)場(chǎng)工作中，非常的不能適應(yīng)，甚至根本就對(duì)很多位置的焊口不能進(jìn)行焊接。列如;現(xiàn)場(chǎng)工作中的斜坡面的焊口，彎頭的內(nèi)側(cè)，三通的內(nèi)側(cè)位置，斜坡位置的焊口難度就是練習(xí)中的6G。彎頭、三通都屬于水平固定口，可是學(xué)員在現(xiàn)場(chǎng)中，這種焊口往往是無(wú)法下手。關(guān)鍵詞：6G;氬電聯(lián)焊;反把焊接;左右手氬弧1 氬電聯(lián)焊的定義及適用范圍氬電聯(lián)焊，指的是氬弧焊
中國(guó)化工貿(mào)易·上旬刊 2019年8期2019-09-10
- 某450 MW燃機(jī)冷再三通裂紋原因分析與處理
發(fā)現(xiàn)冷再三通#2焊口(?559×19/A335P11)沿坡口熔合線開裂，開裂側(cè)表面有300 mm的表露裂紋，裂紋已經(jīng)貫穿；三通另一側(cè)#1焊口(?559×19/A335P11)經(jīng)超聲波檢測(cè)存在500 mm的根部裂紋，未表露至表面。2 原因分析2.1 施工因素判斷結(jié)合1個(gè)月前#4機(jī)組(運(yùn)行1 764 h)在汽機(jī)房6 m層冷再三通同樣位置發(fā)生過(guò)同樣的泄漏，#4機(jī)組泄漏位置為高壓旁路(以下簡(jiǎn)稱高旁)三通的兩側(cè)，泄漏焊口為#2焊口和#3焊口，泄漏點(diǎn)位于三通上距離焊縫
綜合智慧能源 2019年2期2019-03-12
- 淺談SA-213 T23的焊接工藝與裂紋防止措施
213T23，且焊口數(shù)量達(dá)到了11000多只焊口，焊口施工完畢以后及時(shí)進(jìn)行射線檢測(cè)并未發(fā)現(xiàn)裂紋，后續(xù)又對(duì)該區(qū)域的焊口進(jìn)行復(fù)檢，出現(xiàn)大批量的微裂紋，裂紋大部分出現(xiàn)在根部打底層接頭處，出現(xiàn)裂紋的趨勢(shì)較大。該文就該電廠鍋爐再熱器吊掛管裂紋產(chǎn)生的原因和預(yù)防措施進(jìn)行了深入研究。關(guān)鍵詞：SA-213T23? 焊接工藝? 裂紋? 措施中圖分類號(hào)：TG44 ? ?文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A 文章編號(hào)：1672-3791（2019）12（a）-0094-02介紹工程中焊接SA-213
科技資訊 2019年34期2019-03-08
- Excel軟件在無(wú)損檢測(cè)資料整理中的應(yīng)用
測(cè)的主要工作是對(duì)焊口進(jìn)行無(wú)損檢測(cè)。然而，火力發(fā)電廠機(jī)組焊口眾多，所涉及的部件種類多，材料、規(guī)格也復(fù)雜。以國(guó)內(nèi)1 000 MW超超臨界機(jī)組為例，僅鍋爐水壓范圍焊口就有近60 000道，無(wú)損檢測(cè)的工作量很大。相應(yīng)的數(shù)據(jù)量更為龐大，焊口數(shù)據(jù)包括部件名稱、焊口編號(hào)、焊接材料、焊口規(guī)格、焊工代號(hào)、委托單及報(bào)告編號(hào)、檢測(cè)方法、檢測(cè)結(jié)果、檢測(cè)時(shí)間等信息。對(duì)數(shù)據(jù)的及時(shí)收集和整編是一項(xiàng)細(xì)致嚴(yán)謹(jǐn)且非常重要的工作，也是無(wú)損檢測(cè)工作順利實(shí)施和竣工資料移交的關(guān)鍵。其中，射線檢測(cè)是無(wú)
無(wú)損檢測(cè) 2018年12期2018-12-28
- CAD制圖軟件在射線檢測(cè)K值計(jì)算中的應(yīng)用
（管徑、壁厚）的焊口，那么一個(gè)焊口究竟要透照幾次、透照幾張底片才能滿足要求呢？雖然現(xiàn)在出現(xiàn)了計(jì)算一次透照長(zhǎng)度及透照次數(shù)的EXCEL公式，只要輸入幾個(gè)參數(shù)，透照次數(shù)就自動(dòng)計(jì)算出來(lái)。我們也可以通過(guò)規(guī)范《承壓設(shè)備無(wú)損檢測(cè)NB/T47013.2-2015第2部分：射線檢測(cè)》中附錄F來(lái)查出透照次數(shù)。但是我們并不能確定EXCEL公式中自動(dòng)計(jì)算出來(lái)或者從規(guī)范中查出來(lái)的透照次數(shù)是否滿足規(guī)范中的K值要求，我們必須要把具體的K值計(jì)算出來(lái)，然后與規(guī)范要求的K值對(duì)比才能得出結(jié)論。
山東工業(yè)技術(shù) 2018年21期2018-12-07
- 火力發(fā)電廠660MW機(jī)組鍋爐水冷壁聯(lián)箱管座焊口裂紋產(chǎn)生原因及處理措施
更加惡劣，管道及焊口出現(xiàn)裂紋的機(jī)率越來(lái)越大。大唐長(zhǎng)山熱電廠1號(hào)爐（660MW機(jī)組）水冷壁聯(lián)箱管座四個(gè)焊口在試運(yùn)過(guò)程中由于焊口裂紋同時(shí)發(fā)生漏泄，機(jī)組被迫停止運(yùn)行，為了解決這一技術(shù)難題對(duì)水冷壁聯(lián)箱裂紋產(chǎn)生的原因做了系統(tǒng)的分析，以便于解決這些存在的問(wèn)題，保證機(jī)組的長(zhǎng)期穩(wěn)定運(yùn)行。1 聯(lián)箱管座產(chǎn)生裂紋的原因：1.1 合金鋼材質(zhì)本身（硫和磷）存在熱裂紋和冷裂紋的傾向水冷壁聯(lián)箱和管座材質(zhì)為15CrMoG。現(xiàn)在大容量?￠高參數(shù)火力發(fā)電廠的汽水管道材質(zhì)，要適應(yīng)介質(zhì)高溫、高壓
商品與質(zhì)量 2018年52期2018-12-06
- 管道全自動(dòng)焊接質(zhì)量控制淺談
，共焊接890道焊口，AUT檢測(cè)不合格焊口36道，一次合格率為95.96%。不合格焊口中未熔合26道、占72.2%，未焊透10道、占27.8%。AUT對(duì)焊縫進(jìn)行檢測(cè)如圖1所示，AUT檢測(cè)部分不合格焊口統(tǒng)計(jì)結(jié)果如附表所示。圖1 AUT對(duì)焊縫進(jìn)行檢測(cè)熊谷管道全自動(dòng)焊熱焊及填充每層焊接厚度3mm左右，從統(tǒng)計(jì)表中看缺陷發(fā)生在熱焊中的有6道焊口、發(fā)生在填充一有3道、填充二有5道、填充三有1道、填充四有9道、填充五有7道、填充六有5道。針對(duì)焊接缺陷的產(chǎn)生情況，主要制定
金屬加工(熱加工) 2018年10期2018-10-26
- X70管線鋼根焊裂紋淺析
焊工藝分析，發(fā)現(xiàn)焊口兩側(cè)壁厚差別大、管內(nèi)壁錯(cuò)口大和焊工操作不當(dāng)是導(dǎo)致根焊裂紋的主要原因。1. 產(chǎn)生裂紋的原因分析（1）裂紋情況分析 直管對(duì)接焊縫和直管+管件焊縫焊接采用相同的焊接工藝、相同的焊條、相同的焊工和工序，在相同的環(huán)境下進(jìn)行焊接，外觀檢查與射線檢測(cè)沒(méi)有發(fā)現(xiàn)任何問(wèn)題。但現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)發(fā)現(xiàn)，管件壁厚較厚，最大的部位超出直管15mm，且坡口處倒角不合理，直管與管件內(nèi)壁有錯(cuò)口現(xiàn)象。纖維素焊條采用的是BOHLER FOX CEL E 6010進(jìn)口焊條，E6010纖
金屬加工(熱加工) 2018年5期2018-05-30
- 低再出口管爆漏原因分析及處理方法
器；鍋爐；管子；焊口某廠是“上大壓小”項(xiàng)目，2011年9月獲得國(guó)家能源局同意項(xiàng)目開展前期工作，2013年12月獲得國(guó)家能源局核準(zhǔn)同意建設(shè)，建設(shè)規(guī)模為2×660MW超超臨界燃煤發(fā)電機(jī)組。鍋爐由上海鍋爐廠有限責(zé)任公司設(shè)計(jì)、制造的超超臨界變壓直流鍋爐，型號(hào)為SG2037/26.15M6010，屬單爐膛、一次再熱、采用四角切圓燃燒方式、平衡通風(fēng)、鍋爐采用露天布置、固態(tài)排渣、全鋼構(gòu)架、全懸吊結(jié)構(gòu)Π型鍋爐。1 事件描述2016年8月5日15：30時(shí)左右該廠運(yùn)行值班人員
科技風(fēng) 2018年9期2018-05-14
- 超超臨界鍋爐過(guò)熱器連通管焊接接頭開裂原因分析與處理
連通管與集箱對(duì)接焊口進(jìn)行MT檢測(cè)時(shí)發(fā)現(xiàn)有裂紋（見圖1），經(jīng)全面檢測(cè)發(fā)現(xiàn)該管系中共有4道焊口存在裂紋。連通管及集箱材質(zhì)均為12Cr1MoVG，三通為φ457×φ457×φ457×75的熱壓三通，連通管規(guī)格φ457×75，焊接方法為TIG+SMAW，焊絲牌號(hào)TIG-R31，焊條牌號(hào)R317。圖1 支管側(cè)HAZ凹槽及裂紋12Cr1MoVG鋼屬珠光體耐熱鋼，熱強(qiáng)性和持久性較高，廣泛應(yīng)用于電力行業(yè)[1]，焊接工藝也較為成熟。但近年來(lái)多家電廠的鍋爐連通管焊接接頭都出現(xiàn)
電焊機(jī) 2018年1期2018-03-19
- 離心式壓縮機(jī)進(jìn)出口接管無(wú)應(yīng)力施工要點(diǎn)分析
封閉管段1是3#焊口到立管法蘭的管段，2#，3#采用同心異徑管，和上部直管段完成了預(yù)制。封閉管段2是3#焊口到6#焊口的管段，將垂直90°和水平 45°的 2個(gè)彎頭進(jìn)行連接，再連接到水平管段上，4#，5#焊口均需要提前預(yù)制好。自由管段是6#焊口到其他水平管段的管線。3#，6#焊口選擇連頭固定口，采取先封閉管段1，后封閉管段2的安裝順序，再將3#焊口焊接好后，再對(duì)6#進(jìn)行焊接。圖1 垂直管道單線示意（2）安裝封閉管段1的管道。采用常用施工方式，即進(jìn)行支架、吊
設(shè)備管理與維修 2018年2期2018-02-09
- 某核電廠給水除氧器系統(tǒng)管線焊口失效分析與對(duì)策
水除氧器系統(tǒng)管線焊口失效分析與對(duì)策劉文清 王淦剛 楊 佳（蘇州熱工研究院有限公司 蘇州 215004）為了研究核電給水除氧器系統(tǒng)管線不銹鋼焊口批量開裂機(jī)理，取樣進(jìn)行了理化分析、裂紋形貌觀察。分析表明，斷口擴(kuò)展區(qū)發(fā)現(xiàn)了疲勞輝紋，焊縫、熱影響區(qū)塑性、韌性顯著低于母材，為裂紋擴(kuò)展提供了有利路徑，交變載荷或在應(yīng)力集中交互作用下提供了裂紋萌生條件和擴(kuò)展動(dòng)力，導(dǎo)致焊口早期開裂。根據(jù)開裂分析過(guò)程中發(fā)現(xiàn)的問(wèn)題，提出了改進(jìn)措施，確保機(jī)組安全穩(wěn)定運(yùn)行。核電 疲勞裂紋 失效分析
中國(guó)特種設(shè)備安全 2017年5期2017-07-01
- 管道焊口現(xiàn)場(chǎng)簡(jiǎn)易消磁方法
導(dǎo)致金屬管、對(duì)接焊口帶磁現(xiàn)象。由于現(xiàn)場(chǎng)不會(huì)常備專用消磁設(shè)備，給施工造成不小麻煩。利用焊機(jī)的焊把線作為消磁線圈，消除施工現(xiàn)場(chǎng)金屬管、焊口的磁性，是一種用簡(jiǎn)單、常用、快速解決實(shí)際問(wèn)題的方法。關(guān)鍵詞：焊口；管道；鋼管；消磁方法；電焊機(jī)；磁性引言在管道焊接作業(yè)時(shí)，有時(shí)焊口會(huì)出現(xiàn)磁偏吹影響焊接過(guò)程的現(xiàn)象。磁偏吹的形成是管道金屬中存在磁力的結(jié)果。感應(yīng)磁性常產(chǎn)生在管線現(xiàn)場(chǎng)加工、管線蒸汽吹掃、材料保管不當(dāng)?shù)拳h(huán)節(jié)中，如：長(zhǎng)時(shí)間接觸與直流電源相連的電導(dǎo)線，導(dǎo)線裸露段或者電焊鉗
建筑建材裝飾 2017年4期2017-05-31
- 工藝管線焊接工作量量化分析
到一個(gè)能將各形式焊口的焊接工作量統(tǒng)一起來(lái)、結(jié)果更為精準(zhǔn)的計(jì)算方法。工藝管線；焊接工作量；量化分析在工藝管線預(yù)制過(guò)程中，通常需要預(yù)制的工作量、工期等作為依據(jù)，進(jìn)而確定人力、設(shè)備、焊材等需要配置的資源。然而，由于管線連接形式、坡口形式、尺寸、材質(zhì)、焊接工藝等多種多樣，目前所使用的DB和DIN難以對(duì)焊接工作量做一個(gè)準(zhǔn)確的統(tǒng)計(jì)分析。本文結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)工藝管線預(yù)制時(shí)組隊(duì)、焊接實(shí)際，進(jìn)行焊接工作量量化分析，得到能夠?qū)⒏鞣N形式焊口的焊接工作量統(tǒng)一起來(lái)的計(jì)算方法。1 DIN和D
中國(guó)設(shè)備工程 2017年2期2017-03-06
- M310核電機(jī)組主管道安裝工期分析及優(yōu)化
環(huán)路主管道共8道焊口，分別為熱段兩道焊口(C1，C4)，冷段兩道焊口(F1，F(xiàn)4)，過(guò)渡段四道焊口(U1，U2，U4，U6)。根據(jù)施工方案，8道焊口的施工順序如下：1)主管道冷段和熱段的焊接。在三個(gè)環(huán)路主設(shè)備全部可用后，先焊接冷、熱段焊口F4，C4到焊縫15 mm以上，當(dāng)F1，C1具備組對(duì)條件時(shí)，停止F4，C4的焊接，開始F1，C1的焊接；當(dāng)F1，C1焊到F4，C4相同厚度時(shí)，4道焊口可以同時(shí)焊接，直至100%厚度。2)主管道過(guò)渡段的焊接。過(guò)渡段U1焊口在
山西建筑 2016年11期2016-12-03
- 火力發(fā)電廠12Cr1MoV大口徑厚壁三通焊口焊接及熱處理工藝研討
V大口徑厚壁三通焊口焊接及熱處理工藝研討中國(guó)能源建設(shè)集團(tuán)湖南火電建設(shè)有限公司 羅 忠本文通過(guò)對(duì)12Cr1MoV材質(zhì)焊接性能，大口厚壁三通焊口結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，及此結(jié)構(gòu)焊接及熱處理易產(chǎn)生的缺陷分析，制定有針對(duì)性的焊接及熱處理工藝措施，在焊接及熱處理過(guò)程中嚴(yán)格執(zhí)行及監(jiān)控，獲得滿意的焊接及熱處理工藝質(zhì)量。12Cr1MoV；大口徑厚壁三通焊口；焊接及熱處理0 引言12Cr1MoV鋼是一種普通珠光體低合金耐熱國(guó)產(chǎn)鋼材，目前廣泛應(yīng)用于火力發(fā)電廠運(yùn)行介質(zhì)溫度小于540℃的管道、
電子世界 2016年23期2016-03-12
- 電站鍋爐管道焊口返修技術(shù)
量不斷增大，鍋爐焊口數(shù)量增加，如1 000MW機(jī)組受熱面焊口可達(dá)到60 000余道，而且焊口布置更加集中，致使焊接難度大，造成不合格焊口增加和焊口返修難度增大。因此，對(duì)不合格焊口返修是焊接過(guò)程中一個(gè)重要的環(huán)節(jié)，可是往往在工程中對(duì)焊縫的返修技術(shù)掌握不夠，造成了焊口的二次返修甚至鋸口重焊。同時(shí)，焊縫返修是在產(chǎn)品剛性拘束較大的情況下進(jìn)行的，返修次數(shù)的增加，不但會(huì)帶來(lái)時(shí)間和材料的浪費(fèi)，更主要的是會(huì)造成產(chǎn)品質(zhì)量下降，規(guī)程上規(guī)定返修次數(shù)一般不宜超過(guò)兩次。因此，在出現(xiàn)返
金屬加工(熱加工) 2015年10期2015-11-16
- 離心式壓縮機(jī)進(jìn)出口接管無(wú)應(yīng)力施工
，立管法蘭至3#焊口之間的管段為封閉管段1（其中2#、3#焊口間為同心異徑管，與上部直管段已預(yù)制完），3#焊口與6#焊口之間為封閉管段2（其為一個(gè)垂直90°彎頭與水平45°彎頭連接，再與水平管段連接，4#、5#焊口已預(yù)制完），6#焊口至其他水平管段的管線為自由管段。3#、6#焊口為連頭固定口，采用先安裝封閉管段1，再安裝封閉管段2，先焊接3#焊口，后焊接6#焊口的接管施工順序。圖1 垂直管道單線示意圖2.1.2 封閉管段1的管道安裝（1）按照常規(guī)施工方法，
油氣田地面工程 2015年9期2015-01-03
- T91鋼管免充氬保護(hù)焊接
象。在T91鋼管焊口作為封口焊時(shí)，只能通過(guò)“鴨嘴”對(duì)鋼管內(nèi)部充氬保護(hù)焊接。鴨嘴從焊口處插入管內(nèi)充氬，流量過(guò)小則容易氧化，流量過(guò)大則容易帶入空氣降低保護(hù)效果；同時(shí)，打底結(jié)束后不能再繼續(xù)充氬保護(hù)。使用氬氣管插入管內(nèi)充氬，氬氣管離焊口過(guò)近容易燃燒，離得太遠(yuǎn)保護(hù)效果不好，并且需要預(yù)留充氬焊口，充氬時(shí)需要人員配合放置氬氣管。兩種充氬方式隨著焊接的進(jìn)行均需不斷調(diào)整氬氣流量，費(fèi)時(shí)費(fèi)力。圖1 鴨嘴1 免充氬保護(hù)焊接工藝為了克服使用“鴨嘴”或插氬氣管充氬保護(hù)的不足，通過(guò)查閱
中國(guó)特種設(shè)備安全 2014年3期2014-09-04
- 油田磁化鋼管的焊接方法
焊接工作。組對(duì)后焊口處易產(chǎn)生磁場(chǎng)，焊接時(shí)易產(chǎn)生焊接電弧磁偏吹，熔敷金屬焊接問(wèn)題。一、焊接工藝及原理焊接舊油管采用直流焊接電源、正接，焊條選用低碳鋼E4303(酸性)；焊前要對(duì)焊口進(jìn)行預(yù)熱，高溫可以使舊油管的磁力減弱，降低對(duì)焊接電弧及熔化的鐵水產(chǎn)生的偏吹影響。焊接時(shí)打底層宜采用大電流“擊穿法”、“脈沖式”斷弧點(diǎn)焊的手法分段打底，焊接順序如圖1所示；可根據(jù)焊接電弧磁偏吹的方向來(lái)適當(dāng)?shù)母淖兒附禹樞?；但要注意先焊的部位最好是油管的上半部，順著焊接電弧磁偏吹的方向進(jìn)
中國(guó)設(shè)備工程 2013年11期2013-10-21
- 大型煉化裝置管道施工工程焊口追溯性管理研究
266061管道焊口追溯歷來(lái)就是大型石油、化工施工裝置中較難控制的環(huán)節(jié)，除了管道焊口數(shù)量龐大帶來(lái)的管理難度外，其涉及材料、焊接、熱處理、無(wú)損檢測(cè)及信息資料等諸多環(huán)節(jié)的綜合協(xié)調(diào)也是一大難點(diǎn)，而一旦某個(gè)環(huán)節(jié)出現(xiàn)紕漏，不僅會(huì)帶來(lái)管材或焊材使用錯(cuò)誤、無(wú)損檢測(cè)無(wú)法追蹤等一系列的質(zhì)量問(wèn)題，同時(shí)也會(huì)導(dǎo)致焊工管理混亂、工序流轉(zhuǎn)不暢等影響，嚴(yán)重時(shí)直接影響工程的正常施工。目前，國(guó)內(nèi)主要施工單位在管道焊口追溯性管理上仍然具有粗放性，沒(méi)有形成較為規(guī)范的程序或制度，原因主要是由于焊
石油化工建設(shè) 2013年2期2013-10-21
- SA213—T91鋼小徑管手工鎢極氬弧焊背面充氬方法探討
T91的聯(lián)箱管座焊口一些不同的充氬方法作一探討。利用從聯(lián)箱間相鄰的管座插入氬氣皮帶充氬替代傳統(tǒng)的整個(gè)聯(lián)箱充氬，不僅簡(jiǎn)化了焊接工藝，提高了現(xiàn)場(chǎng)施工的焊接進(jìn)度，而且還節(jié)約了大量的成本，提高了經(jīng)濟(jì)效益。在2008年平朔發(fā)電廠二期工程2×300MW3#機(jī)組所有1072道T91聯(lián)箱焊口中全部成功運(yùn)用了這一充氬方法，其焊接接頭性能完全能夠滿足焊接工藝評(píng)定的規(guī)定。這一充氬方法也早在許多大型機(jī)組（如薄城電廠、武鄉(xiāng)電廠、塔山電廠）中得到了成功的運(yùn)用。2.充氬方法對(duì)于聯(lián)箱管座
金屬加工(熱加工) 2013年22期2013-10-13
- 電站鍋爐膜式壁管排氬弧焊打底的焊接手法及缺陷控制
%～40%的地面焊口組合率，隨著機(jī)組容量和參數(shù)的不斷增加，這部分焊口在超超臨界機(jī)組中已達(dá)到20000余道，焊口大部分是膜式壁（水冷壁、包墻）管排，并以水平固定管居多。焊接時(shí)發(fā)現(xiàn)，雖然這一部分焊口的焊接施工環(huán)境條件要比鍋爐安裝焊口好，但是這一部分焊口氬弧焊打底時(shí)出現(xiàn)的焊接缺陷較多，焊口的一次合格率遠(yuǎn)低于鍋爐安裝焊口。目前，膜式壁（水冷壁、包墻）排管的焊接采用立向上焊接手法、立向下等焊接手法 ，下面就對(duì)這幾種焊接手法及其焊接缺陷產(chǎn)生的原因進(jìn)行探討。2.膜式壁管
金屬加工(熱加工) 2013年24期2013-10-08
- 電廠模擬焊接架的研制
非固定角度位置。焊口包括對(duì)接焊縫和角焊縫兩種。具體如下：（1）垂直管排內(nèi)側(cè)焊口，空間僅可伸進(jìn)焊槍，對(duì)面位置視線無(wú)法到達(dá)。（2）水平管排內(nèi)側(cè)焊口，空間僅可伸進(jìn)焊槍，對(duì)面位置視線無(wú)法到達(dá)。（3）近聯(lián)箱部位管排水平焊口，空間僅可伸進(jìn)焊槍，對(duì)面位置視線無(wú)法到達(dá)。（4）近聯(lián)箱部位管排下30°焊口，空間僅可伸進(jìn)焊槍，對(duì)面位置視線無(wú)法到達(dá)。（5）近聯(lián)箱部位管排下60°焊口，空間僅可伸進(jìn)焊槍，對(duì)面位置視線無(wú)法到達(dá)。（6）近聯(lián)箱部位管排上30°焊口，空間僅可伸進(jìn)焊槍，對(duì)面位
電焊機(jī) 2013年5期2013-08-29
- 新型細(xì)晶奧氏體鋼焊接材料代用試驗(yàn)及應(yīng)用（下）
管子，其在鍋爐島焊口主要分布情況如表11所示。表11鍋爐安裝過(guò)程中的二級(jí)過(guò)熱器、三級(jí)過(guò)熱器、二級(jí)再熱器遇到奧氏體鋼SA213—Super304H的管子，合計(jì)焊口為8168道，當(dāng)時(shí)全部選用日本產(chǎn)的日鐵住金溶接工業(yè)株式會(huì)社的 NITTETSU—YT—304H焊絲（鍋爐制造廠提供對(duì)應(yīng)SA213—Super304H匹配的焊接材料）。安裝過(guò)程中所選用的焊接方法、焊接工藝、焊接參數(shù)全部參照工藝評(píng)定的相關(guān)數(shù)據(jù)。機(jī)組于2007年12月17日并網(wǎng)發(fā)電至今，未發(fā)生過(guò)因焊接造成
金屬加工(熱加工) 2013年18期2013-06-28
- 消防管道安裝要點(diǎn)
可投入運(yùn)行。2.焊口嚴(yán)密無(wú)滲漏。消防管道多采用焊接連接，裝閥門處采用法蘭連接，以利于維修。由于焊接活多，對(duì)焊接質(zhì)量和焊口均有較嚴(yán)格要求。對(duì)焊工的基本要求：焊工應(yīng)持證上崗，焊工應(yīng)掌握平焊、立焊、仰焊等操作技能，焊工應(yīng)具備焊接電流選擇與焊條直徑匹配的知識(shí)，焊工應(yīng)具有安全和電氣方面的常識(shí)。對(duì)焊口質(zhì)量的要求：焊口不允許有夾渣、未焊透、氣孔、咬合、未熔合、焊瘤等缺陷。水壓試驗(yàn)時(shí)應(yīng)對(duì)焊口的外表面、背面、隱蔽面進(jìn)行全面檢查，在試驗(yàn)壓力下所有焊口不得有滲水現(xiàn)象，否則需重新
重慶建筑 2013年1期2013-04-01
- 減壓塔出口膨脹節(jié)泄漏失效分析及修復(fù)
觀察表明，對(duì)整個(gè)焊口使用 “貝爾佐納”技術(shù)屏蔽隔離以避免氯離子的結(jié)聚是解決膨脹節(jié)泄漏的有效方法。膨脹節(jié) 應(yīng)力腐蝕 電化學(xué)腐蝕 貝爾佐納技術(shù) 減壓塔 泄漏0 概況石油化工裝置中膨脹節(jié)的正常工作是保障系統(tǒng)安全運(yùn)行的一個(gè)重要環(huán)節(jié)。但由于裝置系統(tǒng)溫度的變化，物料中氧化物、硫化物及次生的酸性腐蝕物質(zhì)的存在，膨脹節(jié)經(jīng)常發(fā)生泄漏失效[1-7]，嚴(yán)重影響裝置的長(zhǎng)周期安穩(wěn)運(yùn)行。2001年，某石化公司二蒸餾裝置擴(kuò)建改造至450萬(wàn)t/a時(shí)，在減壓塔出口管線設(shè)計(jì)安裝了一個(gè)?110
化工裝備技術(shù) 2012年5期2012-12-18
- 加熱爐盤管焊縫未焊透缺陷的控制
點(diǎn)焊，組對(duì)出一道焊口，形成單根帶彎頭的油管，如圖1所示。焊接前，將全部油管與彎頭點(diǎn)焊好后，放在離地1.2m高的支架上，以方便焊接時(shí)轉(zhuǎn)動(dòng)焊口。并由一名考試合格的焊工進(jìn)行鎢極氬弧焊封底，后由多名持證焊工進(jìn)行手工電弧焊蓋面。待焊縫全部焊完后，先進(jìn)行外觀檢查，合格后再經(jīng)X射線探傷，但在檢查中X光片一次合格率不高，只能達(dá)到60%左右。在光片上顯示的缺陷有相當(dāng)一部分為根部未焊透。這對(duì)焊接成本有較大影響。由于拍片不合格需要返修或割掉重焊，浪費(fèi)人力、物力。針對(duì)上述問(wèn)題進(jìn)行
中國(guó)設(shè)備工程 2012年8期2012-12-08
- 秦山核電二期擴(kuò)建工程不銹鋼厚壁管的焊接施工技術(shù)
整。1.2.3 焊口錯(cuò)邊厚壁管焊口的組對(duì)錯(cuò)邊是影響焊接質(zhì)量的一個(gè)重要因素，克服錯(cuò)邊是一個(gè)重要環(huán)節(jié)。焊口錯(cuò)邊的控制原理：經(jīng)焊接工藝評(píng)定證明，厚壁管在焊口焊至45%～55%的厚度時(shí)，其收縮基本保持不變，直到焊完整個(gè)焊縫（見圖4）?；诖耸湛s變形的特點(diǎn)，可在焊接過(guò)程中充分控制錯(cuò)邊的影響。圖4 主管道工藝評(píng)定時(shí)焊縫的收縮曲線Fig 4 The contract chart of welding process evaluation for the mail pip
中國(guó)核電 2011年4期2011-08-03
- 高寒地區(qū)的冬季施工焊接質(zhì)量管控
c.低溫環(huán)境下使焊口的預(yù)熱效果變差,保持焊縫層間溫度困難。d.環(huán)境溫度低會(huì)使焊工操作困難,影響焊口合格率。1.2 施工單位沒(méi)有在高寒地區(qū)冬季施工經(jīng)驗(yàn)兩家施工單位都沒(méi)有在高寒地區(qū)安裝機(jī)組的業(yè)績(jī)。對(duì)低溫環(huán)境下進(jìn)行焊接作業(yè)帶來(lái)的困難認(rèn)識(shí)不足。在制定措施及執(zhí)行過(guò)程中難免存在偏差,如果冬季焊接工藝制定出來(lái)后不符合現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況或?qū)嵤┖笮Ч缓?將會(huì)直接影響到焊接質(zhì)量,為機(jī)組的安全、穩(wěn)定運(yùn)行埋下隱患。1.3 國(guó)內(nèi)沒(méi)有成熟的冬季焊接施工經(jīng)驗(yàn)可以借鑒在冬季施工開始前,對(duì)當(dāng)?shù)?/div>
東北電力技術(shù) 2011年3期2011-04-21
- 印度海薩電廠鍋爐爆管原因分析
焊接缺陷是省煤器焊口泄漏或管子斷裂的主要原因。針對(duì)泄漏及斷裂原因，提出了處理措施，效果良好。電廠鍋爐;爆管;焊接;疲勞印度海薩電廠1，2號(hào)機(jī)組由中國(guó)上海電氣集團(tuán)提供設(shè)備，印度公司安裝施工，由湖南省火電建設(shè)公司提供安裝技術(shù)指導(dǎo)。2臺(tái)機(jī)組相繼于2010年2月和8月試運(yùn)行發(fā)電。自試運(yùn)行以來(lái)，機(jī)組多次發(fā)生爆管停爐停機(jī)，造成了較大的影響。為有效解決爆管問(wèn)題，文中對(duì)其爆管原因進(jìn)行總結(jié)分析，并提出應(yīng)對(duì)措施。1 爆管事故統(tǒng)計(jì)分析印度海薩電廠1號(hào)機(jī)組2010年2月投運(yùn)，至2湖南電力 2011年3期2011-03-05
- 野外及多風(fēng)環(huán)境下帶網(wǎng)導(dǎo)流件及瓷嘴在氬弧焊中的應(yīng)用
器一天焊接38只焊口，對(duì)當(dāng)天焊口按50%的比例(即19只)進(jìn)行了射線檢驗(yàn)，其中僅6只合格，焊口合格率只有31.6%，不合格焊口的缺陷均為密集分布或呈蜂窩狀分布的氣孔。圖1 省煤器管間隙圖2 現(xiàn)場(chǎng)設(shè)備2 缺陷分析氣孔是指溶入焊縫金屬的氣體引起的空洞。生成氣孔的氣體主要是H2、CO和N，氣體來(lái)自電弧區(qū)周圍的空氣、母材和焊材表面的雜質(zhì)(如油污、銹、水份)以及焊條藥皮和焊劑的分解燃燒。熔化了的金屬在高溫下可以吸收大量氣體，冷卻時(shí)，氣體在金屬中的溶解度下降，氣體析出電焊機(jī) 2010年8期2010-09-06
- 9F級(jí)余熱鍋爐受熱面模塊T91鰭片管返修工藝
鰭片管與集箱對(duì)接焊口下邊緣處泄漏。泄漏焊口為設(shè)備制造焊口，為不影響安裝工期及保證水壓試驗(yàn)的順利進(jìn)行，經(jīng)研究決定進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)修復(fù)。1 缺陷現(xiàn)場(chǎng)情況模塊1包括再熱器2和高溫過(guò)熱器2兩個(gè)受熱面，共有左、中、右3個(gè)管屏與煙氣流向垂直并排布置。泄漏點(diǎn)在爐頂高溫過(guò)熱器23.7 m處左數(shù)第五根鰭片管與進(jìn)口集箱的對(duì)接焊口的下邊緣，對(duì)接焊口離集箱約3 mm。高溫過(guò)熱器2蒸汽額定壓力10.21 MPa，溫度540℃，鰭片管及集箱材質(zhì)為SA335P 91，集箱規(guī)格Φ 273.1 m裝備制造技術(shù) 2010年4期2010-02-26
- 印度海薩電廠鍋爐爆管原因分析