氣柱
- 浮沉子不可逆現(xiàn)象的探究*
中位于液面以下的氣柱長(zhǎng)度,h′2為圖2(b)中浮沉子內(nèi)氣柱長(zhǎng)度,h″2為圖2(c)中浮沉子內(nèi)氣柱長(zhǎng)度.聯(lián)立式(2)、(3)有h′2=h″2p′=p″(4)式(4)中,p′、p″分別為圖2(b)和圖2(c)中浮沉子內(nèi)上方氣體壓強(qiáng).對(duì)3種狀態(tài)下的浮沉子進(jìn)行受力分析,根據(jù)力的平衡有mg+p0S=pS(5)mg+p′0S=p′S(6)mg+p″0S+ρgΔhS=p″S(7)式(5)、(6)、(7)中,p0、p′0、p″0分別為圖2(a)～圖2(c)中外部容器上方氣
物理通報(bào) 2023年10期2023-10-10
- 考慮環(huán)空液體熱力學(xué)特征的持續(xù)環(huán)空帶壓預(yù)測(cè)模型研究
參數(shù)對(duì)環(huán)空壓力、氣柱高度的影響分析,為現(xiàn)場(chǎng)環(huán)空帶壓預(yù)測(cè)及管理提供理論支撐。1 力學(xué)模型油管氣體在油管漏點(diǎn)內(nèi)外壁壓力差作用下泄漏至環(huán)空并在井口聚集,最終形成環(huán)空帶壓,如圖1所示。在氣體泄漏至環(huán)空過(guò)程中由于井筒傳熱會(huì)導(dǎo)致環(huán)空溫度變化,影響環(huán)空液體熱膨脹系數(shù)、壓縮系數(shù),最終影響環(huán)空壓力預(yù)測(cè)準(zhǔn)確性。圖1 氣井結(jié)構(gòu)示意圖Fig.1 Gas well structure diagram為此首先建立井筒溫壓場(chǎng)預(yù)測(cè)模型,利用井筒溫壓場(chǎng)預(yù)測(cè)模型預(yù)測(cè)油管內(nèi)溫度、壓力及油套環(huán)空
科學(xué)技術(shù)與工程 2023年20期2023-07-31
- 激波誘導(dǎo)環(huán)形SF6 氣柱演化的機(jī)理*
長(zhǎng)寬比下無(wú)膜橢圓氣柱界面的RM 不穩(wěn)定性，發(fā)現(xiàn)在大水平方向尺度情況下，界面發(fā)展后期會(huì)出現(xiàn)二次渦對(duì)結(jié)構(gòu)。Zhai 等[7]和Luo 等[8]通過(guò)實(shí)驗(yàn)和數(shù)值仿真研究了平面激波沖擊輕、重質(zhì)多邊形（包括三角形、正方形、菱形以及矩形）氣柱的RM 不穩(wěn)定性過(guò)程，揭示了激波在多邊形界面內(nèi)的演化情況以及氣柱特征的變化規(guī)律。沙莎等[9]則基于大渦模擬方法對(duì)平面激波與兩種SF6梯形重氣柱的相互作用過(guò)程進(jìn)行了數(shù)值模擬，揭示了兩種梯形重氣柱的變形過(guò)程以及其復(fù)雜波系結(jié)構(gòu)。廖深飛等[
爆炸與沖擊 2023年1期2023-03-02
- 增壓條件下浮沉子不可逆下沉的動(dòng)力學(xué)研究
會(huì)被擠入，導(dǎo)致空氣柱的體積增大或者減小，從而改變浮沉子受到的浮力，實(shí)現(xiàn)上浮或者下沉.浮沉子在液體中特定位置的浮沉狀態(tài)受到其幾何結(jié)構(gòu)[1]、外界壓強(qiáng)[1]、液體密度[1-2]以及溫度[3]等因素的影響. 由于浮沉子在展示浮力變化以及浮力與重力的相對(duì)大小方面具有現(xiàn)象明顯的特點(diǎn)，故常常作為教具[4-6]. 浮沉子原理也被應(yīng)用于高空氣球形貌的預(yù)測(cè)[7]、磁力浮沉子密度計(jì)的設(shè)計(jì)[8]、檢測(cè)高濃度水[9-10]等. 由于浮沉子的研究?jī)?nèi)容廣泛而有趣，該內(nèi)容被選為2021
物理實(shí)驗(yàn) 2022年11期2022-12-06
- 淺談易熔塞在多聯(lián)空調(diào)上的應(yīng)用
側(cè)支共振器會(huì)產(chǎn)生氣柱共振，因?yàn)楣艿乐谐錆M了氣體，且氣柱可以膨脹和壓縮,因此氣柱可以看作是一個(gè)具有質(zhì)量的彈性振動(dòng)系統(tǒng)，具有一系列的固有頻率。當(dāng)某一階的氣柱固有頻率與空調(diào)管路產(chǎn)生的激發(fā)頻率相接近時(shí),系統(tǒng)就會(huì)產(chǎn)生氣柱共振，從而產(chǎn)生噪音。圖5 側(cè)支共振器示意圖一端為開(kāi)放、一端為封閉的氣柱固有頻率計(jì)算公式如下：式中：n=0，1，2，3，……；c—介質(zhì)聲速；L—支管長(zhǎng)度。式中：K—?dú)怏w絕熱指數(shù)；R—該介質(zhì)氣體常數(shù)；T—?dú)怏w絕對(duì)溫度。從公式可以看出，當(dāng)介質(zhì)聲速c一定，支
日用電器 2022年10期2022-11-26
- 高壓聚乙烯裝置增壓機(jī)出口管線振動(dòng)特性研究
管線結(jié)構(gòu)共振。②氣柱振動(dòng)系統(tǒng)。管線內(nèi)氣柱本身為一個(gè)具有連續(xù)質(zhì)量的彈性振動(dòng)系統(tǒng)，往復(fù)式壓縮機(jī)周期性的吸氣與排氣對(duì)氣柱產(chǎn)生激發(fā)，使得管線內(nèi)的壓力發(fā)生脈動(dòng)。如果激發(fā)頻率與氣柱固有頻率接近，同樣會(huì)引起管線內(nèi)氣柱的共振，從而引起壓縮機(jī)管線系統(tǒng)的劇烈振動(dòng)［9-12］。2 振動(dòng)異常管線振動(dòng)測(cè)試取二次增壓機(jī)出口管線不同位置進(jìn)行振幅測(cè)量以及頻譜信號(hào)采集，除在振動(dòng)較大管線附近采集振動(dòng)信號(hào)外，還在遠(yuǎn)離壓縮機(jī)的頂層平臺(tái)采集了頻譜數(shù)據(jù)。由于二次增壓機(jī)管線振動(dòng)基頻較低，因此采用低頻、
石油化工設(shè)備 2022年6期2022-11-25
- 濕有效能量層結(jié)分量計(jì)算和斜壓分量判定的簡(jiǎn)化及其應(yīng)用
程。給出了“有限氣柱內(nèi)單位質(zhì)量MAE層結(jié)分量”的計(jì)算方法和若干計(jì)算實(shí)例；給出了斜壓分量強(qiáng)度的判定方法。MAE的層結(jié)分量與位勢(shì)不穩(wěn)定能量相對(duì)應(yīng)，通常與對(duì)流有效位能CAPE有正相關(guān)關(guān)系，但二者有本質(zhì)區(qū)別。近年來(lái)，一些學(xué)者[20-29]在暴雨和強(qiáng)對(duì)流天氣的分析研究中，用不同的方法，從不同的角度，都將穩(wěn)定度的變化、水汽的輻合、高低空急流、不穩(wěn)定能量釋放的觸發(fā)機(jī)制等作為研究的重點(diǎn)。實(shí)質(zhì)上是尋求包括MAE及CAPE在內(nèi)的能量輸送、積累和集中釋放的蹤跡和成因。邢臺(tái)201
Advances in Meteorological Science and Technology 2022年3期2022-07-07
- 多樣植被：氣候家族的“活躍成員”
一直到大氣層頂?shù)?span id="j5i0abt0b" class="hl">氣柱，那么地面覆蓋植被的氣柱比覆蓋砂石的氣柱能吸收更多的太陽(yáng)輻射能，使氣柱蘊(yùn)含更多的能量。植物會(huì)源源不斷地從土壤中吸收水分，并通過(guò)蒸騰作用釋放進(jìn)入大氣，相當(dāng)于在土壤和大氣之間加了一個(gè)強(qiáng)大的水泵。特別是根系扎入土壤深層的林木，能直接將深層土壤中的水分輸運(yùn)給大氣。大氣中的水汽增多，意味著濕度增加，可降水量增多。加上氣柱中蘊(yùn)含的更多的能量，很有可能影響當(dāng)?shù)氐脑屏?、降水量和降水?qiáng)度。同時(shí)，高大的植被比低矮的植被會(huì)對(duì)空氣運(yùn)動(dòng)產(chǎn)生更強(qiáng)的拖曳力，或者是阻
知識(shí)就是力量 2022年5期2022-06-17
- 兩種井涌余量計(jì)算模型的比較分析
要的作用。對(duì)連續(xù)氣柱模型和動(dòng)態(tài)多相流模型求取井涌余量的方法進(jìn)行了比較分析，認(rèn)為動(dòng)態(tài)多相流計(jì)算模型更符合實(shí)際鉆井作業(yè)過(guò)程中井涌余量的計(jì)算需求，從而為今后鉆井現(xiàn)場(chǎng)安全作業(yè)提供了重要的依據(jù)和支撐。井控； 井涌余量； 井涌強(qiáng)度； 連續(xù)氣柱模型； 動(dòng)態(tài)多相流模型井涌余量又稱溢流允許量，是鉆井井控作業(yè)中衡量溢流處理能力的一個(gè)重要參數(shù)，是判斷鉆井溢流發(fā)生后能否關(guān)井，以及使用何種方法壓井的判斷標(biāo)準(zhǔn)，因此準(zhǔn)確理解和求取各井段井涌余量對(duì)鉆井設(shè)計(jì)及鉆井作業(yè)安全是非常重要的[1]
遼寧化工 2022年4期2022-04-28
- 激波誘導(dǎo)雙層氣柱演化的偏心效應(yīng)研究
研究中, 激波與氣柱相互作用一直是研究熱點(diǎn). Haas等[7]采用硝化纖維膜技術(shù)生成氦氣柱和R22氣柱, 利用幾何聲學(xué)對(duì)激波作用后氣柱內(nèi)外的波系結(jié)構(gòu)進(jìn)行了預(yù)測(cè)并分析了界面的演化過(guò)程. Picone等[8]數(shù)值研究了激波與氣柱相互作用過(guò)程, 提出了預(yù)測(cè)界面沉積環(huán)量的PB模型. 為了消除硝化纖維膜技術(shù)中膜和支桿對(duì)流場(chǎng)的影響, Jacobs[9-10]使用射流技術(shù)生成了無(wú)膜輕氣柱和重氣柱, 并采用平面激光誘導(dǎo)熒光技術(shù)(planar laser-induced f
氣體物理 2022年2期2022-03-31
- 利用紋影法測(cè)量氣體的噴流速度
放置薄金屬片阻擋氣柱前進(jìn)。在測(cè)量時(shí)，首先點(diǎn)擊采集紋影視頻按鈕，隨后迅速抽出金屬片，氣柱向前運(yùn)動(dòng)，得到丁烷氣體噴流的紋影視頻。圖6 氣流發(fā)生器結(jié)構(gòu)示意圖理想情況下，氣體流速較低，認(rèn)為氣體是不可壓縮流體［15］，并且噴出管口后的一小段時(shí)間內(nèi)氣流受到空氣阻力的影響可以忽略不計(jì)，這樣氣柱在噴出管口后的一小段距離內(nèi)仍能保持在流管內(nèi)運(yùn)動(dòng)的形態(tài)。根據(jù)流管模型流體流速與流量的關(guān)系，計(jì)算氣體在流管中的流速，即是氣體剛噴出管口時(shí)的理想流速，流體流速與流量的關(guān)系為式中：v為流體
實(shí)驗(yàn)室研究與探索 2022年1期2022-03-23
- 氣柱共振導(dǎo)致的核電站蒸汽管道振動(dòng)分析與機(jī)理研究
當(dāng)氣流脈動(dòng)頻率與氣柱固有頻率接近時(shí)產(chǎn)生氣柱共振，例如某核電站主給水泵再循環(huán)管道中存在殘留氣體，使得起泵過(guò)程中產(chǎn)生水錘并對(duì)管道及主泵造成強(qiáng)烈沖擊，導(dǎo)致管道及主泵振動(dòng)超標(biāo)［6］；例如某單位往復(fù)壓縮機(jī)出口管道氣柱共振與結(jié)構(gòu)共振共同作用導(dǎo)致異常振動(dòng)問(wèn)題，研究人員通過(guò)降低管內(nèi)的脈動(dòng)壓力來(lái)降低對(duì)管道的沖擊，進(jìn)而實(shí)現(xiàn)減振［7-10］。本文針對(duì)國(guó)內(nèi)某核電站機(jī)組汽動(dòng)輔助給水泵蒸汽管道振動(dòng)問(wèn)題展開(kāi)研究，結(jié)合故障現(xiàn)象與測(cè)試數(shù)據(jù)分析，提出故障機(jī)理假設(shè)。同時(shí)，開(kāi)展了蒸汽管道氣柱固有
流體機(jī)械 2022年1期2022-03-03
- 兩種充氣碟形囊體結(jié)構(gòu)力學(xué)性能比較研究*
合及主氣囊-高壓氣柱-懸掛屏組合。從制造工藝上講，分隔簾布式囊體為單氣室充氣，而高壓氣柱式囊體為雙氣室，需分別給高壓氣柱和主氣囊充氣，充氣后的高壓氣柱起到支撐保形的作用，但充氣后二者的變形需匹配協(xié)調(diào)才能達(dá)到較好的成形效果。本文通過(guò)建立具有相同結(jié)構(gòu)外形尺寸的2種囊體結(jié)構(gòu)有限元模型，施加相同的約束和載荷，采用基于膜單元和非線性接觸算法的分析方法，經(jīng)過(guò)計(jì)算分析并與試驗(yàn)對(duì)照，探討褶皺變形及應(yīng)力分布情況，比較了2種囊體結(jié)構(gòu)的力學(xué)性能。1 充氣囊體結(jié)構(gòu)建模兩種囊體結(jié)構(gòu)
現(xiàn)代防御技術(shù) 2021年6期2022-01-06
- 淺談空勁氣功“沖關(guān)”
頂，在空間形成“氣柱”。并同時(shí)沖開(kāi)雙肩“肩井穴”，左右肩井穴沖出氣柱，形成三柱合一氣柱體，在頭頂上沖得較高，沖關(guān)成功。在沒(méi)有開(kāi)頂時(shí)氣柱是在體內(nèi)的經(jīng)脈運(yùn)行，開(kāi)頂后氣柱沖出頭頂，形成氣柱在體外和體內(nèi)經(jīng)脈運(yùn)行，而且氣柱在空間沖的很高。開(kāi)頂后，身體的疾病要再次反應(yīng)，有些疾病可能要拔根，徹底痊愈。沖關(guān)、開(kāi)頂后一般需煉成以下幾步才能過(guò)關(guān)：第一步：三貫通1.要實(shí)現(xiàn)左右手內(nèi)、外勞宮穴貫通，形成內(nèi)外勞宮穴貫穿氣柱。2.雙涌泉穴與雙肩井穴貫通。從左右腳涌泉穴沖起的氣柱，從左右
現(xiàn)代養(yǎng)生·上半月 2021年12期2021-12-03
- 不同影響因素下動(dòng)態(tài)置換法壓井參數(shù)研究
井?dāng)?shù)學(xué)模型，討論氣柱體積、井斜角、鉆桿偏心率、壓井液黏度和表面張力對(duì)壓井液最大注入排量和套壓的影響規(guī)律，為動(dòng)態(tài)置換法確定壓井液最大注入排量提供理論基礎(chǔ)。1 動(dòng)態(tài)置換法壓井動(dòng)態(tài)置換法壓井是一種準(zhǔn)恒定井底壓力的壓井方法，壓井液下落增加的靜液柱壓力等于排出井內(nèi)氣體降低的套管壓力。與靜態(tài)置換法相比，其不用等待壓井液下落，可同時(shí)從壓井管線注入壓井液和從節(jié)流管線排出氣體。動(dòng)態(tài)置換法適用于鉆柱堵塞、鉆柱不在井底或井內(nèi)無(wú)鉆具等原因造成不能建立井口到井底循環(huán)的氣井溢流或井噴
鉆采工藝 2021年4期2021-09-22
- A氣田氣井井底壓力計(jì)算模型研究進(jìn)展
以下兩種即：靜止氣柱井底壓力計(jì)算法和流動(dòng)氣柱井底壓力計(jì)算法。（3）環(huán)形空間流動(dòng)氣柱干氣井井底壓力計(jì)算模型的適用范圍：氣井關(guān)井時(shí)，油管和環(huán)形空間內(nèi)的氣柱都不流動(dòng)，井口壓力穩(wěn)定后，錄取井口最大關(guān)井壓力，按靜止氣柱公式計(jì)算氣層壓力。氣井生產(chǎn)時(shí)，計(jì)算井底流動(dòng)壓力的方法視生產(chǎn)情況而定。如果油管采氣，套管閘門關(guān)閉，油管與環(huán)形空間連通。通常，這種情況下錄取井口套管壓力，仍按靜止氣柱計(jì)算井底流動(dòng)壓力;反之，環(huán)形空間采氣而油管生產(chǎn)閘門關(guān)閉，油管與環(huán)形空間連通，錄取井口油管壓
油氣·石油與天然氣科學(xué) 2021年4期2021-09-17
- 反射激波作用下三維凹氣柱界面演化的數(shù)值研究1)
案例,平面激波與氣柱相互作用已被大量研究.Ding 等[13-14]利用肥皂膜技術(shù)生成三維柱形界面,研究了三維性對(duì)重氣柱和輕氣柱的影響,并將Haas 和Sturtevant[15]提出的理論模型拓展到三維情形.Ou 等[16]實(shí)驗(yàn)和數(shù)值研究了激波沖擊橢圓重氣柱的不穩(wěn)定性發(fā)展,重點(diǎn)關(guān)注了激波聚焦和射流現(xiàn)象,并分析Atwood 數(shù)(At=(ρ2-ρ1)/(ρ2+ρ1),其中ρ1和ρ2分別為激波沖擊前氣柱外和氣柱內(nèi)氣體密度) 和橢圓氣柱的長(zhǎng)寬比[17]對(duì)氣柱演化
力學(xué)學(xué)報(bào) 2021年5期2021-05-31
- 配氣臺(tái)管路系統(tǒng)氣固耦合振動(dòng)特性分析
管路內(nèi)氣體構(gòu)成的氣柱固有頻率和管路系統(tǒng)構(gòu)成的機(jī)械結(jié)構(gòu)固有頻率[1])重合時(shí)，會(huì)引起管路系統(tǒng)的共振，激烈的管路共振會(huì)造成供氣閥件、管路結(jié)構(gòu)的損壞。目前，管路共振破壞是配氣臺(tái)的主要故障模式之一。大量學(xué)者對(duì)管路振動(dòng)問(wèn)題進(jìn)行了研究，田家林等[2]對(duì)管路振動(dòng)的機(jī)理進(jìn)行了分析，建立了氣體壓力脈動(dòng)與管路耦合作用的計(jì)算模型；方桂花等[3-5]利用有限差分方法對(duì)氣動(dòng)管路波動(dòng)情況進(jìn)行分析，得到高精度管路振動(dòng)頻率的計(jì)算方法；張偉等[6]利用AMESim中氣動(dòng)設(shè)計(jì)元件庫(kù)搭建了比例
液壓與氣動(dòng) 2021年2期2021-02-03
- 縱向磁場(chǎng)抑制Richtmyer-Meshkov不穩(wěn)定性機(jī)理*
場(chǎng)控制下R22 氣柱界面Richtmyer-Meshkov 不穩(wěn)定性的演化過(guò)程. 結(jié)果描述了平面激波沖擊氣柱界面過(guò)程中激波結(jié)構(gòu)和界面不穩(wěn)定性的發(fā)展; 無(wú)磁場(chǎng)時(shí), 流場(chǎng)結(jié)構(gòu)與Haas 和Sturtevant (Hass J F,Sturtevant B 1987 J. Fluid Mech. 181 41)的實(shí)驗(yàn)結(jié)果相符; 施加縱向磁場(chǎng)后, 激波結(jié)構(gòu)的演化基本無(wú)影響, 但明顯抑制了氣柱界面的不穩(wěn)定性. 進(jìn)一步研究表明, 激波與界面的作用, 使磁感線在界面上發(fā)
物理學(xué)報(bào) 2020年18期2020-10-13
- 人工氣頂形成評(píng)價(jià)理論方法與參數(shù)界限研究
分析各因素對(duì)臨界氣柱高度的影響，計(jì)算典型油藏室內(nèi)實(shí)驗(yàn)和油藏條件下，人工氣頂形成所需的臨界氣柱高度。圖1 高壓條件下氣驅(qū)油階段孔喉內(nèi)流體分布Fig. 1 Fluid distribution in pore throats under high pressure in the stage of gas displacing oil多孔介質(zhì)孔隙中單個(gè)游離態(tài)氣泡受力情況如圖2所示，氣泡向上運(yùn)移需滿足式中，PF為氣泡受到的質(zhì)量力，氣泡單位面積受到浮力與重力的合力，
石油鉆采工藝 2020年2期2020-06-18
- 富氣壓縮機(jī)的管路振動(dòng)治理方案研究
別是當(dāng)排氣管道中氣柱發(fā)生共振時(shí)，壓縮機(jī)消耗的功率大大增加。（6）氣流脈動(dòng)的存在使管道內(nèi)的氣體壓力和流量產(chǎn)生周期性的變化，從而影響排氣量的穩(wěn)定性。美國(guó)石油學(xué)會(huì)標(biāo)準(zhǔn)API618（American Petroleum Industry Standard 618）對(duì)于往復(fù)式壓縮機(jī)系統(tǒng)氣流脈動(dòng)與管道振動(dòng)的控制作了專門的規(guī)定。目前全世界大多數(shù)國(guó)家（包括我國(guó)）均以該標(biāo)準(zhǔn)作為驗(yàn)收石化壓縮機(jī)的依據(jù)，所以對(duì)氣流脈動(dòng)及管道振動(dòng)的分析、控制也必須以它為依據(jù)。然而，由于缺乏對(duì)氣流脈
設(shè)備管理與維修 2020年3期2020-03-05
- 輪胎氣柱共鳴影響因素及改善措施
)0 前言輪胎的氣柱共鳴噪聲在傳統(tǒng)內(nèi)燃機(jī)汽車的輪胎上普遍存在,由于發(fā)動(dòng)機(jī)噪聲掩蔽效應(yīng),輪胎氣柱共鳴噪聲并未得以凸顯。新能源汽車尤其是純電動(dòng)汽車,因?yàn)闆](méi)有發(fā)動(dòng)機(jī)噪聲,車輛行駛時(shí)的胎噪和路噪尤為突出。1999年,美國(guó)福特公司對(duì)電動(dòng)車車內(nèi)聲學(xué)特性進(jìn)行了深入研究,并與傳統(tǒng)汽車進(jìn)行了對(duì)比分析[1]。研究指出,由于缺乏發(fā)動(dòng)機(jī)的掩蔽效應(yīng),在低速工況下,同樣聲壓級(jí)和響度的噪聲在純電動(dòng)車內(nèi)主觀感覺(jué)強(qiáng)烈。輪胎氣柱共鳴噪聲頻率范圍是人耳感知較為敏感的區(qū)域,因此輪胎氣柱共鳴噪聲差
汽車與新動(dòng)力 2019年5期2019-11-07
- 基于迎風(fēng)差分格式的氣動(dòng)制動(dòng)系統(tǒng)的共振頻率研究
于制動(dòng)系統(tǒng)管路中氣柱長(zhǎng)期振動(dòng)產(chǎn)生共振導(dǎo)致的管路接口處氣體泄漏和疲勞破損。因此，對(duì)氣動(dòng)制動(dòng)系統(tǒng)管路部分研究一直是國(guó)內(nèi)外研究的熱點(diǎn)問(wèn)題。在氣動(dòng)管路研究過(guò)程中，對(duì)于管路中氣柱部分?jǐn)?shù)學(xué)建模為制動(dòng)氣柱振動(dòng)分析的前提。于是選擇精度較高、穩(wěn)定性較強(qiáng)的分析方法對(duì)氣柱振動(dòng)研究就顯得非常重要。朱長(zhǎng)建[3]通過(guò)對(duì)多軸重型車輛氣動(dòng)制動(dòng)管路研究和實(shí)驗(yàn)分析得出，管路長(zhǎng)度是引起時(shí)間滯后的主要原因，從而證明了對(duì)氣動(dòng)制動(dòng)系統(tǒng)管路參數(shù)的研究是制動(dòng)性能好壞的重要保障。在氣體動(dòng)力學(xué)中，動(dòng)力學(xué)方程
液壓與氣動(dòng) 2019年10期2019-10-17
- 不同磁場(chǎng)構(gòu)型下Richtmyer-Meshkov不穩(wěn)定性的數(shù)值研究及動(dòng)態(tài)模態(tài)分解*
N2,Kr)球形氣柱變形過(guò)程進(jìn)行了研究,并定量分析了界面運(yùn)動(dòng),結(jié)果表明氣柱界面運(yùn)動(dòng)速度在發(fā)展后期基本保持不變.同樣因?qū)嶒?yàn)技術(shù)所限,他們的實(shí)驗(yàn)結(jié)果并不能清晰地反映復(fù)雜波系演化過(guò)程.Picone和Boris[7]利用數(shù)值算法對(duì)激波沖擊氣柱導(dǎo)致其變形的過(guò)程進(jìn)行了更加完整細(xì)致的研究.近年來(lái),Zhai等[8]和Luo等[9]采用肥皂泡膜技術(shù)直接形成氣泡,排除了塑料薄膜對(duì)實(shí)驗(yàn)結(jié)果的影響.結(jié)合高速攝像技術(shù),他們對(duì)激波與各種形狀(三角形、四邊形、菱形)氣柱相互作用的復(fù)雜過(guò)
物理學(xué)報(bào) 2019年16期2019-08-29
- 活塞式壓縮機(jī)振動(dòng)原因分析及解決措施
度設(shè)計(jì)不當(dāng)引起的氣柱共振。為進(jìn)一步驗(yàn)證壓縮機(jī)振動(dòng)是由氣流脈動(dòng)引起的，根據(jù)相關(guān)技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行以下計(jì)算。2.3.1 緩沖罐容積計(jì)算往復(fù)壓縮機(jī)緩沖罐能起到消弱氣流脈動(dòng)的作用，若緩沖罐緩沖容積過(guò)小，則不能有效的削弱氣流脈動(dòng)對(duì)壓縮機(jī)的影響，會(huì)使機(jī)組振動(dòng)值升高。緩沖罐的設(shè)計(jì)通常以API標(biāo)準(zhǔn)和國(guó)內(nèi)常用容器設(shè)計(jì)規(guī)范為依據(jù)，API618關(guān)于緩沖罐最小容積的計(jì)算如下式中 Vs——需要的最小進(jìn)氣緩沖罐容積，m3PD——與緩沖罐相連的氣缸往復(fù)一次的總吸氣量，m3K——介質(zhì)氣體的等熵
壓縮機(jī)技術(shù) 2019年6期2019-05-02
- 往復(fù)式壓縮機(jī)管系振動(dòng)與控制措施探討
塞的運(yùn)動(dòng)逐漸形成氣柱時(shí)，氣柱與管系也會(huì)產(chǎn)生共振作用，因?yàn)?span id="j5i0abt0b" class="hl">氣柱本身根據(jù)特性會(huì)有一個(gè)固有頻率，該頻率與外界環(huán)境因素?zé)o關(guān)，只由氣柱本身的組成和其他的自身性質(zhì)決定，在氣柱與管系共同組成的系統(tǒng)中，氣柱的固有頻率并不能起到關(guān)鍵作用，其中能和管系形成共振的是氣柱的激發(fā)頻率，該頻率主要由活塞的運(yùn)動(dòng)情況決定，與氣柱的自身情況關(guān)系不大。管系的振動(dòng)情況便主要由氣柱的激發(fā)頻率和管系的振動(dòng)頻率共同決定，我們?cè)谘芯抗芟嫡駝?dòng)的控制措施時(shí)需要將氣柱的共振考慮進(jìn)去，從而最大程度上減小氣柱對(duì)
中國(guó)設(shè)備工程 2019年15期2019-01-17
- 往復(fù)壓縮機(jī)氣柱共振分析
59）往復(fù)壓縮機(jī)氣柱共振分析張振宇， 張秀珩， 紀(jì)然， 申靖宇（沈陽(yáng)理工大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院，沈陽(yáng) 110159）基于聲學(xué)振動(dòng)系統(tǒng)和電學(xué)電路的振蕩過(guò)程可用相同類型的微分方程來(lái)描述，通過(guò)變量間的類比關(guān)系，應(yīng)用MATLAB/SIMULINK建立實(shí)驗(yàn)室內(nèi)2D-90MG-2.5/1.5型空氣聯(lián)合壓縮機(jī)實(shí)驗(yàn)機(jī)的出口管系的電學(xué)模型，進(jìn)而得到管系的氣柱固有頻率，并且與有限元分析方法結(jié)果進(jìn)行對(duì)比分析。驗(yàn)證電學(xué)模擬方法計(jì)算壓縮機(jī)管道系統(tǒng)氣柱固有頻率是可行而且簡(jiǎn)單的。管路振動(dòng)；聲
機(jī)械工程師 2018年1期2018-12-29
- 磁控條件下激波沖擊三角形氣柱過(guò)程的數(shù)值研究?
重質(zhì)或輕質(zhì)三角形氣柱相互作用過(guò)程進(jìn)行數(shù)值研究.結(jié)果表明:無(wú)論有無(wú)磁場(chǎng),兩氣柱在激波沖擊下均具有完全不同的波系結(jié)構(gòu)和射流現(xiàn)象.其中,入射激波與重氣柱發(fā)生常規(guī)折射,形成介質(zhì)射流,而與輕氣柱作用則發(fā)生非常規(guī)折射,形成反相空氣射流.無(wú)磁場(chǎng)時(shí),氣柱在激波沖擊下,產(chǎn)生Richtmyer-Meshkov和Kelvin-Helmholtz不穩(wěn)定性,界面出現(xiàn)次級(jí)渦序列,重氣柱上下角卷起形成主渦對(duì),輕氣柱空氣射流穿過(guò)下游界面后形成偶極子渦.施加橫向磁場(chǎng)后,次級(jí)渦序列、主渦對(duì)以
物理學(xué)報(bào) 2018年20期2018-11-28
- 適用于特高壓主變壓器現(xiàn)場(chǎng)安裝的充氣柱式保溫房設(shè)計(jì)與實(shí)施
由于本文提出的充氣柱式保溫房和酚醛泡沫保溫房在主變壓器的安裝過(guò)程中各有利弊，因此本節(jié)先將二者從保溫效果、經(jīng)濟(jì)性等方面進(jìn)行對(duì)比，得到適合現(xiàn)場(chǎng)作業(yè)的最佳方案。1.1 不同保溫措施保溫效果的對(duì)比1.1.1 充氣柱式保溫房的傳熱計(jì)算充氣柱式保溫房的相關(guān)參數(shù)列于表1中。表1 充氣柱式保溫房的相關(guān)參數(shù)設(shè)定室外溫度為Tw=-24℃，設(shè)室內(nèi)溫度為Tn，通過(guò)計(jì)算，即可求出室內(nèi)最大加熱溫度與加熱功率的關(guān)系。具體計(jì)算過(guò)程如下：通過(guò)墻面和屋頂?shù)纳崃繛椋菏街校篕為傳熱系數(shù)，A為傳
浙江電力 2018年10期2018-11-09
- 激波作用不同橢圓氦氣柱過(guò)程中流動(dòng)混合研究
弱激波與R22重氣柱、氣泡以及He輕氣柱、氣泡的作用過(guò)程進(jìn)行了研究,對(duì)界面變形和運(yùn)動(dòng)特征進(jìn)行了討論和分析.Jacobs[8]首次采用平面激光誘導(dǎo)熒光(planar laser-induced fluorescence,PLIF)技術(shù)研究了低馬赫數(shù)激波與氦氣柱相互作用的混合問(wèn)題,采用激波壓縮后氣柱面積的減少量來(lái)表征混合.Giordano和Burtschell[9]研究了較低馬赫數(shù)下激波與氣柱及氣泡的相互作用,數(shù)值模擬結(jié)果和一維氣體動(dòng)力學(xué)理論分析表明,不同密度
物理學(xué)報(bào) 2018年18期2018-10-26
- 某卡車空壓機(jī)氣柱共振異響試驗(yàn)分析及優(yōu)化
截面管時(shí)，會(huì)構(gòu)成氣柱系統(tǒng)。此管路內(nèi)的氣體介質(zhì)，具有連續(xù)分布的質(zhì)量及可壓縮性，會(huì)產(chǎn)生氣柱振動(dòng)，管道內(nèi)氣柱構(gòu)成的系統(tǒng)存在氣柱固有頻率。當(dāng)空壓機(jī)的激勵(lì)足夠大時(shí)，會(huì)使管道氣柱共振，此時(shí)整個(gè)進(jìn)氣系統(tǒng)會(huì)發(fā)生強(qiáng)烈振動(dòng)以及很大的輻射噪聲。本文針對(duì)上述問(wèn)題，通過(guò)LMSTest.lab軟件進(jìn)行噪聲、振動(dòng)數(shù)據(jù)采集分析，確定異響頻率計(jì)異響源，基于管道聲學(xué)原理設(shè)計(jì)了一款進(jìn)氣消聲器，有效地解決了此車型進(jìn)氣異響問(wèn)題，并為解決同類問(wèn)題提供了可借鑒的方法。1 管道氣柱固有頻率計(jì)算1.1 簡(jiǎn)
裝備制造技術(shù) 2018年6期2018-08-04
- 往復(fù)式壓縮機(jī)管路的振動(dòng)分析
罐過(guò)小和管內(nèi)發(fā)生氣柱共振引起；二是管道發(fā)生結(jié)構(gòu)共振。這主要是管道結(jié)構(gòu)固有頻率與機(jī)器固有頻率接近，使管道振動(dòng)加劇。因此要減小管道振動(dòng)，必須減小管內(nèi)氣體壓力脈動(dòng)和避免管道發(fā)生結(jié)構(gòu)共振[2]。2 管道振動(dòng)分析設(shè)計(jì)方法API-618規(guī)定了三種分析設(shè)計(jì)方法。方法1：使用專利或根據(jù)經(jīng)驗(yàn)設(shè)計(jì)的脈動(dòng)抑制裝置來(lái)控制脈動(dòng)。無(wú)需進(jìn)行聲學(xué)模擬。方法2：使用脈動(dòng)抑制裝置和經(jīng)過(guò)驗(yàn)證的聲學(xué)模擬來(lái)控制脈動(dòng)。此方法在進(jìn)行聲學(xué)模擬同時(shí)要考慮壓縮機(jī)、脈動(dòng)抑制裝置和管道系統(tǒng)及三者的相互影響。方法
山東化工 2018年10期2018-06-07
- 600 MW機(jī)組MGGH煙道振動(dòng)原因分析及對(duì)策
率)與某一階煙道氣柱固有頻率偶合時(shí)，煙道內(nèi)就會(huì)產(chǎn)生強(qiáng)烈的聲學(xué)駐波共振而發(fā)出強(qiáng)烈噪聲。理論計(jì)算卡門漩渦脫落頻率fs為：(1)式中：S為斯特羅哈數(shù)；U為煙氣速度，m/s；D為管徑，m。理論計(jì)算煙道氣柱固有頻率fn為：(2)式中：n為波的階次；C為煙氣聲速，m/s；W為空腔的寬度，m。根據(jù)表1換熱面管束幾何結(jié)構(gòu)參數(shù)，由式(1)計(jì)算得到各工況的MGGH換熱面漩渦脫落頻率，見(jiàn)表2。表2中各負(fù)荷工況的卡門漩渦激振頻率依據(jù)設(shè)計(jì)平均流速計(jì)算得到。由于煙道內(nèi)煙氣流速的不均勻
發(fā)電設(shè)備 2018年3期2018-06-04
- 不同初始磁場(chǎng)對(duì)激波沖擊R22重氣柱過(guò)程影響的數(shù)值模擬*
弱激波與R22重氣柱、氣泡以及He輕氣柱、氣泡的作用過(guò)程進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)研究，對(duì)氣柱、氣泡變形過(guò)程進(jìn)行了分析討論。Tomkins等[3]對(duì)激波與SF6重氣柱的作用過(guò)程進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)研究，研究分析了兩種介質(zhì)的混合機(jī)理。范美如等[4-5]對(duì)激波與矩形、橢圓、菱形以及兩種三角形五種不同形狀的SF6氣柱作用過(guò)程進(jìn)行了數(shù)值研究，對(duì)比分析了這幾種形狀界面的波系、渦量以及氣體界面的演變。王顯圣等[6]數(shù)值研究了入射激波以及反射激波與SF6重氣柱作用過(guò)程。Si等[7]利用高速紋影技
爆炸與沖擊 2018年2期2018-03-07
- 氣柱共振對(duì)開(kāi)洞結(jié)構(gòu)內(nèi)壓風(fēng)洞試驗(yàn)的影響
度依然較小，此時(shí)氣柱共振頻率位于內(nèi)壓功率譜的高頻區(qū)，對(duì)脈動(dòng)內(nèi)壓均方根的影響可忽略不計(jì)，但對(duì)于雙腔或多腔結(jié)構(gòu)，體形補(bǔ)償箱形成的管道長(zhǎng)度加倍，氣柱共振對(duì)脈動(dòng)內(nèi)壓的影響則較為顯著，必須在內(nèi)壓信號(hào)處理時(shí)，通過(guò)濾波等手段消除氣柱管道共振的影響。文中首先闡述開(kāi)洞雙腔結(jié)構(gòu)內(nèi)壓風(fēng)洞試驗(yàn)的相似定律以及氣柱共振機(jī)理，然后通過(guò)開(kāi)洞結(jié)構(gòu)的多參數(shù)對(duì)比風(fēng)洞試驗(yàn)驗(yàn)證氣柱共振現(xiàn)象的存在以及它對(duì)風(fēng)致內(nèi)壓特性的影響。1 內(nèi)壓風(fēng)洞試驗(yàn)相似定律及體積補(bǔ)償要求對(duì)于圖1所示的兩空間結(jié)構(gòu)，余先鋒等[6
振動(dòng)與沖擊 2018年4期2018-03-05
- 激波與橢圓形重氣柱相互作用的PLIF實(shí)驗(yàn)*
)激波與橢圓形重氣柱相互作用的PLIF實(shí)驗(yàn)*黃熙龍，廖深飛，鄒立勇，劉金宏，曹仁義(中國(guó)工程物理研究院流體物理研究所沖擊波物理與爆轟物理重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,四川 綿陽(yáng) 621999)在水平激波管中，采用平面激光誘發(fā)熒光(planar laser-induced fluorescence, PLIF)方法對(duì)橢圓形重氣柱界面的Richtmyer-Meshkov不穩(wěn)定性進(jìn)行實(shí)驗(yàn)。氣柱由SF6混入一定比例的丙酮蒸氣構(gòu)成，環(huán)境氣體為空氣。通過(guò)改變橢圓形氣柱的長(zhǎng)短軸比值，得到
爆炸與沖擊 2017年5期2017-10-19
- 磁場(chǎng)對(duì)激波沖擊R22重氣柱作用過(guò)程影響的數(shù)值模擬＊
激波沖擊R22重氣柱作用過(guò)程影響的數(shù)值模擬＊林震亞，張煥好，陳志華，劉 迎（南京理工大學(xué)瞬態(tài)物理國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，江蘇南京210094）為研究平面入射激波與磁化R22重質(zhì)圓形氣柱的作用過(guò)程，首先通過(guò)數(shù)值方法得到了不同初始條件下激波誘導(dǎo)R22氣柱的Kelvin－Helmholtz（KH）及Richtmyer－Meshkov（RM）不穩(wěn)定性導(dǎo)致的重氣柱變形過(guò)程，并詳細(xì)討論了不同情況下透射激波在氣柱內(nèi)聚焦誘導(dǎo)射流的過(guò)程；然后在加入磁場(chǎng)的情況下，采用CTU＋CT算法
爆炸與沖擊 2017年4期2017-07-31
- 利用巖心資料確定低滲透氣藏產(chǎn)氣界面的新方法
一化處理，得到了氣柱高度與毛細(xì)管壓力、含氣飽和度的計(jì)算關(guān)系式，建立了產(chǎn)氣界面深度的計(jì)算模型。應(yīng)用該模型對(duì)A氣田2口探井的S層產(chǎn)氣界面進(jìn)行了計(jì)算，計(jì)算結(jié)果與實(shí)際實(shí)施井一致，證明該計(jì)算模型的計(jì)算結(jié)果準(zhǔn)確可靠。研究表明，利用巖心資料可以準(zhǔn)確確定低滲透氣藏的產(chǎn)氣界面，從而指導(dǎo)井位部署和射孔優(yōu)化。低滲透氣藏；產(chǎn)氣界面；束縛水飽和度；氣柱高度；毛細(xì)管壓力低滲透氣藏的產(chǎn)氣界面對(duì)計(jì)算氣藏的含氣面積、氣層有效厚度和儲(chǔ)量等極為重要[1-3]。由于低滲透氣藏孔隙結(jié)構(gòu)差，孔隙與喉
石油鉆探技術(shù) 2016年6期2017-01-19
- 往復(fù)式壓縮機(jī)管路振動(dòng)與疲勞分析及減振方案研究
任公司)運(yùn)用管路氣柱分析軟件Bently PLUS對(duì)某往復(fù)式壓縮機(jī)管路系統(tǒng)的氣柱進(jìn)行聲學(xué)模擬，應(yīng)用管路應(yīng)力分析軟件CAESARII對(duì)管路進(jìn)行靜態(tài)分析和疲勞應(yīng)力分析。研究發(fā)現(xiàn)，該管路系統(tǒng)不滿足管道振動(dòng)和疲勞強(qiáng)度要求，為此，用支架或緩沖罐等對(duì)其進(jìn)行減振，分析后發(fā)現(xiàn)管路支架可以改變管系的固有頻率、減小振動(dòng)位移和降低動(dòng)態(tài)疲勞應(yīng)力；而添加緩沖罐可以改變管路氣柱的模態(tài)，使管路氣柱共振頻率避開(kāi)激振的共振頻率范圍，從而有效減小壓力脈動(dòng)，降低管路振動(dòng)水平。往復(fù)式壓縮機(jī) 靜態(tài)
化工機(jī)械 2016年1期2016-12-24
- 制冷壓縮機(jī)配管系統(tǒng)模態(tài)分析及振動(dòng)特性
管系統(tǒng)和管道內(nèi)部氣柱的三維實(shí)體模型，然后利用有限元分析軟件ANSYS分別對(duì)配管系統(tǒng)和管道內(nèi)部氣柱進(jìn)行結(jié)構(gòu)模態(tài)分析和聲學(xué)模態(tài)分析，得到配管系統(tǒng)和管道內(nèi)部氣柱的前6階固有頻率.計(jì)算結(jié)果表明:配管系統(tǒng)的4階固有頻率與壓縮機(jī)激發(fā)頻率非常接近，會(huì)發(fā)生共振；而管道內(nèi)部氣柱的固有頻率不在共振區(qū)內(nèi)，不會(huì)發(fā)生共振.基于此，研究了回氣管長(zhǎng)度、排氣管長(zhǎng)度和固定支撐數(shù)目對(duì)制冷壓縮機(jī)配管系統(tǒng)振動(dòng)的影響特性.模態(tài)分析結(jié)果表明:隨著回氣管和排氣管長(zhǎng)度的減小，制冷壓縮機(jī)配管系統(tǒng)和管道內(nèi)部
北京工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào) 2016年6期2016-09-05
- 激波兩次沖擊下重氣柱Richtmyer-Meshkov不穩(wěn)定性的粒子圖像測(cè)速研究*
湍流混合。激波與氣柱的相互作用是研究此類問(wèn)題最為簡(jiǎn)單的構(gòu)型，對(duì)于深入認(rèn)識(shí)慣性約束聚變、高超聲速燃燒、爆燃轉(zhuǎn)爆轟[3]等復(fù)雜實(shí)際應(yīng)用中RM不穩(wěn)定性的產(chǎn)生、發(fā)展及作用具有重要的工程價(jià)值。良好的界面形成方法和精密的診斷技術(shù)對(duì)實(shí)驗(yàn)研究RM不穩(wěn)定性至關(guān)重要。Haas等人[4]通過(guò)硝化纖維薄膜形成氣柱界面，采用紋影技術(shù)觀察到界面在激波沖擊后演化成渦對(duì)結(jié)構(gòu)。Jacobs[5]利用層流射流方法生成無(wú)膜氣柱，采用可以精確捕捉界面的平面激光誘導(dǎo)熒光(Planar Laser-
高壓物理學(xué)報(bào) 2016年6期2016-04-25
- 反射激波作用重氣柱的Richtmyer-Meshkov不穩(wěn)定性的實(shí)驗(yàn)研究
)反射激波作用重氣柱的Richtmyer-Meshkov不穩(wěn)定性的實(shí)驗(yàn)研究廖深飛,鄒立勇,劉金宏,柏勁松,王彥平(中國(guó)工程物理研究院流體物理研究所沖擊波物理與爆轟物理重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，四川 綿陽(yáng) 621999)采用高速攝影結(jié)合激光片光源技術(shù)，研究了反射激波沖擊空氣環(huán)境中重氣體(SF6)氣柱的Richtmyer-Meshkov不穩(wěn)定性。通過(guò)在橫式激波管試驗(yàn)段采用可移動(dòng)反射端壁獲得不同反射距離，實(shí)現(xiàn)了反射激波在不同時(shí)刻二次沖擊處于演化中后期的氣柱界面，得到了不同的界
爆炸與沖擊 2016年1期2016-04-17
- 基于氣柱共振的往復(fù)壓縮機(jī)出口管道減振技術(shù)應(yīng)用
00000）基于氣柱共振的往復(fù)壓縮機(jī)出口管道減振技術(shù)應(yīng)用樊艮1，回志澎2（1.武漢工商學(xué)院公共基礎(chǔ)課部，湖北武漢430065；2.92537部隊(duì)，北京100000）基于傳遞矩陣計(jì)算氣柱固有頻率，針對(duì)某單位往復(fù)壓縮機(jī)出口管道以及空冷器的振動(dòng)情況，研究了管道氣流脈動(dòng)的控制方法。通過(guò)對(duì)現(xiàn)場(chǎng)管道進(jìn)行實(shí)際測(cè)量，建立管道氣柱和機(jī)械的模型，找到了現(xiàn)場(chǎng)振動(dòng)大的根本原因，并從氣柱和機(jī)械2個(gè)方面分別進(jìn)行減振措施，通過(guò)增加孔板和增大阻尼來(lái)改變其氣柱和機(jī)械固有頻率，現(xiàn)場(chǎng)施工后壓縮
壓縮機(jī)技術(shù) 2015年4期2015-10-27
- 離心壓縮機(jī)出口管道聲學(xué)振動(dòng)分析
振動(dòng)分析，計(jì)算出氣柱固有頻率，并與轉(zhuǎn)移矩陣法進(jìn)行對(duì)比，驗(yàn)證有限元方法可行性。以某壓縮機(jī)站場(chǎng)的實(shí)際問(wèn)題為例，介紹軟件的應(yīng)用及氣柱固有頻率計(jì)算方法，并計(jì)算熱旁通支管處的渦脫頻率，分析管道產(chǎn)生氣柱共振現(xiàn)象的可能及危害，最終提出減小聲學(xué)共振的切實(shí)有效方法。離心壓縮機(jī)；振動(dòng)；聲學(xué)分析1 引言由于離心壓縮機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)平穩(wěn)、連續(xù)等特點(diǎn)，廣泛應(yīng)用于石油天然氣管道中。與往復(fù)壓縮機(jī)管道的振動(dòng)不同，離心壓縮機(jī)管道的振動(dòng)主要是管內(nèi)流體流經(jīng)三通、閥門等位置產(chǎn)生渦流導(dǎo)致的聲學(xué)振動(dòng)，具有很強(qiáng)
壓縮機(jī)技術(shù) 2015年2期2015-10-27
- 天然氣壓縮機(jī)站場(chǎng)工藝管道振動(dòng)分析技術(shù)探討
管道；固有頻率；氣柱；振動(dòng)中圖分類號(hào)：TQ 051 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼： A 文章編號(hào)： 1671-0460（2015）07-1690-03Discussion on Analysis Methods of Pipeline Vibrationin Natural Gas Compressor StationsLENG Jun1， WU Zhuo-qian2， LIAO Kai3， JIANG Chong4， ZHAO Yong5（1. School of Oil
當(dāng)代化工 2015年7期2015-10-21
- 含空冷器管道系統(tǒng)氣柱固有頻率研究
含空冷器管道系統(tǒng)氣柱固有頻率研究韓文龍1,*, 衛(wèi) 國(guó)1, 韓省亮2, 白長(zhǎng)青2(1. 北京強(qiáng)度環(huán)境研究所, 北京 100076; 2. 西安交通大學(xué)航天航空學(xué)院 機(jī)械結(jié)構(gòu)強(qiáng)度與振動(dòng)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室, 西安 710049)根據(jù)空冷器國(guó)標(biāo)GB/T-15386-94和工程中慣用的空冷器結(jié)構(gòu)模型設(shè)計(jì)并制造了簡(jiǎn)易空冷器模型，搭建了含空冷器管道系統(tǒng)氣柱固有頻率實(shí)驗(yàn)測(cè)試平臺(tái)；用計(jì)算流體動(dòng)力學(xué)(CFD)方法建立了管道系統(tǒng)流體動(dòng)力學(xué)模型。通過(guò)對(duì)比模擬結(jié)果與實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)驗(yàn)證了試驗(yàn)
實(shí)驗(yàn)流體力學(xué) 2015年3期2015-06-22
- 為什么哈氣暖而吹氣涼
間上是一個(gè)狹長(zhǎng)的氣柱，氣柱的表面積遠(yuǎn)大于哈氣團(tuán)。同時(shí)，由于吹氣速度遠(yuǎn)大于哈氣速度，吹出氣柱的直徑又遠(yuǎn)小于哈氣團(tuán)的直徑，在黏度、密度及溫度等氣體參量基本保持不變的情況下，吹氣的雷諾數(shù)將遠(yuǎn)大于哈氣。因此，吹氣將處于湍流狀態(tài)，在氣柱與周圍環(huán)境空氣接觸界面處，不再僅以簡(jiǎn)單的空氣傳導(dǎo)方式發(fā)生熱交換，而會(huì)不斷有較冷空氣混入氣柱之中，使氣柱的溫度迅速下降，使得到達(dá)離嘴十幾厘米遠(yuǎn)的手心時(shí)，溫度基本降至環(huán)境溫度。但是，這仍不足以徹底解釋“吹氣涼”的現(xiàn)象。當(dāng)人通過(guò)嘴唇向手掌心
初中生之友·中旬刊 2015年7期2015-06-10
- 歌唱的技術(shù)性方面探討
一、物理上的呼吸氣柱抗是演唱者歌唱時(shí)的身體——“人體樂(lè)器”的整體意念和某些器官特定運(yùn)動(dòng)的形態(tài)。歌唱時(shí)氣柱抗是兩種反向氣流，即向外呼氣的動(dòng)力與人為地向下墜壓的阻力相互間反向制約對(duì)抗運(yùn)動(dòng)的感覺(jué)。（一）動(dòng)力——為主、自發(fā)、生理的適用于IEEE 802.15.4的非相干BPSK接收機(jī)………………………………張艷秋，林偉榮，馬欣月，等(53)日常生活中吸氣時(shí)胸廓擴(kuò)張，胸腔擴(kuò)大，肺亦隨之?dāng)U張，此時(shí)肺內(nèi)壓低于大氣壓力，負(fù)壓升高使空氣入肺；呼氣時(shí)相反，胸腔縮小，肺基于自身
文藝生活·中旬刊 2014年11期2014-11-22
- 緩沖袋氣柱成型機(jī)控制系統(tǒng)
4433)緩沖袋氣柱成型機(jī)控制系統(tǒng)許文靜(江陰職業(yè)技術(shù)學(xué)院 機(jī)電工程系， 江蘇 江陰 214433)根據(jù)實(shí)際控制要求，選用三菱的控制器，通過(guò)觸摸屏進(jìn)行人機(jī)對(duì)話，光電傳感器對(duì)卷膜的位置進(jìn)行識(shí)別，完成了硬件系統(tǒng)和軟件平臺(tái)的搭建。實(shí)踐證明,采用該控制方案，性能安全可靠，降低了生產(chǎn)成本，自動(dòng)化程度高，有效提高緩沖袋的生產(chǎn)效率和質(zhì)量。氣柱成型機(jī)； PLC； 觸摸屏0 引 言近年來(lái)，緩沖袋作為一種新型包裝材料較多應(yīng)用于各運(yùn)輸包裝領(lǐng)域。它主要用在易碎商品的內(nèi)層保護(hù)性包裝
- 往復(fù)壓縮機(jī)管道振動(dòng)原因以及防振設(shè)計(jì)
形式我們一般稱為氣柱，氣體在動(dòng)力系統(tǒng)的作用下，常常會(huì)發(fā)生一系列的物理變化，例如氣體的壓縮與氣體的膨脹都是具有連續(xù)性的，所以氣體在壓縮機(jī)內(nèi)反復(fù)的運(yùn)行，是具有節(jié)律性的；在吸氣和排氣的過(guò)程中，氣柱會(huì)產(chǎn)生一定的變化，一般表現(xiàn)為氣柱的振動(dòng)，這樣的振動(dòng)方式也是具有節(jié)律性的，這樣的氣體振動(dòng)會(huì)導(dǎo)致壓縮機(jī)內(nèi)的管道振動(dòng)，是振動(dòng)的根本來(lái)源。對(duì)于管道的振動(dòng)需要注意以下兩個(gè)概念：首先是機(jī)械振動(dòng)，機(jī)械振動(dòng)主要包括機(jī)械的閥門以及變徑管在受到周期性的振動(dòng)力后導(dǎo)致的振動(dòng)。然后一個(gè)概念就是激
化工管理 2014年23期2014-08-15
- 反射激波作用下兩種重氣柱界面不穩(wěn)定性實(shí)驗(yàn)研究
激波作用下兩種重氣柱界面不穩(wěn)定性實(shí)驗(yàn)研究何惠琴，翟志剛，司 廷，羅喜勝（中國(guó)科學(xué)技術(shù)大學(xué)近代力學(xué)系，合肥 230027）在水平方形激波管中對(duì)兩種無(wú)膜重氣柱界面（分別是SF6和氬氣）在反射激波作用下的不穩(wěn)定性發(fā)展進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)研究。氣柱界面采用射流技術(shù)形成，實(shí)驗(yàn)采用連續(xù)激光片光源照射流場(chǎng)，乙二醇作為示蹤粒子，并用高速攝像機(jī)對(duì)流場(chǎng)進(jìn)行拍攝，獲得了入射激波以及反射激波共同作用下，兩種不同氣柱界面的演化過(guò)程。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，兩種氣柱的Atwood數(shù)不同，界面演化速率不同
實(shí)驗(yàn)流體力學(xué) 2014年6期2014-07-10
- “武林盛會(huì)”的電力元素
——第十屆中國(guó)鄭州國(guó)際少林武術(shù)節(jié)保電精彩掠影
看管道路兩側(cè)擺放氣柱的負(fù)責(zé)人。根據(jù)本屆武術(shù)節(jié)組委會(huì)的安排，10月19日開(kāi)幕式當(dāng)天，從鵝坡武校到少林寺山門沿途9.1千米的道路上，7萬(wàn)余名武術(shù)愛(ài)好者將進(jìn)行武術(shù)展演。為了烘托氣氛，沿途的每一個(gè)十字路口的道路兩旁，都擺放有紅色的氣柱，上面懸掛著“喜迎八方賓客”“少林武術(shù)甲天下”等宣傳標(biāo)語(yǔ)。圖.保電人員在塔溝武校萬(wàn)人武術(shù)表演現(xiàn)場(chǎng)值守這樣，在近10千米的道路上的6個(gè)十字路口，為48個(gè)氣柱供電的12處臨時(shí)電源點(diǎn)，是少林武術(shù)節(jié)現(xiàn)場(chǎng)臨時(shí)電源最多的，也是情況最復(fù)雜、突發(fā)狀況
河南電力 2014年11期2014-05-09
- 反射激波作用下重氣柱界面演化的PIV研究
多種不同形狀，但氣柱界面在反射激波作用下的發(fā)展則研究較少。而國(guó)內(nèi)關(guān)于反射激波下RM不穩(wěn)定性研究多集中于數(shù)值模擬方面[8-11]。在激波與界面的作用中，斜壓機(jī)制占據(jù)了重要的地位[12]。激波沖擊界面之前，界面形狀影響著密度梯度的分布，進(jìn)而影響激波作用后的渦量分布[13]。如果流場(chǎng)中存在反射激波，在反射激波沖擊之前界面上就已經(jīng)有了渦量的堆積，而反射激波會(huì)使界面上產(chǎn)生額外的渦量，從而改變單次激波產(chǎn)生的渦量分布。為了獲得詳細(xì)的流場(chǎng)渦量信息，粒子圖像測(cè)速 (Part
實(shí)驗(yàn)流體力學(xué) 2014年5期2014-03-30
- 新型傳染病現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)急處置帳篷系統(tǒng)設(shè)計(jì)與研制
雙層篷體、多腔室氣柱支撐整體式結(jié)構(gòu)密閉空間；優(yōu)化濾材種類、配比、折疊結(jié)構(gòu)、過(guò)濾級(jí)數(shù)等條件，破解低氣阻條件下高過(guò)濾效率瓶頸問(wèn)題；基于可編程邏輯控制器（programmable logic controller，PLC）的智能控制，實(shí)現(xiàn)帳篷內(nèi)微環(huán)境智能調(diào)控與監(jiān)測(cè)顯示。結(jié)果：生物氣溶膠過(guò)濾效率＞99.99%，負(fù)壓差15～30 Pa；展開(kāi)作業(yè)時(shí)間10 min、氣柱充氣間隔時(shí)間＞24 h，負(fù)壓差建立時(shí)間10 min，緩沖間壓差重建時(shí)間3 min。結(jié)論：帳篷系統(tǒng)高效排
醫(yī)療衛(wèi)生裝備 2014年12期2014-03-18
- 高含硫高壓氣藏井口井底壓力折算新方法研究
基本參數(shù)，再進(jìn)行氣柱井筒壓力折算。研究結(jié)果表明，利用該方法得到的井底壓力值與實(shí)測(cè)井底壓力值十分接近，因而在實(shí)際生產(chǎn)中具有可行性，可以為油田施工提供參考。高壓氣藏;壓力折算;壓力監(jiān)測(cè)1 高含硫氣田硫化氫含量變化特征對(duì)氣藏開(kāi)發(fā)規(guī)律進(jìn)行的分析表明,高含硫氣田開(kāi)發(fā)過(guò)程中H2S含量上升與地層水中H2S的溶解度密切相關(guān)[1]。在原始地層壓力條件下,H2S在地層水中大量溶解；在氣田投入開(kāi)發(fā)以后，地層壓力逐漸降低, H2S在地層水中溶解度降低，部分原來(lái)溶解于地層水中H2S
- 復(fù)合射孔氣液作用后氣體上移運(yùn)動(dòng)規(guī)律實(shí)驗(yàn)研究
中氣液作用結(jié)束后氣柱在壓井液中的上移運(yùn)動(dòng)規(guī)律。觀測(cè)了復(fù)合射孔過(guò)程中氣液沖擊作用結(jié)束后氣體在模擬井筒的上移運(yùn)動(dòng)過(guò)程,考察了不同氣體壓力、不同氣體體積作用下的氣液作用結(jié)束后氣體在液柱中的上移運(yùn)動(dòng)狀態(tài)及變化規(guī)律。分析了實(shí)測(cè)的氣體上移運(yùn)動(dòng)速度變化曲線。作用的氣體壓力越大、作用的氣體的量越多,氣泡的上移速度就越快。此外井筒內(nèi)液柱的波動(dòng)對(duì)氣體的上移運(yùn)動(dòng)速度有增大作用。通過(guò)與Taylo r模型的計(jì)算結(jié)果對(duì)比,結(jié)合油田實(shí)際狀況,得出目前大部分油田現(xiàn)場(chǎng)復(fù)合射孔施工后,井底的
測(cè)井技術(shù) 2011年2期2011-12-26
- 可壓縮多介質(zhì)粘性流體和湍流的大渦模擬*
激波管上進(jìn)行的單氣柱實(shí)驗(yàn)[9],給出了不同時(shí)刻氣柱的高度和寬度,流場(chǎng)中SF6上游邊界、下游邊界和渦邊界處的速度以及渦的特征。通過(guò)與LAN L 實(shí)驗(yàn)和計(jì)算結(jié)果的比較可見(jiàn),在單氣柱激波管界面不穩(wěn)定性誘發(fā)至湍流混合大渦數(shù)值模擬研究中,Vreman 模型和Smagorinsky 模型計(jì)算的氣柱形狀基本一致,而在流場(chǎng)速度計(jì)算中Vreman 模型的計(jì)算結(jié)果與實(shí)驗(yàn)更接近一些,比較2 種模型計(jì)算渦的分布,V reman 模型耗散小于Smagorinsky 模型。通過(guò)比較和
爆炸與沖擊 2010年3期2010-02-26