高武龍，陳志梅，孟文俊(.太原科技大學(xué)電子信息工程學(xué)院，太原 03004；.太原科技大學(xué)機械工程學(xué)院，太原 03004)

起重機作業(yè)過程中，一方面要求系統(tǒng)快速響應(yīng)，實現(xiàn)小車定位，滿足運送貨物的要求；另一方面，運送過程中需有效地抑制負(fù)載的擺動，使其盡量小，且到達(dá)目的地后迅速衰減為零，避免與周圍環(huán)境碰撞[1]。對于防擺問題，Nowacki Z[2]很早就利用PD控制器進(jìn)行了研究，不過，其線性化的設(shè)計結(jié)構(gòu)簡單，但卻使橋式起重機系統(tǒng)喪失了一部分非線性特性。目前很多研究[3-4]，往往依賴于精確的模型、復(fù)雜的算法，或只能在理想條件實現(xiàn)，而在有外來攝動和摩擦的情況下較難實現(xiàn)，控制器的魯棒性不強。無源控制方法早期多用于機器人控制，后經(jīng)Ortega等學(xué)者引入到電機控制中，因其從系統(tǒng)的能量入手，能夠簡化控制器，特別是在魯棒性方面有較優(yōu)異的性能，近年來得到了廣泛的研究。方勇純[5]、蘇晴等[6]人在無源性分析的基礎(chǔ)上，為保證系統(tǒng)所有狀態(tài)漸近收斂，對系統(tǒng)控制Lyapunov能量函數(shù)(CLF)的勢能項進(jìn)行了修改，所設(shè)計的PD反饋控制能實現(xiàn)較快的收斂和一定的魯棒性。遺憾的是他們都是在理想的條件下實現(xiàn)的，而且盡管基于無源性，PD控制卻難以兼顧穩(wěn)定性和快速性，魯棒性也不強，易出現(xiàn)振蕩現(xiàn)象和靜態(tài)誤差，降低系統(tǒng)的穩(wěn)定性[7]。文獻(xiàn)[8]中方勇純等人為更進(jìn)一步實現(xiàn)防擺效果，取控制Lyapunov函數(shù)為系統(tǒng)能量的平方，設(shè)計了一個非線性的控制器，該方法使得擺動次數(shù)減少一些，不過擺角仍稍顯大，且對魯棒性未做深入研究。

本文將分析系統(tǒng)的無源性，在構(gòu)造控制Lyapunov能量函數(shù)基礎(chǔ)上，結(jié)合分?jǐn)?shù)階微分方法，設(shè)計出基于無源性的分?jǐn)?shù)階控制器，實現(xiàn)存在摩擦及外界干擾等環(huán)境下，小車的精確定位和負(fù)載的有效防擺。并研究最佳的分?jǐn)?shù)階階次區(qū)間、控制器的魯棒性與穩(wěn)定性。

1 系統(tǒng)動力學(xué)模型

如圖1為橋式起重機的小車-負(fù)載二維模型，其描述的小車-負(fù)載動態(tài)方程為[9]：

(1)

式中，m為負(fù)載質(zhì)量，M為小車質(zhì)量，l為繩長，x為水平位移，θ為負(fù)載擺角，g為重力加速度，μx、μl為別水平運動和提升運動時摩擦系數(shù)，fx、fl分別為小車水平驅(qū)動力和負(fù)載提升力。利用歐拉-拉格朗日(Euler-Lagrange)方程，通過計算系統(tǒng)的能量建立動力學(xué)模型是常見的方法。則式(1)可改寫成如下矩陣形式：

(2)

圖1 橋式起重機的小車-負(fù)載模型

則系統(tǒng)狀態(tài):

q=(xlθ)T

(3)

慣量矩陣:

(4)

向心-柯氏力矩陣:

(5)

重力因子:

G(q)=(0 -mgcosθmglsinθ)T

(6)

控制輸入:

u=(fxfl0)T

(7)

需要指出的幾個系統(tǒng)性質(zhì)是：

(1)由于系統(tǒng)控制輸入量為二維而系統(tǒng)廣義變量為三維，且受到一些非線性因素，如，飽和特性、繼電特性等的影響，橋式起重機系統(tǒng)呈欠驅(qū)動性和非線性；

2 系統(tǒng)無源性分析

無源控制理論從能量角度來分析系統(tǒng)性能，根據(jù)其定義，當(dāng)系統(tǒng)是耗散的，若供給率等于系統(tǒng)的輸入與輸出之積，則該系統(tǒng)是無源的[10]。若系統(tǒng)是無源的，則通過適當(dāng)?shù)妮敵龇答伳軌驅(qū)崿F(xiàn)系統(tǒng)的鎮(zhèn)定控制，使得閉環(huán)系統(tǒng)漸近穩(wěn)定，因此，對于橋式起重機這類非線性系統(tǒng)，無源性是研究其穩(wěn)定的一個重要特性。

系統(tǒng)總能量為：

(8)

其中，?P(q)/?q=G(q).

對式(8)求導(dǎo)，得：

(9)

(10)

3 控制器設(shè)計

Hc=λHH+PTΛp=λHH+λx(x(δ))2+λl(l(δ))2

(11)

其中，Λ=dig(λx,λl,0);λH,λx,λl≥0.

對式(11)進(jìn)行求導(dǎo)得:

(12)

令γ=2δ，則:

(13)

取如下控制律:

(14)

整理得:

(15)

4 仿真研究

進(jìn)一步縮小γ的范圍，選取γ∈(-0.1,0.1)進(jìn)行比較研究。在圖4中，相比γ∈(0.01,0.1)，當(dāng)γ∈(-0.1,-0.01)時，能量函數(shù)Hc能夠在更短的時間衰減到0.不過，如圖5所示，當(dāng)γ≤0，位移曲線存在超調(diào)量，使得系統(tǒng)的定位效果不好。

圖2 0<γ<0.5時能量變化

圖3 -0.5<γ<0時能量變化

圖4 -0.1<γ<0.1時能量變化

圖5γ<0時小車位移

Fig.5Trolleyposition(γ<0)

圖6 小車位移

圖8 負(fù)載擺角曲線1

圖10 負(fù)載擺角曲線3

當(dāng)γ=0時，控制器將會變成一個無源PD控制器，選擇γ=0.01設(shè)計的分?jǐn)?shù)階控制器與其進(jìn)行比較研究，其仿真結(jié)果如圖6-圖8所示。由圖6-圖8，可以發(fā)現(xiàn)，盡管PD控制器小車速度和繩長變化速度稍快、擺動次數(shù)也少一些，不過，繩長卻定位不準(zhǔn)，擺角也明顯更大。反觀分?jǐn)?shù)階控制器，小車在40 s內(nèi)到達(dá)了期望的位置，僅比PD控制器慢3 s，然而，卻在10 s左右完成提升動作，繩長準(zhǔn)確變?yōu)槠谕? m，整個過程擺動的次數(shù)不多，幾乎呈諧振，擺角控制在(-0.1rad，0.1rad)以內(nèi)，并在t=25 s時實現(xiàn)“零擺”。由此可見，本文設(shè)計的分?jǐn)?shù)階控制器改善了PD控制的性能，使得系統(tǒng)快速收斂而且準(zhǔn)確。

而對存在摩擦和外界干擾的情況下的系統(tǒng)的魯棒性和穩(wěn)定性進(jìn)行的研究，仿真結(jié)果如圖9-圖10所示?？砂l(fā)現(xiàn)，有阻尼狀態(tài)下比無阻尼狀態(tài)(即μx=μl=0)時的擺動稍微小一些，不過都在(-0.1rad，0.1rad)以內(nèi)，說明控制器能有效地抑制摩擦的影響。而圖10中，在t=30 s時對系統(tǒng)所加R=1的階躍干擾和斜率k=-0.5的斜坡干擾，使得擺角在(-0.02rad，0.02rad)以內(nèi)小幅振蕩，并在15 s內(nèi)迅速消除。由此可見，系統(tǒng)有著良好的穩(wěn)定性和強魯棒性。

5 結(jié)論

本文在系統(tǒng)無源性分析的基礎(chǔ)上，修改了系統(tǒng)的控制Lyapunov能量函數(shù)，改造傳統(tǒng)的PD控制器，設(shè)計了無源分?jǐn)?shù)階控制器。該控制器實現(xiàn)了小車的精確定位和負(fù)載的有效防擺，確保了系統(tǒng)的穩(wěn)定，提高了系統(tǒng)的魯棒性和快速性等性能。理論分析和仿真結(jié)果表明，無源控制理論和分?jǐn)?shù)階微分方法的有效結(jié)合應(yīng)用于橋式起重機的防擺中，能取得良好的效果。

參考文獻(xiàn)：

[1] CHOI S G，LEE H H.An anti-swing control of a 3-dimensional overhead crane[C]∥Proceedings of the 2000 IEEE American Control Conference，Illinois，USA，2000：1037-1041.

[2] NOWACKI Z，OWEZARZ D.On the roustness of fuzzy control of an overhead crane [C]∥Proceedings of the IEEE international Symposium on industrial Electronics，Warsaw，Poland，1996，61(5)：433-437.

[3] 楊斌，劉惠康，代文蕤.橋式起重機防擺控制器的設(shè)計[J].制造業(yè)自動化，2012，34(1)：122-124.

[4] XU W，GU W.Anti-swing control of a new container crane with fuzzy uncertainties compensation[C]∥Proceedings of the 2011 IEEE International Conference on Fuzzy Systems，Taiwan，Taipei，2011：474-478.

[5] FANG Y，DIXON W，DAWSON D，et al.Nonlinear coupling control laws for an overhead crane system[C]∥Proceedings of the 2001 IEEE International Conference on Control Applications，Mexico City，Mexico，2001：639-644.

[6] 蘇晴，盧耀祖，張氫.岸邊集裝箱起重機防搖及定位控制研究[J].機電一體化，2008，2：51-54.

[7] 劉微容，李二超，李煒.機器人軌跡跟蹤改進(jìn)PD控制研究[J].2007，26(6)：89-91.

[8] FANG Y，DIXON W，DAWSON D，et al.Nonlinear coupling control laws for an underactuated overhead crane system [J].IEEE/ASME Transactions on Mechatronics，2003，8(3)：418-423.

[9] LEE H H，CHOI S G.A model-based anti-swing control of overhead cranes with high hoisting speeds[C]∥Proceedings of IEEE International Conference on Robotics and Automation，Seoul ，Korea，2001(1-4)：2547-2552.

[10] 王久和.無源控制理論及其應(yīng)用[M].北京：電子工業(yè)出版社，2010.

[11] 李彭安，陳志梅，孟文俊，等.基于無源性的三維橋式起重機定位和防擺控制[J].太原科技大學(xué)學(xué)報，2013，34(3)：211-215.

[12] OUTALOUP A，LEVRON F，MATHIEU B，et al.Frequency-band complex noninteger differentiator?：characterization and synthesis[C]∥Proceedings of IEEE Transaction on Circuit and Systems-I：Fundamental Theory and Applications，2000，47(1)：25-39.