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      廣州地鐵A2型車牽引系統(tǒng)IGBT換型分析

      2014-11-06 03:18:06李兆新
      機(jī)電工程技術(shù) 2014年7期
      關(guān)鍵詞:換型型車導(dǎo)通

      李兆新

      (廣州地下鐵道總公司,廣東廣州 510310)

      1 概述

      廣州地鐵A2型車采用4動(dòng)2拖六節(jié)編組的A型地鐵車輛,主要應(yīng)用于廣州地鐵一號(hào)線和八號(hào)線。隨著車輛運(yùn)營年限的增加以及負(fù)載的加大,近幾年來在正線運(yùn)行過程中IGBT常發(fā)生故障爆裂的情況,輕則使?fàn)恳到y(tǒng)不能正常工作,重則引起接觸網(wǎng)跳閘,給車輛運(yùn)營帶來較大影響。

      本文基于A2型車牽引逆變器(MCM模塊)的IGBT故障分析,以及可靠性和全壽命分析,提出對(duì)現(xiàn)有IGBT進(jìn)行換型改造。

      2 IGBT故障分析

      牽引逆變器(MCM模塊)是列車牽引系統(tǒng)的核心,將1 500 V直流電逆變成頻率和電壓可調(diào)的三相交流電,平行供給4臺(tái)交流鼠籠式異步牽引電機(jī),實(shí)現(xiàn)對(duì)電機(jī)的調(diào)速,完成列車牽引功能[1]。而IGBT是MCM模塊最為重要的功率元器件,隨著列車使用年限的增加,IGBT故障爆裂的現(xiàn)象逐漸增多,現(xiàn)對(duì)其故障進(jìn)行分析。

      2.1 電流因素分析

      近幾年,隨著列車部件老化和載客量越來越大,需要列車牽引電機(jī)輸出更大的扭矩。通過公式Q=I·I·R·t可知,IGBT的發(fā)熱量由它本身的內(nèi)阻、通過的電流以及時(shí)間決定。電機(jī)扭矩T=i·e/w,在轉(zhuǎn)速和電機(jī)的固有屬性不變的情況下,扭矩越大,電流也越大,從而IGBT的發(fā)熱量Q也越大,當(dāng)發(fā)熱量持續(xù)超過IGTB的散熱能力時(shí),勢(shì)必會(huì)造成IGBT的損壞爆裂。

      2.2 絕緣阻值因素分析

      目前公司內(nèi)并無有效檢測(cè)手段,用搖表分別對(duì)新舊IGBT進(jìn)行檢測(cè),檢測(cè)情況如表1所示。新舊IGBT都可以正常導(dǎo)通和關(guān)斷,但是關(guān)斷時(shí),新舊IGBT的CE極之間的電阻值不同(絕緣阻值越高,漏電流越小)。新件IGBT的絕緣阻值在2 500 MΩ以上,而舊件IGBT的絕緣阻值在1 200 MΩ以下,所以IGBT使用年限增加,其漏電流越大,意味著發(fā)熱也越厲害,IGBT損耗增加。

      表1 現(xiàn)有新舊IGBT檢測(cè)

      3 IGBT可靠性和全壽命分析

      3.1 故障統(tǒng)計(jì)

      選取20列一直在廣州地鐵八號(hào)線運(yùn)行的列車,并從2005年全面投入使用,并開始統(tǒng)計(jì)A2型車IGBT故障,統(tǒng)計(jì)結(jié)果如表2所示。從表2可以看出,IGBT故障從2009年開始明顯上升,往后各年份的月平均故障次數(shù)約為1次。

      表2 IGBT故障次數(shù)

      3.2 可靠性計(jì)算[2]

      假設(shè)產(chǎn)品總數(shù)為N0,從時(shí)刻t0開始使用,到時(shí)刻t有N(t)個(gè)產(chǎn)品發(fā)生故障,余下Ns個(gè)產(chǎn)品未發(fā)生故障。顯然,N(t)和Ns是時(shí)間的函數(shù),記作N(t)和Ns(t)。

      由可靠度定義可知

      R(t)=Ns(t)/N0=[N0-N(t)]/N0

      同樣,經(jīng)驗(yàn)故障分布函數(shù)為

      F(t)=N(t)/N0

      所以,R(t)=1-F(t)。

      20列A2型車逆變相IGBT共計(jì)480個(gè),即N0=480;再根據(jù)表2的IGBT各年份故障次數(shù),可計(jì)算得出IGBT的可靠度,如表3所示,IGBT在使用5年之后,其可靠度開始明顯下降。IGBT在使用8年之后,其可靠度已低于88%。

      3.3 IGBT壽命分析

      常見的部件壽命分布函數(shù)有指數(shù)分布、威布爾分布、(對(duì)數(shù))正態(tài)分布等。確定零部件的分布類型具有重要意義,而如電容器、滾珠軸承、繼電器、開關(guān)、斷路器、電子管、電位計(jì)、電動(dòng)機(jī)、功率器件、蓄電池、材料疲勞等符合威布爾分布函數(shù),因此對(duì)IGBT進(jìn)行壽命分析應(yīng)選用威布爾分布函數(shù),其計(jì)算公式如下。

      威布爾分布函數(shù):

      可靠度函數(shù):

      平均壽命:

      根據(jù)表3,可得出表4中計(jì)算結(jié)果。通過MATLAB用最小二乘法將表5中的橫、縱坐標(biāo)點(diǎn)擬合成一次線性方程,該方程為y=1.9997x-6.3574。很明顯,m=1.9997,可求得η=24.0270。所以IGBT的平均壽命=21.29年,即20列八號(hào)線車的IGBT發(fā)生故障的平均時(shí)間約為21.29年。

      表3 IGBT可靠度計(jì)算

      表4 IGBT壽命計(jì)算

      4 IGBT換型分析

      隨著A2型車使用年限的增加,現(xiàn)在使用的牽引逆變器功率元器件IGBT逐漸老化,其可靠性不斷下降,故障率越來越高。

      因此,對(duì)牽引逆變器的功率元器件IGBT換型迫在眉睫。

      通過對(duì)換型前后的IGBT參數(shù)對(duì)比,并與國內(nèi)有牽引逆變器設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)的工程師的溝通與交流,可以將現(xiàn)有型號(hào)(FZ1200R33KF2C)的IGBT換型成新型號(hào)(FZ1500R33HE3)的、容量更大的同品牌IGBT[3]。其分析對(duì)比如下。

      (1)IGBT導(dǎo)通損耗對(duì)比

      現(xiàn)有IGBT Vcesat值為4.25 V左右,導(dǎo)通損耗為:

      Pcond=D·Vcesat·Ic=D·4.25 V·1 200 A=5 100·D

      圖1 現(xiàn)有IGBT-Vce曲線

      圖2 換型后IGBT-Vce曲線

      換型后的IGBT的Vcesat值為2.4 V左右,導(dǎo)通損耗:

      圖3 現(xiàn)有IGBT-Ic曲線

      Pcond=D·Vcesat·Ic=D·2.4 V·1 200 A=2 880·D

      (2)IGBT開關(guān)損耗對(duì)比

      現(xiàn)有IGBT的Vcesat值為4.25 V左右,導(dǎo)通損耗:

      圖4 換型后IGBT-Ic曲線

      圖5 現(xiàn)有IGBT-Vf曲線

      圖6 換型后IGBT-Vf曲線

      Pcond=D·Vcesat·Ic=D·4.25 V·1 200 A=5 100·D

      換型后IGBT的VCEsat值為2.4 V左右,導(dǎo)通損耗:

      Pcond=D·Vcesat·Ic=D·2.4 V·1 200 A=2 880·D

      (3)IGBT續(xù)流二極管導(dǎo)通損耗

      現(xiàn)有IGBT的二極管正向壓降值Vf=2.8 V,損耗為:

      Pf=D·Vf·If=D·2.8 V·1 200 A=3 360·D

      圖7 現(xiàn)有IGBT-If曲線

      圖8 換型后IGBT-If曲線

      換型后IGBT的二極管正向壓降值Vf=2.5 V,損耗為:

      Pf=D·Vf·If=D·2.5 V·1 200 A=3 000·D

      (4)IGBT續(xù)流二極管開關(guān)損耗對(duì)比

      現(xiàn)有IGBT的Erec=1 650 mJ,二級(jí)管的開關(guān)損耗為:

      Prec=fsw·Erec=1.650·fsw

      換型后IGBT的Erec=1 450 mJ,二級(jí)管的開關(guān)損耗為:

      Prec=fsw·Erec=1.450·fsw

      (5)IGBT換型前后總損耗對(duì)比分析

      現(xiàn)有IGBT的Psh=Pcond+Psw+Pf+Prec=5 100·D+3.7·fsw+3 360·D+1.65·fsw=8 460·D+5.35·fsw

      換型后IGBT的Psh=Pcond+Psw+Pf+Prec=2 880·D+3.7·fsw+3 000·D+1.45·fsw=5 880·D+5.15·fsw

      因此,在相同的測(cè)試環(huán)境下,使用相同的設(shè)備,在相同的頻率和占空比條件下對(duì)現(xiàn)有和換型后的IGBT模塊分別進(jìn)行溫升和開關(guān)損耗測(cè)試,發(fā)現(xiàn)換型后的IGBT模塊通過電流能力更高,發(fā)熱量明顯比現(xiàn)有的IGBT模塊發(fā)熱量更低,溫升明顯減小,損耗也更小,基本可以解決過流過載導(dǎo)致的牽引逆變器IGBT故障爆裂的問題。

      5 總結(jié)及結(jié)論

      廣州地鐵A2型車牽引逆變器功率元器件IG?BT模塊常因使用老化、過流等因素出現(xiàn)頻繁故障、爆裂的情況,對(duì)列車正線運(yùn)營造成較大影響。通過對(duì)IGBT故障數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)及其歷年來的故障可靠性和壽命分析,發(fā)現(xiàn)當(dāng)前使用的IGBT型號(hào)并不能滿足現(xiàn)在的使用要求,通過采取IGBT換型研究,即使用功率更大、內(nèi)阻更小、電流通過能力更強(qiáng)的IGBT,可有效解決該問題。

      [1]長客-龐巴迪軌道車輛有限公司.廣州地鐵A2型電客車維修手冊(cè)[Z].2006.

      [2]董錫明.軌道列車可靠性、可用性、維修性和安全性(RAMS)[M].北京:中國鐵道出版社,2009.

      [3]英飛凌公司.IGBT用戶說明書[Z].2012.

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