無煙煤粉成型及燃燒SO2釋放特性分析

路廣軍，李 健，夏德森，楊鳳玲，王寶鳳，程芳琴

(1.山西大學國家環(huán)境保護煤炭廢棄物資源化高效利用技術(shù)重點實驗室 山西低附加值煤基資源高值利用協(xié)同創(chuàng)新中心，山西 太原 030006； 2.任丘市創(chuàng)新采暖設(shè)備有限公司，河北 任丘 062550)

散煤燃燒產(chǎn)生的污染物排放是當量煤炭集中燃燒產(chǎn)生污染物的5～10倍[1]。型煤技術(shù)作為潔凈煤技術(shù)之一，可以有效減少SO2和煙塵等污染物排放，在廣大農(nóng)村地區(qū)具有十分廣闊推廣應(yīng)用前景的潔凈煤技術(shù)。

粘結(jié)劑是影響型煤性能的關(guān)鍵因素之一，有機粘結(jié)劑具有較強的粘結(jié)性能，對型煤整體的燃燒性能影響較小，但燃燒后不再有粘結(jié)性能，使型煤高溫強度降低[2]。張秋利等[3]研究了淀粉類粘結(jié)劑對型煤強度的影響，利用三種淀粉粘結(jié)劑制備出型煤抗壓強度由大到小依次為糊化淀粉、堿化淀粉、原淀粉。楊鳳玲等[4]針對現(xiàn)有型煤防水性差、灰分高、強度低等問題，以有機物為原料，得到了型煤復合粘結(jié)劑配方和型煤生產(chǎn)工藝條件，并分析了粘結(jié)劑對設(shè)備的腐蝕情況。Blesa等[5]通過傅里葉變換紅外光譜研究了不同的成型溫度在不同有機粘結(jié)劑條件下對無煙蜂窩煤性質(zhì)的影響，發(fā)現(xiàn)不同粘結(jié)劑和固化溫度對脂肪氫和羰基基團的影響不同。型煤燃燒時，無機粘結(jié)劑本身不發(fā)生燃燒反應(yīng)，導致型煤熱值降低，但其可以增強型煤的高溫強度，故一般將有機粘結(jié)劑和無機粘結(jié)劑復合使用[6]，具有較高的選擇性和針對性。凌向陽等[7]研究了粘結(jié)劑各組分對型煤特性的影響研究，發(fā)現(xiàn)腐植酸鈉、羧甲基纖維素、高鋁水泥可以增強型煤的機械強度，但其熱強度及熱穩(wěn)定性較差，配煙煤可提高型煤的熱穩(wěn)定性和機械強度。此外，也有研究采用紙漿、釀酒、制革及制糖企業(yè)產(chǎn)生的廢液等工業(yè)廢料作為型煤粘結(jié)劑。Paul等[8]以石油殘渣為粘結(jié)劑，研究了不同原料配比和不同工藝條件下型煤的性能。

煤種不同也會影響型煤的成型特性，無煙煤膠質(zhì)層厚度和灰分含量較低，利用無煙煤制成的型煤無法在高溫下形成支撐結(jié)構(gòu)，熱穩(wěn)定性較差，因此使用無煙煤為原料制備型煤對粘結(jié)劑的要求遠遠高于其他煤種[9]。本實驗利用無煙煤作為原料煤，選用有機無機復合粘結(jié)劑制備型煤，通過考察型煤冷強度、落下強度、熱強度、燃燒特性及SO2排放特性，研制適合無煙煤成型的粘結(jié)劑配方，為無煙煤粉的高效清潔利用提供指導。

1 實驗部分

1.1 原料及實驗儀器

實驗用原料煤選用山西陽泉無煙煤，粉碎篩分至≤3 mm顆粒備用。陽泉無煙煤的工業(yè)分析、灰成分分析和元素分析結(jié)果見表1。采用X射線熒光分析儀(PW4400,Bruker)根據(jù)GB/T 1574-2007在815℃下對實驗樣品進行灰成分進行分析，分析結(jié)果見表2。

表1原料煤的煤質(zhì)數(shù)據(jù)

樣品 組分分析wad/[%]元素分析wad/[%]MAVFCNCHSOa無煙煤0.8918.8110.5970.511.42876.431.0821.26319.797

表2煤灰成分分析

樣品SiO2Al2O3Fe2O3CaOMgOK2ONa2OP2O5TiO2煤灰55.929.54.470.800.924.271.390.291.39

1.2 實驗用粘結(jié)劑

氧化淀粉(含量≥86%)：取自德州潤德淀粉有限公司；

聚乙烯醇(含量≥98%)：取自天津市風船化學試劑科技有限公司；

羧甲基纖維素鈉(含量≥99%)：取自天津市大茂化學試劑廠；

鈣基膨潤土、鈉基膨潤土(蒙脫石含量≥85%)：取自河南洛陽。

1.3 有機粘結(jié)劑溶液的制備

取一定量的有機粘結(jié)劑固體浸泡在水中，30～60 min，攪拌使固體顆粒充分溶脹后，置于可加熱的磁力攪拌器，攪拌速度為50～70 r/min，不停攪拌等水燒開，保溫2.5～3 h充分溶解，冷卻至室溫。分別制備淀粉溶液，質(zhì)量分數(shù)為(0.8%、1.0%、1.2%)；聚乙烯醇溶液，質(zhì)量分數(shù)為(0.3%、0.5%、0.7%)；羧甲基纖維素鈉溶液，質(zhì)量分數(shù)為(0.1%、0.2%、0.3%)。

1.4 實驗用固硫劑

固硫劑采用碳酸鈣(分析純)：取自天津市開通化學試劑有限公司。

1.5 型煤樣品制備及強度測定

利用液壓成型機(SMY-20t-140 mm)制作型煤，將一定比例的粘結(jié)劑與煤樣混合，水分在13%左右，充分攪拌均勻，然后裝入模具中，經(jīng)液壓成型機以30 MPa的壓力下成型，型煤直徑為40 mm，厚約35 mm。將成型后的型煤置于105℃的干燥箱中干燥2 h；最終制得型煤產(chǎn)品。

按MT/T748規(guī)定的工業(yè)型煤冷壓強度的測定方法進行測定。測定方法提要為：從型煤試樣中取3個煤樣，在材料試驗機上對試樣勻速加壓，直至試樣破碎為止。記錄試樣破碎前承受的最大壓力，并取所有數(shù)據(jù)的平均值作為型煤的冷壓強度。

依據(jù)GB/TI 154959規(guī)定的方法進行，測定方法要點為:取10個型煤，裝在箱底可以打開的箱子里，在離地2.0 m高處打開箱底，讓煤樣自由跌落到12 mm厚的鋼板上，反復跌落三次后，用篩子篩分，取>13 mm級的重量百分數(shù)作為煤樣的跌落強度指標。

1.6 物相組成及結(jié)構(gòu)分析

利用D8 ADVANCE X射線衍射分析儀(XRD)測定原煤和脫礦以后煤中的礦物質(zhì)種類。儀器參數(shù)如下：采用Cu靶，掃描速率4°/min，步長0.02°，10°～80°掃描[10]。利用美國材料數(shù)據(jù)公司(Materials Data Ltd.)開發(fā)的MDI Jade 6.0軟件分析樣品的礦物質(zhì)組成，該軟件涵蓋了晶體定性，指標化，峰型擬合到無標定量，晶體結(jié)構(gòu)分析等多種功能。

采用傅里葉紅外(德國BRUKER AXS公司)對添加不同比例有機粘結(jié)劑的型煤結(jié)構(gòu)進行分析。測試方法為2 mg的樣品和200 mg的KBr混合均勻，并在壓片機上制成直徑為13 mm的圓形薄片用于測量。波數(shù)范圍為4 000～400 cm-1，分辨率4.0 cm-1，累計掃描16次[11]。

1.7 表面潤濕性分析

潤濕性是指液體與固體接觸時，固體被液體所浸濕的程度。通常采用接觸角θ表示潤濕性的大小，接觸角越大，潤濕性越差[12]。θ>90°則不能潤濕，θ<90°可以潤濕[13]。采用上海中晨數(shù)字技術(shù)設(shè)備公司生產(chǎn)的JC2000D1型接觸角測量儀，煤樣制樣機將被測褐煤制成直徑10 mm，厚度2 mm的薄片，然后用快速照相法測取煤水接觸角度。

1.8 熱分析實驗

樣品的熱分析實驗是通過Setsys Evolution(法國塞塔拉姆儀器公司)進行的。將10 mg左右的樣品至于Al2O3坩堝中，同時用一個相同的Al2O3坩堝作為參比進行實驗。實驗程序是從環(huán)境溫度以10°/min的升溫速率升到900℃，同時保持氣體流量為60 mL/min。

本實驗選取了著火溫度(Ti)、燃盡溫度(Tb)等幾個指標展開分析。各個參數(shù)的確定方法如下：

(1)DTGmax及Tf的確定：熱重微分曲線(DTG曲線)的峰值為煤樣的最大燃燒速率DTGmax，即圖中A點所對應(yīng)的y值。DTGmax所對應(yīng)的溫度即為Tf，即A點對應(yīng)的x值。

(2)Ti和Tb的確定：本實驗Ti和Tb的確定均采用TG-DTG切線法，具體操作步驟如下：先將樣品的TG曲線和DTG曲線作于同一坐標軸中(如圖1)，過點A作一條與X軸垂直的直線，與TG曲線相交于一點B，過該點作該曲線的切線，與TG曲線最初質(zhì)量的水平延長線交于一點C，該點對應(yīng)的溫度即為Ti。Tb的確定類似于Ti的確定，用相同的方法作切線，與圖中b直線交于一點D，過點D做X軸的垂線，交點即為Tb。如果所作圖中有一個以上最大失重峰，著火溫度以第一個峰為準，燃盡溫度以最后一個峰為準。

1.9 煙氣分析實驗

采用Testo-350型多組份煙氣分析儀對煙氣成分進行分析，將煙氣分析儀與計算機連接進行數(shù)據(jù)在線采集。

圖1 煤炭特征溫度確定圖

2 結(jié)果與討論

2.1 有機粘結(jié)劑對型煤冷強度的影響

(1)淀粉作為粘結(jié)劑對型煤冷強度的影響

采用淀粉作為粘結(jié)劑制作型煤，不同粘結(jié)劑添加量的型煤強度數(shù)據(jù)見圖2、圖3、圖4。

圖2 淀粉添加量對型煤強度的影響

圖3 聚乙烯醇(PVA)添加量對型煤強度的影響

由圖2可以看出，隨著淀粉添加量的增加，型煤的抗壓強度逐漸增加，落下強度變化不明顯?？箟簭姸茸畲鬄?76 N/個。落下強度最大為91.87%。淀粉一般由直鏈分子與支鏈分子組成，其支鏈分子遇水生成的溶液具有較高的黏度，它的直鏈分子可由氫鍵作用連接成束狀形狀，經(jīng)過凝沉形成凝膠體[14]。當它們同粉煤粒接觸時分子間產(chǎn)生黏附力使得型煤具有一定強度。

(2)聚乙烯醇作為粘結(jié)劑對型煤冷強度的影響

(3)羧甲基纖維素作為粘結(jié)劑對型煤冷強度的影響

圖4 羧甲基纖維素(CMC)添加量對型煤強度的影響

由圖4可以看出，隨著羧甲基纖維素(CMC)含量的增加，型煤的抗壓強度及落下強度都在增加，但強度普遍低于其余兩種粘結(jié)劑制成的型煤?？箟簭姸茸畲鬄?80 N/個，落下強度最大為92.27%。CMC遇水成為一種粘稠的膠體物質(zhì)，能較好地潤濕煤粒表面，在外力作用下，使粉煤顆粒間相互膠結(jié)、聚合形成一種立體網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)[16]。但型煤烘干后表面出現(xiàn)裂紋，這可能是強度普遍低于其余兩種粘結(jié)劑制成的型煤的原因。

2.2 有機粘結(jié)劑對型煤物理特性的影響

(1)有機粘結(jié)劑對煤表面潤濕性的影響

有機粘結(jié)劑對煤表面潤濕性直接影響著型煤的強度，本實驗考察水、淀粉、PVA、CMC在煤粒表面的潤濕性。探究其在煤粒表面的潤濕能力與型煤強度之間的關(guān)系。數(shù)據(jù)見表3。

表3粘結(jié)劑溶液在煤樣表面的接觸角

溶液種類粘結(jié)劑含量/[%]接觸角/°123平均淀粉0.862.4255.8464.1360.801.064.3572.7064.9667.331.255.7858.4859.2157.82PVA0.357.5960.9552.2056.910.563.0163.2163.0163.080.768.9363.1166.9666.33CMC0.157.3462.0259.7459.700.260.6463.2754.3159.410.356.1757.7461.7058.54水54.6661.8963.0459.86

從表中可以看出，不同比例及種類的粘結(jié)劑溶液在煤表面的接觸角均在54°～68°之間，說明粘結(jié)劑與煤粒表面有很好的在潤濕性，能很好的煤粒之間鋪展，從而起到良好的粘結(jié)作用。

(2)粘結(jié)劑對型煤成型前后官能團的影響

2.3 病例組治療前后的指標比較 治療后病例組糖化血紅蛋白(HbA1c)、血糖、三酰甘油等升高，總膽固醇、HDL、LDL等降低，與治療前比較的差異有統(tǒng)計學意義(P<0.05)，見表2。

本實驗考察不同種類和濃度的粘結(jié)劑對型煤有機結(jié)構(gòu)的影響，傅里葉紅外光譜表征如圖5所示。

圖5 不同有機粘結(jié)劑制成的型煤FT-IR譜圖

紅外譜圖中4 000～1 000 cm-1為煤有機質(zhì)結(jié)構(gòu)的特征區(qū)，礦物質(zhì)的特征區(qū)集中在1 000～400 cm-1[17]。由圖5可看出在高頻區(qū)的吸收譜帶中，原煤和型煤在3 430 cm-1附近都有較強的吸收峰，為煤中羥基和吸附水羥基的伸縮振動峰，吸附水的羥基原因來源于型煤中的自由水，在譜帶2 400～2 300 cm-1為煤中的羧基振動峰。在譜帶1 600 cm-1附近對應(yīng)的是煤中芳香結(jié)構(gòu)C=C。在譜帶1 430 cm-1附近處對應(yīng)的是煤中脂肪族結(jié)構(gòu)-CHn。但可明顯地看出型煤的幾個特征峰強度沒有發(fā)生明顯的變化，所以可以推測在原煤中加入有機粘結(jié)劑制型煤時沒有發(fā)生新的化學結(jié)合。在4 000～1 000 cm-1對比原煤和型煤的紅外光譜，型煤的紅外光譜變化穩(wěn)定，說明加入有機粘結(jié)劑制成的型煤性能比較穩(wěn)定。隨著粘結(jié)劑添加量的增加，增大了煤粒之間的粘結(jié)性能，使得型煤具有較大的抗壓強度及跌落強度[18]。

2.3 無機粘結(jié)劑對型煤熱強度的影響

無機粘結(jié)劑選用鈉基膨潤土、鈣基膨潤土。不同添加量對型煤熱強度的影響見圖6。

圖6 膨潤土添加量對型煤熱強度的影響

由圖可知，隨著膨潤土添加量的逐漸增加，型煤熱強度呈現(xiàn)先升高后逐漸趨于平穩(wěn)的趨勢，在添加量為7%時，鈣基膨潤土型煤強度可達201 N/個，鈉基膨潤土型煤強度為171 N/個。在添加量為9%時，鈣基膨潤土型煤強度可達192 N/個，鈉基膨潤土型煤強度為235 N/個。在同一添加量條件下，鈣基膨潤土型煤與鈉基膨潤土型煤熱強度相近。型煤在成型過程中膨潤土在水的作用下能夠分散在煤粒之間，經(jīng)過干燥后，煤粒之間的膨潤土形成骨架結(jié)構(gòu)對型煤起到支撐作用，高溫下不易發(fā)生分解反應(yīng)，使型煤具有一定的熱強度[19]。膨潤土添加量越高，填充在煤粒之間的膨潤土量越多，形成的骨架結(jié)構(gòu)強度越高?？紤]到膨潤土添加量太多會引入大量的灰分，影響型煤的燃燒效率，本實驗選擇比例為鈣基膨潤土(添加比例為7%)為最佳的無機粘結(jié)劑。

2.4 復合粘結(jié)劑對型煤冷、熱強度的影響

由上述實驗結(jié)果可知：加入不同量的CMC，型煤的常溫強度遠低于加入其余兩種粘結(jié)劑；當?shù)矸厶砑恿繛?.2%，型煤抗壓強度達到576 N/個，落下強度達到91.87%；當PVA添加量為0.7%，型煤抗壓強度達到527 N/個。落下強度達到89.48%；當鈣基膨潤土添加量為7%，型煤熱強度達到201 N/個。綜上所述，已達到實際生產(chǎn)要求，所以分別選用1.2%淀粉與7%鈣基膨潤土混配以及0.7%PVA與7%鈣基膨潤土混配。分別測試其常溫強度及熱強度。數(shù)據(jù)見表4。

表4不同混配粘結(jié)劑的強度數(shù)據(jù)

樣品名稱抗壓強度/N落下強度/[%]熱強度/N1.2%淀粉+7%鈣基膨潤土55292.342210.7%PVA +7%鈣基膨潤土79593.36171

從表4可知，加入復合粘結(jié)劑制成的型煤其抗壓強度、落下強度相對于單獨加入淀粉、PVA時有一定的提高。其熱強度相對于單獨加入鈣基膨潤土也有所提高。這說明粘結(jié)劑之間的相互作用，有利于發(fā)揮各種粘結(jié)劑的優(yōu)勢，最終提高型煤的各項指標。

2.5 復合粘結(jié)劑對型煤燃燒特性及固硫性能的影響

(1)復合粘結(jié)劑對型煤燃燒特性的影響

為了分析不同粘結(jié)劑制成型煤的燃燒特性，將原煤及添加不同粘結(jié)劑制成的型煤樣品進行編號，并對其進行熱重分析,其著火溫度及燃盡溫度見表5，熱重曲線如圖7。

表5原煤及添加不同粘結(jié)劑制成型煤的樣品編號

樣品煤名稱粘結(jié)劑及加入量編號著火溫度/℃燃盡溫度/℃陽泉無煙煤水XM1493.36624.02陽泉無煙煤7%鈣基膨潤土XM2495.05615.29陽泉無煙煤1.2%淀粉XM3485.20623.73陽泉無煙煤0.7%PVAXM4479.26623.48陽泉無煙煤7%鈣基膨潤土+1.2%淀粉XM5496.57610.54陽泉無煙煤7%鈣基膨潤土+0.7%PVAXM6499.73609.22

由圖7可知，添加不同的粘結(jié)劑后燃燒TG曲線變化趨勢相似。從圖中也可以看出，樣品燃燒出現(xiàn)的失重峰及最大燃燒速率有所不同。添加鈣基膨潤土制成的型煤整個燃燒過程中總失重率明顯降低，最大燃燒速率降低。加入鈣基膨潤土使得總的灰分含量升高，使得同等質(zhì)量下，型煤中的可燃組分減少，使得總失重率降低。而最大燃燒速率的降低是由于加入鈣基膨潤土后單位質(zhì)量型煤中固定碳的含量較其原煤中的高，進一步表明最大燃燒速率與煤中固定碳的含量有關(guān)系，固定碳含量越高，最大燃燒速率越高，從DTG曲線上進一步證明了揮發(fā)份和固定碳的燃燒分別發(fā)生在350～450℃和450～650℃。不同樣品的著火溫度及燃盡溫度數(shù)據(jù)見表5。從表中可以看出，不同粘結(jié)劑的加入對著火溫度及燃盡溫度沒有明顯影響，其原因是由于無機粘結(jié)劑加入較多，對型煤的燃燒特性沒有明顯影響，但直接影響型煤的燃燒速度，實際生產(chǎn)配方選擇時，要根據(jù)煤中灰分成分適當加入調(diào)節(jié)熱強度的組分，降低無機物的添加量。

(2)復合粘結(jié)劑對型煤SO2排放特性的影響

分別在XM5和XM6的基礎(chǔ)上添加固硫劑(Ca/S=2)制成型煤樣，在850℃、950℃、1 050℃條件下分別將XM5、XM5+CaCO3及XM6、XM6+CaCO3制成的型煤在管式爐中燃燒1 h，并對其煙氣進行檢測，數(shù)據(jù)見圖8。

圖7 添加不同粘結(jié)劑在空氣氣氛下的燃燒曲線

圖8 不同溫度下SO2的排放特性

XM5、XM5+CaCO3及XM6、XM6+CaCO3制成的型煤在不同溫度下燃燒其SO2的排放特性見圖8，從圖中可以看出，不同條件下SO2的釋放呈現(xiàn)兩個峰，燃燒初期SO2的釋放劇烈并達到最高峰值，其主要為有機硫和黃鐵礦燃燒分解，隨后SO2的釋放量迅速下降，伴隨著燃燒的進行，SO2的釋放呈現(xiàn)一個緩慢升高的過程，其主要為無機硫的燃燒分解，隨后SO2的釋放量逐漸下降并趨于平緩。加入固硫劑后，SO2的釋放峰值明顯降低，隨著燃燒溫度的升高，SO2的釋放周期明顯變短，這是由于高溫加快了化學反應(yīng)速率。燃燒溫度為950℃時，SO2的釋放峰值明顯增加，大量SO2未與固硫劑發(fā)生反應(yīng)便已經(jīng)排入空氣當中，這是由于采用碳酸鈣作為固硫劑，硫釋放和碳酸鈣分解不同步，直接反應(yīng)速率較慢，但在1 050℃條件下，SO2的第一個釋放峰值相對于950℃時有所降低，但第二個釋放峰值明顯升高，其原因是，在950℃條件下，固硫產(chǎn)物CaSO4不會發(fā)生二次分解，當溫度達到1 050℃時，固硫產(chǎn)物CaSO4開始分解，致使SO2的釋放量升高。在復合粘結(jié)劑的基礎(chǔ)上加入固硫劑，SO2的釋放量明顯減少，但由于加入碳酸鈣分解溫度和SO2的釋放不匹配，其固硫效果不很理想。

(3)復合粘結(jié)劑型煤不同溫度燃燒灰渣的物相分析

為了進一步解釋型煤的固硫作用，對XM5、XM5+CaCO3及XM6、XM6+CaCO3制成的型煤在不同溫度下燃燒灰渣的XRD分析如圖9所示。

圖9 不同溫度下型煤灰渣的XRD分析

從圖9可以看出，在850℃條件下，添加固硫劑后硬石膏的檢出強度明顯增加，并且出現(xiàn)了鈣長石的檢出峰；在950℃條件下，添加固硫劑后硬石膏的檢出強度相對于850℃條件下明顯降低，鈣長石的檢出強度明顯增加，并且出現(xiàn)了莫來石和赤鐵礦；在1 050℃條件下的物相組成與950℃條件下的物相組成相近，但添加固硫劑后硬石膏的檢出強度降低明顯，幾乎無法檢出。以上實驗現(xiàn)象中，鈣長石生成的機理主要是方解石(CaCO3)的分解產(chǎn)生的生石灰(CaO)與煤中的SiO2、Al2O3反應(yīng)生成。而硬石膏(CaSO4)的減少可能是高溫加快了化學反應(yīng)速率使得SO2來不及與固硫劑發(fā)生反應(yīng)，也可能為硬石膏(CaSO4)在高溫下的二次分解。其進一步解釋了高溫下SO2釋放量明顯增加的現(xiàn)象。

3 結(jié)語

(1)通過接觸角測試可知，有機粘結(jié)劑在無煙煤煤粒表面具有良好的潤濕性，配置適合的濃度能夠幫助更好的分散在煤粒中間起到粘結(jié)作用。

(2)通過紅外光譜分析可知，在4 000～1 000 cm-1對比原煤和型煤的紅外光譜相對比較穩(wěn)定，說明無煙煤中加入有機粘結(jié)劑型煤時沒有發(fā)生新的化學結(jié)合，屬于物理粘結(jié)。

(3)當加入1.2%淀粉溶液和7%的鈣基膨潤土以及0.7%聚乙烯醇溶液和7%鈣基膨潤土時，型煤具有較好的冷熱強度，由于無機粘結(jié)劑加入較多，對型煤的燃燒特性沒有明顯影響，但直接影響型煤的燃燒速度，在復合粘結(jié)劑的基礎(chǔ)上加入固硫劑，SO2的釋放量明顯減少，但由于加入碳酸鈣分解溫度和SO2的釋放不匹配，其固硫效果不很理想。

(4)復合粘結(jié)劑對型煤抗壓強度、落下強度、熱強度相對于單獨添加時都有所提高，說明粘結(jié)劑之間的互相作用，更有利于發(fā)揮各種粘結(jié)劑的優(yōu)勢。也為無煙煤為原料制備型煤提供了理論依據(jù)。