單鵬飛，來(lái)興平，崔 峰，曹建濤

(1.西安科技大學(xué) 能源學(xué)院，陜西 西安 710054；2.西安科技大學(xué) 西部礦井開(kāi)采及災(zāi)害防治重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，陜西 西安 710054)

0 引 言

煤炭資源作為我國(guó)經(jīng)濟(jì)社會(huì)發(fā)展的主體能源地位不可動(dòng)搖，煤炭資源的安全開(kāi)發(fā)依然是重大科學(xué)問(wèn)題之一[1-3]。烏魯木齊礦區(qū)作為國(guó)家批建的第14個(gè)億噸大型煤炭基地，賦存著大量的急傾斜特厚煤層群，是我國(guó)重要的能源基地接替區(qū)和戰(zhàn)略?xún)?chǔ)備區(qū)。急傾斜特厚煤層賦存環(huán)境復(fù)雜，煤層傾角與厚度大、地應(yīng)力水平高且煤巖體堅(jiān)硬，長(zhǎng)期高強(qiáng)度的煤炭資源回收易導(dǎo)致災(zāi)害的發(fā)生[4-8]。特別地，高應(yīng)力強(qiáng)卸荷下急傾斜煤層采空區(qū)頂板大范圍懸頂，不合理的處理方案難以有效、及時(shí)弱化采空區(qū)頂板并致其出現(xiàn)大尺度突發(fā)性垮落，極易誘發(fā)動(dòng)力災(zāi)害[9-13]。烏東煤礦是烏魯木齊礦區(qū)中開(kāi)采急傾斜煤層的典型礦井，其開(kāi)采煤層傾角恰為45°，屬急傾斜煤層臨界角度。由于采空區(qū)特殊圍巖關(guān)系，綜放開(kāi)采后大范圍頂煤放出極易在采空區(qū)頂板垂直方向形成非對(duì)稱(chēng)性拱狀承載結(jié)構(gòu)，采空區(qū)頂板煤巖易出現(xiàn)懸頂且廣泛分布；沿法線(xiàn)方向采空區(qū)頂板煤巖垮落、并充填后方采空區(qū)。煤巖在達(dá)到其強(qiáng)度極限并發(fā)生突發(fā)性垮落，極易誘發(fā)一系列開(kāi)采空間的動(dòng)力學(xué)災(zāi)害，并造成采場(chǎng)上方地表的瞬時(shí)大面積坍塌[6]。

采用電磁輻射儀與微震監(jiān)測(cè)，評(píng)價(jià)原有交替式采空區(qū)頂板弱化方案實(shí)施后的急傾斜煤巖體的應(yīng)力演化機(jī)制與其破裂效果。工程實(shí)踐中設(shè)計(jì)優(yōu)化頂采空區(qū)頂板弱化方案，探究基于水力致裂與切頂爆破耦合弱化的采空區(qū)頂板弱化方案的可行性，優(yōu)化相應(yīng)的采空區(qū)頂板耦合弱化方案的工序及相應(yīng)參數(shù)，對(duì)比分析優(yōu)化方案實(shí)施后的煤巖應(yīng)力演化機(jī)制與破裂效果及經(jīng)濟(jì)效益。研究成果為烏東煤礦動(dòng)力災(zāi)害防控提供重要理論依據(jù)。

1 原有采空區(qū)頂板弱化方案

1.1 原有方案

烏魯木齊礦區(qū)內(nèi)堿溝煤礦、小紅溝煤礦、大洪溝煤礦和鐵廠溝煤礦四礦合一為現(xiàn)有的烏東煤礦。烏東煤礦所開(kāi)采的45°急傾斜特厚煤層存在煤層厚度大、煤層傾角大、頂板堅(jiān)硬等特點(diǎn)。主要特點(diǎn)是傾角大導(dǎo)致相應(yīng)的工作面開(kāi)采方法無(wú)法如一般緩傾斜工作面沿煤層傾向布置，加上堅(jiān)硬頂板的影響以及水平分段開(kāi)采造成的多層采空區(qū)域，帶來(lái)了頂板災(zāi)害并使得工作面長(zhǎng)期處于頭頂采空區(qū)的狀態(tài)。不同層位的采空區(qū)遺留煤炭自燃、所導(dǎo)致火源具有隱蔽特征，采空區(qū)頂板的突發(fā)性垮落極易壓迫有毒有害氣體并致其短時(shí)間急劇釋放，造成工作面人員傷害。

烏東煤礦45°煤層原有采空區(qū)頂板弱化方案為水力致裂與切頂爆破交替實(shí)施。煤層開(kāi)采后，采空區(qū)一側(cè)頂板位移量最小，原有頂板弱化方案選取采空區(qū)一側(cè)頂板實(shí)施。此外，采空區(qū)頂板弱化方式為爆破致裂與水力致裂相結(jié)合的方式。該方案需分別留設(shè)水力致裂及切頂爆破所需的鉆孔，采空區(qū)頂板交替式弱化方案參數(shù)如下所述[6]。

1.1.1 鉆孔長(zhǎng)度及角度

+500水平45#煤層西翼工作面頂板巷水力致裂孔與爆破孔間距為5.0 m.其中，水力致裂孔孔深為40.0 m，封孔長(zhǎng)度為10.0 m；每排布置鉆孔2個(gè)，編號(hào)1#，2#，共計(jì)33排鉆孔，孔間距1.2 m，排距10.0 m，鉆孔直徑為110 mm，使用BZW200/56型注水泵進(jìn)行注水。水力致裂孔位置布置情況如1(a)；切頂爆破孔(圖1(b))每排布置炮孔3個(gè)，編號(hào)1#～3#，具體水力致裂與切頂爆破孔具體參數(shù)見(jiàn)表1.

1.1.2 水力致裂壓力

水力致裂合理注水壓力值應(yīng)該有上、下限值，上限值以使頂板煤巖體不發(fā)生泄水為基本原則，下限值應(yīng)保證在規(guī)定的時(shí)間內(nèi)注規(guī)定的水量，一般不超過(guò)2 MPa.統(tǒng)計(jì)整理數(shù)據(jù)，得出開(kāi)采深度與注水壓力(Pw)的關(guān)系如式(1)所示。

表1 原有采空區(qū)頂板弱化方案基本參數(shù)

圖1 采空區(qū)頂板水力致裂與切頂爆破交錯(cuò)式弱化方案Fig.1 Alternating weakening scheme of gob roof using hydraulic fracturing and top cutting blasting

(1)

式中H為頂板的埋藏深度，m；+500水平45#煤層埋深約為335 m，帶入式(1)，計(jì)算得出水力致裂壓力的理論上限值為10.5 MPa，最終確定頂板煤巖體水力致裂的壓力值為10 MPa.

1.1.3 水力致裂單孔注水量

單孔注水量主要與所選取的高壓注水泵的有效工作范圍及待水力致裂的煤巖體需浸潤(rùn)的合理范圍有關(guān)，由式(2)可計(jì)算水力致裂單孔注水量。

MK=K·T(W1-W2)×100%

(2)

式中MK為單一注水鉆孔的注水質(zhì)量，t；T為鉆孔周邊所需濕潤(rùn)煤巖體質(zhì)量，t；W1為頂板所含水分上限值，%，根據(jù)調(diào)研資料可確定數(shù)值；W2為頂板注水前巖體的原始含水分值，%；K為水量不均衡系數(shù)，0.5～1.0.

當(dāng)注水鉆孔為傾斜長(zhǎng)鉆孔時(shí)，單一鉆孔周邊所需濕潤(rùn)巖體量可按式(3)計(jì)算。

T=l×a×h×ρr

(3)

式中l(wèi)為單一注水鉆孔的設(shè)計(jì)長(zhǎng)度，m；a為注水鉆孔待浸潤(rùn)半徑，m；h為巖層厚度，m；ρr為頂板巖體平均密度，kg/m3.根據(jù)地質(zhì)調(diào)研結(jié)果：K=0.5，l=30 m，a=5 m，h=300 m，ρr=2.4×103kg/m3，(W1-W2)=0.01.將相應(yīng)參數(shù)帶入式(2)，式(3)可以得出單一注水鉆孔的注水質(zhì)量約為56.25 t.

1.2 原有采空區(qū)頂板弱化方案效果評(píng)價(jià)

1.2.1 采空區(qū)頂板應(yīng)力演化機(jī)制

現(xiàn)場(chǎng)采用KBD5礦用本安型電磁輻射監(jiān)測(cè)儀采集煤巖體的電磁輻射強(qiáng)度及脈沖數(shù)，該監(jiān)測(cè)儀可實(shí)現(xiàn)非接觸、定向、區(qū)域的連續(xù)實(shí)時(shí)預(yù)測(cè)，且現(xiàn)場(chǎng)操作簡(jiǎn)單、無(wú)需打鉆。在采動(dòng)工作面前方采空區(qū)頂板應(yīng)力可分為3個(gè)區(qū)域：應(yīng)力松馳區(qū)域、應(yīng)力集中區(qū)和原始應(yīng)力區(qū)，非接觸式電磁輻射監(jiān)測(cè)儀預(yù)測(cè)范圍僅為采空區(qū)頂板的卸壓區(qū)及應(yīng)力集中區(qū)，上述的應(yīng)力劃分區(qū)域始終存在于采空區(qū)頂板處且隨著采動(dòng)空間的不斷向前推進(jìn)沿工作面推進(jìn)方向遷移。應(yīng)力松馳區(qū)內(nèi)，煤巖體已破裂，其內(nèi)部形成大量宏觀裂隙，因而，該區(qū)域內(nèi)煤巖體已不能承載較大外部載荷，屬低應(yīng)力區(qū)域；應(yīng)力集中區(qū)內(nèi)，煤巖體的應(yīng)力值為最大值，煤巖體的變形破裂程度顯著，電磁輻射信號(hào)最強(qiáng)。進(jìn)入原始應(yīng)力區(qū)后，電磁輻射強(qiáng)度將明顯下降，并逐漸趨于原始應(yīng)力值。電磁輻射幅值與應(yīng)力成正比關(guān)系，電磁輻射強(qiáng)度值可表征采空區(qū)頂板煤巖體應(yīng)力演化特征。當(dāng)單位體積煤巖體受載應(yīng)力與應(yīng)變值分別為σ，ε時(shí)，其所儲(chǔ)備的總能量W如式(4)所示。

W=σε=σ2/E

(4)

式中E為煤巖體的彈性模量值，GPa.假定電磁輻射能量與總能量成正比，比例系數(shù)為ae，則電磁輻射能量We如式(5)。

(5)

式中a為常數(shù)。相關(guān)電磁理論可以得到電磁輻射能量與電磁輻射幅值量化關(guān)系如公式(6)所示。

(6)

式中ωe為單位體積的煤巖體電磁輻射能量密度，V/m；E′為電磁輻射的幅值；D為電位移大小,c/m2；V為煤巖體體積，m3；ε′為煤巖體介電常數(shù)。

圖2給出了4月13日至5月20日電磁輻射監(jiān)測(cè)電磁輻射幅值分布總體特征。現(xiàn)場(chǎng)發(fā)生動(dòng)力現(xiàn)象時(shí)，電磁輻射幅值監(jiān)測(cè)值為67 mV，該數(shù)值可視為煤巖體發(fā)生動(dòng)力性災(zāi)害的臨界電磁輻射幅值。分析可以看出，電磁輻射幅值總體數(shù)值水平不高，變化幅度較小，平均電磁輻射幅值為38.5 mV，遠(yuǎn)低于臨界電磁輻射幅值。監(jiān)測(cè)時(shí)間內(nèi)包含煤巖體應(yīng)力演化的2個(gè)周期：4月13日至4月28日、4月28日至5月20日，平均周期為15個(gè)工作日。各周期內(nèi)，電磁輻射幅值變化趨勢(shì)均為先降后升，5月6日至5月12日頂板煤巖體強(qiáng)度劣化、卸壓，電磁輻射幅值下降顯著，5月15日煤巖體再度突發(fā)應(yīng)力集中現(xiàn)象，電磁輻射幅值為最大值，已超過(guò)100 mV，遠(yuǎn)超臨界電磁輻射幅值。巖爆發(fā)生后，煤巖體應(yīng)力突然釋放，電磁輻射信號(hào)水平迅速下降到臨界電磁輻射幅值之下。

圖2 原有方案下頂板電磁輻射幅值分布特征Fig.2 Distribution characteristics of electromagnetic radiation amplitude of roof using the original scheme

1.2.2 采空區(qū)頂板破裂效果評(píng)價(jià)

運(yùn)用ESG公司所生產(chǎn)的PaladinTM型24位微震監(jiān)測(cè)系統(tǒng)對(duì)原有頂板弱化方案實(shí)施后采空區(qū)頂板破碎效果進(jìn)行效果驗(yàn)證。通過(guò)在+500水平43#西翼煤層綜采工作面安設(shè)的4個(gè)A1-30-1.0型微震單軸傳感器接收煤巖體斷裂所釋放的彈性波或應(yīng)力波，并經(jīng)微震主機(jī)處理，轉(zhuǎn)變并分析模電信號(hào)，實(shí)現(xiàn)對(duì)微震事件準(zhǔn)確定位及事件特征的量化描述，評(píng)價(jià)相應(yīng)頂板弱化方案的可行性。

工作面南、北巷單軸傳感器孔分別位于北、南幫上距離底部1.5 m處。傳感器直徑為50.0 mm，埋入深度3.0 m，仰角為30°，傳感器間距為100～150 m.微震事件按其能量大小分為Ⅰ～Ⅴ5個(gè)級(jí)別。具體分類(lèi)如下：級(jí)別Ⅰ代表0～102J，級(jí)別Ⅱ代表102～103J，級(jí)別Ⅲ代表103～104J，級(jí)別Ⅳ代表104～105J，級(jí)別Ⅴ代表大于105J.微震釋放能量(E)等級(jí)與震級(jí)(M)關(guān)系如式(7)所示。

lgE=4.8+1.5M

(7)

圖3給出了2014年4月13日至5月20日間的采空區(qū)頂板煤巖體破裂過(guò)程中的微震能量參數(shù)統(tǒng)計(jì)結(jié)果。結(jié)果表明，該時(shí)間段內(nèi)主要以Ⅱ，Ⅲ級(jí)事件為主，約占全部微震事件總數(shù)的60.53%，大能量事件(Ⅳ，Ⅴ級(jí)事件)僅占總事件數(shù)的20.61%.

圖3 原有方案下頂板煤巖體破裂過(guò)程微震能量分布特征Fig.3 Distribution characteristics of Micro-seismic energy of roof with coal-rock mass fracturing under the original scheme

2 采空區(qū)頂板弱化方案優(yōu)化

原有的采空區(qū)頂板弱化方案對(duì)采空區(qū)頂板起到了一定弱化效果，頂板煤巖體應(yīng)力場(chǎng)出現(xiàn)周期性“加-卸載荷”特征，并在一定程度上提升了采空區(qū)頂板煤巖體的破碎效果。但是，從監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)可以看出，頂板弱化后的微震事件以小能量事件居多，電磁輻射幅值主要分布在20～30 mV范圍且應(yīng)力演化周期長(zhǎng)，表明采空區(qū)頂板煤巖體未能充分破碎，應(yīng)力集中現(xiàn)象顯著且影響時(shí)間甚長(zhǎng)。此外，交替式頂板弱化方案中水力致裂與切頂爆破實(shí)施過(guò)程需分離，施工工藝較為復(fù)雜、施工成本高，且爆破過(guò)程的降塵、降溫難度大，亟待合理結(jié)合水力致裂與切頂爆破的優(yōu)點(diǎn)、互補(bǔ)缺點(diǎn)、優(yōu)化采空區(qū)頂板弱化工藝，即在同一鉆孔內(nèi)分別實(shí)施水力致裂與切頂爆破(采空區(qū)頂板注水與爆破耦合弱化方案)。

頂板耦合弱化方案即可降低鉆孔所帶來(lái)的工程成本，又能達(dá)到降溫、降塵的作用。此外，水力致裂需要良好的封孔效果，實(shí)現(xiàn)“保壓”才能有效的致裂采空區(qū)頂板煤巖體，鑒于注水的周期較長(zhǎng)，超前注水不影響工作面的開(kāi)采，注水是將原始煤巖體在一定程度上致裂并浸潤(rùn)煤巖體，在煤巖體已被注水弱化的基礎(chǔ)上(煤巖體呈現(xiàn)固液耦合狀態(tài))實(shí)施爆破，這樣可進(jìn)一步增加頂板煤巖體內(nèi)部裂隙的數(shù)量及密度，規(guī)避了注水所需的保壓?jiǎn)栴}。爆生氣體在強(qiáng)度已劣化的煤巖體中傳播進(jìn)一步加大了爆破的致裂效果。因而優(yōu)化后的方案確定先注水后爆破的頂板弱化順序，超前于工作面在頂板中實(shí)施注水，在致裂煤巖體的基礎(chǔ)上再實(shí)施切頂爆破。

優(yōu)化后頂板弱化方案參數(shù)見(jiàn)表2.水力致裂與切頂爆破孔布置及參數(shù)如圖4所示。水力致裂注水壓力仍保持在10 MPa；相應(yīng)參數(shù)帶入式(2)、式(3)計(jì)算出單孔注水量約為36 t.

圖4 采空區(qū)頂板耦合弱化方案鉆孔空間布置Fig.4 Spatial arrangement of borehole for gob roof coupling weakening scheme

鉆孔編號(hào)炮孔角度/(°)鉆孔長(zhǎng)度/m注水長(zhǎng)度/m裝藥長(zhǎng)度/m裝藥量/kg雷管量/發(fā)封孔長(zhǎng)度/m1#8340.030.030.0309410.02#8040.030.030.0

3 優(yōu)化方案應(yīng)用后評(píng)價(jià)

3.1 效果評(píng)價(jià)

圖5給出采空區(qū)頂板耦合弱化方案應(yīng)用后2014年6月20日至7月26日頂板煤巖電磁輻射監(jiān)測(cè)電磁輻射幅值分布總體特征。可以看出，與采空區(qū)頂板交替式弱化方案實(shí)施后的電磁輻射幅值水平相比較，優(yōu)化方案實(shí)施后監(jiān)測(cè)數(shù)值較小，平均電磁輻射幅值僅為17.0 mV左右，遠(yuǎn)低于臨界電磁輻射幅值。應(yīng)力演化周期特征依舊明顯(先降后升)：6月30日至7月7日、7月17日至7月26日，但采空區(qū)頂板煤巖體應(yīng)力演化平均周期縮短，約為9個(gè)工作日；隨著工作面向前推進(jìn)，采空區(qū)頂板陸續(xù)地經(jīng)歷應(yīng)力松馳區(qū)域、應(yīng)力集中區(qū)和原始應(yīng)力區(qū)。

6月20日至7月7日間鉆孔泄水期間，采空區(qū)頂板煤巖體宏觀裂隙再次打開(kāi)，應(yīng)力集中現(xiàn)象顯著，相應(yīng)的電磁輻射幅值出現(xiàn)最大值45 mV，未超過(guò)臨界數(shù)值。爆破裝藥期間應(yīng)力二次集中，但增幅極小，表明裝藥所產(chǎn)生的擾動(dòng)影響遠(yuǎn)小于前期水力致裂，頂板的第3次應(yīng)力集中為切頂爆破所致。從圖5可以發(fā)現(xiàn)，頂板耦合弱化方案應(yīng)用后，爆破所產(chǎn)生的電磁輻射幅值遠(yuǎn)低于單一爆破的幅值，即耦合弱化中爆破對(duì)煤巖體應(yīng)力集中效應(yīng)削弱程度降低，這主要是因?yàn)閮?nèi)部裂隙場(chǎng)已基本在前期水力致裂的作用下形成，爆破的所產(chǎn)生的能量更多作用于宏觀裂隙的擴(kuò)展，而非細(xì)微觀裂隙的萌生及宏觀裂隙的起裂。所以，爆破的相對(duì)效果得以提升；此外，頂板集中應(yīng)力的合理釋放可以有效地降低頂板煤巖體動(dòng)力災(zāi)害的可能性。因而注水與爆破耦合弱化方案對(duì)采空區(qū)頂板煤巖體致裂的效果更加佳。

圖5 頂板耦合弱化方案實(shí)施后煤巖電磁輻射幅值分布特征Fig.5 Distribution characteristics of electromagnetic radiation amplitude of coal-rock mass after the implementation of roof coupling weakening scheme

圖6給出了2014年6月20日至8月20日期間微震事件的能量參數(shù)統(tǒng)計(jì)結(jié)果。對(duì)比分析前期獲取的微震數(shù)據(jù)可以看出，采用注水與爆破耦合弱化方案后，特別是6月20日前已完成注水工藝，頂板破裂效果顯著，強(qiáng)度快速降低，煤巖體內(nèi)所存儲(chǔ)的內(nèi)能快速釋放，微震事件數(shù)更為豐富，并以Ⅲ，Ⅳ級(jí)別事件為主，約占事件總數(shù)的80%，采空區(qū)頂板煤巖體破碎程度增大。

7月8日至7月14日，耦合弱化方案鉆孔完成裝藥、封孔工作，切頂爆破期間高級(jí)別微震事件數(shù)上升。爆破完成后，低級(jí)別微震事件數(shù)急劇上升、高級(jí)別微震事件數(shù)突降，為頂板內(nèi)短時(shí)間出現(xiàn)大量宏觀破裂所致，表明耦合弱化后，煤巖體的破碎效果進(jìn)一步提升。相比較而言，高級(jí)別事件釋放能量的減少量遠(yuǎn)大于低級(jí)別事件釋放能量的增加量，為采空區(qū)頂板集中應(yīng)力充分緩解所致。耦合弱化方案改變了頂板能量存儲(chǔ)與釋放的特征；同時(shí)，該優(yōu)化方案提升了采空區(qū)頂板煤巖體的整體破碎度，這將大幅度的降低采空區(qū)頂板發(fā)生動(dòng)力災(zāi)害的幾率。

圖6 優(yōu)化方案應(yīng)用后煤巖破裂過(guò)程微震能量分布特征Fig.6 Distribution characteristics of micro-seismic energy with coal-rock mass fracturing after the application of the optimized scheme

3.2 經(jīng)濟(jì)效益評(píng)價(jià)

耦合弱化方案實(shí)施后(6～8月)，現(xiàn)場(chǎng)直接經(jīng)濟(jì)效益顯著。+500水平45#煤層西翼綜采工作面平均月推進(jìn)量172.5 m，較4至5月的平均推進(jìn)度93.6 m，增幅約84%.與4，5月份相比，無(wú)論是工作面產(chǎn)量還是工作面回采率都有所增加，累計(jì)完成產(chǎn)量239 573.6 t，平均單月產(chǎn)量79 857.9 t，增幅131.2%；原有頂板弱化方案實(shí)施后，工作面的平均回采率僅為33.38%，耦合弱化應(yīng)用后平均回采率提升至48.82%，在爆破切頂后，工作面單日回采率曾增至83.59%，安全、經(jīng)濟(jì)效益大增。

頂板耦合弱化施工成本方面也取得一定的經(jīng)濟(jì)效益。采用水力致裂與切頂爆破交錯(cuò)式弱化方案時(shí)，采空區(qū)頂板弱化百米施工成本約為27 413.112元。調(diào)整采用頂板耦合弱化方案后，百米實(shí)施成本僅為16 163.828元，為原有弱化方案成本的58.96%.

4 結(jié) 論

1)原有弱化方案中電磁輻射平均幅值為38.5 mV，應(yīng)力演化周期性顯著，電磁輻射幅值最大值已超過(guò)100 mV；煤巖微震事件以Ⅱ，Ⅲ級(jí)事件為主，煤巖破碎程度較低。

2)耦合弱化方案簡(jiǎn)化施工流程，電磁輻射平均幅值僅為17.0 mV，頂板耦合弱化方案對(duì)頂板應(yīng)力集中效應(yīng)削弱顯著；優(yōu)化方案改變了頂板能量存儲(chǔ)釋放方式；煤巖微震事件數(shù)以Ⅲ，Ⅳ級(jí)別事件為主，降低了采空區(qū)頂板發(fā)生動(dòng)力性災(zāi)害的幾率。

3)耦合弱化方案實(shí)施后，工作面平均月推進(jìn)量較以往增幅84%，平均單月產(chǎn)量增幅131.2%，工作面平均回采率提升至48.82%，最大單日回采率83.59%，百米實(shí)施成本僅為原方案成本的58.96%.