陳云 李晨鑫
摘 要:發(fā)動機油底殼噪聲大約占總噪聲的20%左右,同時也是發(fā)動機最大的表面噪聲來源,因此,降低油底殼噪聲對降低發(fā)動整體噪聲有非常重要的作用?;诖耍疚囊訷L112材料制作的發(fā)動機油底殼為例,立足CAE模態(tài)分析,提出了一種降低發(fā)動機油底殼噪聲的結構設計思路,并驗證了此種設計思路的可行性。希望對我國發(fā)動機事業(yè)的發(fā)展有一定參考及借鑒。
關鍵詞:發(fā)動機;底殼;低噪聲;CAE
隨著我國科技技術的不斷發(fā)展,CAE技術被廣泛應用在發(fā)動機油底殼開發(fā)中,尤其是在零部件設計階段,通過CAE技術可以對零部件的噪聲、振動等特性進行全面系統(tǒng)的分析,從而在保證設計效果的基礎上,縮短產品開發(fā)設計周期,提升整體運行效果?;诖?,開展發(fā)動機油底殼的低噪聲結構設計的研究就顯得尤為重要。
1 基于CAE的發(fā)動機油底殼模態(tài)分析
在對發(fā)動機油底殼進行CAE模態(tài)分析過程中,網格數量比較大,計算工作量比較大,且對設計精度很高的要求。底殼在發(fā)動機運行中,主要承受著動態(tài)荷載,靜態(tài)荷載應力只占一小部分。因此,進一步細化分析,從而得到更加具有規(guī)則性的模型?;诖?,本文以YL112發(fā)動機油底殼為例,通過10節(jié)點四面體單元將發(fā)動機油底殼CAE模型細致分為79009個單元。YL112發(fā)動機油底殼的密度為2.77e-9t/mm3,楊氏模量為68000MPa,泊松比為0.31[1]。
發(fā)動機油底殼是一種具有連續(xù)質量結構,因此,通過CAE技術可以離散的分為有限個組成模型,可得到如下CAE模型的振動微分方程:
此公式中M表示CAE模型的總體質量矩陣,K表示CAE模型中的總體剛度矩陣,x表示節(jié)點的實際位移向量,C表示阻尼矩陣,F(t)表示激振力向量。在進行發(fā)動機油底殼CAE模態(tài)分析中,為便于計算,通常只進行計算模態(tài)分析,因此,阻尼對頻率的造成的影響可忽略不計,也就是在CAE模態(tài)分析中,設激振向量F(t)=0,因此,公式(1)可簡化為公式(2):
通過專業(yè)的CAE分析軟件,可對公式(2)求解得到約束模態(tài),就可以計算出前10階模態(tài)頻率及振型。
2 發(fā)動機油底殼的低噪聲結構設計思路
眾所周知,聲音是由振動形成,發(fā)動機油底殼在運行中,振動是形成噪聲的主要原因,要想降低噪聲就必須先減少振動,通過公式(2)可知,要想降低發(fā)動機油底殼的噪聲,就必須合理提升發(fā)動機油底殼結構的剛度和固有頻率。因為,剛度越大,保持激勵力不變,則發(fā)動機油底殼在運行中形成的振幅就越小。隨著頻率的提升,就可以有效避開低頻振動段,從而達到降噪的目的。
由于發(fā)動機油底殼運行中主要承受的是動態(tài)荷載,靜態(tài)應力非常小,因此,在降噪結構設計中,綜合考慮多方面因素,并通過多次CAE計算分析,提出降噪設計思路:提升發(fā)動機油底側面加強筋的剛度,過去發(fā)動機油底殼多為平板結構,剛度也比較低,通過合理設置加強筋,可有效提升剛度。同時調整發(fā)動機油底殼地面滾壓筋方向及位置,在承受荷載比較小的位置,降低部件重量,并合理調整發(fā)動機缸體的約束點。
發(fā)動機油底殼降噪結構優(yōu)化設計之后,重新進行CAE模態(tài)分析,得到設計前后模態(tài)對比分析圖,如下圖所示:
從上圖中可以看出,結構優(yōu)化之后,發(fā)動機油底殼在頻率上得到了有效提升,尤其是前3階段的提升效果最為明顯,表明此種設計方法,對降低發(fā)動機油底殼運行噪聲起到了良好作用[2]。
3 設計思路的可行性分析
為進一步嚴重此種結構設計思路的可行性,對重新設計后發(fā)動機油底殼進行振動及噪聲測試,主要測試內容包括以下幾點:
第一,在怠速工況下,對發(fā)動機油底殼進行1m聲壓級噪聲測試。
第二,在1000r/min~4000r/min全負荷狀態(tài)下,對發(fā)動機油底殼進氣側進行1m聲壓級噪聲測試。
第三,由于發(fā)動機油底殼在運行中,距離地面比較近,適合開展噪聲進場分析,但為更好的驗證降噪效果,需要進行振動測試,通過振動頻譜來分析具體的優(yōu)化效果。
驗證結果表明:發(fā)動機油底殼在怠速工況下,重新設計后,每個面的噪聲都得到不同程度的降低,其中正面和排氣側降噪幅度最大,分別降低了1.6dB(A)和1.1dB(A)[3]。從1m聲壓級角度來看,噪聲降低了1.1dB(A),有效降低了發(fā)動機油底殼對整機的噪聲得到有效改造。
4 結語
綜上所述,本文結合理論實踐,分析了發(fā)動機油底殼的低噪聲結構設計,分析結構表明,通過提升發(fā)動機油底側面加強筋的剛度,合理設置加強筋,可有效提升剛度。同時調整發(fā)動機油底殼地面滾壓筋方向及位置,在承受荷載比較小的位置,降低部件重量,降噪效果明顯,值得大力推廣應用。
參考文獻:
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[2]倪偉,龐淑娟.硅膠密封鑄鋁油底殼T型區(qū)滲油分析及解決方案[J].內燃機與配件,2017(5):70-73.
[3]李歡,胡昌良.基于拓撲優(yōu)化的發(fā)動機油底殼設計研究[J].汽車實用技術,2017(12):25-27.
作者簡介:陳云(1987-),男,漢族,福建南平人,碩士,綜合創(chuàng)新教研室主任,實驗師,發(fā)動機潤滑系統(tǒng)、發(fā)動機油底殼研究。