徐志國
(晉能控股煤業(yè)集團有限公司晉華宮礦,山西 大同 037016)
我國對于煤炭的需求量巨大,在煤炭的開采及使用中,通風機是保證礦井安全及降低環(huán)境污染的重要設備,通風機的性能優(yōu)劣對于煤炭的高效開采及降低污染、提高安全性具有重要的影響[1]。軸流式通風機是進行礦井開采常用的類型,在通風機的設計過程中,不同的參數(shù)作用對于其安全性能及通風效率的影響各不相同[2]。為了準確地研究不同參數(shù)對性能的影響,結合計算機模擬技術的進步,采用數(shù)值仿真分析的方式對氣流落后角的影響性能進行分析,從而可以選擇更合理的參數(shù),提高軸流式通風機的安全性及通風效率。
軸流式通風機在氣流進入到風機中,通過動葉片時獲得動能,將氣流的動能引導轉化為靜壓能,同時改善軸線速度,保持速度的一致性。不同的葉片弦長、進口氣流角及氣流落后角參數(shù)對于軸流式通風機的性能影響不同,從而決定了軸流通風機的安全效率[3]。針對氣流落后角對通風機性能的影響,設計選取三種不同的角度,分別為12°、14°及16°,建立三種不同的氣流落后角的葉輪模型,其三維模型如圖1所示。
圖1 不同氣流落后角的葉輪模型
采用數(shù)值仿真分析的方式對不同氣流落后角的通風機性能進行分析,依據(jù)三種不同的葉輪模型,采用相同的軸流式通風機參數(shù)及結構進行分析。建立軸流通風機的簡化模型,對其進行網(wǎng)格劃分,采用非結構性的網(wǎng)格保證對葉片結構的貼合度,通風機的進出口部分采用結構化網(wǎng)格,進行軸流式通風機的網(wǎng)格劃分[4]。將通風機內部的流場簡化為不可壓定常流動,以軸流通風機的進氣口位置作為計算區(qū)域的進口,出氣口位置作為計算區(qū)域的出口,并設定出口為靜壓出口,計算的流體采用20℃的空氣,由此進行氣流落后角的仿真模擬[5]。
三種不同的氣流落后角在結構上相差不大,對葉片的形狀改變較小,但葉片形狀的微小改變對于通風機的性能具有較大的影響,依據(jù)模擬結果,對氣流落后角的影響進行分析。
對不同氣流落后角的全壓效率仿真結果進行提取后處理,得到如圖2所示的全壓效率變化曲線。從圖2中可以看出,在氣流落后角為14°時的全壓效率最高,特別是在流量系數(shù)為0.3時,全壓效率要大幅高于其他兩種角度。在流量較小的工況時,三種不同的氣流落后角的效率相差不大,且12°時的全壓效率要高于16°時的全壓效率;在流量變大時,三種角度的全壓效率差值逐漸增加,且16°時的全壓效率要大于12°時的全壓效率。在大流量的工況下,大角度的全壓效率要高,仍以14°的全壓效率最高,且其最高點的位置逐漸右移,說明大的氣流落后角對大流量工況有利。
圖2 不同氣流落后角的全壓效率變化曲線
如圖3所示為不同氣流落后角時的軸流通風機的全壓曲線,從圖3中可以看出,在三種不同的氣流落后角下,處于全流量的工況時,14°時的全壓系數(shù)要大于其他兩種角度;在流量系數(shù)為0.21時,三種氣流落后角都達到了最大值,發(fā)生了旋轉的失速,發(fā)生流動的分離;隨著流量的增加,三種氣流落后角的全壓系數(shù)都逐漸降低,且以12°時的全壓系數(shù)降低最大,下降速度最快,以14°時的全壓系數(shù)最大,16°時的全壓系數(shù)處于中間位置。
圖3 不同氣流落后角的全壓系數(shù)變化曲線
通過上述的分析可知,在全流量的工況下,14°氣流落后角時的全壓效率及全壓系數(shù)要大于12°及16°時的兩種工況,這是由于落后角的增加,葉片的彎角越大,其做功能力也逐漸增加;當氣流落后角過大時,單個葉片的吸力產生氣流分離,使得葉輪的增壓能力和效率有所下降,降低了風機的流量[6]。由此可知,在軸流通風機的設計過程中,對于氣流落后角進行合理取值,能大幅地提高風機的全壓效率和全壓系數(shù),提高通風機的風量,提高礦井的開采安全及效率。
不同的氣流落后角作用于葉片上的靜壓分布如圖4所示,其中左側為葉片的前端位置,右側為葉片的尾部位置。從圖4中可以看出,在氣流落后角為14°時葉片的靜壓分布梯度較小,且分布較為均勻;在氣流落后角為12°、16°時葉片模型的前端位置處出現(xiàn)低壓的區(qū)域,容易造成二次氣流壓力的損失,且葉片的上部存在著高壓區(qū)域,葉片整體的受到的壓力作用差值較大,不利于葉片的使用及壽命。
圖4 不同氣流落后角葉片靜壓分布
在不同的氣流落后角取值中,以14°的氣流落后角數(shù)值最優(yōu),此時通風機具有較高的全壓效率及全壓系數(shù),并且此時作用在葉片的靜壓力分布均勻,有利于保障葉片的使用及壽命,更好地為礦井的通風提供保證。