渦動(dòng)
- 高速角接觸球軸承保持架的運(yùn)動(dòng)分析
擦引起了保持架的渦動(dòng),保持架的不穩(wěn)定渦動(dòng)導(dǎo)致了力矩波動(dòng)和嘯叫聲,并定義了保持架穩(wěn)定運(yùn)動(dòng)狀態(tài),即保持架的渦動(dòng)角速度等于自轉(zhuǎn)角速度,且渦動(dòng)軌跡為規(guī)則的圓形。隨后,文獻(xiàn)[2]通過試驗(yàn)詳細(xì)研究了儀表球軸承穩(wěn)定運(yùn)轉(zhuǎn)和發(fā)生嘯叫時(shí)保持架的運(yùn)動(dòng),發(fā)現(xiàn)發(fā)生嘯叫時(shí)保持架在隨球組旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)的基礎(chǔ)上有高頻的渦動(dòng),渦動(dòng)頻率與球的自轉(zhuǎn)頻率有關(guān),保持架的渦動(dòng)是球與兜孔摩擦和幾何耦合的結(jié)果,并定義了保持架的質(zhì)心渦動(dòng)模型,奠定了保持架穩(wěn)定性研究的基礎(chǔ)。文獻(xiàn)[3]對動(dòng)量輪軸承的嘯叫進(jìn)行了試驗(yàn)分
軸承 2023年9期2023-09-15
- 基于鉆柱橫向振動(dòng)模型的動(dòng)力學(xué)分析
建立了水平井鉆柱渦動(dòng)的動(dòng)力學(xué)方程，分析了鉆柱自重、井壁摩阻、鉆井液流速等因素對水平井鉆柱渦動(dòng)規(guī)律的影響.Wiercigroch［18］等研究了井下低維鉆柱系統(tǒng)復(fù)雜的動(dòng)力學(xué)特性.Irawan［19］等借助有限元方法研究了鉆柱的橫向振動(dòng)問題.雖然上述文獻(xiàn)詳細(xì)的列舉了不同工況下，系統(tǒng)參數(shù)對鉆柱系統(tǒng)復(fù)雜動(dòng)力學(xué)特性的影響，但借助數(shù)值延拓和分岔技術(shù)對鉆柱系統(tǒng)穩(wěn)定性的研究依然鮮見.本文以鉆柱的橫向振動(dòng)模型為研究對象，借助Lyapunov直接法，推導(dǎo)出使得系統(tǒng)保持穩(wěn)定的參
蘭州交通大學(xué)學(xué)報(bào) 2022年6期2023-01-05
- 離心壓縮機(jī)蜂窩阻尼密封動(dòng)力特性及轉(zhuǎn)子穩(wěn)定性*
動(dòng)網(wǎng)格技術(shù)的單頻渦動(dòng)模型，可計(jì)算單個(gè)渦動(dòng)頻率下的動(dòng)特性系數(shù)。國內(nèi)學(xué)者李軍團(tuán)隊(duì)[14-15]和孫丹團(tuán)隊(duì)[16-17]研究了多頻橢圓渦動(dòng)模型，通過少量計(jì)算可獲得多個(gè)頻率下的轉(zhuǎn)子動(dòng)力特性系數(shù)，且計(jì)算精度高，對復(fù)雜結(jié)構(gòu)和運(yùn)行工況有良好的適應(yīng)性。但關(guān)于蜂窩密封及轉(zhuǎn)子穩(wěn)定性的研究較少。本文作者從蜂窩密封動(dòng)特性分析入手，采用CFD非定常動(dòng)網(wǎng)格技術(shù)和多頻渦動(dòng)求解模型，研究了蜂窩密封動(dòng)特性系數(shù)，并與同條件下的迷宮密封進(jìn)行對比，分析了蜂窩密封在實(shí)際壓縮機(jī)轉(zhuǎn)子上的穩(wěn)定性效果。研
潤滑與密封 2022年10期2022-11-03
- 箔片動(dòng)壓氣體軸承-轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的振動(dòng)特性試驗(yàn)
340 Hz，則渦動(dòng)比約為0.5，因此A和F區(qū)域出現(xiàn)的非同頻振動(dòng)為半速渦動(dòng)，此時(shí)軸承-轉(zhuǎn)子系統(tǒng)進(jìn)入線性失穩(wěn)狀態(tài)；半速渦動(dòng)消失后，隨著轉(zhuǎn)速的升高， B區(qū)域出現(xiàn)了短暫的低頻渦動(dòng)；渦動(dòng)消失后，隨著轉(zhuǎn)速的不斷升高到達(dá)最大轉(zhuǎn)速位置G區(qū)域；關(guān)閉供氣閥門降速， D區(qū)域出現(xiàn)了低頻振蕩現(xiàn)象，即鎖頻振動(dòng)，此時(shí)軸承-轉(zhuǎn)子系統(tǒng)進(jìn)入非線性失穩(wěn)狀態(tài)，在低頻振蕩開始發(fā)生和結(jié)束時(shí)，C和E區(qū)域分別出現(xiàn)了分頻渦動(dòng)現(xiàn)象。圖4 轉(zhuǎn)子供氣端豎直方向振幅-時(shí)間-頻率三維譜圖2.1 線性失穩(wěn)2.1.1
軸承 2022年10期2022-10-21
- 新型渦流槽密封泄漏特性與動(dòng)力特性研究
至?xí)斐赊D(zhuǎn)子反向渦動(dòng)，致使轉(zhuǎn)子失穩(wěn)，因此反旋流密封在實(shí)際應(yīng)用中具有一定的局限性。另一種形式便是在密封進(jìn)口設(shè)置阻旋柵擋板的阻旋柵密封。NIELSEN等[15]通過實(shí)驗(yàn)研究了普通直型阻旋柵與流線型阻旋柵對密封動(dòng)力特性的影響，研究發(fā)現(xiàn)，普通直阻旋柵密封具有更好的動(dòng)力特性，同時(shí)發(fā)現(xiàn)密封長度增大后阻旋柵提高密封穩(wěn)定性的作用不大。CHILDS等[16]進(jìn)一步通過實(shí)驗(yàn)研究了無阻旋柵密封以及裝配有直角、反旋流角三種阻旋柵的密封動(dòng)力特性，對比發(fā)現(xiàn)，阻旋柵形狀對密封直接阻尼和
中國機(jī)械工程 2022年19期2022-10-18
- 切削液影響B(tài)TA鉆加工軌跡數(shù)值研究
軌跡與鉆桿轉(zhuǎn)速和渦動(dòng)頻率有關(guān),使用Matlab對式(14)進(jìn)行計(jì)算，以φ=23 mm的BTA鉆為例，根據(jù)文獻(xiàn)[7]可知，加工孔徑為25 mm的孔，鉆桿轉(zhuǎn)速為10 rad·s-1時(shí)，則鉆桿的軌跡根據(jù)不同的渦動(dòng)頻率不同，其形狀如圖2所示。(a) 渦動(dòng)頻率為5 rad·s-1 (b) 渦動(dòng)頻率為10 rad·s-1(c) 渦動(dòng)頻率為20 rad·s-1 (d) 渦動(dòng)頻率為30 rad·s-1(e) 渦動(dòng)頻率為50 rad·s-1 (f) 渦動(dòng)頻率為60 rad·
模具技術(shù) 2022年3期2022-08-18
- 渦動(dòng)效應(yīng)下非對稱葉輪結(jié)構(gòu)對離心泵內(nèi)流影響機(jī)制
采用三維離心泵的渦動(dòng)旋轉(zhuǎn)模型對不同葉輪結(jié)構(gòu)離心泵在不同渦動(dòng)情況下的流體域模型進(jìn)行定常數(shù)值模擬分析，研究了葉輪結(jié)構(gòu)、渦動(dòng)頻率比、流量和偏心距等對離心泵內(nèi)部流場的影響。1 研究模型1.1 計(jì)算模型利用三維建模軟件CREO 對離心泵進(jìn)行實(shí)體建模，該離心泵的主要性能參數(shù)：Q=201.5m3/h、揚(yáng)程H=57m、轉(zhuǎn)速n=2950r/min。為探究非對稱葉輪結(jié)構(gòu)對離心泵穩(wěn)定性的影響，需要針對原始對稱葉輪模型進(jìn)行方案設(shè)計(jì)，如圖1(a)所示。采用的短葉片為原葉輪扭曲型葉片
科學(xué)技術(shù)創(chuàng)新 2022年22期2022-07-25
- 不平衡導(dǎo)致的發(fā)電機(jī)組轉(zhuǎn)子反向渦動(dòng)分析
準(zhǔn)確建立轉(zhuǎn)子反向渦動(dòng)行為與故障之間的映射關(guān)系，研究人員對轉(zhuǎn)子反向渦動(dòng)機(jī)理開展了大量研究。動(dòng)靜碰摩[4-5]、軸頸呼吸裂紋[6]、轉(zhuǎn)子剛度不對稱[7-8]和軸承非線性[9]等均會(huì)導(dǎo)致轉(zhuǎn)子發(fā)生具有相應(yīng)特征的反向渦動(dòng)。質(zhì)量不平衡是旋轉(zhuǎn)機(jī)械最常見的振動(dòng)故障來源，據(jù)統(tǒng)計(jì)，旋轉(zhuǎn)機(jī)械70%以上的振動(dòng)故障與質(zhì)量不平衡有關(guān)[10]。傳統(tǒng)理論認(rèn)為，不平衡激振力作用下，僅在支撐剛度非對稱導(dǎo)致的臨界轉(zhuǎn)速分離區(qū)域內(nèi)轉(zhuǎn)子才會(huì)發(fā)生反向渦動(dòng)[11]。Muszynska[12]對懸臂外伸端
動(dòng)力工程學(xué)報(bào) 2022年3期2022-04-01
- 進(jìn)口預(yù)旋對迷宮齒磨損形態(tài)下密封非定常氣流激振轉(zhuǎn)子動(dòng)力特性系數(shù)的影響
基于轉(zhuǎn)子多頻橢圓渦動(dòng)模型的非定常數(shù)值方法[6,15]求解URANS方程，計(jì)算分析了2種典型進(jìn)口預(yù)旋比條件下未磨損結(jié)構(gòu)、未彎曲磨損結(jié)構(gòu)和部分彎曲磨損結(jié)構(gòu)的密封泄漏質(zhì)量流量、氣流平均周向速度以及轉(zhuǎn)子動(dòng)力特性系數(shù)。求解器選取為ANSYS CFX；離散格式為高精度格式；求解方法為基于動(dòng)網(wǎng)格技術(shù)的非定常求解方法；湍流模型選取標(biāo)準(zhǔn)k-ε湍流模型；工質(zhì)為理想空氣；渦動(dòng)模型采用多頻橢圓渦動(dòng)模型，渦動(dòng)頻率為20～260 Hz，且每個(gè)渦動(dòng)頻率的橢圓渦動(dòng)長軸選取為磨損間隙的1%
動(dòng)力工程學(xué)報(bào) 2022年3期2022-04-01
- 考慮進(jìn)口預(yù)旋的階梯型迷宮密封轉(zhuǎn)子動(dòng)力特性
[1]。轉(zhuǎn)子偏心渦動(dòng)時(shí),密封動(dòng)靜部件之間的微小間隙形成的壓力場會(huì)產(chǎn)生作用于轉(zhuǎn)子的氣流激振力[2],影響轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的動(dòng)力特性,致使系統(tǒng)穩(wěn)定性降低,嚴(yán)重時(shí)可能產(chǎn)生大幅低頻振動(dòng),誘發(fā)轉(zhuǎn)子失穩(wěn),影響機(jī)組的安全性和經(jīng)濟(jì)性[3]。因此,研究密封動(dòng)力特性對保障轉(zhuǎn)子安全高效運(yùn)行具有重要意義。20世紀(jì)80年代,Iwatsubo首次提出了理論求解迷宮密封轉(zhuǎn)子動(dòng)力特性的單控制體方法[4](Bulk Flow方法),晏鑫等采用Bulk Flow方法研究了孔型密封轉(zhuǎn)子動(dòng)力特性[5]。
西安交通大學(xué)學(xué)報(bào) 2022年3期2022-03-15
- 光滑環(huán)形氣體密封動(dòng)態(tài)特性研究
研究均未考慮轉(zhuǎn)子渦動(dòng)對密封動(dòng)力特性系數(shù)的影響。Kerr[13]通過試驗(yàn)研究渦動(dòng)轉(zhuǎn)子密封動(dòng)力特性系數(shù)，發(fā)現(xiàn)密封氣流力造成的負(fù)剛度是系統(tǒng)失穩(wěn)的主要原因。環(huán)形密封通常工作于阻塞或非阻塞狀態(tài)，F(xiàn)leming[14]研究發(fā)現(xiàn)光滑環(huán)形密封在阻塞工況下，易產(chǎn)生負(fù)剛度，而非阻塞工況則不會(huì)出現(xiàn)負(fù)剛度，為避免負(fù)剛度可串聯(lián)多個(gè)密封降低級(jí)間壓比。Arghir等[15-16]等分析了密封阻塞工況下的流場，表明負(fù)剛度系數(shù)是阻塞流動(dòng)造成。然而，Childs等[17]通過試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，非阻塞
振動(dòng)與沖擊 2022年1期2022-01-27
- 蜂窩密封泄漏特性與動(dòng)力特性影響因素分析
多頻方法計(jì)算了在渦動(dòng)頻率對蜂窩密封的動(dòng)力特性系數(shù)的影響規(guī)律，發(fā)現(xiàn)有效阻尼系數(shù)隨著頻率的增大先增大后減小。Giuseppe[14]計(jì)算了不同進(jìn)口預(yù)旋下蜂窩密封的有效剛度系數(shù)和有效阻尼系數(shù)，結(jié)果表明，隨著預(yù)旋的增大，蜂窩密封穩(wěn)定性下降。晏鑫數(shù)值研究了預(yù)旋、對邊距與孔深對蜂窩密封泄漏流動(dòng)的影響。Tony[15]實(shí)驗(yàn)研究發(fā)現(xiàn)進(jìn)口預(yù)旋對蜂窩阻尼密封有效剛度系數(shù)的影響較小，主要用過影響交叉剛度系數(shù)來較低其有效阻尼系數(shù)。Kraemer[16]等研究了密封結(jié)構(gòu)引起的轉(zhuǎn)子失
風(fēng)機(jī)技術(shù) 2021年5期2021-12-17
- 修井鉆磨渦動(dòng)鉆柱誘發(fā)套管磨損程度分析*
中橫向振動(dòng)是鉆柱渦動(dòng)的主要原因。鉆柱渦動(dòng)是指鉆柱在鉆進(jìn)時(shí)偏離井筒軸線，發(fā)生繞軸線的不規(guī)則公轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)，當(dāng)鉆柱公轉(zhuǎn)半徑大于鉆柱與套管的單邊環(huán)空間隙時(shí)，鉆柱會(huì)與套管內(nèi)壁接觸，對套管造成磨損，磨損主要以沖擊磨損和滑動(dòng)磨損為主。鉆柱橫向振動(dòng)對井壁造成的沖擊，會(huì)使套管內(nèi)壁發(fā)生變形。此外，鉆柱沿套管內(nèi)壁周向滾動(dòng)時(shí)，也會(huì)對套管造成磨損，導(dǎo)致其強(qiáng)度降低，影響其使用壽命，磨損嚴(yán)重時(shí)還會(huì)導(dǎo)致井下事故的發(fā)生，造成重大損失。因此，對鉆磨期間的套管磨損體積進(jìn)行分析計(jì)算，得到磨損套管的剩
石油機(jī)械 2021年12期2021-12-13
- 華北地區(qū)“16·7”極端強(qiáng)降水事件之環(huán)流及擾動(dòng)能量變化特征
描寫小振幅準(zhǔn)地轉(zhuǎn)渦動(dòng)的廣義假動(dòng)量。Wr的散度為負(fù)時(shí)，表示波作用通量因能量輻合而增大，反之散度為正時(shí)，表示擾動(dòng)減弱。需要要說明的是，當(dāng)擾動(dòng)相速度非常小或者對于準(zhǔn)靜止波動(dòng)而言，Wr可用于診斷Rossby波的能量傳播特征。當(dāng)然，即使針對移動(dòng)性Rossby波，在不考慮基本氣流相關(guān)的通量CUM時(shí)，Wr仍可用于部分地揭示Rossby波動(dòng)能量傳播的方向和波作用通量變化趨勢。1.3 渦動(dòng)動(dòng)能方程極端降水發(fā)生時(shí)，伴隨著局地有效位能向動(dòng)能的轉(zhuǎn)化，擾動(dòng)增強(qiáng)，此時(shí)渦動(dòng)動(dòng)能的維持受
氣象科學(xué) 2021年5期2021-11-25
- 基于SSWPT的轉(zhuǎn)子油膜失穩(wěn)故障分析
轉(zhuǎn)，從而產(chǎn)生油膜渦動(dòng)和油膜振蕩[2]。一旦轉(zhuǎn)子系統(tǒng)發(fā)生油膜振蕩，會(huì)嚴(yán)重?fù)p壞轉(zhuǎn)子，影響整個(gè)機(jī)械系統(tǒng)的正常運(yùn)行，因此研究轉(zhuǎn)子系統(tǒng)油膜失穩(wěn)故障對確保轉(zhuǎn)子正常安全運(yùn)行具有重要意義。實(shí)際工況下的轉(zhuǎn)子故障信號(hào)通常是非線性、非平穩(wěn)的多分量信號(hào)，它們的頻率成分隨著時(shí)間變化。時(shí)頻分析方法是處理非平穩(wěn)信號(hào)的有效工具，被廣泛用于轉(zhuǎn)子故障診斷中[3-4]。目前，常用的時(shí)頻分析方法有短時(shí)傅里葉變換[5](Short-time Fourier Transform,STFT)、小波變換
動(dòng)力工程學(xué)報(bào) 2021年5期2021-05-22
- 霧化器轉(zhuǎn)軸振動(dòng)特性研究
霧化器轉(zhuǎn)軸前四階渦動(dòng)頻率的影響，計(jì)算中上下軸承約束為剛性約束k1=k2=∞，陶瓷約束剛度k3=20000N/mm，霧化輪質(zhì)量m（d）=0.0184t.由圖 5 可見，由于存在陀螺力矩的影響，隨著轉(zhuǎn)速Ω的增大，轉(zhuǎn)軸前四階渦動(dòng)頻率出現(xiàn)正進(jìn)動(dòng)與反進(jìn)動(dòng)的現(xiàn)象，而當(dāng)Ω=0r/s時(shí)，陀螺力矩消失，此時(shí)正進(jìn)動(dòng)頻率等于反進(jìn)動(dòng)頻率.當(dāng)轉(zhuǎn)速增加時(shí)，對于正進(jìn)動(dòng)，陀螺力矩使轉(zhuǎn)軸的變形減小，提高了轉(zhuǎn)軸的剛度，進(jìn)而使其頻率增大；而對反進(jìn)動(dòng)，陀螺力矩使轉(zhuǎn)軸的變形增大，降低了轉(zhuǎn)軸的剛度，
動(dòng)力學(xué)與控制學(xué)報(bào) 2021年1期2021-05-20
- 汽輪發(fā)電機(jī)組振動(dòng)原因分析及處理
本文則主要以油膜渦動(dòng)理論為依據(jù)，通過對神華包頭煤化工有限責(zé)任公司汽輪發(fā)電機(jī)組進(jìn)行分析，得出了軸承的油膜失穩(wěn)引起的機(jī)組振動(dòng)異常的圖譜特征，給出了解決油膜渦動(dòng)問題的切實(shí)可行的措施，為以后設(shè)備管理中遇到的同類問題提供參考。1 機(jī)組概況神華包頭煤化工有限責(zé)任公司熱電中心配置了4 臺(tái)480t/h 煤粉鍋爐、2 臺(tái)50MW 汽輪發(fā)電機(jī)組，2010 年投入運(yùn)行。汽輪機(jī)為哈爾濱汽輪機(jī)廠有限責(zé)任公司生產(chǎn)的高壓、單缸、沖動(dòng)、直接空冷、抽汽凝汽式汽輪機(jī)，型號(hào)為&=. 9.3/4
中國設(shè)備工程 2021年6期2021-03-30
- 一種防斜打快鉆井技術(shù)的提速機(jī)制及實(shí)踐
井參數(shù)BHA保持渦動(dòng)，可以部分解放鉆壓實(shí)現(xiàn)一定程度的防斜打快[6-7]。預(yù)彎曲動(dòng)力學(xué)防斜打快技術(shù)利用BHA 在井眼中的渦動(dòng)特征消除鉆頭軸線的指向作用，引發(fā)偏向下井壁方向的側(cè)向力?，F(xiàn)有研究將預(yù)彎防斜打快BHA 的提速作用簡單歸因于鉆壓的提高，對渦動(dòng)狀態(tài)下BHA的動(dòng)力學(xué)特征及其鉆井提速內(nèi)在機(jī)制關(guān)注較少，有待進(jìn)一步研究。本文對預(yù)彎防斜打快BHA 的動(dòng)力學(xué)特性進(jìn)行了深入研究，分析了不同彎角條件下鉆頭動(dòng)態(tài)側(cè)向力，明確了渦動(dòng)條件誘致的動(dòng)態(tài)軸向力特征，在此基礎(chǔ)上揭示了預(yù)
西部探礦工程 2021年3期2021-02-27
- 密封汽流激振下轉(zhuǎn)子動(dòng)力特性的時(shí)域分析
的方法模擬了轉(zhuǎn)子渦動(dòng)模型，并將不同軟件的計(jì)算結(jié)果對比，結(jié)果表明，CFX-TASCflow可以較準(zhǔn)確地計(jì)算轉(zhuǎn)子動(dòng)力系數(shù)［14］。Subramanian等［15］在考慮離心作用對徑向力和切向力的影響后，認(rèn)為在低轉(zhuǎn)速時(shí)離心作用的增強(qiáng)導(dǎo)致徑向力減小，這種影響隨壓比的增加更加明顯，而切向力幾乎不變。隨著轉(zhuǎn)速的升高，離心作用會(huì)使徑向力和切向力在低壓比條件下發(fā)生突變。Ma等［16］發(fā)現(xiàn)分岔轉(zhuǎn)速隨密封直徑和長度的增加而增大。對于動(dòng)力系數(shù)的求解，一般采用傅里葉變換，在頻域上
北京航空航天大學(xué)學(xué)報(bào) 2020年11期2021-01-08
- 旋轉(zhuǎn)懸臂Rayleigh軸的Galerkin近似解1)
ayleigh軸渦動(dòng)頻率的封閉解。Sheu等[8]建立簡支旋轉(zhuǎn)Rayleigh軸的渦動(dòng)頻率的解析表達(dá)式。Banerjee等[9]導(dǎo)出Euler-Bernoulli復(fù)合材料梁的動(dòng)剛度矩陣并采用Wittrick-Williams算法求解自由振動(dòng)和臨界轉(zhuǎn)速。任勇生等[10]建立Euler-Bernoulli黏彈性復(fù)合材料旋轉(zhuǎn)軸的運(yùn)動(dòng)方程，采用Galerkin法求解得到渦動(dòng)頻率與阻尼。經(jīng)典的求解方法是利用分離變量法對偏微分運(yùn)動(dòng)方程進(jìn)行求解，建立表征模態(tài)振型的特征方
力學(xué)與實(shí)踐 2020年6期2021-01-06
- 300 MW機(jī)組汽輪機(jī)軸瓦油膜振蕩分析與處理
轉(zhuǎn)外，還將繞O1渦動(dòng)（渦動(dòng)方向與轉(zhuǎn)動(dòng)方向相同），其渦動(dòng)速度約為角速度的一半，稱為油膜渦動(dòng)（半速渦動(dòng)）。油膜渦動(dòng)產(chǎn)生后就不消失，隨著工作轉(zhuǎn)速的升高，其渦動(dòng)頻率也不斷增強(qiáng)，振幅也不斷增大。如果轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)速繼續(xù)升高到第一臨界轉(zhuǎn)速的2倍時(shí)，其渦動(dòng)頻率與一階臨界轉(zhuǎn)速相同，產(chǎn)生共振，振幅突然驟增，振動(dòng)非常劇烈，軸心軌跡突然變成擴(kuò)散的不規(guī)則曲線，半頻諧波振幅值就增加到接近或超過基頻振幅。若繼續(xù)提高轉(zhuǎn)速，則轉(zhuǎn)子的渦動(dòng)頻率保持不變，始終等于轉(zhuǎn)子的一階臨界轉(zhuǎn)速，這種現(xiàn)象稱為油膜
能源與環(huán)境 2020年4期2020-09-02
- 汽輪機(jī)組橢圓軸承穩(wěn)定性優(yōu)化改造
軸承處發(fā)生了油膜渦動(dòng)[1]。圖1 轉(zhuǎn)子振動(dòng)頻譜圖Fig.1 Vibration spectrum of rotor油膜渦動(dòng)是滑動(dòng)軸承油膜激發(fā)的自激振動(dòng)，渦動(dòng)頻率總是近似等于轉(zhuǎn)軸頻率的一半，也稱為半速渦動(dòng)。當(dāng)工作轉(zhuǎn)速近似等于兩倍臨界轉(zhuǎn)速時(shí)，油膜渦動(dòng)頻率與臨界轉(zhuǎn)速重合，發(fā)生共振，油膜渦動(dòng)的振幅會(huì)迅速增加，且機(jī)組很難通過沖轉(zhuǎn)方式跨過這一區(qū)域，因此十分危險(xiǎn)，此時(shí)的油膜渦動(dòng)稱為油膜振蕩。該機(jī)組工作轉(zhuǎn)速在兩倍臨界轉(zhuǎn)速之下，基本不會(huì)出現(xiàn)油膜振蕩，且直到升速至工作轉(zhuǎn)速，轉(zhuǎn)
化工設(shè)備與管道 2020年3期2020-08-26
- PDC鉆頭渦動(dòng)和粘滑震動(dòng)現(xiàn)場識(shí)別方法及消除措施
移的現(xiàn)象稱為鉆頭渦動(dòng)。PDC 鉆頭渦動(dòng)會(huì)使機(jī)械比能突然大幅增加。渦動(dòng)導(dǎo)致肩部切削齒出現(xiàn)崩碎、崩裂等嚴(yán)重?fù)p壞現(xiàn)象，由于沖擊作用導(dǎo)致肩部齒損傷，并且肩部齒的損傷裂紋呈“沙灘”型，切削齒受損后容易快速磨損，從而導(dǎo)致PDC 鉆頭出現(xiàn)早期破壞、機(jī)械鉆速降低、鉆頭壽命減少、鉆井周期加長，進(jìn)而引發(fā)次生井下復(fù)雜事故，甚至?xí)?dǎo)致現(xiàn)場工程師誤判鉆頭與地層的配伍性[1]。PDC 鉆頭在鉆進(jìn)過程中，鉆頭與巖層間的相互作用既與鉆頭的運(yùn)動(dòng)有關(guān)，還與巖層的性質(zhì)有關(guān)。深部硬地層巖石硬度高
石油工業(yè)技術(shù)監(jiān)督 2020年11期2020-04-15
- 動(dòng)載荷作用下的軸頸渦動(dòng)與滑動(dòng)軸承瞬態(tài)油膜力耦合機(jī)制研究
平衡位置附近產(chǎn)生渦動(dòng)，進(jìn)而對于高速機(jī)床等大型旋轉(zhuǎn)機(jī)械的運(yùn)行狀態(tài)產(chǎn)生影響[1]。其中由于油膜自激導(dǎo)致的渦動(dòng)頻率一般略低于轉(zhuǎn)速的一半，因此也常稱之為“半速渦動(dòng)”[2]。20世紀(jì)20年代，Newkirk等[3]將半速渦動(dòng)的矛頭指向滑動(dòng)軸承以來，揭示在轉(zhuǎn)子渦動(dòng)過程中瞬態(tài)油膜力與軸頸渦動(dòng)之間耦合作用機(jī)制一直是轉(zhuǎn)子-滑動(dòng)軸承領(lǐng)域的熱點(diǎn)之一，隨著研究的推進(jìn)瞬態(tài)油膜力模型依次經(jīng)歷了線性化模型[4]、瞬態(tài)理論油膜力模型[5]、瞬態(tài)Reynolds方程模型[6]等。目前，線性
振動(dòng)與沖擊 2019年24期2019-12-31
- 離心泵環(huán)形平面密封動(dòng)力特性的數(shù)值計(jì)算
分析了密封壓差、渦動(dòng)比和密封間隙對密封動(dòng)特性系數(shù)的影響[10]。劉振萍等基于有限元法計(jì)算密封間隙為0.1 5 mm時(shí)的環(huán)形平面密封，分析了不同壓差對密封流體力和動(dòng)力系數(shù)的影響[11]。Gülich J F等分別給出了離心泵葉輪前、后密封口環(huán)以及級(jí)間密封動(dòng)力系數(shù)的計(jì)算公式和選取范圍，但僅適用于長徑比小于0.5的平面密封和齒高小于0.5 mm的迷宮密封結(jié)構(gòu)[12]。T.Iwatsubo等通過實(shí)驗(yàn)測試分析了不同密封結(jié)構(gòu)參數(shù)和狀態(tài)參數(shù)對泄漏量和密封動(dòng)力系數(shù)的影響[
中國農(nóng)村水利水電 2019年9期2019-09-26
- 基于微元軌跡的密封動(dòng)力特性系數(shù)理論識(shí)別方法
轉(zhuǎn)子實(shí)際的非穩(wěn)態(tài)渦動(dòng)問題轉(zhuǎn)變?yōu)闇?zhǔn)穩(wěn)態(tài)模型，計(jì)算速度較快。瞬態(tài)渦動(dòng)法。該方法基于CFD非穩(wěn)態(tài)求解及動(dòng)網(wǎng)格方法，對密封內(nèi)流場進(jìn)行計(jì)算。西安交通大學(xué)李軍教授團(tuán)隊(duì)做了大量的密封數(shù)值模擬工作，提出了多頻渦動(dòng)瞬態(tài)計(jì)算方法[29-31]，并針對蜂窩密封、孔型密封、袋式密封等開展了系統(tǒng)的數(shù)值仿真研究。圖1 準(zhǔn)穩(wěn)態(tài)模型示意圖Fig.1 Schematic diagram of quasi-steady state model有限小擾動(dòng)法和旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系方法使用較為方便，然而在實(shí)
振動(dòng)與沖擊 2019年16期2019-08-31
- 圓弧兜孔圓柱滾子軸承的動(dòng)態(tài)不穩(wěn)定規(guī)律特性研究
滾子打滑、保持架渦動(dòng)等不穩(wěn)定現(xiàn)象[1-2]，進(jìn)而引發(fā)軸承的磨損、斷裂等故障，使軸承發(fā)生早期失效，圓柱滾子軸承的滾子打滑和保持架渦動(dòng)等問題已成為航空發(fā)動(dòng)機(jī)主軸承耐久性的主要瓶頸，所以找到圓柱滾子軸承動(dòng)態(tài)不穩(wěn)定的影響因素及影響規(guī)律具有重意義。Cavallaro等[3]分析了不同徑向載荷、不同內(nèi)外圈轉(zhuǎn)速下滾子打滑速度與Hertz壓力之間的關(guān)系。Yoshida等[4]在考慮潤滑油非牛頓流變特性、溫升以及滾子歪斜等因素的情況下，建立了根據(jù)軸承結(jié)構(gòu)參數(shù)和工況條件預(yù)測保
振動(dòng)與沖擊 2019年5期2019-03-25
- 遠(yuǎn)程診斷油膜振蕩造成的汽輪機(jī)軸瓦摩碰故障
一個(gè)原因就是油膜渦動(dòng)或者油膜振蕩，油膜振蕩的早期準(zhǔn)確診斷能有效提高機(jī)組運(yùn)行的安全性，杜絕安全生產(chǎn)事故的發(fā)生。1 油膜振蕩的故障機(jī)理及故障征兆1.1 油膜振蕩的故障機(jī)理油膜的楔形按油的平均流速繞軸瓦中心運(yùn)動(dòng)的現(xiàn)象稱作油膜渦動(dòng)，而油膜渦動(dòng)是油膜振蕩的初級(jí)階段。油膜渦動(dòng)和油膜振蕩是滑動(dòng)軸承的一種特有故障，機(jī)組在發(fā)生油膜渦動(dòng)后渦動(dòng)頻率就不再消失，并且隨著機(jī)組轉(zhuǎn)速的不斷升高，其渦動(dòng)頻率也不斷增大，振幅也不斷增大，如果轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)速達(dá)到轉(zhuǎn)子一階臨界轉(zhuǎn)速的2倍時(shí)，其渦動(dòng)頻率
設(shè)備管理與維修 2018年9期2019-01-15
- 全矢譜在滑動(dòng)軸承轉(zhuǎn)子系統(tǒng)油膜失穩(wěn)中的應(yīng)用*
題日益突出。油膜渦動(dòng)和油膜振蕩是轉(zhuǎn)子系統(tǒng)運(yùn)轉(zhuǎn)過程中發(fā)生的一種自激振蕩，是轉(zhuǎn)子系統(tǒng)最易出現(xiàn)故障之一，因此，對滑動(dòng)軸承轉(zhuǎn)子系統(tǒng)進(jìn)行油膜渦動(dòng)、油膜振蕩的研究具有深刻意義[1-2]?；诖?，陳策等[3]針對軸承產(chǎn)生軸頸油膜渦動(dòng)現(xiàn)象的機(jī)理，通過公式推導(dǎo)進(jìn)一步探討了半速渦動(dòng)的行為特征。甕雷等[4-7]利用有限元分析軟件ANSYS建立典型的具有轉(zhuǎn)子陀螺效應(yīng)的轉(zhuǎn)子系統(tǒng)有限元線性分析模型，通過多次模態(tài)求解得到轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的坎貝爾圖，從而計(jì)算出轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的臨界轉(zhuǎn)速，并且分析了轉(zhuǎn)子系
組合機(jī)床與自動(dòng)化加工技術(shù) 2018年12期2019-01-03
- 基于3D瞬態(tài)流場計(jì)算的滑動(dòng)軸承非線性油膜力分析
。圖3 軸頸中心渦動(dòng)時(shí)油膜力分量關(guān)系圖Fig.3 Oil film force components at oil whirling滑動(dòng)軸承的動(dòng)特性是與軸承內(nèi)的流體動(dòng)態(tài)力密切相關(guān)的，如圖3所示。將油膜動(dòng)壓產(chǎn)生的力沿軸心軌跡分解，分為沿著軸頸渦動(dòng)方向的切向油膜力Fτ和垂直軸頸渦動(dòng)方向的徑向油膜力Fr，計(jì)算公式為(7)式中：Ob為滑動(dòng)軸承的中心；O′為軸頸的渦動(dòng)中心； Δx、Δy分別為一個(gè)時(shí)間步內(nèi)軸頸中心沿x和y方向的位移值。文中令切向油膜力的方向與軸頸渦動(dòng)方
振動(dòng)與沖擊 2018年20期2018-11-01
- 基于質(zhì)量偏心的槍鉆圓度誤差數(shù)值仿真分析
程中使用的顫振與渦動(dòng)的抑制方法多為增加支撐裝置， 或者使用磁流變液或電流變液等裝置實(shí)現(xiàn)減振， 這種添加支撐裝置的方法為被動(dòng)減振. 本文通過改變刀具鉆頭材料， 主動(dòng)實(shí)現(xiàn)抑制振動(dòng)， 旨在一定程度上抑制渦動(dòng)， 從而改善深孔圓度形貌.1 圓度誤差形成機(jī)理深孔加工圓度誤差是指在深孔加工過程中， 孔圓度與理想圓度形貌的近似程度. 造成圓度誤差的主要原因是由于加工過程中鉆桿的渦動(dòng). 渦動(dòng)是槍鉆系統(tǒng)在加工過程中因弱剛性和自身結(jié)構(gòu)特點(diǎn)導(dǎo)致的不平衡的繞動(dòng)現(xiàn)象， 使鉆桿偏離既定
- 遠(yuǎn)程診斷油膜振蕩造成的汽輪機(jī)軸瓦摩碰故障
一個(gè)原因就是油膜渦動(dòng)或者油膜振蕩，油膜振蕩的早期準(zhǔn)確診斷能有效提高機(jī)組運(yùn)行的安全性，杜絕安全生產(chǎn)事故的發(fā)生。1 油膜振蕩的故障機(jī)理及故障征兆1.1 油膜振蕩的故障機(jī)理油膜的楔形按油的平均流速繞軸瓦中心運(yùn)動(dòng)的現(xiàn)象稱作油膜渦動(dòng)，而油膜渦動(dòng)是油膜振蕩的初級(jí)階段。油膜渦動(dòng)和油膜振蕩是滑動(dòng)軸承的一種特有故障，機(jī)組在發(fā)生油膜渦動(dòng)后渦動(dòng)頻率就不再消失，并且隨著機(jī)組轉(zhuǎn)速的不斷升高，其渦動(dòng)頻率也不斷增大，振幅也不斷增大，如果轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)速達(dá)到轉(zhuǎn)子一階臨界轉(zhuǎn)速的2倍時(shí)，其渦動(dòng)頻率
設(shè)備管理與維修 2018年5期2018-06-11
- 汽輪發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子突發(fā)性振動(dòng)問題分析
的時(shí)候轉(zhuǎn)子的油膜渦動(dòng)及其匝間出現(xiàn)短路的情況、線圈發(fā)生膨脹等多方面引起的熱不平衡現(xiàn)象。關(guān)鍵詞：發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子；突發(fā)性振動(dòng)；研究通常情況下，引發(fā)發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子出現(xiàn)振動(dòng)問題的因素有諸多種，經(jīng)?？吹降挠幸韵聨追N：第一種是轉(zhuǎn)子質(zhì)量不平衡；第二種是轉(zhuǎn)子不對中；第三種是共振等。不僅僅如此，也可能由于線圈出現(xiàn)短路、冷卻系統(tǒng)發(fā)生堵塞的情況等因素也會(huì)導(dǎo)致轉(zhuǎn)子熱不平衡亦或是油膜震蕩而引起振動(dòng)的情況。前者引發(fā)的通常是較為穩(wěn)定性的振動(dòng)，但是后者經(jīng)常會(huì)出現(xiàn)突發(fā)性亦或是不穩(wěn)定的振動(dòng)，這樣產(chǎn)生的
科學(xué)與財(cái)富 2018年8期2018-05-09
- 水平井鉆柱渦動(dòng)特性數(shù)值分析與試驗(yàn)
受壓鉆柱在屈曲和渦動(dòng)的作用下，容易發(fā)生磨損、疲勞斷裂以及井眼的傾斜。垂直井鉆井過程中，鉆柱存在渦動(dòng)現(xiàn)象的事實(shí)已被接受。這種鉆柱的渦動(dòng)對鉆井作業(yè)十分不利，尤其是底部鉆柱的反向渦動(dòng)，會(huì)加快鉆柱的磨損，易導(dǎo)致鉆柱提前疲勞破壞。國內(nèi)外學(xué)者對底部鉆柱動(dòng)力學(xué)特性進(jìn)行了研究。JANSEN等[1-2]和 NAGANAWA等[3]根據(jù)非線性轉(zhuǎn)子動(dòng)力學(xué)理論，建立了量綱一鉆柱渦動(dòng)方程，并進(jìn)行了數(shù)值模擬計(jì)算。CHRISTOFOROU等[4]借助Rayleigh梁模型對底部鉆具組合
中國機(jī)械工程 2018年6期2018-04-03
- 基于ALIF-HT的汽輪發(fā)電機(jī)組轉(zhuǎn)子故障診斷
機(jī)組轉(zhuǎn)子產(chǎn)生油膜渦動(dòng)、油膜振蕩、碰摩及不平衡等故障時(shí)，其振動(dòng)信號(hào)通常為轉(zhuǎn)頻、轉(zhuǎn)頻諧波與現(xiàn)場噪聲復(fù)合而成的多分量非平穩(wěn)信號(hào)[2].由于時(shí)頻分析可同時(shí)表達(dá)振動(dòng)信號(hào)的時(shí)域和頻域信息，因而在轉(zhuǎn)子故障診斷中得到廣泛應(yīng)用[3].常用的時(shí)頻分析方法有短時(shí)傅里葉變換[4]、小波變換[5]、魏格納分布[6]及希爾伯特黃變換(HHT)[7]等.但上述時(shí)頻分析方法均存在一定缺陷，如短時(shí)傅里葉變換時(shí)頻窗固定，小波變換基函數(shù)選取缺乏自適應(yīng)性，魏格納分布雖然可保證較高的時(shí)頻分辨率，但
動(dòng)力工程學(xué)報(bào) 2017年11期2017-11-28
- 燃?xì)廨啓C(jī)轉(zhuǎn)子廠內(nèi)高速動(dòng)平衡試驗(yàn)轉(zhuǎn)子—支撐系統(tǒng)油膜失穩(wěn)現(xiàn)象分析與處理
，開始是出現(xiàn)油膜渦動(dòng)，也就是半速渦動(dòng)，最后出現(xiàn)油膜振蕩。轉(zhuǎn)子升到一定轉(zhuǎn)速時(shí)，產(chǎn)生渦動(dòng)，隨轉(zhuǎn)速升高，渦動(dòng)頻率始終等于或略小于轉(zhuǎn)動(dòng)頻率的一半，出現(xiàn)渦動(dòng)的這個(gè)轉(zhuǎn)速通常稱為失穩(wěn)轉(zhuǎn)速，轉(zhuǎn)速升至兩倍臨界轉(zhuǎn)速時(shí)，渦動(dòng)頻率與轉(zhuǎn)子固有頻率重合，產(chǎn)生共振，振幅陡然變大，油膜渦動(dòng)變成油膜振蕩，振蕩的頻率將不再發(fā)生變化，始終等于轉(zhuǎn)子的固有頻率。但在一些重載軸承里，開始不出現(xiàn)油膜渦動(dòng)，轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速到達(dá)某一轉(zhuǎn)速時(shí)，直接出現(xiàn)油膜振蕩。1.1 油膜失穩(wěn)的機(jī)理如圖1所示，轉(zhuǎn)子在高速轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)，其軸
東方汽輪機(jī) 2017年1期2017-05-10
- 迷宮式汽封流體動(dòng)力特性研究
封動(dòng)力特性系數(shù)和渦動(dòng)系數(shù).結(jié)果表明：隨著轉(zhuǎn)速、進(jìn)出口壓力比和偏心率的增大，渦動(dòng)系數(shù)也相應(yīng)增大，轉(zhuǎn)子的穩(wěn)定性下降.迷宮式汽封；氣流力；動(dòng)力特性；數(shù)值計(jì)算汽封是汽輪機(jī)等透平機(jī)械中減少流體泄漏的關(guān)鍵部件.常見的汽封結(jié)構(gòu)有迷宮式[1]、刷式[2]、階梯式[3]、蜂窩式[4]、指尖式[5]、螺旋槽式[6]和混合式[7]等，而迷宮式汽封在透平機(jī)械中最為常見，已得到廣泛應(yīng)用[8].隨著機(jī)組向大容量和高參數(shù)方向發(fā)展，汽封氣流力對轉(zhuǎn)子穩(wěn)定性的影響更加顯著，汽封中流體周向壓力
動(dòng)力工程學(xué)報(bào) 2017年1期2017-02-08
- 導(dǎo)致鉆鋌失效的井下振動(dòng)分析及其解決方案
下橫向振動(dòng)情況及渦動(dòng)規(guī)律，分析了根據(jù)既定的邊界條件確保穩(wěn)定的鉆井參數(shù)的最佳區(qū)域，闡釋了在最佳區(qū)域內(nèi)鉆井，既可以保持鉆具的穩(wěn)定或消除渦動(dòng)和粘滑振動(dòng)以獲得最大機(jī)械鉆速，還可以減少或消除下部鉆具尤其是鉆鋌的交變應(yīng)力疲勞的認(rèn)識(shí)。最后提出了減弱和消除井下振動(dòng)的解決方案：①根據(jù)特定的鉆具組合、鉆井環(huán)境，運(yùn)用上述建立的物理和數(shù)學(xué)模型，可以較為方便地計(jì)算出應(yīng)該避免的可能引起井下共振的轉(zhuǎn)速及相關(guān)參數(shù)，且共振轉(zhuǎn)速恰恰就是最佳防振轉(zhuǎn)速，利用井下振動(dòng)分析軟件在鉆具組合設(shè)計(jì)和現(xiàn)場施
天然氣工業(yè) 2016年12期2017-01-05
- 壓電傳感技術(shù)在深孔鉆桿渦動(dòng)控制中的應(yīng)用研究*
感技術(shù)在深孔鉆桿渦動(dòng)控制中的應(yīng)用研究*王俊彥①②苗鴻賓①②倪 璟③(①中北大學(xué)機(jī)械與動(dòng)力工程學(xué)院，山西 太原 030051；②山西省深孔加工工程技術(shù)研究中心，山西 太原 030051；③太原鐵路機(jī)械學(xué)校，山西 太原 030006)對深孔加工中鉆桿渦動(dòng)失穩(wěn)的控制方法進(jìn)行了研究，對鉆桿的受力情況及運(yùn)動(dòng)形式進(jìn)行了分析?；谀：刂评碚摲椒?，結(jié)合壓電傳感技術(shù)，提出一種鉆桿渦動(dòng)的橫向位移的控制方法。并對控制方法進(jìn)行了試驗(yàn)驗(yàn)證，試驗(yàn)結(jié)果表明了壓電主動(dòng)控制方法的合理性，
制造技術(shù)與機(jī)床 2016年11期2016-11-23
- 彈性支撐旋轉(zhuǎn)Timoshenko梁動(dòng)力學(xué)特性
v譜方法獲得系統(tǒng)渦動(dòng)頻率與模態(tài)振型數(shù)值解。結(jié)果表明，在高速轉(zhuǎn)動(dòng)狀態(tài)下陀螺效應(yīng)、支撐結(jié)構(gòu)剛度對Timoshenko梁動(dòng)力學(xué)特性有顯著影響；各階固有頻率隨著轉(zhuǎn)速增加而分成正向渦動(dòng)頻率與反向渦動(dòng)頻率，高階頻率變化幅度更大；渦動(dòng)頻率隨支撐結(jié)構(gòu)直線剛度增加而呈階梯狀變化，當(dāng)直線剛度增加到一定值后系統(tǒng)渦動(dòng)頻率將保持穩(wěn)定；隨著支撐結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)動(dòng)剛度增加，渦動(dòng)頻率出現(xiàn)一個(gè)最小值與最大值，前者低于自由邊界條件下頻率值，后者高于固定邊界條件下頻率值。相關(guān)結(jié)果可用于各類旋轉(zhuǎn)梁機(jī)構(gòu)的設(shè)
噪聲與振動(dòng)控制 2016年3期2016-10-14
- 汽動(dòng)給水泵油膜振蕩故障分析與處理
析診斷確認(rèn)為油膜渦動(dòng)引發(fā)油膜振蕩所致，并在多次治理與現(xiàn)場試驗(yàn)中最終找到故障根源為基礎(chǔ)的不均沉降，通過采用減小軸承頂部間隙的方法將故障成功消除。汽動(dòng)給水泵；油膜渦動(dòng)；油膜振蕩；軸承頂隙0 概述某電廠200 MW汽輪機(jī)組汽動(dòng)給水泵為2007年加裝的全容量泵組。小汽輪機(jī)型號(hào)為TGQO6/7-1，由北京電力設(shè)備總廠制造，采用全周式進(jìn)汽方式。汽動(dòng)給水泵由沈陽水泵股份有限公司制造，汽動(dòng)給水泵組4個(gè)軸承均為圓筒瓦，其中1，2號(hào)軸承支撐汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子，3，4號(hào)軸承支撐給水泵轉(zhuǎn)
電力安全技術(shù) 2016年7期2016-09-09
- 渦動(dòng)下高速離心泵的內(nèi)部流動(dòng)特性研究
212013)渦動(dòng)下高速離心泵的內(nèi)部流動(dòng)特性研究袁建平， 沈陳棟， 劉君， 付燕霞， 周幫倫(國家水泵及系統(tǒng)工程研究中心，江蘇 鎮(zhèn)江212013)引起高速離心泵振動(dòng)的原因很多，其中一種是由于流體作用力導(dǎo)致葉輪發(fā)生偏心轉(zhuǎn)動(dòng)，即“渦動(dòng)”引起的高速離心泵的振動(dòng)。為了探討渦動(dòng)情況下高速離心泵內(nèi)部流場特性，以高速離心泵為研究對象，給定了三種流量、四種偏心距以及六種渦動(dòng)頻率比組成的不同方案，應(yīng)用CFX軟件對高速離心泵的內(nèi)部流動(dòng)進(jìn)行定常數(shù)值模擬，研究了渦動(dòng)頻率比、偏心
振動(dòng)與沖擊 2016年11期2016-08-04
- 助燃鼓風(fēng)機(jī)故障分析和處理
風(fēng)機(jī)呈現(xiàn)明顯油膜渦動(dòng)的振動(dòng)特征。（5）冬季風(fēng)機(jī)油溫變化較大，且造成油壓小幅波動(dòng)，風(fēng)機(jī)振動(dòng)隨之變化，呈現(xiàn)明顯油膜渦動(dòng)的振動(dòng)特征。三、設(shè)備故障的原因和處理為了更好的吸取設(shè)備故障的教訓(xùn)，特對風(fēng)機(jī)設(shè)備油膜渦動(dòng)的振動(dòng)故障的原因進(jìn)行逐項(xiàng)排查。風(fēng)機(jī)設(shè)備油膜渦動(dòng)的振動(dòng)故障原因一般來說包括以下幾個(gè)方面。（1）軸承設(shè)計(jì)或制造不合理可能造成油膜渦動(dòng)的振動(dòng)。本風(fēng)機(jī)前期安全運(yùn)行2年，雖然也曾軸承老化磨損振動(dòng)，但是風(fēng)機(jī)沒有油膜渦動(dòng)的振動(dòng)故障，排除風(fēng)機(jī)設(shè)計(jì)制造因素。表1 mm/s圖2
中國設(shè)備工程 2015年2期2015-12-27
- 補(bǔ)汽對透平級(jí)氣動(dòng)性能和靜葉汽封轉(zhuǎn)子動(dòng)力特性影響的數(shù)值模擬
件,采用多頻橢圓渦動(dòng)模型和動(dòng)網(wǎng)格技術(shù)計(jì)算了靜葉汽封的非定常氣流激振轉(zhuǎn)子動(dòng)力特性系數(shù)。研究結(jié)果表明:補(bǔ)汽射流沖擊下游靜葉柵的葉根區(qū)域會(huì)造成旋渦流動(dòng),導(dǎo)致下游靜葉柵的進(jìn)口氣動(dòng)參數(shù)沿周向出現(xiàn)不均勻分布,透平級(jí)的氣動(dòng)性能隨著補(bǔ)汽量的增加而下降;補(bǔ)汽射流改變了的下游靜葉汽封的氣動(dòng)參數(shù),使得預(yù)旋比由0.02逐漸增大為0.06、0.16,進(jìn)而導(dǎo)致汽封的轉(zhuǎn)子動(dòng)力特性發(fā)生改變。該結(jié)果可為補(bǔ)汽對機(jī)組氣動(dòng)性能和轉(zhuǎn)子動(dòng)力特性影響的研究提供參考。透平級(jí);靜葉汽封;氣動(dòng)性能;轉(zhuǎn)子動(dòng)力
西安交通大學(xué)學(xué)報(bào) 2015年5期2015-12-26
- 理想條件下BTA鉆鉆桿的渦動(dòng)分析
心問題，從而產(chǎn)生渦動(dòng)效應(yīng)，因此鉆桿的動(dòng)力學(xué)特性對BTA 刀具的使用壽命以及深孔加工的質(zhì)量有著十分重要的影響［1］。1 BTA 鉆鉆桿的渦動(dòng)分析由于在加工過程中切削液、切屑以及切削力的波動(dòng)影響，工件內(nèi)孔軸線與鉆桿軸線不再重合，會(huì)出現(xiàn)質(zhì)量偏心問題［2］，鉆桿的運(yùn)動(dòng)狀態(tài)示意圖如圖1所示。在深孔鉆削過程中BTA 鉆的鉆桿軸線總是偏離工件孔軸線，其偏心距為e、鉆桿與工件孔最大間隙為Cmax，最小間隙為Cmin，因此平均間隙為C＝（Cmin＋Cmax）／2。BTA 鉆
機(jī)械管理開發(fā) 2015年9期2015-12-13
- 立式屏蔽電機(jī)半速渦動(dòng)異常振動(dòng)試驗(yàn)分析*
立式屏蔽電機(jī)半速渦動(dòng)異常振動(dòng)試驗(yàn)分析*肖良瑜1， 李建偉1， 宋大鳳2， 李永恒1（1.哈爾濱電機(jī)廠國家水力發(fā)電設(shè)備國家重點(diǎn)試驗(yàn)室 哈爾濱，150040）（2.吉林大學(xué)汽車仿真與控制國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室 長春，130022）針對某型主泵屏蔽電機(jī)在廠內(nèi)試驗(yàn)中出現(xiàn)的異常振動(dòng)問題進(jìn)行了試驗(yàn)分析研究。首先采用加速度計(jì)對屏蔽電機(jī)在變速過程中的振動(dòng)進(jìn)行了測試，獲得了信號(hào)特征及其頻譜成分。接著采用錘擊法對電機(jī)定子和轉(zhuǎn)子的振動(dòng)特性進(jìn)行了模態(tài)測試，并利用小波對測試信號(hào)進(jìn)行“去噪”
振動(dòng)、測試與診斷 2015年2期2015-11-03
- 基于分形盒維數(shù)的油膜渦動(dòng)與油膜振蕩軸心軌跡分析
分形盒維數(shù)的油膜渦動(dòng)與油膜振蕩軸心軌跡分析胡道達(dá)，馬振利，石文凱(中國人民解放軍后勤工程學(xué)院研究生管理大隊(duì)，重慶 401311)在轉(zhuǎn)子實(shí)驗(yàn)臺(tái)上進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，模擬滑動(dòng)軸承正常、共振、油膜渦動(dòng)、油膜振蕩4種工作狀態(tài)。根據(jù)信號(hào)的分形特征，對4種狀態(tài)的50組實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行分形盒維數(shù)處理。結(jié)果表明:正常運(yùn)行和共振工作狀態(tài)的軸心軌跡為橢圓或圓形，其對應(yīng)的盒維數(shù)值分別在1.032 7～1.193 8和1.101 1～1.174 0范圍內(nèi)波動(dòng)，二者的盒維數(shù)值區(qū)分度不明顯;油膜渦
- 轉(zhuǎn)子/定子碰摩系統(tǒng)的非線性模態(tài)及其在干摩擦反向渦動(dòng)響應(yīng)預(yù)測中的應(yīng)用
及其在干摩擦反向渦動(dòng)響應(yīng)預(yù)測中的應(yīng)用陳艷華,江俊(西安交通大學(xué)機(jī)械結(jié)構(gòu)強(qiáng)度與振動(dòng)國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室, 710049, 西安)為了分析轉(zhuǎn)子/定子碰摩系統(tǒng)中的非線性模態(tài),確定交叉耦合效應(yīng)對非線性模態(tài)的影響以及非線性模態(tài)在預(yù)測系統(tǒng)干摩擦反向渦動(dòng)響應(yīng)中的作用,針對一個(gè)考慮了定子運(yùn)動(dòng)學(xué)特性以及轉(zhuǎn)子和定子間交叉耦合效應(yīng)的四自由度轉(zhuǎn)子/定子碰摩系統(tǒng),用解析方法求解了其線性和非線性模態(tài),分析了系統(tǒng)干摩擦反向渦動(dòng)響應(yīng)的渦動(dòng)頻率,確定了激發(fā)干摩擦反向渦動(dòng)的臨界速度與系統(tǒng)模態(tài)之間的
西安交通大學(xué)學(xué)報(bào) 2014年5期2014-08-08
- 基于諧波小波變換的滑動(dòng)軸承油膜渦動(dòng)與振蕩故障識(shí)別與分析
10006)油膜渦動(dòng)與振蕩是導(dǎo)致滑動(dòng)軸承高振動(dòng)的常見油膜故障，掌握油膜渦動(dòng)與振蕩的特征，有助于對軸承故障做出準(zhǔn)確及時(shí)的診斷[1]。長期以來，旋轉(zhuǎn)機(jī)械的故障診斷主要采用振動(dòng)信號(hào)頻譜分析，通過濾波技術(shù)處理振動(dòng)信號(hào)后進(jìn)行故障分析判斷[2]。FIR數(shù)字濾波器是數(shù)字信號(hào)處理系統(tǒng)中最基本的元件，信號(hào)通過它不失真的在通帶內(nèi)具有恒定的幅頻響應(yīng)和線形相位特性，其線性相位特性滿足了現(xiàn)代信號(hào)處理領(lǐng)域?qū)V波器的高性能要求，成為應(yīng)用最廣泛的數(shù)字濾波器。近年來,也有多種濾波技術(shù)應(yīng)用于
軸承 2014年12期2014-07-21
- 滑動(dòng)軸承油膜振蕩的原因和對策
）滑動(dòng)軸承的油膜渦動(dòng)、油膜振蕩是透平機(jī)械的常見故障，對機(jī)組的危害很大。隨著高速轉(zhuǎn)動(dòng)設(shè)備的不斷發(fā)展應(yīng)用，機(jī)組容量的增大，使得轉(zhuǎn)子軸頸增大、長度增長，造成軸系中不穩(wěn)定區(qū)擴(kuò)大，轉(zhuǎn)子臨界轉(zhuǎn)速降低，因而容易發(fā)生油膜振蕩。大多數(shù)的透平設(shè)備往往工作在一階臨界轉(zhuǎn)速甚至二階臨界轉(zhuǎn)速上，容易出現(xiàn)油膜振蕩問題。油膜振蕩出現(xiàn)后，機(jī)組在運(yùn)行過程中極易產(chǎn)生動(dòng)靜部件摩擦、轉(zhuǎn)子熱彎曲、瓦面碎裂等其它故障。一、常用滑動(dòng)軸承結(jié)構(gòu)隨著技術(shù)的發(fā)展，滑動(dòng)軸承結(jié)構(gòu)形式也不斷的改進(jìn)提高，從單油楔的圓筒
中國設(shè)備工程 2014年2期2014-02-26
- 滑動(dòng)軸承油膜的振動(dòng)傳遞特性
內(nèi)容主要涵蓋油膜渦動(dòng)引起的轉(zhuǎn)子－軸承系統(tǒng)油膜自激振動(dòng)響應(yīng)和非線性動(dòng)力學(xué)特性等。本文基于轉(zhuǎn)子－滑動(dòng)軸承系統(tǒng)動(dòng)力學(xué)特性的數(shù)值分析，對艦船動(dòng)力機(jī)械中滑動(dòng)軸承油膜的振動(dòng)傳遞特性進(jìn)行研究，并考察轉(zhuǎn)子－軸承系統(tǒng)參數(shù)的影響。1 轉(zhuǎn)子－軸承系統(tǒng)動(dòng)力學(xué)模型用圖1中的雙盤轉(zhuǎn)子－滑動(dòng)軸承系統(tǒng)，可以對滑動(dòng)軸承的激勵(lì)特性和振動(dòng)傳遞特性進(jìn)行研究。轉(zhuǎn)子用1個(gè)滾珠軸承和1個(gè)圓柱瓦滑動(dòng)軸承支承。滾珠軸承的主支承剛度為1.5×107N/m，滑動(dòng)軸承長度為25 mm，軸頸直徑為25 mm，軸承
艦船科學(xué)技術(shù) 2013年7期2013-08-26
- 高速圓柱滾子軸承保持架運(yùn)動(dòng)分析
保持架的質(zhì)心產(chǎn)生渦動(dòng)，速度越高渦動(dòng)穩(wěn)定性越好；徑向載荷大，保持架渦動(dòng)時(shí)質(zhì)心軌跡紊亂而不規(guī)則，保持架的運(yùn)動(dòng)穩(wěn)定性差；游隙越小，渦動(dòng)越嚴(yán)重但渦動(dòng)穩(wěn)定性好。研究結(jié)果可對高速圓柱滾子軸承保持架的動(dòng)態(tài)性能分析提供一定的技術(shù)支持及理論依據(jù)。圓柱滾子軸承；保持架；動(dòng)態(tài)分析；運(yùn)動(dòng)分析0 引言在高速滾動(dòng)軸承中，保持架的動(dòng)態(tài)性能對軸承的整體性能具有重要的影響，如高頻的保持架渦動(dòng)可引起嘯叫和扭矩的波動(dòng)，使軸承過早失效。因此有必要對軸承保持架動(dòng)態(tài)性能進(jìn)行研究。保持架動(dòng)態(tài)性能的分析
航空發(fā)動(dòng)機(jī) 2013年2期2013-07-07
- 北太平洋風(fēng)暴軸“深冬抑制”現(xiàn)象的能量分析
軸入口區(qū)天氣尺度渦動(dòng)發(fā)展的最主要原因，而渦動(dòng)發(fā)展后則主要通過非地轉(zhuǎn)位勢通量向下游頻散能量而衰減，并進(jìn)一步成為激發(fā)下游新的渦動(dòng)活動(dòng)發(fā)展的主要能量來源。受到以上研究的啟發(fā)，本文將從局地能量變化方程出發(fā)，通過分析北太平洋風(fēng)暴軸附近對流層不同層次局地能量的季節(jié)演變，對風(fēng)暴軸的各種內(nèi)部動(dòng)力機(jī)制在其維持中的作用進(jìn)行詳細(xì)探討，以期初步揭示造成北太平洋風(fēng)暴軸“深冬抑制”現(xiàn)象的可能原因。1 出發(fā)方程、資料和方法1.1 出發(fā)方程參照 Orlanski and Katzfey(
大氣科學(xué)學(xué)報(bào) 2013年6期2013-02-24
- 斜直井中渦動(dòng)條件下鉆柱系統(tǒng)非線性屈曲分析
眼軸線公轉(zhuǎn)，產(chǎn)生渦動(dòng)。斜直井中鉆柱的非線性屈曲會(huì)造成鉆進(jìn)摩阻增大，鉆壓傳遞困難并使渦動(dòng)效應(yīng)提高，進(jìn)而導(dǎo)致鉆柱的疲勞失效。本文，筆者建立了渦動(dòng)條件下斜直井中鉆柱的非線性屈曲模型，使用有限元法對渦動(dòng)條件下鉆柱的非線性屈曲臨界載荷及渦動(dòng)效應(yīng)進(jìn)行了分析，以期對同行有所參考。一、鉆柱模型建立在斜直井中以渦動(dòng)段鉆柱為研究對象建立相應(yīng)的鉆柱模型，如圖1所示。圖1 鉆柱模型假設(shè)鉆柱以ωp公轉(zhuǎn)（渦動(dòng)），在其非線性屈曲段取微元體為研究對象，其離心力為渦動(dòng)條件下斜直井中鉆柱的最
河南科技 2012年18期2012-12-19
- DHP45型離心壓縮機(jī)振動(dòng)原因分析與改進(jìn)
荷，容易引起油膜渦動(dòng).在正常情況下，油膜渦動(dòng)受到油膜剛度及阻尼的抑制，使得轉(zhuǎn)子仍能平穩(wěn)工作.當(dāng)渦動(dòng)頻率與一階臨界轉(zhuǎn)速一致（軸頸轉(zhuǎn)速在一階臨界轉(zhuǎn)速的2倍附近）時(shí)，轉(zhuǎn)子軸承系統(tǒng)會(huì)發(fā)生油膜振蕩；而當(dāng)轉(zhuǎn)子受到諸如不平衡、氣流不穩(wěn)定等較大的激振力時(shí)，油膜渦動(dòng)幅度增大，會(huì)造成軸瓦碰摩等破壞性故障.只有消除渦動(dòng)或改變臨界轉(zhuǎn)速，才能使機(jī)組正常運(yùn)轉(zhuǎn).通過改變軸承間隙或軸承結(jié)構(gòu)消除渦動(dòng).通過增強(qiáng)或降低機(jī)組的剛性才能使機(jī)組的臨界轉(zhuǎn)速與機(jī)組的工作轉(zhuǎn)速分離［3－4］.3 解決方法具
中國工程機(jī)械學(xué)報(bào) 2012年1期2012-07-25
- 近30 a來北半球?qū)α鲗哟髿庠戮h(huán)流的渦動(dòng)減弱現(xiàn)象
層大氣月均環(huán)流的渦動(dòng)減弱現(xiàn)象楊哲1，2，3，管兆勇1，2，蔡佳熙1，2(1.南京信息工程大學(xué)氣象災(zāi)害省部共建教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，江蘇南京210044;2.南京信息工程大學(xué)大氣科學(xué)學(xué)院，江蘇南京210044;3.解放軍94833部隊(duì)氣象臺(tái)，江西向塘330201)利用1980—2009年NCEP/NCAR月平均再分析資料，研究了在全球變暖背景下北半球?qū)α鲗哟髿?span id="j5i0abt0b" class="hl">渦動(dòng)減弱現(xiàn)象。結(jié)果表明:北半球渦度擬能30 a來整體呈減弱趨勢，在北太平洋地區(qū)和極地減弱尤為顯著，12.
大氣科學(xué)學(xué)報(bào) 2012年6期2012-01-09
- 燃?xì)廨啓C(jī)轉(zhuǎn)子－軸承系統(tǒng)的油膜渦動(dòng)分析
－軸承系統(tǒng)的油膜渦動(dòng)和油膜振蕩是影響機(jī)組運(yùn)行安全的重要因素之一，研究系統(tǒng)油膜渦動(dòng)的動(dòng)力學(xué)特征，對于系統(tǒng)的設(shè)計(jì)、油膜振蕩的診斷、防治和消除均具有重要的意義。目前對油膜渦動(dòng)的研究主要集中在:(1)非線性油膜力的建模和求解;(2)轉(zhuǎn)子－油膜軸承系統(tǒng)油膜渦動(dòng)的非線性動(dòng)力特性、穩(wěn)定性、故障診斷和防治。具有代表性的研究有:Muszynska［1］分析了輕載轉(zhuǎn)子－油膜軸承系統(tǒng)的自激油膜渦動(dòng)和油膜振蕩特性;姚福生等［2］率先系統(tǒng)總結(jié)了國內(nèi)外轉(zhuǎn)子－軸承系統(tǒng)油膜渦動(dòng)研究成果，
振動(dòng)與沖擊 2011年3期2011-06-02
- 底部鉆具規(guī)則渦動(dòng)軌跡的內(nèi)擺線描述方法
5)底部鉆具規(guī)則渦動(dòng)軌跡的內(nèi)擺線描述方法馬汝濤1，紀(jì)友哲2，賈 濤2，韓 飛2，朱英杰2(1.中國石油勘探開發(fā)研究院 研究生部，北京 100083;2.中國石油集團(tuán)鉆井工程技術(shù)研究院 機(jī)械所，北京 100195)為了認(rèn)識(shí)和控制鉆井過程中的鉆柱渦動(dòng)，基于幾何學(xué)原理提出內(nèi)擺線描述方法。該方法將渦動(dòng)視為規(guī)則運(yùn)動(dòng)，從分析鉆柱外緣固定點(diǎn)的運(yùn)動(dòng)特性入手，求解底部鉆具(BHA)與井壁的摩擦接觸的運(yùn)動(dòng)軌跡方程，確定軌跡上各點(diǎn)的速度，分析鉆柱自轉(zhuǎn)和公轉(zhuǎn)速度對底部鉆具運(yùn)動(dòng)軌跡