熱耗
- 某型多功能設(shè)備的熱設(shè)計(jì)及仿真
個功能部件具體的熱耗分布進(jìn)行了分析說明，然后結(jié)合設(shè)備結(jié)構(gòu)空間布局，使用導(dǎo)熱硅脂、導(dǎo)熱墊、導(dǎo)熱凸臺及散熱齒等具體手段，保證將熱耗充分控制并迅速傳遞出去，最后采用有限體積法對該設(shè)備的散熱過程進(jìn)行數(shù)值仿真，以驗(yàn)證整個設(shè)備熱設(shè)計(jì)的合理性。1 散熱方式某型多功能設(shè)備主要實(shí)現(xiàn)信號發(fā)射、信號接收及通信對抗等功能，涉及頻段較寬，通道數(shù)量較多，全功能滿功率工作時總熱耗為99.48W。設(shè)備基本外形如圖1所示，最大外形尺寸為354mm×354mm×79mm。圖1 多功能設(shè)備外形
電腦知識與技術(shù) 2023年25期2023-11-06
- 國產(chǎn)機(jī)組汽輪機(jī)調(diào)門控制優(yōu)化
組在滑壓區(qū)域運(yùn)行熱耗，隨著負(fù)荷的降低逐級升高?；瑝簠^(qū)熱耗相差竟達(dá)400kJ/kW·h。通過對調(diào)門進(jìn)行優(yōu)化，調(diào)整滑壓區(qū)的運(yùn)行方式，可使滑壓區(qū)熱耗隨負(fù)荷降低的升高幅度減小，熱耗偏差控制在200kJ/kW·h以內(nèi)。圖3 修正熱耗與運(yùn)行負(fù)荷/修正后負(fù)荷的關(guān)系Fig.3 Relationship between corrected heat rate and operating load/corrected load2 機(jī)組配汽特性的調(diào)整優(yōu)化2.1 機(jī)組配汽設(shè)計(jì)特性
儀器儀表用戶 2023年3期2023-03-01
- 降低大功率煤電汽輪機(jī)寬低負(fù)荷調(diào)峰運(yùn)行熱耗的關(guān)鍵技術(shù)
缸效會逐步降低，熱耗大幅升高。而在變背壓特性性能試驗(yàn)中，在高背壓工況下，汽輪機(jī)熱耗會升高[6]。基于燃煤機(jī)組運(yùn)行特性，一些學(xué)者及工程技術(shù)人員研究了降低寬低負(fù)荷熱耗的技術(shù)措施[8-11]，得出采用抽汽及切除低壓缸方法可以使汽輪機(jī)在寬低負(fù)荷運(yùn)行時的熱耗下降。文獻(xiàn)[12]～文獻(xiàn)[14]證實(shí),順序閥方式可大幅降低中低負(fù)荷下的供電煤耗率。在不同的流量系數(shù)區(qū)間采用定與滑組合的方式，可使汽輪機(jī)在深度調(diào)峰運(yùn)行下具有更好的經(jīng)濟(jì)性[12]。上述研究缺乏機(jī)組熱耗水平改善的量化評
動力工程學(xué)報(bào) 2022年11期2022-11-16
- 應(yīng)用可展開輻射器的大功率衛(wèi)星熱設(shè)計(jì)與驗(yàn)證
功率大部分轉(zhuǎn)化為熱耗。衛(wèi)星熱排散方面的壓力不僅來自于絕對熱耗，熱耗/質(zhì)量越大，衛(wèi)星熱排散越困難。近年來載荷功能的增強(qiáng)以及任務(wù)模式的多樣化使衛(wèi)星熱耗/質(zhì)量日益增大。我國高分三號衛(wèi)星長期熱耗約2500 W，質(zhì)量約2.8 t[1]，熱耗/質(zhì)量為893 W/t；東方紅四號通信衛(wèi)星長期熱耗約5000 W，質(zhì)量約5.5 t[2]，熱耗/質(zhì)量為909 W/t；基于東方紅五號平臺的實(shí)踐二十號衛(wèi)星長期熱耗約10 000 W，質(zhì)量約8.0 t[3]，熱耗/質(zhì)量達(dá)到1250 W
航天器工程 2022年4期2022-08-22
- 淺析預(yù)分解系統(tǒng)降低熱耗的改造措施
系統(tǒng)不穩(wěn)定、燒成熱耗高等問題。為此需對現(xiàn)有生產(chǎn)線實(shí)施技術(shù)改造，實(shí)現(xiàn)節(jié)能降耗，提高環(huán)保、社會效益。1 早期水泥廠預(yù)分解系統(tǒng)熱耗高的原因分析目前水泥熟料燒成熱耗主要包括以下幾部分：（1）水泥熟料的形成熱。水泥熟料形成熱約在（410～420）×4.18 kJ/kg，占整個燒成熱耗55%左右。此部分熱量屬于形成合格熟料所必需的熱量，若熟料的成分一定，即水泥的品種一定，熟料的形成熱差距也很有限，基本無改進(jìn)余地。（2）廢氣帶走的熱。廢氣帶走的熱量有預(yù)熱器出口廢氣、窯頭
水泥工程 2022年2期2022-08-22
- 某電子設(shè)備的熱設(shè)計(jì)及優(yōu)化
。某電子設(shè)備整機(jī)熱耗54 W、環(huán)境溫度為55 ℃的條件下，通過自然散熱不能滿足散熱要求。設(shè)備需選擇安裝風(fēng)扇或合理的風(fēng)道設(shè)計(jì)，通過強(qiáng)迫風(fēng)冷將熱量散到環(huán)境中。通過熱仿真，對結(jié)構(gòu)散熱方案和風(fēng)道結(jié)構(gòu)進(jìn)行優(yōu)化[1]。1 設(shè)備的熱設(shè)計(jì)某項(xiàng)目電子設(shè)備的應(yīng)用環(huán)境為機(jī)載，要求設(shè)備輕型化和小型化。在此前提下，合理的熱設(shè)計(jì)和結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)尤為重要。此電子設(shè)備的設(shè)計(jì)原則是合理布局模塊分層，在滿足熱設(shè)計(jì)指標(biāo)的前提下優(yōu)化風(fēng)道與散熱器尺寸，并對設(shè)備進(jìn)行減重處理[2]。1.1 設(shè)備組成設(shè)備主要
通信電源技術(shù) 2021年12期2021-12-20
- 330 MW亞臨界汽輪機(jī)缸效率變化對機(jī)組熱耗影響定量分析
機(jī)本身來說，影響熱耗比重較大的因素為通流部分效率及運(yùn)行參數(shù)，為了準(zhǔn)確分析不同負(fù)荷下機(jī)組熱耗情況，需要定量分析缸效率對機(jī)組熱耗的影響及運(yùn)行參數(shù)的優(yōu)化方式[4－5]。不同負(fù)荷下，高壓缸效率變化較大，中壓缸效率變化不大，低壓缸效率有一定的變化[6－8]。劉武峰[9]采用公式推導(dǎo)的方法獲得缸效率變化對機(jī)組熱耗影響的計(jì)算公式；萬忠海等[10]借助等效焓降法理論，通過一定的簡化，將缸效率的變化轉(zhuǎn)化為汽缸不同能級間回?zé)岢槠┝鲉栴}進(jìn)行處理；楊濤等[11]分析了通流部分變
湖南電力 2021年3期2021-09-15
- 水泥熟料線燒成系統(tǒng)節(jié)能降耗技術(shù)的研究與應(yīng)用
，以達(dá)到降低系統(tǒng)熱耗的目標(biāo)；結(jié)合目前分解爐爐容較小的問題，可將分解爐擴(kuò)容至2 400 m3左右，延長氣體在爐內(nèi)停留時間，增加分解爐的預(yù)分解能力，配套優(yōu)化3次風(fēng)管入爐位置、噴煤點(diǎn)和C4下料管設(shè)計(jì)，使煤粉得到充分燃燒，進(jìn)一步降低系統(tǒng)熱耗；同時通過優(yōu)化預(yù)熱器C1出口至高溫風(fēng)機(jī)段管道設(shè)計(jì)，降低該段管道壓損以節(jié)省電耗；對于生料制備電耗偏高的問題可采取將生料立磨改為輥壓機(jī)終粉磨系統(tǒng)，進(jìn)一步降低生料制備電耗。3 綜合節(jié)能技改前后效果對比通過以上節(jié)煤和節(jié)電技改措施，對試運(yùn)
建材發(fā)展導(dǎo)向 2021年8期2021-06-07
- 淺析水泥熟料燒成熱耗降低途徑*
降低水泥熟料燒成熱耗已經(jīng)迫在眉睫，這對于水泥行業(yè)的可持續(xù)發(fā)展具有重要的戰(zhàn)略意義。1 熟料燒成熱耗的來源關(guān)于熟料燒成熱耗，國際先進(jìn)水平的熟料燒成熱耗約為2 800 kJ/kg，而我國在水泥熟料生產(chǎn)過程中，熟料燒成熱耗主要控制在3 000 kJ/kg 左右[6]。與國際先進(jìn)水平相比，我國水泥熟料燒成熱耗還存在一定差距。采用新型干法水泥生產(chǎn)技術(shù)制備水泥熟料時，熟料燒成熱耗來源于兩個方面：一是熟料理論形成熱；二是水泥窯系統(tǒng)的熱損失。熟料理論形成熱與生產(chǎn)所用的原材料
建材發(fā)展導(dǎo)向 2021年4期2021-05-25
- 空冷供熱機(jī)組滑壓優(yōu)化計(jì)算研究
中的不同工況下的熱耗進(jìn)行對比，誤差小于0.06%，滿足工程需求。2 滑壓優(yōu)化原理及分析2.1 滑壓優(yōu)化原理由圖2可知，主蒸汽壓力與機(jī)組熱耗密切相關(guān)：1）相同負(fù)荷下，由于節(jié)流損失的存在，機(jī)組熱耗將會隨著主汽壓力的升高呈“波浪”變化。2）相同負(fù)荷下，熱耗的最低點(diǎn)一般出現(xiàn)在某一閥點(diǎn)附近，如圖2（a）所示，這主要是由于閥點(diǎn)處節(jié)流損失最小。3）相同負(fù)荷下，熱耗的最低點(diǎn)偶爾也出現(xiàn)在兩閥點(diǎn)之間，如圖2（b）所示，這是該點(diǎn)處節(jié)流損失造成的影響被機(jī)組吸熱量減少和汽輪機(jī)級效率
機(jī)械工程師 2021年5期2021-05-22
- 軋鋼加熱爐節(jié)能及降低氧化燒損優(yōu)化措施
坯加熱溫度對單位熱耗的問題影響以鋼坯加熱溫度（T）為X軸坐標(biāo)，熱耗為Y軸坐標(biāo)，繪制如下圖像。單位熱耗與鋼坯加熱溫度的關(guān)系以現(xiàn)場試驗(yàn)統(tǒng)計(jì)的數(shù)據(jù)為準(zhǔn)，能得出單位熱耗與鋼坯加熱溫度關(guān)系的方程為：式（1）中，E1-單位熱耗，106kJ/t；T——鋼坯加熱溫度，℃[2]。以公式（1）看出，在單位內(nèi)的熱耗和鋼坯加熱溫度之間都是呈現(xiàn)出二次方變化。由此看出加熱溫度越低單位熱耗隨之降低，但溫度的降低會導(dǎo)致單位電耗的增加，并不是溫度越低越好，而是為保障出鋼溫度在最佳的條件下盡
商品與質(zhì)量 2021年17期2021-04-23
- 淺談進(jìn)氣溫度對燃機(jī)聯(lián)合循環(huán)性能的影響
在此區(qū)間內(nèi)，燃機(jī)熱耗大幅增加，從 圖1中可以看到，燃機(jī)負(fù)荷率為50%時，燃機(jī)熱耗增加約30%。實(shí)踐表明，通過加熱燃機(jī)入口空氣可以有效地提高燃機(jī)聯(lián)合循環(huán)機(jī)組熱效率。為了深入研究進(jìn)氣加熱對燃機(jī)及聯(lián)合循環(huán)的性能影響，該文基于Thermoflex軟件燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)熱力系統(tǒng)模型，從機(jī)組及系統(tǒng)方面分析進(jìn)氣加熱對聯(lián)合循環(huán)性能的影響。1 進(jìn)氣溫度對單燃機(jī)性能影響對于燃機(jī)來說，進(jìn)氣溫度即環(huán)境溫度。表1為北京某燃機(jī)電廠在不同環(huán)境溫度（進(jìn)氣溫度）下，燃機(jī)負(fù)荷、燃料流量、IG
中國新技術(shù)新產(chǎn)品 2020年23期2021-01-28
- 國華定電亞臨界600 MW汽輪機(jī)通流改造技術(shù)方案研究與應(yīng)用
組額定工況的設(shè)計(jì)熱耗為7 795.7 kJ/kWh(設(shè)計(jì)背壓5.4 kPa)，設(shè)計(jì)高、中壓缸效率分別為88.53%、91.46%。根據(jù)投產(chǎn)時進(jìn)行的考核試驗(yàn)(如表1)，1號、2號汽輪機(jī)熱耗值分別高于設(shè)計(jì)值192.5 kJ/kWh、170.3 kJ/kWh，遠(yuǎn)未達(dá)到設(shè)計(jì)值。在2013年進(jìn)行的性能試驗(yàn)顯示，1號、2號汽輪機(jī)熱耗值分別高于設(shè)計(jì)值322.3 kJ/kWh、342.3 kJ/kWh?？梢?，隨著運(yùn)行時間的增加，機(jī)組的經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)大幅下滑。鑒于多家制造廠對其
節(jié)能技術(shù) 2020年6期2021-01-13
- 660MW 超超臨界機(jī)組A 修中節(jié)能降耗措施及效果評估
驗(yàn)中，#1 機(jī)組熱耗7665.05kJ/kW.h，比設(shè)計(jì)值（7460kJ/kW.h）高205.05kJ/kW.h；汽缸效率偏低，在試驗(yàn)660MW 工況下，高壓缸內(nèi)效率為83.14%，低于額定工況設(shè)計(jì)值84.49%，使機(jī)組熱耗增加19.95kJ/kW.h；中壓缸內(nèi)效91.21%，低于額定工況設(shè)計(jì)值93.06%，使機(jī)組熱耗增加38.64kJ/kW.h；不明泄漏率偏高，在660MW 工況下，系統(tǒng)外漏流量為6794kg/h，占新汽份額的0.35%，按其50%由汽機(jī)
商品與質(zhì)量 2020年47期2020-12-18
- 600 MW機(jī)組給水泵汽輪機(jī)提效對主汽輪機(jī)熱耗影響分析
汽輪機(jī))的汽輪機(jī)熱耗驗(yàn)收(THA)工況的熱耗和能損進(jìn)行了分析研究,并以此為依據(jù)，得到了給水泵汽輪機(jī)(簡稱小汽輪機(jī))效率提升對主汽輪機(jī)熱耗影響的計(jì)算方法。1 能級效率法的計(jì)算原理根據(jù)回路做功能力原理，1 kg工質(zhì)在熱力系統(tǒng)中沿任何一個閉合路徑運(yùn)動后回到初始位置，其在熱力系統(tǒng)中的做功能力保持不變。工質(zhì)在熱力系統(tǒng)中的實(shí)際做功能力，由其所攜帶的能量和在熱力系統(tǒng)中的作用位置決定，與具體做功路徑無關(guān)。熱量對熱力系統(tǒng)的作用不僅與熱量的多少有關(guān)，還與熱量進(jìn)出熱力系統(tǒng)的位置
發(fā)電設(shè)備 2020年6期2020-11-27
- 太原市某區(qū)集中供熱熱力站能耗分析
期熱力站水、電、熱耗進(jìn)行測量、數(shù)據(jù)整理，分析能源消耗較高站點(diǎn)原因，為該熱力公司今后供熱系統(tǒng)高效運(yùn)行和精細(xì)化管理提供一定的理論指導(dǎo)。1 建筑類型不同熱力站能耗分析本文選取供熱區(qū)域采暖方式為地暖輻射，建筑物年代不同的北大寺和富力熱力站為研究對象，其中北大寺熱力站所供建筑物建設(shè)于2004年，富力熱力站所供建筑物建設(shè)于2016年，對其采暖期(2019年11月1日～2020年3月31日)耗電量、耗熱量進(jìn)行分析，見圖1,圖2。不同建筑年代熱力站采暖期電耗如圖1所示。該
山西建筑 2020年21期2020-11-03
- 600MW亞臨界機(jī)組滑壓曲線優(yōu)化分析及其改進(jìn)
0%額定工況下的熱耗率和高、中壓缸效率.(2)測定汽輪機(jī)在40%、50%、60%、70%、80%、85%、90%、95%、100%額定工況下的定、滑壓特性，提出最佳運(yùn)行方式和相應(yīng)的滑壓曲線.1.2 試驗(yàn)工況4號機(jī)高壓調(diào)門開啟的順序?yàn)?、3 → 1 → 4.試驗(yàn)工況包含定壓(汽機(jī)側(cè)主蒸汽壓力維持額定16.7MPa)、3閥點(diǎn)(調(diào)門保持在GV4全關(guān)，GV1閥位控制在GV4即將開啟時的開度)、2閥點(diǎn)(調(diào)門保持在GV1和GV4全關(guān)，GV2、3閥位控制在GV1即將開啟
東北電力大學(xué)學(xué)報(bào) 2020年5期2020-10-27
- 一種燃?xì)鈨?nèi)燃機(jī)-蒸汽輪機(jī)聯(lián)合循環(huán)電廠基準(zhǔn)熱耗計(jì)算方法
的容量電費(fèi)和基于熱耗考核的電量電費(fèi)),而基準(zhǔn)熱耗的計(jì)算方法是兩部制上網(wǎng)電價(jià)的關(guān)鍵部分，直接影響投資收益。所謂基準(zhǔn)熱耗即根據(jù)電廠實(shí)際運(yùn)行狀態(tài)實(shí)時計(jì)算的熱耗達(dá)標(biāo)水平，電廠實(shí)際考核熱耗不得超過此基準(zhǔn)熱耗。燃?xì)鈨?nèi)燃機(jī)-蒸汽輪機(jī)聯(lián)合循環(huán)電廠具有占地面積小、清潔、熱效率高、能夠快速并網(wǎng)和升降負(fù)荷以及操作靈活等優(yōu)點(diǎn)，非常適合由于負(fù)荷波動需要靈活性調(diào)峰的電網(wǎng)系統(tǒng)，在國際上具有廣泛的市場[3-5]。然而由于其內(nèi)燃機(jī)數(shù)量多、內(nèi)燃機(jī)和汽輪機(jī)的組合運(yùn)行方式多，如何對其進(jìn)行合理的基
節(jié)能技術(shù) 2020年3期2020-10-23
- 高爐煤氣汽輪機(jī)組性能計(jì)算模型及其分析
樂觀。1 汽輪機(jī)熱耗的計(jì)算模型與方法高爐煤氣汽輪機(jī)組工作于較為復(fù)雜的電站環(huán)境中[1]。其典型熱力系統(tǒng)如圖1所示。圖1 電廠汽輪機(jī)的典型熱力系統(tǒng)示意1.1 汽輪機(jī)熱耗計(jì)算ASME PTC 4.1《鍋爐機(jī)組性能試驗(yàn)規(guī)程》中,汽輪機(jī)熱耗的計(jì)算公式為(1)式中:HRM——試驗(yàn)熱耗率,kJ/kWh;PST——發(fā)電機(jī)端凈功率,MW;GMS——主蒸汽流量,t/h;hMS——高壓缸進(jìn)汽焓,kJ/kg;GHRH——熱再熱蒸汽流量,t/h;hHRH——熱再熱蒸汽流量焓值,kJ
上海電力大學(xué)學(xué)報(bào) 2019年6期2020-01-03
- 基于全四維設(shè)計(jì)的330 MW機(jī)組通流優(yōu)化改造及經(jīng)濟(jì)性分析
.74%，原設(shè)計(jì)熱耗8 185.3 kJ/kWh，主要參數(shù)如表1所示。表1汽輪機(jī)主要參數(shù)參數(shù)數(shù)值額定功率/MW330最大連續(xù)出力/MW352額定主蒸汽壓力/MPa16.7額定主蒸汽溫度/℃538額定再熱蒸汽溫度/℃538額定主蒸汽流量/t·h-11 031 最終給水溫度/℃272機(jī)組通流部分36級，其中高壓缸為1個調(diào)節(jié)級和11個壓力級；中壓缸為12個壓力級；低壓缸2個，每個低壓缸為6個壓力級。機(jī)組高中壓合缸，采用雙層缸結(jié)構(gòu)；低壓缸分流對稱布置，為雙層缸結(jié)構(gòu)
節(jié)能技術(shù) 2019年4期2019-10-15
- 深度調(diào)峰工況下汽輪機(jī)配汽方式優(yōu)化研究
與部分進(jìn)汽對機(jī)組熱耗的影響，研究結(jié)果表明亞臨界機(jī)組只有負(fù)荷率90%以上、全周進(jìn)汽時的熱耗優(yōu)于部分配汽，并給出了熱耗曲線。 汽輪機(jī)的配汽方式直接影響機(jī)組在不同負(fù)荷下的熱耗，對配汽方式的研究始終是汽輪機(jī)從業(yè)者關(guān)注的焦點(diǎn)。 祝建飛[3]介紹了超超臨界汽輪機(jī)不同配汽方式對熱耗影響，分析順序閥方式與組合閥方式對機(jī)組性能的影響，順序閥方式中對比了2 種配汽方式：一種是GV1，GV2，GV3 同時開啟，GV4順序開啟；另一種是GV1 和GV2 同時開啟，GV3 和GV4
浙江電力 2019年7期2019-08-13
- 50 MW等級塔式熔鹽光熱電站汽輪機(jī)熱力系統(tǒng)研究
步降低汽輪機(jī)側(cè)的熱耗，旨在推動我國塔式熔鹽光熱發(fā)電技術(shù)的發(fā)展。1 工作原理截至2016年底，我國10 MW等級的塔式熔鹽光熱機(jī)組僅有中控青海德令哈和首航節(jié)能敦煌兩個項(xiàng)目投入商業(yè)運(yùn)行[4]。2016年國家公布的光熱電站示范項(xiàng)目中50 MW等級塔式熔鹽光熱項(xiàng)目有5個，見表1，其中中控青海德令哈的50 MW等級的塔式熔鹽光熱機(jī)組在2018年底并網(wǎng)發(fā)電。表1 第一批50 MW塔式熔鹽光熱示范項(xiàng)目塔式熔鹽光熱發(fā)電系統(tǒng)，主要由定日鏡系統(tǒng)、吸熱系統(tǒng)、蒸汽發(fā)生系統(tǒng)、發(fā)電系
熱力透平 2019年2期2019-06-17
- 一種均溫板低溫起動性能試驗(yàn)研究*
用，使得功率芯片熱耗成倍增加，對散熱提出了更高的要求，需采用新型高導(dǎo)熱材料或高效傳熱元件替代傳統(tǒng)的銅、鋁等材料，提升散熱能力。熱管是一種高效的相變傳熱元件，具有高導(dǎo)熱性、優(yōu)良的等溫性[1]等優(yōu)點(diǎn)，尤其銅-水熱管，具有優(yōu)良的傳熱性能，已廣泛應(yīng)用于電子設(shè)備散熱中，但在機(jī)載環(huán)境條件下的應(yīng)用還未得到充分驗(yàn)證。機(jī)載產(chǎn)品低溫環(huán)境為-55 ℃，在此溫度下，銅-水熱管起動為冷凍起動，內(nèi)部工質(zhì)為固態(tài)，熱管起動需經(jīng)過固態(tài)、液態(tài)、氣態(tài)的轉(zhuǎn)變過程。同時，由于熱管冷凝段處于-55
電子機(jī)械工程 2018年5期2018-11-17
- 新型干法水泥生產(chǎn)技術(shù)優(yōu)化與節(jié)能技術(shù)的應(yīng)用
關(guān)。生產(chǎn)過程中，熱耗與窯系統(tǒng)的操作以及附屬設(shè)備都有很大的額關(guān)系。由于冷卻劑的熟料將一些廢氣和廢熱帶走之后，產(chǎn)生的冷卻街余風(fēng)帶走的散熱損失和熱損失均發(fā)生了改變。熟料的形成熱在一定的溫度下，是干燥的物料在沒有發(fā)生熱量損失和物料的損失的時候發(fā)生的?；瘜W(xué)和物理變化，經(jīng)過形成熱的高低，在熟料的組成變化中不斷上升和降低，從系統(tǒng)的熱支出的數(shù)值上看，熟料的理論熱耗可以占到51%左右，不同成分的熟料，產(chǎn)生的熱耗不同。經(jīng)過生料在自由水的蒸發(fā)和碳酸鎂等化學(xué)物質(zhì)的分解之后，熟料也
四川水泥 2018年7期2018-07-25
- 高效寬負(fù)荷回?zé)嵯到y(tǒng)設(shè)計(jì)研究
，在100%汽機(jī)熱耗驗(yàn)收工況（THA）、75%THA、50%THA和40%THA工況下省煤器出口（鍋爐選擇性催化脫硝系統(tǒng)入口）煙氣溫度分別為352℃、329℃、303℃和286℃。該機(jī)組配置鍋爐選擇性催化脫硝系統(tǒng)要求的脫硝反應(yīng)溫度窗口為309～420℃，高于420℃會導(dǎo)致催化劑燒結(jié)；低于309℃噴入煙道內(nèi)的NH3與SO3反應(yīng)生成硫酸銨鹽、硫酸氫銨鹽，氨鹽沉積在催化劑中會引起催化劑失活，而且還會造成空預(yù)器低溫段堵塞，影響機(jī)組運(yùn)行安全。催化劑活性要求入口煙氣溫
山西電力 2018年3期2018-07-13
- 典型600MW汽輪機(jī)組熱耗高的原因分析及改進(jìn)措施
原因都會出現(xiàn)實(shí)際熱耗比設(shè)計(jì)熱耗要高，導(dǎo)致其消耗的煤電等消耗增加，嚴(yán)重降低了機(jī)組的經(jīng)濟(jì)性，因此筆者以CLN600-24.2/566/566型汽輪機(jī)組為例，對600MW汽輪機(jī)組熱耗高的問題進(jìn)行了研究，分析了CLN600-24.2/566/566型汽輪機(jī)組的技術(shù)要點(diǎn)，隨后指出了其熱耗高的主要原因，并且根據(jù)原因指出了相應(yīng)的改進(jìn)措施。關(guān)鍵詞： 汽輪機(jī)組；技術(shù)要點(diǎn)；熱耗；改進(jìn)措施引言：600MW汽輪機(jī)組發(fā)電技術(shù)已經(jīng)有幾十年的歷史，在科技性上以及環(huán)保性上都表現(xiàn)非常優(yōu)秀，
科學(xué)與財(cái)富 2018年34期2018-01-15
- 湖南省汽輪機(jī)節(jié)能現(xiàn)狀及改造思路探析
輪機(jī)；節(jié)能改造；熱耗近年來，我國能源安全發(fā)展對燃煤發(fā)電行業(yè)提出一些新的要求，明確提出 “節(jié)約、清潔、安全”的能源戰(zhàn)略方針和 “節(jié)約優(yōu)先、綠色低碳、立足國內(nèi)、創(chuàng)新驅(qū)動”的能源發(fā)展戰(zhàn)略。國家三部委先后發(fā)布了 《煤電節(jié)能減排升級與改造行動計(jì)劃(2014—2020年)》等一系列節(jié)能減排文件和通知，要求到2020年，現(xiàn)役燃煤發(fā)電機(jī)組改造后平均供電煤耗低于310 g/kWh，其中現(xiàn)役600 MW及以上機(jī)組(除空冷機(jī)組)改造后平均供電煤耗低于300 g/kWh。同時，湖
湖南電力 2017年4期2017-09-26
- 基于熱電制冷技術(shù)的一體化高效冷卻機(jī)箱
設(shè)備機(jī)箱內(nèi)板卡的熱耗越來越大，不同板卡間熱耗差異增大，對機(jī)箱的冷卻設(shè)計(jì)提出了更高的要求。傳統(tǒng)的冷卻方式(如：常規(guī)風(fēng)冷，常規(guī)液冷等)不能滿足機(jī)箱新的冷卻需求；若采用空調(diào)風(fēng)冷則需要增大設(shè)備體積，不滿足結(jié)構(gòu)緊湊的要求。文中提出了利用熱電制冷技術(shù)來解決此類機(jī)箱的冷卻問題。通過仿真優(yōu)化設(shè)計(jì)了一種一體化高效冷卻機(jī)箱，并對機(jī)箱的冷卻效果進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證。結(jié)果表明：該一體化高效冷卻機(jī)箱滿足結(jié)構(gòu)和冷卻需求，為未來的電子設(shè)備機(jī)箱冷卻設(shè)計(jì)提供了一種新的思路。電子設(shè)備機(jī)箱；一體化設(shè)
電子機(jī)械工程 2017年3期2017-08-28
- 1 000 MW超超臨界機(jī)組系統(tǒng)優(yōu)化技術(shù)經(jīng)濟(jì)性分析
經(jīng)濟(jì)性，機(jī)組加權(quán)熱耗可降低約118 kJ/(kW·h)。汽輪機(jī); 超超臨界機(jī)組； 熱力系統(tǒng); 系統(tǒng)優(yōu)化; 熱經(jīng)濟(jì)性1 000 MW超超臨界機(jī)組發(fā)電技術(shù)自本世紀(jì)初引入我國以來，已經(jīng)有十多年時間，如今已是我國燃煤發(fā)電機(jī)組中的主力機(jī)型。早期建設(shè)投產(chǎn)的1 000 MW超超臨界機(jī)組的熱力系統(tǒng)設(shè)計(jì)沿用我國300 MW以上機(jī)組的傳統(tǒng)設(shè)計(jì)方案，部分設(shè)計(jì)條件按我國當(dāng)時的相關(guān)行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)選取，已經(jīng)明顯不符合時代的發(fā)展要求，其多個環(huán)節(jié)存在可以優(yōu)化改進(jìn)的空間，如再熱系統(tǒng)的壓降大、部分
發(fā)電設(shè)備 2017年3期2017-06-01
- 關(guān)于大唐哈一熱電廠影響煤耗指標(biāo)因素的分析
5g/kwh4.熱耗率對煤耗的影響（基本公式法）發(fā)電煤耗率在其它條件不變時，熱耗率與發(fā)電煤耗率成正比，因此當(dāng)熱耗率q =7850 kJ/（kwh）增加1%時發(fā)電煤耗率增加1%，即2.909 g/kwh5.排煙溫度對煤耗的影響（基本公式法）排煙熱損失=（3.54×1.35+0.44） ×=0.05219（Tpy-t0） %其中考慮到爐膛后煙道的漏風(fēng)（如空氣預(yù)熱器漏風(fēng)等），排煙過量空氣系數(shù)αpy=1.25+Δα=1.25+0.1=1.35。對排煙熱損失排煙熱損
活力 2016年8期2016-11-12
- 回轉(zhuǎn)窯密封裝置的改造
封處漏風(fēng)時對系統(tǒng)熱耗的影響。關(guān)鍵詞：雙向疊片；重錘壓緊；窯尾漏料；熱耗回轉(zhuǎn)窯窯頭、窯尾密封裝置是回轉(zhuǎn)窯設(shè)備的重要組成部分，用于固定的窯尾預(yù)熱器喂料室和窯門罩與旋轉(zhuǎn)的回轉(zhuǎn)窯筒體之間的連接，起到防止冷風(fēng)進(jìn)入窯內(nèi)和減少密封連接處漏灰的作用。國內(nèi)外回轉(zhuǎn)窯密封裝置的結(jié)構(gòu)形式眾多，使用情況差異很大，其密封效果將直接影響到燒成系統(tǒng)的熱耗和能耗指標(biāo)，對水泥廠的生產(chǎn)環(huán)境也有很大影響。本文結(jié)合一些常用密封裝置的結(jié)構(gòu)形式和現(xiàn)場使用情況，對密封連接處的使用工況和密封設(shè)備的性能要求
水泥技術(shù) 2016年1期2016-08-09
- 600MW超臨界機(jī)組汽輪機(jī)通流改造及效益分析
中壓缸；低壓缸；熱耗；供電煤耗樂清電廠2×600MW超臨界機(jī)組汽輪機(jī)原先為上海汽輪機(jī)有限公司引進(jìn)美國西屋技術(shù)設(shè)計(jì)制造，分別于2008年9月9日、10日通過168小時滿負(fù)荷試運(yùn)行，正式投入商業(yè)運(yùn)行。隨著汽輪機(jī)技術(shù)的日新月益，當(dāng)時引進(jìn)的技術(shù)已不夠先進(jìn)，且機(jī)組自投產(chǎn)以來一直存在著運(yùn)行效率偏低等問題。1、汽輪機(jī)系統(tǒng)概況樂清電廠一期兩臺600MW機(jī)組采用超臨界、一次中間再熱、單軸、三缸四排汽、反動凝汽式汽輪機(jī)，型號為N600-24.2/566/566，機(jī)組銘牌功率6
科技與企業(yè) 2016年6期2016-05-30
- 200 MW汽輪機(jī)整體優(yōu)化改造及效果評價(jià)
O工況下，汽輪機(jī)熱耗率下降了442.45 kJ/(kW·h)，折算成發(fā)電煤耗率下降量為16.84g/(kW·h)，高、中壓缸效率分別提高了5.14%、2.21%。熱耗降低明顯，達(dá)到了預(yù)期的增容降耗的目的,符合國家節(jié)能減排的大戰(zhàn)略。關(guān)鍵詞：汽輪機(jī)；整體優(yōu)化；熱耗0引言某電廠5號汽輪發(fā)電機(jī)組為哈爾濱汽輪機(jī)廠生產(chǎn)的沖動式、一次中間再熱、單軸、三缸、三排汽、冷凝式汽輪機(jī)，型號為N200-130-535/535型，冷卻方式為直流開式循環(huán)，水源取自嫩江。高壓缸為雙層缸
電力科學(xué)與工程 2016年3期2016-05-10
- 百萬千瓦級燃煤機(jī)組低煤耗運(yùn)行特性研究
爐熱效率和汽輪機(jī)熱耗的影響，以反平衡法分析了百萬機(jī)組的鍋爐運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)特性。研究發(fā)現(xiàn)負(fù)荷對鍋爐熱效率的影響程度較低，而對汽輪機(jī)的熱耗影響程度較大。根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果推導(dǎo)出百萬機(jī)組低煤耗運(yùn)行的最佳負(fù)荷區(qū)間。百萬千瓦級機(jī)組；供電煤耗；負(fù)荷；鍋爐熱效率；汽輪機(jī)熱耗我國燃煤火電技術(shù)發(fā)展已經(jīng)進(jìn)入超超臨界參數(shù)大裝機(jī)容量時期。文獻(xiàn)[1]認(rèn)為超超臨界機(jī)組由于蒸汽壓力和溫度的提高，熱效率比國內(nèi)現(xiàn)有機(jī)組平均水平提高約10%。雖然百萬千瓦級機(jī)組以其高參數(shù)的優(yōu)勢具備較低煤耗水平運(yùn)行的特性
電力與能源 2016年6期2016-05-09
- 給水泵機(jī)械密封對汽輪機(jī)熱耗試驗(yàn)的影響
機(jī)械密封對汽輪機(jī)熱耗試驗(yàn)的影響黎石竹，徐婷婷，單紹榮，韓強(qiáng)，于丁一（華電電力科學(xué)研究院，浙江杭州310030）現(xiàn)代大型火力發(fā)電廠給水泵通常采用機(jī)械密封方式，由于安裝水平、運(yùn)行調(diào)整等因素，給水泵密封水流量的代數(shù)和通常不為零，從而導(dǎo)致機(jī)組熱耗上升。本文采用等效焓降法分析給水泵密封水流量對機(jī)組熱耗的影響，并分析性能試驗(yàn)中給水泵密封水流量測量對試驗(yàn)不確定度的影響；同時對現(xiàn)場機(jī)組進(jìn)行實(shí)測調(diào)整，控制給水泵密封水流量，達(dá)到降低機(jī)組熱耗及性能試驗(yàn)不確定度的目的。機(jī)械密封；
發(fā)電技術(shù) 2016年6期2016-02-05
- 煤粉計(jì)量輸送系統(tǒng)的優(yōu)化及節(jié)能效果分析
窯爐冷風(fēng)量偏大，熱耗高；燃燒器、風(fēng)機(jī)、送煤管道系統(tǒng)工藝不匹配，窯尾輸送管道內(nèi)徑偏大，煤粉易沉積，煤粉輸送不穩(wěn)定，系統(tǒng)溫度波動大。經(jīng)優(yōu)化后，窯系統(tǒng)每年少用煤近4 000 t，節(jié)電近100萬kWh。煤粉 計(jì)量 輸送 設(shè)計(jì) 能耗0 引言煤粉計(jì)量和輸送設(shè)備連續(xù)穩(wěn)定運(yùn)行，是穩(wěn)定窯熱工制度、提高產(chǎn)量、降低煤耗、保證連續(xù)穩(wěn)定運(yùn)行的關(guān)鍵因素之一。比較我公司5 000 t/d熟料生產(chǎn)線煤粉計(jì)量輸送系統(tǒng)的實(shí)際運(yùn)行參數(shù)和設(shè)計(jì)參數(shù)，發(fā)現(xiàn)原設(shè)計(jì)存在很大的節(jié)能技改空間。在更換燃燒器、
新世紀(jì)水泥導(dǎo)報(bào) 2015年6期2015-12-22
- 優(yōu)化汽輪機(jī)熱耗高的措施芻議
徐 巍優(yōu)化汽輪機(jī)熱耗高的措施芻議徐 巍徐 巍 崔志寧 邱 影中國船舶重工集團(tuán)公司第七○三研究所徐巍，女，出生于遼寧省沈陽市，畢業(yè)于哈爾濱工程大學(xué)熱能與動力工程專業(yè)，本科學(xué)歷，工程師，職務(wù)：設(shè)計(jì)人員，研究方向：汽輪機(jī)設(shè)計(jì)。在經(jīng)濟(jì)全球化的今天，電力企業(yè)這一國家壟斷行業(yè)正在面臨國際大軍的挑戰(zhàn)。與日韓、歐美國家相比，國內(nèi)所生產(chǎn)的汽輪機(jī)設(shè)備雖然能以其短交貨期和價(jià)格低廉勝人一籌，但其關(guān)鍵性能卻無法與其他國家媲美，技術(shù)落后使這一方面的差距逐年增大，大大打擊了國產(chǎn)汽輪機(jī)的
中國科技信息 2015年1期2015-11-16
- 1 000 MW二次再熱汽輪機(jī)帶外置蒸冷器方案能損分析
置蒸汽冷卻器方案熱耗的收益主要來自輔汽能損部分,且兩級外置蒸汽冷卻器能降低600℃熱力系統(tǒng)熱耗約27 kJ/(k W·h)。汽輪機(jī)；二次再熱；外置蒸汽冷卻器；能級效率；能損比較現(xiàn)代高參數(shù)大容量再熱機(jī)組通過增加一級或兩級(二次再熱)外置蒸汽冷卻器(簡稱蒸冷器),可以有效利用再熱后抽汽的過熱度,提高機(jī)組經(jīng)濟(jì)性。經(jīng)計(jì)算,相對600℃等級的超超臨界蒸汽循環(huán),配置兩級外置蒸冷器使得熱耗得益0.4%［1］。筆者前期通過對二次再熱汽輪機(jī)能級效率法進(jìn)行研究,以某1 000
發(fā)電設(shè)備 2015年3期2015-10-17
- 基于支持向量機(jī)的“二拖一”燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)機(jī)組變工況分析
各影響因素與發(fā)電熱耗之間的數(shù)學(xué)模型,并與常規(guī)的支持向量機(jī)模型進(jìn)行對比,以驗(yàn)證模型的準(zhǔn)確性。利用所建立的模型對聯(lián)合循環(huán)機(jī)組“二拖一”運(yùn)行的變工況特性進(jìn)行分析；同時分別對2臺燃?xì)廨啓C(jī)“一拖一”運(yùn)行進(jìn)行建模,對比分析2臺燃?xì)廨啓C(jī)的變工況特性的差異,得到很好的結(jié)果。燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)；遺傳算法；支持向量機(jī)；變工況；二拖一；一拖一燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)機(jī)組在我國電網(wǎng)中主要起調(diào)峰作用,機(jī)組經(jīng)常要變工況運(yùn)行,環(huán)境參數(shù)的變化和機(jī)組設(shè)備狀態(tài)的變化等因素也會對機(jī)組的經(jīng)濟(jì)運(yùn)行產(chǎn)生一
發(fā)電設(shè)備 2015年3期2015-10-17
- 功煤比及熱耗在火電廠協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)中的應(yīng)用
400）功煤比及熱耗在火電廠協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)中的應(yīng)用劉永紅，陳二寧（大唐韓城第二發(fā)電有限公司，陜西 韓城 715400）Application of Power Coal Ratio and Heat Consumption in Coordinated Control System in Power Plant影響火電廠鍋爐主汽壓力的因素很多，導(dǎo)致在變負(fù)荷工況，壓力大幅度波動，燃燒惡化，利用功煤比及熱耗方案能使變負(fù)荷過程中主汽壓力動態(tài)偏差大幅減小，自動調(diào)節(jié)品
自動化博覽 2015年1期2015-09-18
- 汽輪機(jī)通流改造效果分析
機(jī)各缸效率偏低、熱耗較高及安全可靠性較差的實(shí)際情況進(jìn)行汽輪機(jī)通流改造同時兼顧鍋爐系統(tǒng)、電氣系統(tǒng)和輔助設(shè)備系統(tǒng)對汽輪機(jī)通流改造的影響。選擇科學(xué)合理并且經(jīng)濟(jì)的改造方案，最終實(shí)現(xiàn)了提高了機(jī)組運(yùn)行的安全、經(jīng)濟(jì)性能的事例進(jìn)行探討分析，為以后同類型改造提供借鑒。汽輪機(jī)各缸效率偏低;熱耗較高及安全可靠性較差;汽輪機(jī)通流改造;經(jīng)濟(jì)效益1 前言內(nèi)蒙古上都發(fā)電廠位于內(nèi)蒙古自治區(qū)中部錫林郭勒盟境內(nèi)，#3機(jī)組于2007年投產(chǎn)。汽輪機(jī)為東方汽輪機(jī)廠采用日本日立技術(shù)設(shè)計(jì)生產(chǎn)的NZK6
山東工業(yè)技術(shù) 2015年16期2015-07-27
- 某發(fā)電廠汽輪機(jī)性能試驗(yàn)計(jì)算結(jié)果的分析
但是結(jié)果表明機(jī)組熱耗偏高，經(jīng)過現(xiàn)場多次試驗(yàn)和對結(jié)果的分析，得出對機(jī)組熱耗影響較大的主要因素。汽輪機(jī)；升級改造；熱耗0 引言發(fā)電機(jī)組的熱力性能是評價(jià)一臺發(fā)電機(jī)組的重要指標(biāo)，在機(jī)組進(jìn)行升級改造或者大修后都應(yīng)對機(jī)組進(jìn)行細(xì)致準(zhǔn)確的熱力性能試驗(yàn)，以測定機(jī)組的性能和經(jīng)濟(jì)性。而當(dāng)汽輪機(jī)組因某些原因造成熱力參數(shù)與設(shè)計(jì)值產(chǎn)生偏差時(如：主蒸汽壓力、溫度、中間再熱溫度和壓損、排汽壓力、給水溫度、不明泄漏量等)，對機(jī)組的熱力性能均會產(chǎn)生一定影響。[1]某發(fā)電廠5號汽輪機(jī)原系上海
- 四川JG2500t/d生產(chǎn)線熱工標(biāo)定與降耗分析
.1 熟料產(chǎn)量及熱耗標(biāo)定期間入窯生料斗提電流122A，投料量為220 t/h，折合熟料臺時產(chǎn)量為122.2 t/h，日產(chǎn)量2933 t，已達(dá)到并超過設(shè)計(jì)能力；該生產(chǎn)線平均用煤量為18.354 t/h，折合標(biāo)準(zhǔn)煤耗119.1 kg/t。熟料單位燒成熱耗偏高，達(dá)3486.2kJ/kg，與國內(nèi)同類型同規(guī)格生產(chǎn)線的先進(jìn)水平3100 kJ/kg[1]相比，差距較大。2.2 系統(tǒng)的熱損失該生產(chǎn)線熟料形成熱占主要支出熱耗的46.75%。而要進(jìn)一步降低燒成熱耗應(yīng)著手降低剩
四川水泥 2015年12期2015-04-07
- 抽汽供熱機(jī)組節(jié)能優(yōu)化潛力的綜合調(diào)研分析
不同工況下的機(jī)組熱耗曲線組。試驗(yàn)結(jié)果顯示，機(jī)組間的熱負(fù)荷分配存在很大的節(jié)能優(yōu)化潛力。這對于熱電廠充分挖掘機(jī)組節(jié)能優(yōu)化潛力、降低發(fā)電煤耗、提高上網(wǎng)競爭優(yōu)勢具有一定的借鑒意義。供熱抽汽；冷凝器背壓；熱耗；熱負(fù)荷分配；節(jié)能優(yōu)化0 引言隨著經(jīng)濟(jì)的發(fā)展和人民生活質(zhì)量的提高，城市集中供熱系統(tǒng)得到迅速發(fā)展，其中熱電聯(lián)產(chǎn)能源轉(zhuǎn)換效率具有明顯優(yōu)勢[1]，因此，政府對熱電聯(lián)產(chǎn)生產(chǎn)方式非常重視，這也使抽汽供熱機(jī)組得到了大力的發(fā)展。但是，我國能源相對不足，尤其是燃料供應(yīng)越來越緊張
節(jié)能技術(shù) 2014年1期2014-09-05
- 基于零號高加的寬負(fù)荷高效回?zé)峒夹g(shù)研究
機(jī)組低負(fù)荷工況下熱耗過高的問題成為該技術(shù)成功應(yīng)用的難點(diǎn)。低負(fù)荷所造成的給水溫度降低亦會對脫硝效率產(chǎn)生明顯的影響。作為世界上應(yīng)用最為廣泛的選擇性催化還原法 （SCR）脫硝技術(shù)，其催化劑活性與煙氣溫度有著直接的關(guān)系，研究表明，只有煙氣溫度在320℃以上才能保證SCR 裝置的脫硝效率較高。而當(dāng)煙氣溫度低于該溫度時，SCR裝置脫硝效率明顯下降。雖然有人提出可以將部分高溫?zé)煔馀c省煤器出口煙氣進(jìn)行混合，以提高脫硝裝置的進(jìn)口煙氣溫度。但混合帶來的損失導(dǎo)致了供電煤耗上升，
中國煤炭 2014年1期2014-03-15
- 增設(shè)C2蒸汽過熱器提高余熱發(fā)電能力的分析
采取措施會使熟料熱耗增加14671kJ/t熟料（0.5kg標(biāo)煤/ t），余熱發(fā)電量可提高728kW，相當(dāng)于在使余熱電站總投資增加1 引言水泥窯低溫余熱發(fā)電技術(shù)因其在降低水泥生產(chǎn)成本的同時，還能得到良好的環(huán)境效益，一經(jīng)提出就得到了國家政策的大力支持和提倡，因此在天津水泥工業(yè)設(shè)計(jì)研究院有限公司率先推出此項(xiàng)國產(chǎn)化技術(shù)后，受到了業(yè)內(nèi)專家的廣泛關(guān)注。在不影響水泥窯產(chǎn)量和質(zhì)量的情況下，實(shí)現(xiàn)余熱發(fā)電量的最大化與水泥單位綜合能耗的最小化。綜合國內(nèi)的研究現(xiàn)狀，為了提高余熱發(fā)
水泥技術(shù) 2014年3期2014-03-07
- 人工合成膠凝材料
年來，為降低生產(chǎn)熱耗，減少水泥生產(chǎn)過程中CO2排放量，國內(nèi)外水泥企業(yè)采取的措施主要有：通過提高工藝裝備技術(shù)和優(yōu)化生產(chǎn)管理來降低生產(chǎn)熱耗。目前技術(shù)優(yōu)良的大型預(yù)分解窯生產(chǎn)熱耗已降至2968～3093kJ/kg，生產(chǎn)熱耗雖可進(jìn)一步下降，但下降幅度不大。第一種途徑是采用代用燃料，如塑料、廢機(jī)油、肉骨粉、橡膠等工業(yè)廢料及城市生活垃圾等，以減少礦物燃料的使用。德國年平均代用率最高，已超過60%。另一途徑是在粉磨水泥中摻入膠凝材料，降低熟料在水泥中的摻加率，若水泥中熟料
水泥技術(shù) 2013年6期2013-10-23
- 350MW汽輪機(jī)組運(yùn)行方式優(yōu)化試驗(yàn)研究及分析
組不同負(fù)荷工況下熱耗率，結(jié)合機(jī)組實(shí)際運(yùn)行情況確定運(yùn)行方式優(yōu)化試驗(yàn)工況（表1），選擇5個不同負(fù)荷點(diǎn)，每個負(fù)荷點(diǎn)選擇3-4個不同主蒸汽壓力工況。表1 運(yùn)行方式優(yōu)化試驗(yàn)工況2 試驗(yàn)結(jié)果及分析為了合理分析不同主蒸汽壓力對汽輪機(jī)熱耗的影響，僅對機(jī)組試驗(yàn)熱耗進(jìn)行真空修正，將低壓缸排汽壓力修正到設(shè)計(jì)值5.2kPa，分別得到不同負(fù)荷下主蒸汽壓力與機(jī)組修正后熱耗的關(guān)系曲線（圖1-圖5）。圖1 350MW主汽壓力與機(jī)組熱耗關(guān)系圖圖2 315MW主汽壓力與機(jī)組熱耗關(guān)系圖圖3 2
資源節(jié)約與環(huán)保 2013年9期2013-10-11
- 主汽壓變化對汽輪機(jī)熱耗率影響的修正分析
4］。目前通常以熱耗率作為研究和衡量電廠熱經(jīng)濟(jì)性的重要指標(biāo)，熱耗率是指每生產(chǎn)1 kW·h的電能所耗的熱量。目前，熱耗率指標(biāo)的考核與分析已得到電廠的普遍重視，成為監(jiān)視汽輪機(jī)性能的重要手段之一［5］。主蒸汽壓力的變化對能耗影響的計(jì)算方法主要有特性實(shí)驗(yàn)法、特性曲線法、偏導(dǎo)原理算法以及工程簡化回?zé)崴惴ǎ?］。本研究以火電廠熱經(jīng)濟(jì)性統(tǒng)一物理模型和數(shù)學(xué)模型為基礎(chǔ)［7～8］，根據(jù)多元擾動下的熱力系統(tǒng)能效分析模型得到主蒸汽壓力對熱耗率修正的計(jì)算模型，以此來繪制出主蒸汽壓力
- 從預(yù)熱器出口溫度估算廢氣損失熱
影響水泥熟料燒成熱耗的主要因素，它包括預(yù)熱器出口廢氣帶走熱、系統(tǒng)的表面散失熱、出冷卻機(jī)余風(fēng)及熟料帶走熱等所造成的熱損失。筆者對國內(nèi)部分2000～10000t/d 預(yù)分解窯系統(tǒng)的熱工標(biāo)定報(bào)告進(jìn)行了分析。發(fā)現(xiàn)預(yù)熱器出口廢氣帶走熱所造成的熱損失是燒成熱耗最大的支出部分。占燒成熟料所必需理論熱耗的17%～22%左右，在預(yù)分解窯系統(tǒng)中造成的熱損失最大。1 預(yù)分解窯系統(tǒng)的熱量分布現(xiàn)以LY廠熱工標(biāo)定結(jié)果為例，看預(yù)分解窯系統(tǒng)的熱量分布情況，見表1、表2。表1 LY廠250
四川水泥 2013年1期2013-07-15
- 鋁酸鹽水泥與硅酸鹽水泥生料熱分解特性的對比研究
水泥生料，其分解熱耗分別為703.3kJ/kg和901.2kJ/kg。本文還采用相邊界反應(yīng)收縮圓柱體反應(yīng)機(jī)理、隨機(jī)成核和隨后增長機(jī)理，分別對兩種生料中的碳酸鈣和一水硬鋁石進(jìn)行了分解活化能計(jì)算分析。鋁酸鹽水泥，硅酸鹽水泥，熱分解，活化能1 引言鋁酸鹽水泥是特種水泥的一種，是不定形耐火材料常用的結(jié)合劑，常用于冶金、建材等行業(yè)。眾所周知，關(guān)于鋁酸鹽水泥的研究遠(yuǎn)遠(yuǎn)不如對硅酸鹽水泥的研究那樣深入，造成鋁酸鹽水泥生產(chǎn)工藝非常落后，單位熟料熱耗遠(yuǎn)遠(yuǎn)高于硅酸鹽水泥熟料。為
水泥技術(shù) 2013年1期2013-03-04
- 俄羅斯Novotroizk greenfield水泥廠第二條生產(chǎn)線投產(chǎn)調(diào)試
料可減少熟料生產(chǎn)熱耗，減少CO2排放。生產(chǎn)線于2011年進(jìn)行生產(chǎn)線調(diào)試實(shí)驗(yàn)，熟料、水泥產(chǎn)量均超過設(shè)計(jì)保證，熱耗低于俄羅斯規(guī)定的新線熱耗。生產(chǎn)線主機(jī)規(guī)格和調(diào)試實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)如下：燒成系統(tǒng)主機(jī)裝置RP13-170/140帶V型和LS靜態(tài)選粉機(jī)的輥壓機(jī)系統(tǒng)。帶Pyroclom?R分解爐和三次風(fēng)管的5級預(yù)熱器系統(tǒng)。表1 系統(tǒng)調(diào)試數(shù)據(jù)帶 Ryro-set?燃燒器的φ4.4m×52m三支承窯。Pyrofloor?冷卻機(jī)，冷卻面積50m2，帶熟料破碎機(jī)。全部系統(tǒng)風(fēng)機(jī)水泥粉磨主
水泥技術(shù) 2012年4期2012-01-24
- 原材料變化對回轉(zhuǎn)窯煅燒的影響
態(tài)，熟料產(chǎn)質(zhì)量和熱耗達(dá)到較好水平。2004年以前日產(chǎn)熟料2220t，熱耗最低月平均低于3344kJ/kg。但在2007年以后，由于石灰石和燃煤品質(zhì)的改變引起了窯生產(chǎn)的較大變化，對比情況見表1。兩年生產(chǎn)情況對比，熟料產(chǎn)量下降4.95%，熱耗上升6.25%，熟料28d抗壓強(qiáng)度下降2.41MPa。2 原因分析與采取的措施2.1 煤種變化和批量供應(yīng)變化影響2007年煤炭供應(yīng)礦點(diǎn)和品種增多，且批量變動大。以前2～3種，每批供貨量在2000t左右，在煤庫內(nèi)尚能搭配使用
水泥技術(shù) 2012年1期2012-01-05
- 航天相機(jī)大熱耗器件散熱片隨機(jī)振動響應(yīng)分析
33)航天相機(jī)大熱耗器件散熱片隨機(jī)振動響應(yīng)分析楊近松(中國科學(xué)院 長春光學(xué)精密機(jī)械與物理研究所，長春 130033)大熱耗器件散熱片是航天相機(jī)熱控單元的關(guān)鍵部件，有必要對其進(jìn)行隨機(jī)振動響應(yīng)分析，以驗(yàn)證結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)方案的可靠性。本文利用有限元方法分析了大熱耗器件散熱片在隨機(jī)振動環(huán)境下的響應(yīng)特性，分析結(jié)果表明:在隨機(jī)振動環(huán)境作用下，散熱片加速度及位移響應(yīng)在安全裕度內(nèi)，結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)方案的可靠性滿足使用要求。散熱片;隨機(jī)振動;響應(yīng)分析0 引言在衛(wèi)星發(fā)射過程中，航天相機(jī)會經(jīng)
長春大學(xué)學(xué)報(bào) 2011年10期2011-11-08
- 余熱發(fā)電項(xiàng)目中預(yù)熱器級數(shù)的選擇
器，由于燒成熟料熱耗高(800×4.18kJ/kg)，廢氣溫度較高(400～420℃)，因此在上世紀(jì)80年代以后世界各公司都推出了五級預(yù)熱器，其出C1筒氣體溫度降至320～330℃。近年來，隨著低溫余熱發(fā)電興起，減少級數(shù)增加發(fā)電量還是增加級數(shù)降低熱耗又成為大家討論的話題[1]。我們知道，發(fā)電系統(tǒng)有單壓不補(bǔ)汽、多壓補(bǔ)汽及復(fù)合閃蒸技術(shù)，這三種模式并無本質(zhì)區(qū)別，都是利用出預(yù)熱器320～380℃及出冷卻機(jī)350℃左右的廢氣組成低壓低溫或中壓中低溫系統(tǒng)，最重要的特點(diǎn)
水泥技術(shù) 2011年1期2011-11-02
- 工藝節(jié)能與巖礦潛能（下）
需溫度越高，相應(yīng)熱耗升高，解聚則更困難。表4 硅酸鹽礦物Si-O類型表2.1.4 用新巖礦原料應(yīng)建立新工藝水泥工藝學(xué)上講的理論熱耗，用的原料是好石灰石+粘土，按地質(zhì)巖礦潛能概念，有很多的巖礦原料特性與它不一樣，因此，在工藝上要進(jìn)行改革，適應(yīng)新原料的巖礦特性，否則會一敗涂地。如用低鈣石灰石和銅鉛鋅尾礦巖礦時，為適應(yīng)上火快，用小料球而改進(jìn)了燒成；海南華盛天涯水泥有限公司昌江熟料基地把粘土改用千枚巖，分解爐改大了體積；新疆布爾津水泥廠把粘土改用區(qū)域變質(zhì)巖中的綠泥
四川水泥 2010年3期2010-09-13
- 兩種660MW超超臨界機(jī)組機(jī)型比較
數(shù)極限更高、機(jī)組熱耗較低等優(yōu)勢。但這兩種機(jī)型相比，也存在著差異。下面就機(jī)組本體及凝汽器有關(guān)數(shù)據(jù)、技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)及對汽機(jī)房尺寸的影響等三個方面進(jìn)行比較。1 機(jī)型比較1.1 本體及凝汽器有關(guān)數(shù)據(jù)表1 機(jī)組本體有關(guān)數(shù)據(jù)由表1可見，三缸兩排汽機(jī)比四缸四排汽機(jī)少一個低壓缸，軸系較短，穩(wěn)定性較好，重量較輕。同時，由于排汽口數(shù)量減少，為保證通流面積，只能通過增大末級葉片的長度使單個排汽口的面積增加。故兩排汽機(jī)的末級葉片長度比四排汽機(jī)的大，從而起吊高度也較高。兩種機(jī)型縱剖面
電力勘測設(shè)計(jì) 2010年2期2010-06-28
- 利用在線測點(diǎn)分析機(jī)組運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性
和2＃機(jī)組初步的熱耗試驗(yàn)，旨在摸清目前機(jī)組的能耗水平，以及校驗(yàn)主蒸汽、給水、凝結(jié)水及減溫水流量的可信度.試驗(yàn)時2臺機(jī)組為母管并列運(yùn)行狀態(tài)，僅關(guān)閉了汽包連排，未對系統(tǒng)進(jìn)行隔離;2臺機(jī)組負(fù)荷均為45 MW，工況穩(wěn)定,將采集2臺機(jī)組的數(shù)值取算術(shù)平均;用除氧器工質(zhì)平衡法校驗(yàn)三大流量之間的關(guān)系;用減溫器前后蒸汽的焓值校驗(yàn)減溫水流量，試驗(yàn)前對冷渣水流量進(jìn)行了測試.試驗(yàn)前，2機(jī)組的冷渣水均由1＃機(jī)組凝結(jié)水接待，回水分別至2臺機(jī)組的除氧器，通過將冷渣水由1＃機(jī)組切為2＃機(jī)