貧液
- 半貧液天然氣脫酸工藝優(yōu)化與能耗分析
收+一段再生的半貧液脫酸工藝，并以工藝總輸入能耗為研究對象，進行參數(shù)優(yōu)化和工藝適應性研究。1 基于Hysys 的半貧液工藝模擬1.1 工藝流程描述原料氣先進入吸收塔底部，與位于頂部和中部進料的貧胺液、半貧胺液逆流接觸，在氣液接觸的過程中，根據(jù)不同氣質(zhì)組分在溶劑中的溶解度不同，可將CO2和H2S 脫出，在吸收塔塔頂排出凈化氣。吸收了酸氣的富胺液從塔底流出，經(jīng)節(jié)流閥減壓后進入閃蒸罐，將其中的烴類閃蒸出來作為燃料氣。閃蒸后的富胺液通過貧/富液換熱器復熱后進入再生
石油石化節(jié)能 2023年9期2023-10-05
- 高含硫天然氣凈化廠尾氣穩(wěn)定達標排放技術(shù)研究
改造后SCOT 貧液質(zhì)量數(shù)據(jù)進行抽查統(tǒng)計，其數(shù)據(jù)見表3 所示。表3 尾氣裝置SCOT 貧液質(zhì)量由表3 可以看出，SCOT 再生蒸汽量與循環(huán)量的比值在104～141 范圍，除冬季工況下比值低于設計值113.3 以外，其余時間段均高出設計的113.3。再生貧液中的H2S 質(zhì)量含量均未達到設計值0.023%，且大多數(shù)保持在0.05%～0.06%的范圍(第Ⅰ列個別貧液合格屬于個例)。SCOT 再生蒸汽量與循環(huán)量的比值調(diào)整時，貧液的再生質(zhì)量隨蒸汽比值提升而提升，但貧
化工管理 2023年25期2023-09-23
- 煤炭地下氣化采出氣的脫碳工藝優(yōu)化及能效分析
基礎上，提出了半貧液脫碳新工藝，在滿足凈化氣CO2含量要求的情況下，實現(xiàn)了流程總等量功降低的目標。劉卜偉等[12]采用活化甲基二乙醇胺(MDEA)法脫除制氫中變氣中的CO2，并運用遺傳算法優(yōu)化關(guān)鍵參數(shù)，使系統(tǒng)的總能耗降低了2.4%。肖榮鴿等[13]分析了熱泵、半貧液和壓能回收3種醇胺法脫碳的工藝改進方案，并結(jié)合3種方案的能耗情況，得出半貧液方案節(jié)能效果最佳。史博會等[14]提出了4種基于多法聯(lián)用的CO2脫除工藝，通過模擬分析，給出了不同CO2含量的原料氣所
科學技術(shù)與工程 2022年21期2022-08-23
- 基于HYSYS的TEG脫水系統(tǒng)吸收塔工藝設計與分析
生部分為提高甘醇貧液濃度開發(fā)了降壓再生、氣體汽提、共沸再生等再生方法[5]，使再生流程有變化。2.2 吸收塔工藝參數(shù)計算2.2.1 設計基礎參數(shù)進行三甘醇脫水裝置設計時，要確定具體流程和設備尺寸，必須首先確定一些必要的工藝參數(shù)、基礎數(shù)據(jù)，主要包括：原料氣的溫度、壓力、流量、密度（相對密度）或組分情況；出口氣的含水量要求或露點降等。根據(jù)這些參數(shù)，可以按照有關(guān)設計規(guī)范計算出脫出水量，進而計算出三甘醇溶液的循環(huán)量以及各種設備的尺寸、做功設備的功率等[6-8]。在
設備管理與維修 2022年9期2022-07-14
- Cansolv尾氣處理裝置關(guān)鍵工藝參數(shù)對達標排放的影響及控制措施
的關(guān)鍵指標是DS貧液的貧度[7]，以1 mol DS貧液中SO2物質(zhì)的量計。DS貧液的貧度越低，再次吸收SO2的能力越強，DS貧液的貧度推薦范圍為0.0～0.1 mol SO2/mol胺液。DS溶液pH值主要與DS胺液中胺功能團的多少相關(guān)。pH值越高，吸收SO2的能力越強；反之，pH值越低，吸收SO2的能力下降，DS貧液pH值推薦范圍為5.0～5.4。3 降低排放尾氣中SO2質(zhì)量濃度的措施通過分析某天然氣凈化廠Cansolv裝置尾氣排放的影響因素，提出進一
石油與天然氣化工 2022年2期2022-04-20
- 松南氣田處理系統(tǒng)降壓運行階段提升脫碳裝置效率研究
MDEA 溶液半貧液在吸收塔內(nèi)吸收了原料氣中的二氧化碳而變成富液，酸氣負荷是指MDEA 溶液中酸氣（CO2）摩爾數(shù)與醇胺摩爾數(shù)之比?？梢愿鶕?jù)酸氣負荷計算模型，分析壓力對富液酸氣負荷的影響程度，從而確定吸收塔運行壓力對脫碳裝置處理能力的影響程度[1-4]。（1）CO2在MDEA 溶液中的平衡溶解度。在CO2-MDEA 溶液體系中，有以下主要的化學反應和相應的平衡關(guān)系：式中：K1為反應（1）的擬平衡常數(shù)；CMDEA、CH+、CMDEAH+分別為溶液中MDEA、
油氣田地面工程 2022年3期2022-03-30
- 頁巖氣三甘醇脫水裝置脫水效果影響因素分析
G循環(huán)量、TEG貧液質(zhì)量分數(shù)、原料氣入塔流量、原料氣入塔溫度、吸收塔操作壓力、TEG貧液入塔溫度、TEG重沸器溫度、汽提氣流量、塔板總效率和吸收塔塔板數(shù)等參數(shù)對脫水效果的影響，然后對TEG脫水工藝參數(shù)進行優(yōu)化，確定最佳操作工況條件，最后通過對比TEG脫水裝置的運行數(shù)據(jù)和模擬計算結(jié)果來驗證所建模型的可靠性及計算結(jié)果的準確性，以期為TEG脫水工藝設計及現(xiàn)場生產(chǎn)操作提供指導，并達到大幅度提高頁巖氣脫水效率、節(jié)能降耗的目的，從而實現(xiàn)頁巖氣田高效低成本規(guī)?；_發(fā)。1
遼寧石油化工大學學報 2021年5期2021-11-12
- 汽柴油加氫裝置循環(huán)氫脫硫塔沖塔原因分析及措施
。通過分析，認為貧液含有固體焦粉顆粒和較高含量熱穩(wěn)鹽組分，并且氣液接觸速度太高和貧胺液溫度控制過高都是影響沖塔的原因。利用裝置低負荷運行期間，創(chuàng)造性的采用除鹽水對脫硫塔進行水洗，取得良好效果。循環(huán)氫脫硫沖塔； 貧液； 措施某煉化廠汽柴油加氫裝置主要加工常二線柴油和焦化汽柴油，通過加氫精制改善油品質(zhì)量，生產(chǎn)穩(wěn)定汽油和國VI車用柴油。該裝置所用的氫氣來自制氫和重整產(chǎn)氫，氫氣純度在95%以上，由于受塔河原油高含硫的制約，經(jīng)過加氫脫硫反應后的循環(huán)氫中含有較高的硫化
遼寧化工 2021年10期2021-11-04
- 加壓脫酸蒸氨技術(shù)在AS 脫硫工藝中的模擬與優(yōu)化
脫酸塔再生的脫酸貧液返回脫硫塔用以脫除煤氣中的硫化氫。整個過程不產(chǎn)生脫硫廢液，而且脫酸塔產(chǎn)生的酸性氣體在克勞斯爐中經(jīng)高溫、催化、氧化生成高純硫磺[1]。但長期實踐運行發(fā)現(xiàn)，AS 脫硫工藝存在一個突出的技術(shù)問題，即脫硫效率有一定的局限性：一般廠家脫硫后煤氣中的硫化氫質(zhì)量濃度在500 mg/m3左右，很難繼續(xù)降低。經(jīng)分析，造成AS脫硫工藝脫硫效率低的主要因素是脫酸貧液的質(zhì)量?，F(xiàn)有常壓工藝中脫酸塔對硫化氫的脫除效率只有30%左右，貧液中含有大量硫化氫，使得相當一
上?；?2021年4期2021-10-16
- 半貧液工藝再生過程閃蒸及能耗模擬優(yōu)化
收-二段再生的半貧液工藝[2]，主要應用在某些原料氣碳含量高而凈化氣脫碳效果要求不高的場合，該工藝犧牲醇胺溶液再生效果，在滿足天然氣凈化要求的前提下最大限度地節(jié)能降耗。再生塔內(nèi)的CO2釋放過程則為該工藝中的主要耗能部分，該過程能耗約占整個天然氣胺法脫碳工藝操作流程能耗的60%[3]。因此對再生過程的研究具有較大的應用價值，可助力企業(yè)實現(xiàn)高效低耗生產(chǎn)。已有研究人員利用HYSYS軟件對再生過程中的閃蒸和能耗進行模擬和相關(guān)探究。姜大威[4]針對松南氣田胺法脫碳工
石油學報（石油加工） 2021年5期2021-09-04
- 低溫甲醇洗半貧液系統(tǒng)改進及運行總結(jié)
荷不斷提升，原全貧液系統(tǒng)已無法滿足生產(chǎn)需求。2017年9月20—29日，針對半貧液系統(tǒng)進行投用測試，運行中發(fā)現(xiàn)：半貧甲醇投用量達到95 m3/h時(設計值為240 m3/h)，低溫甲醇洗出現(xiàn)凈化氣硫超標現(xiàn)象，裝置被迫停運。為保證半貧液系統(tǒng)正常投用，新能鳳凰先后與化建、大連理工大學溝通，就原系統(tǒng)進行分析和診斷。2018年7月，鳳凰公司對半貧液系統(tǒng)進行改造。2 改造方案2.1 原方案問題低溫甲醇洗系統(tǒng)由2套洗滌系統(tǒng)、1套再生系統(tǒng)組成。2臺洗滌塔均為上部脫碳、下
氮肥與合成氣 2021年9期2021-09-03
- 四川盆地頁巖氣脫水裝置節(jié)能優(yōu)化研究
9.6%的TEG貧液作為脫水劑,脫除原料天然氣中的大部分飽和水。經(jīng)吸收塔脫水后的干凈化天然氣作為產(chǎn)品氣外輸,吸水后的貧液采用常壓火管加熱再生法再生,并通過干氣氣提進一步降低其濃度,熱貧液經(jīng)換熱、增壓后返回吸收塔循環(huán)使用,富液再生產(chǎn)生的廢氣去尾氣灼燒爐焚燒后排入大氣。工藝流程見圖1。1.2 裝置能耗前期建成投產(chǎn)的部分頁巖氣TEG脫水裝置能耗數(shù)據(jù)見表1。表1 前期建成投產(chǎn)的頁巖氣TEG脫水裝置能耗數(shù)據(jù)表由表1可見,前期建成投產(chǎn)的頁巖氣TEG脫水裝置的單位產(chǎn)品綜
天然氣與石油 2021年3期2021-07-02
- 一種黃金冶煉貧液及氰化尾渣處理新技術(shù)
部分已經(jīng)實現(xiàn)氰化貧液閉路循環(huán)。但是隨著循環(huán)次數(shù)的增加，以絡合物形式存在的銅、鋅和鐵等重金屬離子在氰化貧液中會逐漸積累，影響氰化浸出的工藝指標、置換過程和金泥品位，不利于企業(yè)的穩(wěn)定生產(chǎn)。同時氰化提金法會產(chǎn)生大量的氰化尾渣[1]。目前，大部分氰化尾渣處于堆存狀態(tài)，大量氰化尾渣長期堆放并且逐年增加，產(chǎn)生的危害有以下3點：1）氰化尾渣含有氰根、重金屬和硫等有害成分，污染環(huán)境并且占用了大量的土地資源。2）氰化尾渣中含有金、銀、硫和鐵等多種有價資源，導致嚴重的資源浪費
中國新技術(shù)新產(chǎn)品 2021年6期2021-06-07
- 高含CO2 天然氣胺法脫碳工藝設計
蒸、雙矩陣結(jié)構(gòu)、貧液蒸汽再壓縮結(jié)構(gòu)和汽提再生塔中間加熱結(jié)構(gòu)。研究結(jié)果表明,汽提再生塔中間加熱結(jié)構(gòu)的節(jié)能效果最好,能耗降低4.57%。李小飛等[11]基于速率模型對傳統(tǒng)胺法脫碳流程進行改進及優(yōu)化,包括:吸收塔中間冷卻流程、富液分流流程、貧液蒸汽再壓縮流程和富液分流與貧液蒸汽再壓縮整合流程。研究結(jié)果表明,富液分離流程與貧液蒸汽再壓縮整合流程的節(jié)能效果最佳,其再生能耗和等量功分別下降19.3%和11.8%。因此,基于傳統(tǒng)的胺法脫碳流程,采用Aspen HYSYS
石油與天然氣化工 2021年2期2021-04-21
- 廢水減量技術(shù)在浸出液處理工藝中的應用
脂轉(zhuǎn)型廢水、淋洗貧液及沉淀母液等。礦山結(jié)合生產(chǎn)運行機制、地下水平衡條件、工藝水循環(huán)利用等特點，提出對工藝廢水進行減容，最大限度控制和減小廢水排放量[1]，有效降低生產(chǎn)成本。1 浸出液處理工藝地浸采鈾的浸出液具有鈾濃度低、通量大、溶液組分簡單等特點[2]，一般采用離子交換工藝回收浸出液中的鈾。吸附飽和的樹脂，經(jīng)過淋洗得到淋洗合格液；然后淋洗合格液加堿沉淀，將其中的鈾轉(zhuǎn)變?yōu)楣虘B(tài)產(chǎn)品。浸出液處理系統(tǒng)為“四主五輔五循環(huán)”模式，大部分廢水得到循環(huán)利用。4個主單元包括
鈾礦冶 2021年1期2021-03-01
- 高含碳天然氣脫碳溶劑的研究
沸器加熱，再生為貧液。從再生塔底部出來的貧液經(jīng)貧液泵加壓，換熱、調(diào)節(jié)溫度后進入吸收塔上部，重新吸收CO2。其中，吸收塔為填料塔，分為4段，每段填料高度300 mm；再生塔也為填料塔，填料高度1 000 mm。通過參數(shù)試驗來確認和優(yōu)化工業(yè)裝置的設計參數(shù)，試驗中的氣液比為原料氣與脫碳液的體積比。1.2 原料氣和脫碳劑試驗中原料氣由CO2和甲烷組成，其中CO2的體積分數(shù)為12.0%或20.0%。試驗所用某脫碳劑配制成質(zhì)量分數(shù)為50%的脫碳液，該脫碳液在40 ℃時
能源化工 2021年6期2021-02-26
- 基于響應面分析法的天然氣脫氮工藝優(yōu)化
氣輸出。再生后的貧液從第三級閃蒸罐底流出，經(jīng)溶劑循環(huán)泵增壓和丙烷冷卻后，返回吸收塔頂部，循環(huán)使用。圖1 天然氣脫氮工藝流程單組分吸收劑中溶解性能最好的為正戊烷[4]。通過對多組分吸收劑性能研究發(fā)現(xiàn)，多組分混合吸收劑的吸收能力隨正戊烷含量的上升而增強，但吸收能力并未超過正戊烷單獨作為吸收劑時的吸收能力，故選用正戊烷作為吸收劑。 流程基礎條件如表2所示。表2 基礎參數(shù)1.3 流程關(guān)鍵參數(shù)分析借助HYSYS軟件對高含氮天然氣處理工藝參數(shù)進行優(yōu)化研究。 其中，在分
天然氣化工—C1化學與化工 2020年6期2021-01-23
- 某黃金氰化液體硫酸鈉冷凍結(jié)晶實驗研究與應用
察冷凍結(jié)晶系統(tǒng)對貧液降溫后，結(jié)晶的析出量及硫酸根濃度的變化；根據(jù)冷凍結(jié)晶系統(tǒng)運行情況，降溫過程中有無管路堵塞問題；對冷凍后貧液中析出的結(jié)晶進行化驗分析，為后續(xù)結(jié)晶的處理做準備。2 冷凍結(jié)晶實驗方案本次實驗采用低品位貧液進行實驗，樣品取自低品位1#柜出口貧液管路。在實驗前，先用貧液灌滿分離室、換熱器及循環(huán)泵、管路，灌滿液體后，開啟循環(huán)泵，使液體在整個系統(tǒng)中循環(huán)。開啟冷凍機組，冷凍機組內(nèi)的冷凍液通過壓縮機進行降溫，降溫后的冷凍液通過泵在冷凍機組及換熱器之間循環(huán)
中國金屬通報 2020年17期2021-01-05
- 頁巖氣三甘醇脫水裝置脫水效果評價研究
來的干氣經(jīng)干氣/貧液換熱器與貧液換熱后,輸送至外輸裝置,在外輸裝置內(nèi)通過貿(mào)易交接計量后外輸。在TEG再生部分,TEG吸收塔塔底出來的富液進入TEG重沸器進行再生,TEG重沸器的富液精餾柱頂端出來的廢氣經(jīng)廢氣分液罐進行分液后,廢氣進入灼燒爐灼燒放空。三甘醇脫水裝置工藝流程圖見圖1。2 三甘醇脫水流程的HYSYS模擬2.1 狀態(tài)方程的選取及模型的建立在采用HYSYS軟件進行過程模擬前,合理定義HYSYS數(shù)學模型的物性包和添加模擬對象的組分是必須的,可進行水力學
石油與天然氣化工 2020年6期2020-12-20
- 活化MDEA 脫碳過程的模擬及優(yōu)化
收＋再生工藝即半貧液工藝，半貧液工藝具有凈化度高、再生能耗較低、腐蝕性小的優(yōu)點[5]。國內(nèi)很多學者對半貧液脫碳工藝進行過分析和模擬，花亦懷等[6]在實驗的基礎上利用Aspen Hysys 分析了胺濃度、哌嗪濃度對二氧化碳吸收效果的影響，取得了較優(yōu)的參數(shù)；邰曉亮[7]等利用Aspen Hysys 對半貧液脫酸工藝與傳統(tǒng)脫酸工藝在能耗、設備數(shù)量等方面進行了分析比較，結(jié)果表明半貧液脫酸工藝在高酸氣負荷方面具有很大的應用潛力；陳南翔[8]對不同活化MDEA對二氧化
石油石化綠色低碳 2020年5期2020-12-15
- 加氫裂化液化氣脫硫塔操作參數(shù)分析及調(diào)優(yōu)
入，與來自塔頂?shù)?span id="j5i0abt0b" class="hl">貧液在塔內(nèi)逆流接觸，液化氣中的H2S與MDEA反應(見式(Ⅰ)和式(Ⅱ))后被轉(zhuǎn)移至富液從塔底離開去溶劑再生裝置。脫硫后液化氣從塔頂依次進入液化氣冷卻器(E101)、液化氣脫液罐(V101、V102)后去精脫硫。貧液入口以下塔段裝填的是散裝填料，是液化氣與貧液萃取的主要場所[11]。貧液入口以上的澄清段裝填規(guī)整填料，用以分離液化氣與之夾帶的胺液。脫硫后液化氣采樣點在液化氣脫液罐(V102)頂部。(Ⅰ)(Ⅱ)1.2 液化氣脫硫塔的模擬1.2.
石油與天然氣化工 2020年5期2020-10-28
- 哌嗪活化N-甲基二乙醇胺半貧液脫碳工藝配方優(yōu)選及參數(shù)優(yōu)化
被探明。傳統(tǒng)的全貧液胺法脫碳工藝多用于要求深度脫碳的場合[3-4]。對于高含碳天然氣凈化處理，若采用傳統(tǒng)的全貧液胺法脫碳工藝，勢必會依靠增加吸收劑循環(huán)量來確保其凈化效果，其系統(tǒng)胺液再生熱量全由再沸器提供，因而脫碳裝置能耗大大增加[5]，導致實際操作費用顯著增加。近年來，兩段吸收-兩段再生半貧液脫碳工藝[6]的提出及成功應用成為解決裝置能耗大、運行費用高問題的重要手段。半貧液脫碳工藝犧牲了貧液的脫碳效果，對再生塔余熱進行充分利用，與傳統(tǒng)胺法脫碳工藝相比大大降
石油學報（石油加工） 2020年4期2020-09-27
- 絡合鐵天然氣脫硫裝置貧液循環(huán)泵軸封失效分析與優(yōu)化設計
凈化處理。脫硫劑貧液循環(huán)泵是脫硫裝置中的關(guān)鍵設備，其軸封采用機械密封型式。在脫硫裝置投產(chǎn)過程中，貧液循環(huán)泵的機械密封多次出現(xiàn)故障、頻繁失效，導致脫硫劑泄漏，嚴重影響脫硫裝置的正常運行，進而影響生產(chǎn)單位的正常運營。為防止貧液循環(huán)泵脫硫劑泄漏，提高機械密封的穩(wěn)定性與可靠性，保證脫硫裝置正常運行，本文結(jié)合天然氣絡合鐵脫硫與再生工藝，分析研究了脫硫裝置貧液循環(huán)泵機械密封的失效原因，并針對貧液循環(huán)泵的運行工況，進行了合理的機械密封結(jié)構(gòu)設計。1 天然氣絡合鐵脫硫工藝絡
油氣田地面工程 2020年9期2020-09-16
- 胺液質(zhì)量變質(zhì)的影響及解決措施
們從正常MDEA貧液分析頻率中發(fā)現(xiàn)胺濃度逐漸下降，熱穩(wěn)定鹽含量逐步上升，具體分析見表1。從表1中可以看出MDEA貧液質(zhì)量逐步變差，其中熱穩(wěn)定鹽、降解產(chǎn)物等雜質(zhì)逐步在積累，本文對各種雜質(zhì)形成原因及MDEA貧液質(zhì)量變質(zhì)所帶來的影響進行簡述，并列舉了有效的解決措施。1 MDEA溶劑中雜質(zhì)的形成原因我們對變質(zhì)的MDEA貧液進行了檢測分析，發(fā)現(xiàn)變質(zhì)的MDEA貧液中鐵離子含量達到100～150mg/L。胺液中鐵離子含量的變化趨勢在一定程度上標明裝置腐蝕進行的程度[2]
化工管理 2020年24期2020-09-12
- MEA捕集火電廠CO2中貧液溫度和流量的影響分析
結(jié)果分析2.1 貧液流量對CO2捕集效果的影響由表1得到，每吸收1mol CO2需要2mol MEA。經(jīng)過計算，當CO2體積分數(shù)為0.1256的煙氣，體積流率為14m3／min時理論需要1915.4kg／h質(zhì)量分數(shù)為0.3的MEA溶液。本次模擬會輸入不同的貧液流量數(shù)值，得出不同的煙氣CO2吸收率，從而總結(jié)得出CO2吸收率隨貧液流量變化規(guī)律，經(jīng)過模擬計算得出模擬結(jié)果如表2和圖2所示。表1 貧液流量對CO2吸收率影響從表1看出，當貧液流量從2100kg／h提高
云南化工 2020年8期2020-08-25
- 氮氣汽提半貧液流程與傳統(tǒng)低溫甲醇洗流程對比研究
的不同，可分為全貧液吸收、半貧液吸收和氮氣汽提半貧液流程[3-6]。全貧液流程使用完全再生后甲醇作為脫硫脫碳的原料，半貧液流程則是一部分脫硫脫碳原料來自于閃蒸出一部分CO2后的半貧甲醇，一部分為完全再生后的全貧甲醇；氮氣汽提半貧甲醇流程是在半貧甲醇路程的基礎上，用氮氣將半貧甲醇汽提后送入吸收塔做為吸收劑。本文主要對三種流程進行對比。1 流程對比介紹低溫甲醇洗的流程是典型且優(yōu)良的實現(xiàn)酸性氣脫除的物理凈化的流程，利用甲醇在低溫下對酸性氣溶解度大的特點，甲醇通過
廣州化工 2020年12期2020-07-09
- 低溫甲醇洗工藝流程優(yōu)化研究
圖1 氮氣汽提半貧液流程簡圖低溫甲醇洗按洗液的不同可以分為全貧液流程和半貧液流程，最早以全貧液流程為主，新上的裝置以半貧液流程為主，主要是因為半貧液的引入降低了系統(tǒng)溫度，系統(tǒng)溫度的降低，意味著系統(tǒng)冷量消耗的減少，公用工程的減少，以及配套低溫甲醇洗冷凍站規(guī)模的減小。本文對半貧液流程進行兩方面優(yōu)化：①將半貧液流程中的半貧液在汽提塔中用一小股氮氣進行汽提，②氮氣不直接進入硫化氫濃縮塔，而是通過循環(huán)氣預冷后進入硫化氫濃縮塔，這樣雖然循環(huán)氣壓縮系統(tǒng)的循環(huán)水消耗增加了
山東化工 2020年9期2020-06-01
- CuSO4對氰化提金貧液中SCN-的沉淀效果以及對共存離子濃度的影響
2]。所以，浸金貧液不但含劇毒氰，同時還含銅、鋅及鐵的配合物以及低毒SCN-[3]等有價成分，貧液是一種重要的二次資源，處理過程要最大限度回收這些有價組分。目前，國內(nèi)的氰化廠提金貧液均已實現(xiàn)閉路循環(huán)，但其循環(huán)利用過程，銅、鐵、鋅配合物以及SCN-等離子會在系統(tǒng)中逐漸積累。例如河南某黃金冶煉廠直浸貧液中TCu高達7 g/L，SCN-高達10.1 g/L；陜西潼關(guān)某冶煉廠貧液經(jīng)半酸化法降Cu(CN)43-和SCN-后，系統(tǒng)中TCu和SCN-濃度仍高達2.3 g
化工學報 2020年3期2020-05-15
- 天然氣半貧液脫碳工藝三元胺液配方優(yōu)選
收、一段再生的全貧液工藝[6]，無法對中低位余熱進行利用，必須采用增加吸收劑循環(huán)量的手段以確保裝置凈化效果，脫碳系統(tǒng)能耗將顯著提高，進而導致實際工藝操作費用顯著增加。因此高吸收性能、低再生能耗的脫碳溶液以及采用高效節(jié)能的脫碳處理流程是高含碳天然氣處理技術(shù)節(jié)能的關(guān)鍵。近年來，兩段吸收、兩段再生的半貧液脫碳工藝的提出成為解決這一問題的重要手段[7-9]。對于半貧液工藝而言，由于富液再生過程利用汽提蒸汽余熱[10]，再生溫度較低，故其胺液篩選過程關(guān)注的重點與常規(guī)
化工進展 2020年3期2020-04-01
- 勝利電廠100t/d煙氣CO2捕集裝置火用分析與節(jié)能方法探索
2，同時溶液成為貧液，降溫后可循環(huán)使用。工藝流程如圖1所示，熱力系統(tǒng)由CO2的吸收設備、泵、換熱設備、冷卻設備、加熱設備及CO2的解吸設備等主要設備組成。基本的工作流程是從鍋爐出來的煙氣先經(jīng)過分離器凈化處理，然后進入水洗塔，當溫度降到貧胺液吸收CO2的最佳溫度后，直接將煙氣送入分離器，將煙氣中夾雜的水蒸氣等分離出來之后，在引風機的作用下進入吸收塔后與其內(nèi)的40℃的貧胺液發(fā)生化學反應。吸收了CO2之后的富胺液經(jīng)過富液泵加壓之后進入貧富液換熱器與從再生塔出來的
天然氣化工—C1化學與化工 2019年5期2019-12-06
- “酸化法+SO2-空氣法”處理氰化貧液中試試驗工藝參數(shù)研究及經(jīng)濟分析
金產(chǎn)生大量的氰化貧液，而氰化貧液的循環(huán)使用勢必會造成貧液的“疲勞”，必須對其進行開路外排處理，筆者結(jié)合某黃金冶煉廠的生產(chǎn)工藝進行了試驗研究。目前，該廠的氰化貧液采用“亞鐵鹽化學絡合法初步除氰＋SO2-空氣法深度除氰”組合工藝處理。該處理工藝存在以下問題：破壞氰化物結(jié)構(gòu)，導致無法回收氰根；處理成本較高；出水總氰有時無法達到《污水綜合排放標準》（GB 8978—1996）一級標準，需要進行二次處理。為了有效地回收氰化貧液中的氰化物，降低氰化貧液處理成本，同時確
中國資源綜合利用 2019年11期2019-11-27
- 噴淋工藝在焦爐煤氣真空碳酸鉀法脫硫技術(shù)中的應用研究
1，再生單元來的貧液到達脫硫塔內(nèi)，首先經(jīng)過噴嘴和液相均布器，落入填料表面。在填料表面，煤氣由下向上，與從上而下的貧液逆向接觸，此時煤氣中硫化氫與貧液中碳酸鉀產(chǎn)生反應。反應方程式見下：吸收硫化氫后的貧液變?yōu)楦灰?，在脫硫塔底富集，通過富液泵泵至再生單元，進行負壓高溫解析。經(jīng)過與貧液脫硫吸收的煤氣，進入堿洗段。堿洗段與貧液脫硫段通過斷塔盤即堿液集液盤進行隔斷。堿洗段內(nèi)，煤氣從下到上與2.5%NaOH循環(huán)液逆向接觸，硫化氫與氫氧化鈉在堿洗段填料表面接觸反應。堿洗吸
天津冶金 2019年5期2019-11-09
- MVR 熱泵用于胺法捕集制氫馳放氣CO2 的能耗分析
放氣在吸收塔中與貧液充分反應后，變成富液并通過貧液泵輸送至貧富液換熱器與從解吸塔出來的貧液進行換熱，經(jīng)過換熱后的富液進入解吸塔進行解吸，解吸后的貧液由貧液泵輸送進入貧富液換熱器后經(jīng)過貧液冷卻器冷卻后回到吸收塔。圖1 傳統(tǒng)胺法捕集二氧化碳工藝流程MVR 熱泵馳放氣碳捕集工藝與傳統(tǒng)胺法捕集二氧化碳工藝流程不同的是來自吸收塔的富液通過富液泵輸送至貧富液換熱器與來自閃蒸塔的貧液進行換熱后再進入解吸塔解吸。而解吸塔底部的貧液經(jīng)過閃蒸罐閃蒸，產(chǎn)生二次蒸汽，此時貧液的顯
云南化工 2019年6期2019-08-23
- 半貧液泵軸振動分析及處理
系統(tǒng)工藝流程中的貧液泵和半貧液泵是主要設備。半貧液泵主要是把從CO2再生塔中部出來的半貧液溶液，經(jīng)過加壓后送入CO2吸收塔中部，用以吸收工藝氣體中的CO2；半貧液泵是脫碳系統(tǒng)合成裝置的關(guān)鍵機泵，該泵運行的好壞直接影響到脫碳系統(tǒng)乃至整個裝置的長、穩(wěn)、安、滿、優(yōu)運行。由于工藝流程、操作方法和設備的檢修質(zhì)量等多方面原因，裝置中的半貧液泵經(jīng)常會出現(xiàn)振動異常、燒壞軸承、抱軸及零部件損壞等事故，給企業(yè)造成很大的經(jīng)濟損失。圖1為半貧液泵裝配圖。圖1 半貧液泵裝配圖1 半
中國設備工程 2019年9期2019-06-03
- 低溫甲醇洗半貧液流程吸收塔縮徑方案對比
研究低溫甲醇洗半貧液工藝流程中吸收塔設計方案對比，其中流程描述如下：吸收塔自上而下分為H2S吸收段、CO2吸收段。H2S吸收段：原料氣中的H2S和COS在吸收塔H2S吸收段被吸收，出H2S吸收段的氣體中H2S+COS小于1×10-6，氣體再導入吸收塔上部CO2吸收段。H2S吸收段的洗液是來自于CO2吸收段吸收CO2后的無硫富甲醇，由于H2S和COS在甲醇中的溶解度高于CO2，所以僅需用CO2吸收段排出甲醇的一小部分進入H2S吸收段，吸收了H2S和COS后成
山東化工 2019年9期2019-05-31
- 電位滴定法測定MDEA中硫化氫含量
硫化氫；脫硫液；貧液在石化領域中通常使用MDEA（N-甲基二乙醇胺）脫硫液進行液化石油氣的脫硫凈化處理，脫硫液中硫化氫的含量決定著脫硫效果的好壞，硫化氫的含量也是衡量脫硫液再生效果的重要參數(shù)。碘量法測定硫化氫在各煉廠應用比較普遍，但是測定時間長，增加了分析人員工作時間。使用AgNO3標準溶液，用電位滴定法測定硫化氫可以極大的縮短工作時間，并且可以得到指導生產(chǎn)的有效數(shù)據(jù)。1 電位滴定法1.1 原理用KOH溶液固定脫硫液中硫化氫，生成可溶于水的K2S。以玻璃電
中國化工貿(mào)易·中旬刊 2018年11期2018-10-21
- 利用流程模擬技術(shù)降低溶劑再生裝置蒸汽消耗
出量，在保證塔底貧液產(chǎn)品質(zhì)量合格的前提下，對關(guān)鍵控制參數(shù)塔頂壓力、回流量、貧液循環(huán)量進行靈敏度分析，研究它們對再生塔各參數(shù)及產(chǎn)品質(zhì)量的影響。2.1 塔頂壓力控制塔頂采出量不變，以塔頂壓力為變量，變化范圍從0.06-0.10MPa，計算結(jié)果見表1。因控制塔頂采出量不變，塔頂壓力升高后頂溫升高，高溫有利于解析，貧液硫含量降低，蒸汽消耗量略有增加。故在保證貧液硫含量的情況下可降低塔頂壓力，達到節(jié)約蒸汽目的，但效果不明顯。2.2 塔頂回流量控制塔頂采出量不變，以塔
中國化工貿(mào)易·中旬刊 2018年11期2018-10-21
- MDEA脫硫系統(tǒng)關(guān)鍵參數(shù)的把控
下流動的MDEA貧液、半貧液逆向接觸，吸收粗煤氣中的H2S以及部分CO2，凈化氣送后工段；吸收酸性氣后的含有H2S的富液依靠壓差進入再生塔頂部，與其底部依靠再沸器加熱而閃蒸出來的酸性氣逆向接觸，隨后酸性氣從再生塔頂部出來去后工段。在再生塔中部采出部分MDEA溶液（半貧液），通過半貧液泵加壓送入原料氣洗滌塔中部，再生塔底部采出一部分MDEA溶液（貧液），通過貧液泵加壓送到原料氣洗滌塔頂部。圖1 MDEA脫硫系統(tǒng)工藝流程簡圖2 再生塔塔底溫度的控制再生塔塔底溫
中氮肥 2018年4期2018-07-31
- 合成氨裝置脫碳水洗期間泵密封損壞原因分析與對策
塔下塔液位，啟動貧液泵(108-J/JA)向吸收塔(101-E)進水，沖洗吸收塔；確認排水濁度≤10FTU，吸收塔沖洗結(jié)束。建立吸收塔蒸槽，半貧液閃蒸槽(132-F)正常液位，啟動1臺半貧液泵(107-JB/C)，建立水循環(huán)；在再生塔(102-E)底部或組合式再沸器(111-C)通入0.35 MPa蒸汽，加熱脫碳系統(tǒng)中的精制水，并將脫碳系統(tǒng)所有設備流程串連起來進行循環(huán)清洗，以提高沖洗效果，確認CO2再生塔冷凝液泵(116-J/JA)入口補水和排水口濁度≤1
化肥設計 2018年1期2018-03-23
- MDEA脫碳裝置模擬與優(yōu)化
程為減少MDEA貧液循環(huán)量,降低再生塔負荷,該裝置吸收塔采用二段進料,再生塔采用二段再生,工藝流程見圖1。來自上游裝置的天然氣進吸收塔下部,由下向上與MDEA溶液逆流接觸,CO2被MDEA溶液吸收。脫碳氣由吸收塔頂流出,經(jīng)冷卻、脫除液滴后進入脫水裝置進一步處理。吸收CO2后的MDEA富液由塔底流出,經(jīng)液力透平泵回收能量后進入閃蒸塔,由塔頂釋放出烴類氣體和部分CO2作為低壓燃料氣送往鍋爐。塔底富液進入再生塔上段進一步常壓解吸,解吸出的CO2經(jīng)再生塔頂出裝置,
天然氣與石油 2018年1期2018-03-07
- 硫磺回收裝置溶劑再生流程模擬及優(yōu)化
再生處理，再生為貧液后方可繼續(xù)使用。實際運行過程中，再生溶劑質(zhì)量直接影響到吸收塔對尾氣的吸收效果，從而影響尾氣排放質(zhì)量。為使尾氣排放符合環(huán)保要求，需對溶劑具體再生效果進行模擬研究，確定再生塔最佳運行狀態(tài)。用Aspen Plus建立穩(wěn)態(tài)模型，量化裝置操作條件與蒸汽消耗和貧液質(zhì)量的關(guān)系，指導裝置操作優(yōu)化和改造優(yōu)化，使貧液質(zhì)量最優(yōu)化，增加裝置效益。1 溶劑再生系統(tǒng)模擬的目標硫磺回收裝置中溶劑再生系統(tǒng)的作用是將吸收塔內(nèi)吸收硫化氫后生成的富液再生分解成貧液與硫化氫，
硫酸工業(yè) 2017年10期2017-12-06
- 硫磺回收尾氣SO2排放超標的原因及應對措施
內(nèi)溫度控制、進塔貧液(MDEA)量以及貧液質(zhì)量。首先，貧液質(zhì)量這一要素是討論其他條件的基礎，而貧液溫度和進塔貧液量則決定了吸收尾氣中SO2的程度。在一般的操作條件下，貧液溫度降低值與凈化尾氣中H2S濃度的下降率大致存在表1所示的對應關(guān)系(1)。表1 貧液溫度下降與脫硫效率的對應關(guān)系進塔貧液量增加可以在一定程度上提高吸收效率，降低尾氣中SO2的含量，但由于貧液量的提高受設備限制，提高貧液循環(huán)量會增加能耗，過大會引起吸收塔沖塔，故實際生產(chǎn)中很難使用提高貧液循環(huán)
化工管理 2017年19期2017-07-31
- 1%La摻雜膨潤土/納米TiO2材料處理氰化貧液性能研究
O2材料處理氰化貧液性能研究曹 旭1，王青龍2，張亞莉2,趙景剛1,王曉亮1,楊寶書1,宮本奎2,趙萍萍2(1.山東河西黃金集團有限公司，山東 招遠 265402;2.山東理工大學 化學與工程學院，山東 淄博 255049)膨潤土/納米TiO2；氰化物；廢水；光催化；吸附用氰化物浸出金既經(jīng)濟又有效，但氰化物有劇毒。氰化浸金后產(chǎn)生大量廢液，每處理1 t金精礦要外排4 m3左右的氰化廢水，其中氰化物質(zhì)量濃度在10～100 mg/L之間，有的甚至更高，而且還含有
濕法冶金 2017年1期2017-05-15
- 活化MDEA半貧液工藝脫碳模擬與研究
）活化MDEA半貧液工藝脫碳模擬與研究韓鵬飛1，蔣洪1，韓勇2（1.西南石油大學石油與天然氣工程學院，四川成都610500；2.川慶鉆探四川油建分公司，四川成都610213）國內(nèi)對常規(guī)活化MDEA法脫碳的應用已趨于成熟，但鮮有對活化MDEA半貧液工藝（二段吸收+（閃蒸+汽提））全面的分析和研究。為此，本文針對半貧液工藝采用ASPEN HYSYS軟件進行模擬，活化劑選用PZ（哌嗪），物性方程選擇DBR Amine package，得出模擬結(jié)果，并從活化劑配比
石油化工應用 2017年1期2017-02-16
- 淺談醇胺法天然氣脫硫裝置幾種溶液補充方式的比較
溫度和進入吸收塔貧液質(zhì)量等裝置運行狀態(tài)造成的影響，根據(jù)溶液注入位置確定合理的補充速度，保證貧液的再生質(zhì)量和整個系統(tǒng)的平穩(wěn)運行。關(guān)鍵詞：醇胺法；天然氣脫硫裝置使用MDEA溶液循環(huán)法脫除原料天然氣中幾乎所有的H2S和大部分的C02是目前國內(nèi)主流的含硫天然氣凈化方式。隨著日常生產(chǎn)操作的進行脫硫裝置系統(tǒng)中的溶液會逐漸損耗，為維持系統(tǒng)正常的循環(huán)量與控制液位，需要不定期向系統(tǒng)中補充溶液。1脫硫系統(tǒng)溶液損失原因綜合而言，脫硫系統(tǒng)溶液損失的原因主要有以下幾點：①吸收塔發(fā)泡
科技經(jīng)濟市場 2016年5期2017-02-05
- 半貧液低溫甲醇洗裝置運行總結(jié)及探討
53731)?半貧液低溫甲醇洗裝置運行總結(jié)及探討顧朝暉，楊國洞(河南心連心化肥有限公司河南新鄉(xiāng)453731)簡要介紹了低溫甲醇洗工藝的原理、特點、國內(nèi)外發(fā)展歷程及實際運行情況。根據(jù)半貧液吸收流程與全貧液吸收流程的理論分析，提出了該工藝進一步優(yōu)化的方向。低溫甲醇洗半貧液吸收流程全貧液吸收流程1 低溫甲醇洗工藝簡介低溫甲醇洗工藝是由德國的林德公司和魯奇公司在20世紀50年代共同開發(fā)，是一種適用于處理含高濃度酸性氣體的凈化工藝。該工藝采用冷甲醇作為溶劑，利用甲醇
肥料與健康 2016年4期2016-10-11
- 三甘醇脫水工藝模擬及脫水效果影響因素分析
進塔溫度、TEG貧液濃度及溫度、吸收塔操作壓力及吸收塔塔板數(shù)等因素對于三甘醇脫水效果的影響程度，并合理優(yōu)選以上參數(shù)，以達到最好的脫水狀態(tài)。以上研究對于油田提高天然氣脫水效率，降低投資成本具有一定的理論根據(jù)和指導。三甘醇；脫水工藝；HYSYS；脫水效果；因素分析天然氣外輸前有必要進行脫水處理，脫水的目的是將天然氣中的H2O脫除至達到外輸?shù)乃饵c要求，使脫水后氣體在輸送重不產(chǎn)生水合物以致堵塞管道，通常來說，經(jīng)脫水的干氣水露點應低于環(huán)境最低溫度至少5℃[1]。常
當代化工 2016年6期2016-09-19
- DRIZO脫水工藝模擬分析
a(a)，三甘醇貧液循環(huán)量為4.5 m3/h，正庚烷作共沸劑其質(zhì)量流量為 5 kg/h，可使處理后的氣體含水量滿足管輸要求。分別選用異辛烷、正庚烷作為共沸劑進行模擬，采用正庚烷作為共沸劑，得到的脫水后干天然氣含水量和水露點最低。研究結(jié)果表明，DRIZO脫水工藝具有脫水效率高、減少BTEX排放等優(yōu)點，脫水效果遠遠好于傳統(tǒng)三甘醇脫水流程的脫水效果。天然氣脫水；DRIZO；HYSYS；模擬；影響因素；共沸劑0 前言天然氣中存在的水分在一定條件下會形成水合物，堵塞
天然氣與石油 2016年1期2016-02-07
- 大規(guī)模碳捕集電站貧液CO2負載率優(yōu)化研究
大規(guī)模碳捕集電站貧液CO2負載率優(yōu)化研究劉文毅1，唐寶強1，徐鋼1，胡玥1，楊勇平1，宋曉娜2(1.華北電力大學 國家火力發(fā)電工程技術(shù)研究中心，北京 102206；2.北京信息科技大學 機電實習中心，北京 100192)針對燃煤電站CO2捕集能耗較高的問題，在統(tǒng)籌考慮大規(guī)模碳捕集燃煤電站汽水系統(tǒng)、脫碳單元和CO2多級壓縮單元的相互影響下，對脫碳單元貧液CO2負載率進行了優(yōu)化.結(jié)果表明：脫碳單元再生能耗隨貧液CO2負載率的增大呈先減小后增大的趨勢，且在貧液C
動力工程學報 2015年1期2015-08-16
- aMDEA在大型合成氨裝置的應用
部分解析并產(chǎn)生半貧液。為使二氧化碳清除工藝所需要的凈熱量最小，多數(shù)半貧液被送回到吸收塔，只有部分半貧液被加熱，并用蒸汽汽提產(chǎn)生低胺量的貧液以滿足氣體處理所要求的二氧化碳含量的規(guī)定。半貧液從低壓再生塔的底部被收回。大多數(shù)半貧液由半貧液泵送到吸收塔的中間。大約18%的半貧液在再生塔進出口換熱器被加熱到110°C并流到汽提塔再生塔的汽提段。再生塔再沸器提供的熱量將半貧液轉(zhuǎn)變成貧液。被汽提的二氧化碳向上流到汽提塔。當半貧aMDEA液下流到填料床層與溶液在沸騰器產(chǎn)生
化工管理 2015年11期2015-08-15
- 內(nèi)蒙古某LNG項目脫碳單元參數(shù)優(yōu)化
入，與自上而下的貧液逆流接觸，從而脫除天然氣中的CO2等酸性組分，凈化天然氣從塔頂排出，然后進入分子篩脫水單元。吸收CO2后的富液從吸收塔塔底流出，富液經(jīng)節(jié)流降壓后進入閃蒸罐，閃蒸出部分含有CO2的烴類氣體，可作為LNG工廠的部分燃料氣，閃蒸后的富液依次通過機械過濾器、活性炭過濾器，去除掉其中的機械雜質(zhì)和降解產(chǎn)物，經(jīng)貧富液換熱器復熱后進入解析塔再生。再生后的貧液從再生塔塔底流出，經(jīng)貧富液換熱器冷卻后，依次通過貧液增壓泵、貧液冷卻器、貧液循環(huán)泵，然后進入吸收
天然氣與石油 2015年6期2015-04-21
- 煉廠氣脫硫系統(tǒng)高效脫硫溶劑提濃降耗的模擬分析與工業(yè)驗證
流程模擬分析提高貧液中XDS含量對煉廠氣脫硫系統(tǒng)再生塔能耗的影響，并在干氣液化氣脫硫裝置上進行了工業(yè)驗證。模擬計算結(jié)果表明，提高貧液中XDS含量并降低其循環(huán)量可以在保證凈化效果的前提下降低再生蒸汽耗量。工業(yè)試驗結(jié)果與模擬值相吻合，貧液中XDS質(zhì)量分數(shù)由23.82%提高到44.40%，再生塔的富液流量和相應的蒸汽耗量可分別降低20.4%和20.6%，節(jié)能降耗效果明顯；XDS溶劑系統(tǒng)發(fā)泡傾向與腐蝕性均維持在較低水平，脫硫系統(tǒng)運行平穩(wěn)。流程模擬 脫硫 液化氣 干
石油煉制與化工 2014年1期2014-09-05
- 火電廠MEA吸收法捕集CO2的模擬與分析
負荷的改變是影響貧液負荷和CO2脫除效率的關(guān)鍵因素；西安熱工院的黃斌等人進行了CO2捕集的工業(yè)試驗研究，獲得了煙氣脫碳工程應用的現(xiàn)場資料[6]；清華大學的鄭碏等人對MEA溶液中的CO2氣體溶解度進行計算，得出了CO2在MEA溶液中的溶解度，在此基礎上，建立了CO2吸收過程模擬程序和總體能耗的計算方法[7]。筆者利用Aspen Plus軟件進行MEA溶液吸收燃煤電廠煙氣中CO2的流程模擬，對吸收液溫度、煙氣量及貧液負荷等因素對脫碳效率的影響程度進行了探究，得
化工自動化及儀表 2014年7期2014-08-03
- 半貧液脫酸工藝應用于浮式天然氣液化裝置中的可行性研究*
技術(shù)研發(fā)中心)半貧液脫酸工藝應用于浮式天然氣液化裝置中的可行性研究*邰曉亮 陳 杰 尹全森 曾偉平 浦 暉(中海石油氣電集團技術(shù)研發(fā)中心)浮式天然氣液化裝置(FLNG)是近年來海洋工程界提出的解決深海天然氣田開發(fā)利用的有效途徑,但與傳統(tǒng)的陸上天然氣液化裝置相比,浮式天然氣液化裝置中脫酸工藝設計和設備選型布置都面臨新的技術(shù)要求和挑戰(zhàn)。設計了一種適用于FLNG的半貧液脫酸工藝,并通過模擬優(yōu)化和工藝計算對半貧液脫酸工藝與傳統(tǒng)液化工廠脫酸工藝在系統(tǒng)能耗、設備數(shù)量、
中國海上油氣 2014年4期2014-08-02
- 天然氣凈化廠MDEA再生系統(tǒng)優(yōu)化運行探討
]。裝置建成后,貧液循環(huán)泵出口壓力波動劇烈,極易因泵出口流量驟降導致聯(lián)鎖停車。為了穩(wěn)定貧液循環(huán)泵入口壓力,先后幾次提升再生塔操作壓力,同時對相關(guān)管路進行了整改。2011年大修后,通過控制操作,使泵的入口壓力趨于平穩(wěn),但再生塔塔頂壓力(表壓,下同)卻一直維持在100 k Pa左右,遠高于最優(yōu)塔頂設計壓力80 k Pa。1 概述1.1 主要工藝原理及依據(jù)醇胺法脫除酸性氣體的反應為可逆反應,在高壓、常溫的條件下,原料氣中的H2S、CO2酸性組分與醇胺發(fā)生反應而被
石油與天然氣化工 2014年5期2014-06-05
- 淺談煤氣硫化氫超標的原因及措施
踐，通過提高脫酸貧液m（NH3）/m（H2S），適當增大脫酸貧液流量，控制克勞斯尾氣中H2S/SO2的體積比為2∶1左右，保證堿洗段的循環(huán)量，通過二次洗滌煤氣等方法來提高硫化氫的脫除率。硫化氫；超標；原因；措施焦爐荒煤氣中含有煤焦油、氨、萘、硫化氫、氰化氫等化學物質(zhì)。其中硫化氫超標會帶來的主要危害有：含硫化氫的煤氣在處理和輸送過程中，會腐蝕設備和管道，積聚在設備管道中，拆開檢修時，遇到空氣會自然產(chǎn)生SO2，并放出大量反應熱，嚴重時還會燒壞設備；未脫出H2S
河南科技 2014年2期2014-04-06
- Selexol脫碳工藝的參數(shù)優(yōu)化及適應性研究
MPa）時，再生貧液壓力會相應升高，因此能完全保證再生貧液進塔。一般來說，貧液循環(huán)量和貧液注入溫度是影響吸收器原料氣凈化程度的關(guān)鍵參數(shù)。2.1.1 貧液循環(huán)量貧液循環(huán)量是決定工藝裝置運行費用的主要因素，圖2曲線表明，在較廣的CO2組分含量范圍內(nèi)，Selexol溶劑的適應能力很強；而基于化學當量關(guān)系的醇胺溶劑則需要成比例增大循環(huán)量，這必然會大大增加能耗。圖2 CO2氣體濃度與溶劑循環(huán)量的關(guān)系設原料氣入塔溫度5℃，壓力6 200 kPa；Selexol溶劑入塔
天然氣與石油 2013年2期2013-07-16
- 國內(nèi)大規(guī)模MDEA脫碳技術(shù)在中海油成功應用——以中海油東方天然氣處理廠為例
置。具有MDEA貧液、半貧液二段吸收，減壓、汽提二次解吸再生特點的CO2脫除工藝流程不僅降低了裝置投資，而且具有高CO2凈化度、低能耗和溶劑損失少等優(yōu)勢，該裝置年平均穩(wěn)定完好運行達350天，凈化氣質(zhì)CO2含量小于1.5%，完全滿足下游用戶對氣質(zhì)的要求。經(jīng)多年實際運行證明，該技術(shù)應用于大規(guī)模CO2脫除裝置是合理和可行的，近年來在中海油已得到廣泛應用。海上氣田開發(fā) MDEA溶液 二氧化碳 脫碳裝置 有機堿 活化劑 再生 中國海洋石油總公司東方1－1氣田中國海洋
天然氣工業(yè) 2012年8期2012-12-15