首端
- 靜止同步串聯(lián)補償器的運行死區(qū)特性研究
構成，安裝于線路首端，通過改變電壓源換流器的輸出電壓，可改變線路的等效阻抗，進而改變線路潮流。在開展功率控制運行特性分析計算及仿真時，將與線路在同一個電磁環(huán)的交流網(wǎng)絡進行等效，等效交流電網(wǎng)如圖1（a）中點劃線框所示。圖1 SSSC的基本結構及基本原理忽略線路電阻的影響，可得線路上傳輸?shù)挠泄β屎蜔o功功率分別為可見，若線路首端母線電壓和線路末端母線電壓均保持不變，SSSC串聯(lián)接入后將改變線路首端電壓，進而對線路有功功率和無功功率產(chǎn)生影響。本文主要關注SSSC
電氣技術 2023年10期2023-11-08
- 與有序分拆的分部量1 相關的恒等式及組合證明
出現(xiàn)且只出現(xiàn)在首端或末端。定義2正整數(shù)n 的分部量2 在首、末兩端的1-2 有序分拆是指在n 的1-2 有序分拆中，首端或末端出現(xiàn)分部量2。例1設n=7，則7 的分部量1 在首、末兩端的有序分拆有13 個，即為（1，6），（1，5，1），（1，4，2），（1，2，2，2），（1，2，4），（1，3，3），（1，2，3，1），（3，3，1），（4，2，1），（2，2，2，1），（2，4，1），（6，1），（1，3，2，1）。設n=5，則5 的分部量2 在首
浙江大學學報（理學版） 2023年3期2023-06-07
- 水下柔性軟管垂直焊接鋪設工藝的應用
圖4 所示。軟管首端初始化時，需要在軟管首端預留連接索具。連接完后，軟管開始正常鋪設，直至末端離開卷纜盤時，張緊器緩慢下放軟管，吊機將軟管末端慢慢提起，同時背張絞車帶1Te 左右的背張力跟隨，輔助下放。軟管末端接頭接近15t 張緊器時，張緊器打開，隨后由50t 張緊器下放軟管，背張絞車跟隨。當軟管末端接頭即將接近50Te 張緊器時，停止放管。背張絞車背張，張緊器卸力。打開50Te 張緊器，吊機緩慢提起軟管，使軟管變?yōu)榇怪弊藨B(tài)。軟管到達垂直焊接工作平臺后，甲
中國新技術新產(chǎn)品 2023年4期2023-05-20
- 高速鐵路全電纜電力貫通線補償方案研究
路末端電壓抬升、首端功率因數(shù)低等問題[2]。如何合理有效地改善全電纜貫通線路的電能質(zhì)量，已成為鐵路電力設計人員必須考慮和研究的重點。1 高速鐵路10 kV電力供電系統(tǒng)高速鐵路 10 kV電力供電系統(tǒng)擔負著為除鐵路牽引供電系統(tǒng)以外的鐵路沿線其他負荷供電的重要任務，主要由10 kV配電所和10 kV電力貫通線組成[3]。10 kV配電所通過地方電網(wǎng)獲取電源，經(jīng)過所內(nèi)專用的10/10 kV有載調(diào)壓器向貫通母線供電。有載調(diào)壓器不僅可以改善電源質(zhì)量，還可以防止故障時
電氣化鐵道 2022年6期2023-01-11
- 高效解決低壓系統(tǒng)供電電壓問題
%的配變中，配變首端電壓相間偏差為5 V及以上占32.13%，電壓差為5 V以下占67.87%，其中聯(lián)結組別為Yyn0 的配電變壓器（以下簡稱Yyn0 配變）占74.36%。三相負荷不平衡小于15%的配變中，配變首端相間電壓差為5 V及以上占14.01%，其中Yyn0 配變占75.77%。即配變?nèi)嘭摵刹黄胶獯笥?5%或小于15%，首端電壓偏差為5 V 及以上的配變中，Yyn0 配變占比約在74%，配變首端電壓不平衡跟Yyn0配變存在高度相關。三相負荷不平
農(nóng)村電氣化 2022年12期2022-12-21
- 基于FDR法的變電站低壓電纜局部缺陷定位方法
樣本，在距離樣本首端8.7 m處依次剝除長度為10 cm的外護套層、鋼鎧、內(nèi)護套層、銅屏蔽層并依次對樣本A相進行FDR檢測。之后在露出絕緣部分的A相上剝除尺寸為20 mm×2 mm的矩形絕緣層并露出纜芯形成D1缺陷。A相檢測結束后，在距離樣本首端4.3 m處依次剝除長度為10 cm的外護套層、鋼鎧、內(nèi)護套層、銅屏蔽層，之后在露出絕緣層的B相上制作長度為5 mm、深度為0.4 mm的縱向刀痕缺陷作為D2缺陷。B相檢測結束后，用同樣的方法在距離樣本首端11 m
絕緣材料 2022年8期2022-10-20
- 側槽底坡變化對側堰淹沒度影響研究
計時，常常以側槽首端水面高程不超過堰頂水深的一半來保證整個溢流堰為自由泄流［2］?，F(xiàn)有文獻多針對自由泄流下的側槽溢洪道進行研究：如陳振軍［3］、陳小威［4］、劉發(fā)智［5］等對側槽溢洪道水力特性進行了數(shù)值模擬，得到的結果與試驗數(shù)據(jù)相吻合；彭依云［6］等研究了側槽段螺旋流中氣體遷移擴散機理，得出水平向螺旋摻氣水流氣體運動規(guī)律；楊順玉［7］等通過對側槽內(nèi)加設消力墩或者連續(xù)升坎，來改善槽后泄槽段水流流態(tài)。近年來，極端氣候條件下的暴雨頻繁出現(xiàn)，水庫遭遇超標準洪水的概
中國農(nóng)村水利水電 2022年9期2022-09-24
- 真空斷路器開斷并聯(lián)電抗器RC阻容器過電壓抑制仿真試驗研究
在位置a（電抗器首端）和位置b（站用變首端）增加RC 阻容器，仿真圖如圖1所示。仿真分析不同位置下RC 阻容器過電壓的抑制效果。圖1 不同位置RC 阻容器仿真圖由于目前相關行業(yè)準則中，還沒有關于阻容器相關參數(shù)的明確規(guī)范，因此未明確阻容吸收器的電容電阻值在各種工作條件下的選取，所以仍須計算得知，對于分析不同位置下的過電壓抑制情況，本文在電容0.1μF、電阻150Ω 下進行情況分析[4]。在位置a（電抗器首端）加裝RC 阻容器時，電抗器處過電壓及站用變處過電壓
電力設備管理 2022年16期2022-09-21
- 自適應工況的大型水輪發(fā)電機定子接地故障定位方法
為順接，即從線圈首端接入、末端接出；負槽號代表線圈在該分支中為反接，即從線圈末端接入、首端接出。通過分析繞組連接順序可知，該發(fā)電機的每一分支由7個線圈單元組依次正串或反串構成，線圈單元之間角度相差一個槽電角度，而每個線圈單元組由5個空間電動勢相同的線圈組成，一分支繞組上共35匝線圈。根據(jù)其繞組連接順序及繞組結構可以得到A相第一分支電動勢構成基波電動勢向量示意圖如圖3所示。根據(jù)圖3與表1所示發(fā)電機參數(shù)能夠計算出繞組上任意一匝線圈的電動勢幅值及相位[26]。為
電工技術學報 2022年17期2022-09-14
- 基于頻域反射系數(shù)譜的電纜故障定位與故障類型識別方法研究
3]提出利用電纜首端輸入阻抗譜構建廣義正交積分診斷函數(shù)，以確定電纜故障的位置，該方法可以取得較高的定位精度，但是需要已知完好電纜的輸入阻抗譜信息，且需要較寬的測試頻帶與較多的采樣點數(shù)；文獻[14]對阻抗譜進行快速傅里葉逆變換(Inverse Fast Fourier Transform,IFFT)處理以實現(xiàn)對電纜故障的定位，該方法不依賴電纜的原始測試數(shù)據(jù)，但是對測試頻帶要求仍然較高。近年來，有學者發(fā)現(xiàn)電纜首端反射系數(shù)譜能靈敏識別電纜局部阻抗不匹配點，并且相
電工電能新技術 2022年8期2022-08-30
- 果樹灌水器關鍵參數(shù)對灌水均勻度影響的研究
度、出水孔間距、首端進水壓力。本文采用模擬試驗和數(shù)據(jù)分析的方法，確定試驗因素及水平，建立正交試驗，找出最優(yōu)的試驗因素組合。作者研究團隊承擔了華寧縣新村柑桔有限責任公司柑桔園水肥一體化灌溉系統(tǒng)設計工作，灌溉總面積20 hm2，其中：3 號地塊為根域灌溉區(qū)域，面積4 hm2，其余為地塊為微噴灌灌溉區(qū)域面積16 hm2，為解決3號地根域灌溉系統(tǒng)中出水毛管首端進水壓力、管道鋪設長度和出流孔間距對灌水均勻度的影響問題，在云南農(nóng)業(yè)大學灌溉工程實驗中心搭建模擬實驗平臺，
節(jié)水灌溉 2022年6期2022-07-01
- 考慮電暈損耗的220 kV變電站雷電入侵波過電壓計算與影響因素分析
1。設置進線電纜首端為電壓觀測點，得到反擊與繞擊的兩種情形下電暈損耗對過電壓波形的影響規(guī)律，分別如圖6和圖7所示。圖6 雷擊T2桿塔塔頂時電纜首端的過電壓波形Fig.6 Waveform of overvoltage at the head of cable caused by lighting striking the top ofT2tower圖7 雷擊距變電站1 000 m A相導線時電纜首端的過電壓波形Fig.7 Waveform of overv
電力系統(tǒng)及其自動化學報 2022年5期2022-06-05
- 站在五月的首端
史久愛站在五月的首端嗅著遠方飄來的花草香我又望見了兒時的故鄉(xiāng)羊腸小道低矮平房日出日落花開花謝鄉(xiāng)親們用自己勤勞的雙手和智慧譜寫著家鄉(xiāng)的華章汗水澆灌下的土地田野碧波蕩漾果園萬里飄香小鳥一樣的我在這片土地上嬉鬧歡唱直到有一天父親用粗糙的大手牽我走進了課堂走進了他們滿眼的渴望不再勞作不再過面朝黃土背朝天的生活去舞文弄墨去大城市里展翅飛翔此后故鄉(xiāng)的一草一木一磚一瓦和著父母慈愛的目光漸漸地變成了外出求學的我夢里夢外的牽掛和懷想多年后重回故鄉(xiāng)猛發(fā)現(xiàn)家鄉(xiāng)已變了模樣一幢幢高
科教新報 2022年15期2022-05-31
- 適用于特高壓多端混合直流輸電系統(tǒng)的穩(wěn)態(tài)電壓控制方法
的控制目標是維持首端整流站的端口電壓為設定值。當首端整流站不是定直流電壓站時，則需考慮線路壓降帶來的影響，而此時傳統(tǒng)的電壓偏差控制和下垂控制無法實現(xiàn)對電壓和功率的無差控制。因此基于主從控制思想，提出了一種適用于特高壓多端混合直流輸電系統(tǒng)的穩(wěn)態(tài)電壓控制方法?；诋斍爸绷飨到y(tǒng)的接線方式、線路電阻和電流，計算出定直流電壓站和首端整流站之間的壓降。然后對定直流電壓站的電壓參考值進行修正，從而實現(xiàn)對首端整流站電壓的精確控制。在此基礎上，針對線路電阻變化或者未知的情況
電力系統(tǒng)保護與控制 2022年1期2022-01-24
- 一種基于“弦”的邊界跟蹤算法
用來存儲每一弦的首端標記。2.3 初始化首端標記申請存儲空間存儲連通域中每一個弦的首端標記,并將其全部初始化為0。每一個弦的首端即首像素在被搜索記錄后,就將其首端標記賦值為1。當搜索完外層輪廓后,若存在內(nèi)層輪廓,內(nèi)層輪廓中肯定有弦的首端未進行標記的,此時通過首端標記便可進行內(nèi)層輪廓的搜索。2.4 搜索RLRegion連通域外邊界及內(nèi)邊界搜索外邊界時取序號為0的弦為首弦,記為弦C0(xb0,xe0,y0)，xb0為A的首像素的列坐標，xe0為其尾像素的列坐標
煙臺大學學報（自然科學與工程版） 2022年1期2022-01-19
- 考慮負荷不平衡分布的低壓配電網(wǎng)線損實用計算策略
系不明確，以線路首端不平衡度衡量整個臺區(qū)的不平衡情況，忽略了負荷分布不平衡對線損的影響，存在理論誤差。文獻［13］定性分析了負荷、線路參數(shù)和分布式電源（distributed generation,DG）接入對不平衡度的影響，但沒有更進一步，研究多種因素通過影響不平衡度對線損的影響。文獻［14］分析了接入DG產(chǎn)生的負荷空間分布變化對線損的影響；文獻［15］考慮動態(tài)三相不平衡度，以線路結構為基礎，計算損耗在各支路的分布情況；上述文獻考慮了多種線損影響因素，但
電力需求側管理 2021年6期2021-11-18
- 小電流接地選線裝置在10 kV系統(tǒng)站間轉(zhuǎn)供電期間的應用分析
時，非故障線路I首端所反應的零序電流為：即非故障線路零序電流為其本身的電容電流，電容性無功功率的方向為母線流向線路。電源側開關處所反應的零序電流為：即電源側開關處零序電流為其本身的電容電流，電容性無功功率的方向為母線流向線路，此特點與非故障線路一致。對于故障線路J，B相和C相與非故障線路一樣，流過本身對地電容電流和，而不同之處是在接地點要流回全系統(tǒng)B相和C相對地電容電流之和，其值為：此電流從A相流回，因此，故障線路J首端所反應的零序電流為：即故障線路零序電
云南電力技術 2021年5期2021-11-15
- 基于不同管道布置方式的油田摻水系統(tǒng)優(yōu)化研究
環(huán)狀摻水工藝分為首端摻水、末端摻水和分支摻水［4-7］。本文以某小區(qū)塊油田為研究對象，研究摻水溫度、摻水比以及不同摻水方式對摻水系統(tǒng)能耗和運行費用的影響。1 計算依據(jù)1.1 計算公式摻水系統(tǒng)能耗主要為摻水泵及抽油機等的機泵電耗和站內(nèi)加熱爐的燃料消耗［8-10］。1）機泵軸功率計算式中：P為機泵軸功率，kW；qv為輸送溫度下機泵的排量，m3/s；H為機泵排量為qv時的揚程，m；ρ為輸送溫度下介質(zhì)的密度，kg/m3；η為輸送溫度下泵的排量為qv時的輸油效率。2
武漢工程大學學報 2021年5期2021-11-03
- 基于反射系數(shù)譜的XLPE電纜水樹缺陷定位方法
出水樹缺陷下電纜首端反射系數(shù)模型，運用有限元仿真方法明確了不同類型水樹缺陷對模型中分布參數(shù)的關聯(lián)關系，引入基于廣義正交法的缺陷定位模型，提出一種基于電纜首段反射系數(shù)譜的水樹定位及診斷新方法，并優(yōu)選出模擬診斷的頻帶參數(shù)。最后通過多組仿真實驗及實際電纜實驗的分析，驗證了本方法的有效性及準確性，為工程實際中電纜的故障預先感知、科學化運維管理提供更有價值的技術支撐。2 電纜首端反射系數(shù)譜2.1 電纜分布參數(shù)模型由傳輸線基本原理可知，當電纜線路長度l與入射信號波長λ
電工電能新技術 2021年7期2021-07-23
- 一起背靠背換流變壓器油色譜異常分析及處理
流變閥側Y接繞組首端引線接頭壓接工藝不良,引線屏蔽管油流不暢等問題,導致絕緣油局部受熱分解產(chǎn)氣。針對發(fā)現(xiàn)問題,進行相應處理,設備修復完畢投入后運行正常,未在有異常產(chǎn)氣現(xiàn)象。1 異常情況1.1 設備參數(shù)表1 換流變參數(shù)1.2 設備異常情況 該換流變自投運以來均存在不同程度的總烴及氫氣增長現(xiàn)象,油色譜試驗結果見表2。表2 換流變油色譜試驗數(shù)據(jù)μL/L2 數(shù)據(jù)分析2.1 油色譜試驗數(shù)據(jù)分析 結合油色譜試驗數(shù)據(jù),根據(jù)“三比值法”,該換流變?nèi)戎稻幋a為“001”,對
探索科學(學術版) 2021年6期2021-07-19
- 重載鐵路牽引網(wǎng)雷擊仿真模型比較研究
器出口處即接觸線首端電壓Ecup波形如圖5所示。圖4 正常無雷擊系統(tǒng)仿真模型圖5 接觸線首端電壓Ecup波形根據(jù)上述仿真結果可知，互耦合模型接觸線首端電壓Ecup穩(wěn)定值為39.35 kV，貝杰倫模型接觸線首端電壓Ecup穩(wěn)定值為39.31 kV，接觸線首端電壓理論值為二者基本相符。通過上述正常無雷擊的兩種模型仿真，可得變壓器出口處即接觸線首端電流Icup、回流線首端電流Ifup、鋼軌首端電流Irup、承力索首端電流Imup仿真波形分別如圖6～圖9所示。圖6
電氣化鐵道 2021年3期2021-07-15
- 一起換流站交流濾波器保護跳閘故障診斷與仿真分析
小組交流濾波器的首端電流和尾端電流通過常規(guī)電磁式CT轉(zhuǎn)成小電流信號后，送入常規(guī)互感器合并單元PCS-221轉(zhuǎn)成光信號，最后以光纜送入保護裝置PCS-976A[2]。7621小組濾波器投入時，兩套保護裝置記錄的原始錄波如圖2、圖3所示。圖2 SC型小組交流濾波器A套保護裝置錄波圖3 SC型小組交流濾波器B套保護裝置錄波正常情況下，參與差動保護首端電流和尾端電流幅值相同、相位相反。從圖2可知，7621交流濾波器投入時A套保護裝置首端A相電流較尾端A相電流幅值偏
寧夏電力 2021年3期2021-07-13
- 首升降舵布局方式對潛艇垂直面操縱性能仿真分析
首升降舵布置分為首端首舵和圍殼舵2種形式。不同形式的首升降舵布置對潛艇的垂直面操縱性能的影響是不一樣的。圍殼舵適于保持深度和無縱傾或以甚小縱傾來變深，而首端首舵可以提供較大的縱傾力矩。英國潛艇專家R.Burcher曾經(jīng)評論[1]：“即便迄今，潛艇設計師們在設置首升降舵在潛艇上的位置方面仍存在著許多的爭論和廣泛的意見分歧?！笨梢哉f，首升降舵的設置是肯定也是必須的，但其布置確有多樣的見解。本文以模型潛艇為研究對象，仿真分析不同布置方式下單位舵角的操舵響應和梯形
艦船科學技術 2021年5期2021-07-03
- 換流變壓器閥側接地故障分析及保護優(yōu)化
指換流變閥側CT首端到中性點之間的部分,包括換流變閥側繞組及其引出線、中性點等部分的故障),故障特征同常規(guī)交流系統(tǒng)差異較大,故障電流具體呈現(xiàn)以下特征：(1) 故障特征弱。換流變閥側自身無接地點,但直流側有接地點。閥側發(fā)生單點接地故障時,故障點同直流側接地點形成回路。由于直流側接地點通常離換流站有一定距離,且換流變短路阻抗一般較大,將導致閥側單點接地故障電流相對較小。整流側和逆變側短路后特征不同,通常逆變側故障電流會更小。(2) 故障電流諧波含量高。換流閥及
電力工程技術 2021年3期2021-06-17
- 深水柔性軟管濕存后的回收工藝研究
：1） 回收軟管首端離開海床。2）軟管首端甲板處理。3） 回收整條軟管離開海床濕存區(qū)域。4） 軟管首端通過TLS。5） 浮子段通過TLS船舷外工作平臺。6） 軟管末端通過TLS。7） 軟管末端甲板處理。根據(jù)施工中涉及的關鍵作業(yè)步驟，通過Orcaflex軟件模擬給出作業(yè)要求和建議。計算分析文件中體現(xiàn)的主要信息和數(shù)據(jù)應該包括以下6條：1） 關鍵作業(yè)限制的天氣條件及施工船舶艏向。2） 2)關鍵作業(yè)涉及的laytable（軟管鋪設/回收作業(yè)使用的計算分析表）。3）
中國新技術新產(chǎn)品 2021年2期2021-04-13
- 雅萬高鐵20 kV電力貫通線無功補償方案研究
補償裝置，在線路首端設置連續(xù)可調(diào)的磁控電抗器以保證首端功率因數(shù)滿足要求。由式(7)和式(8)可得，Karawang配電所至Walini配電所間綜合負荷貫通線電纜總充電功率為836.39 kVar?？紤]到固定補償容量宜為電纜總充電功率的75%，且3處固定電抗器容量相同，因此本文將每處固定電抗器容量選取為200 kVar，并驗證其補償效果，具體補償模型如圖3所示。圖3 雅萬高鐵20 kV全電纜貫通線補償模型3 仿真分析為驗證本文設計的雅萬高鐵20 kV全電纜電
鐵道標準設計 2021年2期2021-02-25
- 風電場箱式變壓器鐵芯發(fā)熱故障分析
造工藝存在缺陷，首端低壓繞組與鐵芯接觸過于緊密是導致發(fā)熱故障的原因。1 故障簡介2009年5月某風電場第一臺箱式變壓器投運，2010年10月最后一臺箱式變壓器投運，該風電場共安裝55臺同廠家、同型號、同批次風機箱式變壓器，其基本參數(shù)如下：型號：ZGS-ZF-1000/38.5電壓組合：38.5 kV±2×2.5%/0.62 kV聯(lián)接組別：D/Yn11阻抗電壓：6.31%該變壓器為三相、雙繞組、油浸、自冷、低損耗、全密封、免維護電力變壓器，其整體外觀和繞組鐵
四川電力技術 2020年5期2020-11-17
- 變壓器繞組匝間短路不同位置磁場特性分析
間短路不同位置(首端、中端、末端)時繞組電流、主磁通及繞組漏磁通情況.搭建動模實驗平臺，測量繞組匝間短路的電流，并與仿真結果進行對比，驗證本文所得結論的正確性.1 匝間短路電磁耦合模型1.1 電路模型當變壓器原邊繞組發(fā)生匝間短路時，短路繞組、副邊繞組與原邊未短路繞組三者相互耦合，電磁耦合原理如圖1所示.圖1 變壓器匝間短路耦合電路原理圖當繞組短路時，短路繞組與原邊未短路繞組只有磁的聯(lián)系，由楞次定律可知，is與i1反向，共同流經(jīng)短接點S，短路路徑上流過電流i
東北電力大學學報 2020年5期2020-10-27
- 有載分接開關在聯(lián)絡變壓器中的應用
00，遠低于高壓首端絕緣水平，因此該類型變壓器采用中性點調(diào)壓(如圖1)能夠顯著降低分接開關及與其相連的引線的絕緣水平。與此同時，非自耦變壓器采用中性點調(diào)壓為恒磁通調(diào)壓，不會造成低壓電壓波動。中性點調(diào)壓方式既降低了開關采購成本和變壓器制造成本，又能保證變壓器運行時更安全可靠。圖1 非自耦變壓器調(diào)壓接線原理圖圖2 220kV自耦變壓器調(diào)壓接線原理圖國內(nèi)110kV 、220kV等級聯(lián)絡變壓器，因開關電壓等級較低，在引線與分接開關連接時，引線端子與開關觸頭處可直接
福建質(zhì)量管理 2020年17期2020-09-17
- 后處理主工藝操縱人員持照崗位設置探討
主工藝流程包括：首端、鈾钚分離(又名共去污)、鈾尾端(含鈾純化)和钚尾端(含钚純化)四大工序，各工序流程簡圖依次如圖1～圖4所示。各工序均設置相應的操縱崗位。圖1 后處理首端流程簡圖[7]圖2 后處理鈾钚分離(共去污)流程簡圖[7]圖4 后處理钚尾端(含钚純化)流程簡圖[7]2 后處理主工藝操縱崗位的安全重要度評價后處理主工藝操縱崗位中持照崗位的設置與操縱崗位的安全重要度密切相關，以下主要從操縱崗位所執(zhí)行的安全功能、潛在事故以及歷史發(fā)生的人因事故三個方面來
輻射防護 2020年3期2020-07-15
- 不同側出線的變壓器線圈匝數(shù)計算
干式接地變壓器的首端出頭和末端出頭，三線圈自偶變壓器中壓首端出頭和末端出頭分別在鐵心柱的兩側的問題，這時A，B，C三相其電氣匝數(shù)的核算略有不同。筆者通過模型試驗所得的數(shù)據(jù)，通過理論分析和計算得出了電氣匝數(shù)和所謂的實繞匝數(shù)之間的關系。如圖1所示為首端出頭和末端出頭分別在鐵心柱的兩側的線圈繞制簡圖。為敘述方便只畫出低壓線圈。下同。圖1 線圈燒制簡圖二、試驗模型的建立及數(shù)據(jù)的取得試驗時取一臺已疊好的三柱鐵心，準備一些銅導線按如下數(shù)據(jù)纏繞在鐵心柱上，高壓A，B，C
福建質(zhì)量管理 2020年12期2020-07-02
- 基于MATLAB的變壓器連接組別仿真
組別數(shù)據(jù)（原副邊首端互為同名端）圖3 三相繞組三角形連接連接方式：三相變壓器繞組有星形接法和三角形接法兩種，Y、D分別表示原邊星形和三角形接法，y、d分別表示副邊星形和三角形接法。“Y／y”表示原副邊均為星形接法；“Y／d正串”表示原邊星形接法，副邊三角形正串；“Y／d反串”表示原邊星形接法，副邊三角形反串；“正串D／y”表示原邊三角形正串，副邊星形接法；“反串D／y”表示原邊三角形反串，副邊星形接法；“正串D／d正串”表示原副邊均為三角形正串；“反串D／
機械工程與自動化 2020年1期2020-03-22
- 關于三相電力變壓器聯(lián)接組別的判定方法與思考
方法變壓器繞組的首端和尾端的標注規(guī)定如表1。表1 變壓器繞組的首端和尾端的標注規(guī)定三相變壓器的繞組的聯(lián)接方式主要采用星形(Y)接和三角形(D)連接方式。反順序連接是標準連接形式：A-XC-ZB-YA,正順序連接：A-XB-YC-ZA。需要注意的是三角形接線雖有正反兩種順序，但他們的相序沒有變。三相電力變壓器的連接組的書寫方式是用大小字母表示，大寫字母依次表示高繞組的連接方式，小寫字母依次表示低繞組的連接方式。星形接線用Y和y表示，有中性引出線是用YN和yn
山東化工 2020年2期2020-03-10
- 電流互感器配置對交流濾波器差動保護的影響
器設備配置情況：首端TA T1與尾端TA T2均為光學TA。首端光學TA同時配置有羅氏線圈（空芯線圈）和電子式低功率線圈（LPCT），尾端光學TA只配置了LPCT線圈，首端光學TA增加羅氏線圈是為了1 000 kV側的電流測量具有更好的暫態(tài)特性。首端光學TA羅氏線圈額定電流2 000 A，滿足5TPE精度要求，5TPE對暫態(tài)要求等同于TPY，LPCT線圈額定電流1 000 A，滿足0.2/5P7精度要求；尾端光學TA額定電流500 A，滿足0.2/5P40
山東電力技術 2019年6期2019-07-04
- 變壓器繞組匝間短路電動力的研究
繞組。（1）繞組首端匝間短路。變壓器空載運行，高壓繞組首端分別設置6%和10%的匝間短路故障，短路線餅分別為1～4號線餅和1～7號線餅。變壓器繞組首端匝間短路時各線餅受力分布見圖2。圖1 變壓器匝間短路仿真模型（a）高壓繞組結構；（b）仿真電路圖Figure 1 Simulation model of inter-turn short circuit圖2 首端繞組電動力分布（a）6%匝間短路；（b）10%匝間短路Figure 2 Force distrib
水電與抽水蓄能 2019年2期2019-06-13
- 電動機星-三角變換啟動前后繞組電流相序分析
繞組為CZ。其中首端為A、B、C，尾端為X、Y、Z。電動機啟動時三相繞組星形連接，繞組尾端X、Y、Z連接在一起，首端A、B、C引出接三相電源。圖1 電動機定子繞組的星形連接1.2 定子繞組的兩種三角形連接電動機啟動后，電動機繞組由星形連接切換為三角形連接，有兩種接法。第一種接法如圖2所示，A相繞組首端A與C相繞組尾端Z相連，B相繞組首端B與A相繞組尾端X相連，C相繞組首端C與B相繞組尾端Y相連。圖2 電動機定子繞組的第一種三角形連接第二種接法如圖3所示，A
應用能源技術 2019年1期2019-01-30
- 基于狀態(tài)量信息的含分布式電源配電網(wǎng)保護新方案
獻[8]利用饋線首端到DG并網(wǎng)點之間各保護裝置限時電流速斷保護的動作信息來實現(xiàn)DG上游區(qū)域的故障定位。然而，含DG配電網(wǎng)的運行方式復雜，傳統(tǒng)限時電流速斷保護整定值很難滿足文中的靈敏度要求，同樣需要加裝電壓互感器來獲取方向信息。另外，逆變型DG通常采用基于電壓正序分量的控制策略，只存在于正序網(wǎng)絡中，且在故障情況下只輸出有功電流或幾乎只輸出無功電流，也可能使得功率方向元件判斷錯誤[9-10]。配電自動化系統(tǒng)依靠故障電流信息實現(xiàn)故障定位[11]。隨著DG并網(wǎng)容量
電力自動化設備 2018年12期2018-12-13
- 高滲透率分布式電源對配電網(wǎng)影響分析
配變平均負載率、首端母線電壓、主干線總長度、負荷平均功率因數(shù)、基態(tài)值為該地區(qū)的平均值；各配變的有功負荷按線路配變平均負載率基態(tài)值αTB和配變?nèi)萘康某朔e進行分配，無功負荷通過負荷平均功率因數(shù)基態(tài)值cosφB以及有功負荷計算得到；主干線各段線路長度按典型線路長度與主干線總長度基態(tài)值進行等比例縮放；首端母線電壓直接改為基態(tài)值即可。（1）電纜線路的基態(tài)模型。根據(jù)目前廣東電網(wǎng)10kV配電線路統(tǒng)計數(shù)據(jù)，城鎮(zhèn)10kV配電線路長度基本分布在2～12km，主干線的線徑面積主
大眾用電 2018年8期2018-10-30
- 玉柳全電纜電力貫通線無功補償配置及優(yōu)化分析
容量，而且改善了首端功率因數(shù)及線路各節(jié)點電壓。鐵路電力供電系統(tǒng)；鐵路電力貫通線；電纜；無功容量配置；遺傳算法鐵路電力供電系統(tǒng)是向除牽引負荷外的所有鐵路用電設施供電，其從地方變電站接引2路電源通過鐵路變配電所引出的2條10 kV電力線路(稱為電力貫通線)向鐵路沿線的車站、區(qū)間負荷供電。普速鐵路的電力貫通線以架空線為主，在地形和氣候條件特殊情況下采用電纜敷設。由于架空線易受自然環(huán)境影響，為了提高供電可靠性，在高速鐵路中采用全電纜貫通線向鐵路非牽引負荷供電。但全
鐵道科學與工程學報 2018年9期2018-10-08
- 分布式可再生能源接入對配電網(wǎng)電壓分布的影響分析
i+jXi；饋線首端為該網(wǎng)絡的平衡節(jié)點，即電壓幅值恒定，為V0，節(jié)點i的電壓幅值為Vi；可再生能源并網(wǎng)點為節(jié)點p，其輸出功率為PDG+jQDG。以下分析忽略各線路上的功率損耗。（1）分布式可再生能源接入配電網(wǎng)前，節(jié)點k與節(jié)點(k-1)電壓之間的關系：一般地，可忽略電壓降落橫分量的影響，同時，由于配電網(wǎng)用戶側功率因數(shù)一般處于0.95左右，因此也可認為，則式(2)可近似表示為：由于網(wǎng)絡中各節(jié)點負荷消耗的有功功率和無功功率皆為正值，即PLi＞0，QLi＞0，因此
機電工程技術 2018年4期2018-05-05
- 埋地保溫管道和非保溫管道停輸溫降規(guī)律對比研究
48 h內(nèi)各管段首端和末端油溫的變化情況，計算結果如圖1～4所示。從模擬算例的計算結果可以看出：（1）對于管段首端的停輸溫降，在停輸時間較短的情況下（本文算例在20 h以內(nèi)），非保溫管道的停輸溫降速率和溫降幅度要大于保溫管道，即停輸初期保溫管道的熱力安全性更優(yōu)。然而，隨著停輸時間的延長，非保溫管道的停輸溫降速率逐漸變小，并且在停輸20 h以后，非保溫管道內(nèi)的油溫開始高于保溫效果較差管道（保溫層導熱系數(shù)0.055 W/（m·℃））的停輸油溫。在停輸48 h終
石油工程建設 2018年1期2018-02-26
- 采用斷路器首端投切方式治理35 kV并聯(lián)電抗器操作過電壓
14）采用斷路器首端投切方式治理35 kV并聯(lián)電抗器操作過電壓金佳敏1，鄭一鳴2，陳宜斌1，萬 曉1（1.國網(wǎng)浙江省電力公司溫州供電公司，浙江 溫州 325000；2.國網(wǎng)浙江省電力公司電力科學研究院，杭州 310014）斷路器在開斷35 kV并聯(lián)電抗器過程中，會產(chǎn)生嚴重的操作過電壓問題，嚴重威脅35 kV系統(tǒng)設備絕緣。研究表明，通過在并抗中性點末端加裝斷路器進行投切能有效治理開斷過電壓問題，但是中性點不具備分相引出條件的并抗不具備改造條件。針對以上治理困
浙江電力 2017年10期2017-11-20
- 110kV GIS變電所進線電纜末端雷電過電壓研究
纜長度的電纜末、首端雷電過電壓?！娟P鍵詞】：110kV GIS；變電所；進線電纜末端；雷電過電壓【前言】：針對110 kV GIS 變電所電纜進線與架空線相連的方式， 采用ATP- EMTP 搭建雷電侵入波作用下的架空線與電纜進線相連、包括架空線與電纜連接處安裝的避雷器和部分電氣設備（GIS、變壓器） 在內(nèi)的單相簡化模型， 仿真計算斷路器不同狀態(tài)下， 不同電纜長度的電纜末、首端雷電過電壓與電纜長度之間的關系， 為電纜進線方式下避雷器的布置設計提供了參考。1
中國綠色畫報 2017年7期2017-08-02
- 開式電力網(wǎng)潮流分布計算
；S—通過變壓器首端或末端的負荷功率（kVA）；U—變壓器首端或末端的電壓（kV）。2.2 變壓器無功損耗式中：Xk—壓器電抗（Ω）。2.3 變壓器的空載損耗式中：Gm—變壓器的激磁電導（S）；Bm—變壓器的激磁電納（S）；U—變壓器首端電壓（kV）。2.4 線路電容功率的一半式中：BL—線路電納(S)；U—線路首、末端電壓（kV，與計算點電壓一致）。2.5 線路有功損耗式中：PL—線路首端或末端負荷有功功率（kW）；QL—線路首端或末端負荷無功功率（kV
河北水利 2016年5期2017-01-10
- 基于線模行波突變的配電網(wǎng)全架空線路單相接地的多端檢測定位新方法
下，先后在線路的首端和末端向三相注入相同的高壓脈沖，并分別在首末端采集線模電壓信號的雙端注入法。在線路首端向三相注入相同的高壓脈沖，并在首端、末端和必要的二級分支末端檢測線模電壓信號的單端注入多端檢測法。兩種方法都利用了線模電壓首個非零突變點對應時刻與故障點到測量點之間距離的關系進行綜合定位。通過理論推導，PSCAD仿真和Matlab分析，證明了單端注入法比雙端注入法效率更高，同時單端注入多端檢測法能準確定位故障。配電網(wǎng)；單相接地故障；雙端注入法；單端注入
電力系統(tǒng)保護與控制 2016年9期2016-06-23
- ±500 kV伊穆直流極1線路故障導致極2直流閉鎖原因分析
而該組直流濾波的首端光電式電流互感器、尾端電磁式電流互感器在電流傳變特性方面存在較大差異，穿越電流傳變產(chǎn)生的差流達到保護動作條件，導致極2直流閉鎖。針對這次保護誤動，將直流濾波器差動保護延時由40 ms延長至500 ms，提高了保護的防誤動水平。直流輸電；重啟動；直流濾波器；保護誤動；直流閉鎖1 故障過程事故發(fā)生前，±500 kV伊穆直流雙極大地回線全壓運行，伊敏換流站送穆家換流站1 600 MW。2013年6月30日14：15，穆家換流站極1直流保護發(fā)“
東北電力技術 2015年9期2015-06-06
- 變壓器Y,d接線組別聯(lián)接技巧
同），由左到右的首端(指同極性端，下同)依次為A、B、C，對應的末端分別為X、Y、Z且聯(lián)接在一起的三相星型接線（以下稱星接）。對于角接的副繞組，畫出無聯(lián)接關系、三個獨立由左到右首端依次為a、b、c，對應末端分別為x、y、z的三相副繞組。標明原、副繞組每相相電壓參考方向由首端指向末端，以及原、副繞組線電壓uAB、uab的參考方向。在不考慮變壓器繞組內(nèi)部阻抗壓降的前提下，三相變壓器的每一個鐵芯柱上各繞組相電壓之間的相位總是一致的。按原繞組線電壓uAB相量指向0
電子世界 2015年18期2015-03-27
- 電纜故障的脈沖反射測試技術與特殊波形的分析
:1 故障點位于首端及其附近的特殊波形分析與測量當故障點位于首端(測試端)及其附近大約40 m以內(nèi)時，由于故障波形的改變，常規(guī)的測量方法已無法測算故障距離，通常把該范圍定義為“盲區(qū)”。大量實測波形的研究結果表明:盲區(qū)內(nèi)故障點的反射特性仍然符合脈沖原理，只是由于故障點太近，測到的波形是一個經(jīng)過入射脈沖和反射脈沖(低壓脈沖法)或多次反射脈沖的疊加波形，因此其波形外貌已發(fā)生了根本的改變。筆者利用行波的傳播、反射、疊加等原理，對盲區(qū)波形進行剖析，從而獲得了盲區(qū)波形
電線電纜 2014年2期2014-06-26
- 含風電的配電網(wǎng)中線損計算方法改進
容量法主要適用于首端功率方向不變的網(wǎng)損計算，對于潮流多變的含風電的配電網(wǎng)，該方法存在一定的局限性。針對風電自身出力的特點，合理劃分時段，分時計算網(wǎng)損，在原有基礎上對等效容量法進行改進，提出了一種更加精確的含有風電的配電網(wǎng)的線損計算方法，并以某含風電的配電網(wǎng)為算例，對所提方法進行了驗證。1 等效容量法等效容量法是在用等值電阻計算網(wǎng)損時，將小電源 (或均方根電流)考慮為一種約束的方法。由于小電源側的均方根電流已知，就不需要假設與其連接的變壓器容量成正比的關系，
四川電力技術 2014年3期2014-03-19
- 電容式套管末屏接線法在繞組變形測試中的應用研究
子接在中性點套管首端即將軍帽上部的金屬部分，響應輸出信號接線夾子接在高、中壓套管首端即將軍帽上部的金屬部分。下面將介紹頻率響應法的原理，提出用套管末屏接線取掃描輸出信號的新方法替代套管首端接線取掃描輸出信號的舊方法，對新舊兩種方法進行基于二端口網(wǎng)絡的原理比較，并通過試驗驗證用新方法代替舊方法的可行性即兩種方法測試結果具有一致性的對比關系。1 常用的套管首端接線法原理分析當掃描輸入信號Vi接線端子接在中性點套管首端即將軍帽上部的金屬部分，響應輸出信號Vo接在
四川電力技術 2014年2期2014-03-19
- 三相變壓器連接組別的二元解構判別策略
礎》慣例，規(guī)定從首端指向末端；（二）三相變壓器相量圖中的繞組相、線電壓相量正方向按《電工基礎》慣例，規(guī)定從末端指向首端。三、連接組別判定步驟：（一）根據(jù)三相變壓器繞組實際接線列出繞組電壓方程；（二）依據(jù)三相變壓器繞組電壓方程及繞組同極性端畫出繞組電壓對應相量；（三）將三相變壓器高壓繞組某一線電壓相量置于時鐘“12點”，則低壓繞組對應線電壓所指時鐘點數(shù)為三相變壓器連接組別號。實例推演（以A相、B相及相間線電壓為例）（1）Y，y12連接組別變壓器圖1為Y，y1
風能 2014年12期2014-01-13
- 電纜線路并聯(lián)補償電抗器合分閘暫態(tài)研究
計算還給出了合閘首端電抗器時，線路首末端的電壓波形（圖2和圖3）和線路首末端電抗器的電流波形（圖4和圖5）。圖2 線路首端電壓波形圖圖3 線路末端電壓波形圖圖4 線路首端電抗器電流波形圖圖5 線路末端電抗器電流波形圖通過仿真模擬計算結果可以看出，合閘并聯(lián)電抗器時，首端電抗器合閘涌流最大為28.5 A，為額定電流值8.55 A的3.33倍。開關對電抗器的合閘操作不會對系統(tǒng)產(chǎn)生過電壓。3 分閘電抗器模擬計算在電力供電系統(tǒng)中，當開關分閘并聯(lián)補償電抗器時，由于開關
電氣化鐵道 2013年1期2013-09-21
- 灌區(qū)規(guī)劃設計渠(溝)系水位推求參考點選取的簡易方法
斗渠(溝)末端(首端)的農(nóng)渠(溝)末端(首端)，也就是逆(順)渠(溝)水流方向全程計算農(nóng)渠(溝)、斗渠(溝)的沿程水頭損失(落差)，定為斗渠進口及斗溝出口設計水位。這樣，雖然工作量僅為前者的1/3，但實踐起來，后者推求的水位不完全安全，即灌溉水位偏低、排水水位偏高現(xiàn)象可能發(fā)生，直接影響到支渠(溝)、干渠(溝)設計水面線的合理確定。2 參考點位置的合理確定2.1 確定原則在參考點選擇過程中，要本著統(tǒng)籌考慮斗渠(溝)范圍內(nèi)(對于小型灌區(qū)可直接推求支渠閘前或支溝
黑龍江水利科技 2013年6期2013-08-06
- 變壓器繞組同名端與首尾端判別辨析
流流入的一端稱為首端，電流流出的一端稱為尾端。首尾標示正確與否直接關系到變壓器能否正常運行。一、單相變壓器極性和首尾端的判斷在繞組極性的測定中，可采用的方法有多種。在此我們主要對單相變壓器和三相變壓器都常采用的直流法進行詳細辨析。1.單相變壓器繞組極性測定用直流法測單相變壓器的極性時，為了安全，一般多采用1.5V的干電池或2-6V的蓄電池和直流電流表或直流電壓表，在變壓器高壓繞組接通直流電源的瞬間，根據(jù)低壓繞組電流或電壓的正負方向，來確定變壓器各出線端的極
電子世界 2012年21期2012-06-01
- 四方山水庫溢洪道側槽水面線推求
105 m，側槽首端底寬10 m，末端底寬20 m，側槽邊坡分別為m1=0.5，m2=0.75。首先計算臨界水深發(fā)生在側槽末端時的臨界坡降，據(jù)此判定側槽是否滿足緩坡要求。計算公式為:經(jīng)計算，臨界水深發(fā)生在側槽末端時，校核情況下的臨界水深為3.005 m，設計情況下的臨界水深為1.904 m。校核情況下的臨界線比降為0.00161，設計情況下的臨界比降為0.00176。設計采用側槽比降i為0.0015。側槽為緩坡，滿足規(guī)范要求。側槽末端設調(diào)整段長度為26 m
黑龍江水利科技 2010年5期2010-03-23
- 交流電機交叉式繞組展開圖連法分析
槽引出A相繞組的首端A，從左到右依次聯(lián)接各線圈，最終從28號槽引出A相繞組的尾端X。繪制結果如圖1所示。表1 三相36槽四極交流電機相帶劃分結果圖1 A相繞組展開圖繪制B相繞組時，以同樣的方法放置各線圈。因為槽距角а為20°且三相繞組的首端要互差120°電角度[2]，所以B相首端從A相繞組的首端開始向后推6個槽，即從7號槽引出B相繞組的首端B，依然是從左到右按照接線原則依次連接各線圈，最終從34號槽引出B相繞組的尾端Y。繪制結果如圖2所示。圖2 三相繞組展
電氣技術 2010年7期2010-03-19
- 管道泄漏檢測實驗系統(tǒng)設計與實現(xiàn)
情況。泄漏閥距離首端傳感器2．48 m，見圖1。圖1 實驗系統(tǒng)組成結構框圖測量壓力采用JYB-KO-HAG型壓力變送器，量程為0～0．5 MP，輸出為4．0～20．0 mA的電流信號。測量流量采用LWGY-40型流量變送器，量程為2．0～20．0 m3／h，輸出為4．0～20．0 mA的電流信號。數(shù)據(jù)采集卡采用研華PCI-1710HG多功能數(shù)據(jù)采集卡，可以在Labview等組態(tài)軟件下很方便完成測量與控制系統(tǒng)。端子板型號為PCLD-8710。這種數(shù)據(jù)采集卡特
船海工程 2007年2期2007-06-01