心部
- Cr3 材質(zhì)中厚板軋機(jī)支承輥心部鍛造質(zhì)量?jī)?yōu)化研究
厚板軋機(jī)支承輥的心部鍛造質(zhì)量，本研究特選用3000mm 級(jí)別中厚板支承輥常用的217t 鋼錠進(jìn)行有限元模擬對(duì)比研究，在對(duì)其傳統(tǒng)鍛造工藝進(jìn)行分析的同時(shí)，嘗試通過改變鍛造壓實(shí)的工藝方式，對(duì)其進(jìn)行心部鍛造質(zhì)量?jī)?yōu)化研究。根據(jù)模擬研究結(jié)果制定優(yōu)化后的鍛造工藝，并將其運(yùn)用在某鋼廠中厚板軋機(jī)支承輥的實(shí)際生產(chǎn)中，最后通過超聲波探傷對(duì)其心部質(zhì)量進(jìn)行驗(yàn)證，進(jìn)一步證實(shí)優(yōu)化后工藝的優(yōu)越性，為該類支承輥產(chǎn)品的質(zhì)量進(jìn)步打下堅(jiān)實(shí)基礎(chǔ)。支承輥是金屬軋制設(shè)備上的重要部件，其工作條件惡劣，工
鍛造與沖壓 2023年19期2023-11-06
- 加工和熱處理工藝對(duì)TA18 鈦合金組織和性能的影響
熱處理后其邊部與心部之間的組織結(jié)構(gòu)及性能差異，并建立起棒材的織構(gòu)狀態(tài)與其強(qiáng)度和工藝性能之間的聯(lián)系。研究結(jié)果可為后續(xù)加工制備管材提供理論依據(jù)，同時(shí)也可為TA18 鈦合金的顯微組織特征研究與調(diào)控提供參考。1 材料與方法試驗(yàn)采用的TA18 鈦合金成分如表1 所示，通過金相法測(cè)定合金的相變點(diǎn)為925 ℃±5 ℃。將直徑365 mm 的TA18 鈦合金鑄錠經(jīng)過自由鍛和鐓拔工藝后在830 ℃進(jìn)行第一次精鍛，獲得直徑為80 mm 的棒材，之后在同樣溫度下進(jìn)行二次精鍛，獲
鋼鐵釩鈦 2022年6期2023-01-31
- 齒輪硬度散差問題原因分析及解決方法
針對(duì)齒輪熱處理后心部與表層的硬度散差現(xiàn)象，進(jìn)行了試驗(yàn)、檢驗(yàn)和分析，并采用合適的熱處理工藝減少齒輪硬度散差，改善金相組織，提高齒輪性能。試驗(yàn)試驗(yàn)材料試驗(yàn)材料牌號(hào)為20CrMnTi，化學(xué)成分見表1。表1 主要化學(xué)成分/wt%試驗(yàn)方法采用工藝參數(shù)如圖1 所示，正火保溫溫度為930℃，控溫冷卻處理時(shí)間分別為10min、15min。圖1 熱處理試驗(yàn)曲線分析控溫冷卻時(shí)間對(duì)齒輪組織影響表征圖2 所示為取樣位置及經(jīng)過硬度測(cè)試后的試樣宏觀形貌，硬度測(cè)試點(diǎn)分別標(biāo)記為a、b、c
鍛造與沖壓 2022年23期2022-12-23
- 一種滲碳齒輪心部硬度的改善
火、回火后，存在心部硬度偏低的質(zhì)量問題，嚴(yán)重影響生產(chǎn)進(jìn)度。心部硬度會(huì)直接影響滲碳齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度和接觸疲勞強(qiáng)度，同時(shí)還對(duì)熱處理變形有較大的影響[1]。本文對(duì)影響齒輪心部硬度的各種因素進(jìn)行分析和總結(jié)，從熱處理工藝和零件材料兩方面提出解決齒輪心部硬度偏低的有效措施。圖1 齒輪結(jié)構(gòu)示意圖Fig.1 Schematic diagram of gear structure該齒輪的生產(chǎn)工藝流程為：原材料→鍛造→正火→機(jī)加工→滲碳淬火、回火→金相檢驗(yàn)→強(qiáng)化噴丸→檢驗(yàn)→
熱處理技術(shù)與裝備 2022年6期2022-12-20
- 鑄造鎂合金的應(yīng)力分布數(shù)學(xué)模擬研究?
層受壓應(yīng)力、鑄錠心部受拉應(yīng)力, 這主要是因?yàn)榘脒B續(xù)鑄造冷卻過程中鑄錠心部的冷卻速度較慢, 而表層的冷卻速度較快[12], 因此凝固過程中表層會(huì)優(yōu)先凝固, 并抑制心部的收縮, 整體表現(xiàn)為表層壓應(yīng)力, 而心部表現(xiàn)為拉應(yīng)力特征。圖3 AZ91 鎂合金半連續(xù)鑄造應(yīng)力分布圖圖4 為AZ91 鎂合金半連續(xù)鑄造結(jié)束時(shí)的熱裂傾向分布圖。由圖4(a)的熱裂紋傾向值—離中心的距離曲線和圖4(b)的應(yīng)力云圖可知, 隨著距離鑄錠心部距離的增加,AZ91鎂合金鑄錠的熱裂傾向HCS
- 高頻感應(yīng)加熱對(duì)TC4鈦合金組織和硬度的影響
的等軸α相數(shù)量從心部到表層逐漸減少，形成了一種梯度組織；隨著加熱時(shí)間的增加，梯度轉(zhuǎn)變層的厚度逐漸增大，在感應(yīng)加熱時(shí)間為1.6 s時(shí)厚度達(dá)到4.5 mm，如圖3所示。TC4鈦合金感應(yīng)加熱不同時(shí)間淬火后，表層和心部顯微組織如圖4所示，等軸α相體積分?jǐn)?shù)如圖5所示。從圖4、圖5可以看出，TC4鈦合金感應(yīng)加熱時(shí)間為1.4 s時(shí)，心部與表層組織差異較大，表層等軸α相體積分?jǐn)?shù)為14.82%，基體為馬氏體α′相，而心部等軸α相體積分?jǐn)?shù)為23.4%；感應(yīng)加熱時(shí)間為1.5 s
鈦工業(yè)進(jìn)展 2022年4期2022-09-15
- 45Mn鋼鏈板熱處理后硬度低原因分析
鐵素體+索氏體，心部為索氏體+回火屈氏體+少量塊狀鐵素體，如圖2所示。圖1 低硬度鏈板組織圖2 正常硬度鏈板組織結(jié)合化學(xué)成分分析可知，4 5 M n 鋼的A c1為726℃、Ac3為790℃[8]，由于表面碳含量偏低，在正常的淬火溫度下，表層的加熱溫度低于其實(shí)際的Ac3點(diǎn)，因此鏈板表層組織無法完全轉(zhuǎn)變?yōu)閵W氏體，而是得到奧氏體+條塊狀鐵素體組織，在冷卻時(shí)又由于碳含量偏低，導(dǎo)致其奧氏體等溫轉(zhuǎn)變圖（C曲線）右移，冷卻速度減小，從而形成條塊狀鐵素 體+索氏體的組織
金屬加工(熱加工) 2022年8期2022-09-01
- 40CrNiMoA鋼低倍缺陷產(chǎn)生原因
原材料低倍酸蝕后心部“裂紋”缺陷產(chǎn)生的原因，筆者通過一系列理化檢驗(yàn)方法對(duì)材料的缺陷進(jìn)行了研究與分析，并提出了相應(yīng)的改進(jìn)措施，以避免此類缺陷再次產(chǎn)生。1 理化檢驗(yàn)1.1 低倍檢驗(yàn)對(duì)材料進(jìn)行低倍檢驗(yàn)，發(fā)現(xiàn)材料心部有明顯肉眼可見的“裂紋”缺陷存在，疑似存在過腐蝕。低倍酸蝕條件為：采用容積比為1…1的鹽酸水溶液作為腐蝕液，加熱溫度為80 ℃，侵蝕時(shí)間為60 min，材料缺陷的宏觀形貌如圖1所示，顯微鏡下觀察到的低倍缺陷形貌如圖2所示。由圖1,2可知：肉眼觀察到的疑
理化檢驗(yàn)(物理分冊(cè)) 2022年7期2022-08-04
- 某裝載機(jī)內(nèi)齒圈斷裂原因
洞類缺陷，齒根至心部存在通道，邊緣周圍完好未見異常。將試樣進(jìn)行低倍酸蝕，發(fā)現(xiàn)這些孔洞擴(kuò)大并形成了一個(gè)較大的腐蝕坑，這說明內(nèi)齒圈整個(gè)環(huán)形區(qū)域截面的心部均存在細(xì)小的孔洞類缺陷。圖3 內(nèi)齒圈徑向截面低倍形貌1.4 沖擊試驗(yàn)從斷裂內(nèi)齒圈上取樣，采用JBN-300B型沖擊試驗(yàn)機(jī)對(duì)其進(jìn)行沖擊試驗(yàn)。結(jié)果顯示：斷裂內(nèi)齒圈的沖擊吸收能量分別為6.0，5.0，6.0 J，而內(nèi)齒圈沖擊吸收能量的技術(shù)要求為不小于70 J。由沖擊試驗(yàn)結(jié)果可知：該內(nèi)齒圈脆性較大，極易在承受沖擊載荷的
理化檢驗(yàn)(物理分冊(cè)) 2022年7期2022-08-04
- 碳含量及冷卻速率對(duì)鋼件淬火殘余應(yīng)力的影響
用洛氏硬度計(jì)測(cè)試心部硬度，采用顯微硬度計(jì)在加載砝碼1 kg下保載12 s測(cè)試硬度梯度，采用X射線殘余應(yīng)力分析系統(tǒng)測(cè)定其表面軸向殘余應(yīng)力。心部硬度和殘余應(yīng)力每組試棒測(cè)量5個(gè)點(diǎn)，求均值。表1 試棒的化學(xué)成分（質(zhì)量分?jǐn)?shù)，%）Table 1 Chemical compositions of the tested materials（mass fraction，%）表2 淬火油的冷卻特性Table 2 Cooling characteristics of the q
金屬熱處理 2022年6期2022-06-29
- 變形量對(duì)大規(guī)格鉬棒組織和性能的影響
小，大規(guī)格鉬棒材心部不能得到充分變形，性能均勻性差。本試驗(yàn)采用1 000 t快速液壓鍛造設(shè)備，開展了大規(guī)格鉬棒的試制，研究了變形量對(duì)大規(guī)格鉬棒組織、力學(xué)性能以及徑向不同位置性能均勻性的影響。1 試樣制備及檢測(cè)大規(guī)格鉬棒采用粉末冶金法制備，鉬粉通過冷等靜壓壓制成形，壓力為200 MPa，將壓坯置于中頻氫氣感應(yīng)爐燒結(jié)，最高燒結(jié)溫度為1 950 ℃，燒坯直徑為200 mm，燒坯密度為9.86 g/cm3，其化學(xué)成分如表1所示，燒結(jié)后的鉬棒顯微組織如圖1所示，晶粒
中國(guó)鉬業(yè) 2021年6期2022-01-20
- 熱處理工藝對(duì)40Cr鋼的性能影響對(duì)比分析
面冷卻速度最快,心部最慢.在60 s時(shí),試樣表面迅速冷卻到298 ℃，心部為860 ℃,溫差達(dá)到562 ℃;在60 s時(shí)試樣表面冷卻而心部未開始冷卻;隨著淬火時(shí)間增加到200 s時(shí),試樣表面繼續(xù)冷卻到169 ℃,心部溫度開始冷卻到816 ℃;當(dāng)淬火時(shí)間在500 s時(shí),表面和心部溫度分別為43.5 ℃和155 ℃,內(nèi)外相差111.5 ℃,當(dāng)淬火溫度在560 s時(shí)表面和心部溫度都為30 ℃,即在560 s時(shí)表面和心部溫度停止變化.在40Cr鋼完全淬火的基礎(chǔ)上,
蘭州工業(yè)學(xué)院學(xué)報(bào) 2021年6期2022-01-05
- 航空發(fā)動(dòng)機(jī)用大規(guī)格TC17鈦合金棒材顯微組織均勻性研究
理后試片縱剖面的心部和邊緣各取15 mm×10 mm的方形金相試樣和EBSD試樣，然后進(jìn)行研磨和機(jī)械拋光處理。金相試樣用Kroll腐蝕液(5%HF+10%HNO3+85%H2O)腐蝕后，采用Leica DMI 3000M型臥式金相顯微鏡進(jìn)行組織觀察。EBSD試樣經(jīng)過電解拋光(電解拋光液配比為：5vol%高氯酸、35vol%正丁醇和60vol%甲醇)后，采用配備Hikar’i XP探頭的JSM 7900F掃描電子顯微鏡進(jìn)行EBSD觀察和分析，測(cè)試掃描步長(zhǎng)為0
鈦工業(yè)進(jìn)展 2021年5期2021-11-10
- 中頻感應(yīng)淬火及回火對(duì)45Mn鋼組織和硬度影響
淬火后，從表面到心部組織出現(xiàn)明顯分層，界限清晰，位置1、位置2、位置3分別對(duì)應(yīng)淬硬區(qū)、過渡區(qū)和心部熱影響區(qū)。淬硬區(qū)組織為針狀馬氏體，由于感應(yīng)加熱效率高、升溫快，奧氏體晶粒來不及長(zhǎng)大，淬火后形成的馬氏體組織細(xì)密均勻，見圖2(b)；過渡區(qū)組織為淬火馬氏體+屈氏體，見圖2(c)；心部熱影響區(qū)組織為屈氏體+珠光體，見圖2(d)。導(dǎo)致組織出現(xiàn)分層差異的主要原因?yàn)椴捎弥蓄l感應(yīng)淬火時(shí)，在集膚效應(yīng)的影響下，45Mn鋼表層溫度迅速達(dá)到奧氏體化溫度且奧氏體晶粒來不及長(zhǎng)大，經(jīng)淬
熱處理技術(shù)與裝備 2021年4期2021-08-31
- 基于20MnCr5HHA材料的氮化可行性探究
ding2.3 心部硬度國(guó)外圖紙要求零件的心部硬度為233～319 HB，轉(zhuǎn)換為維氏硬度在245～336 HV之間。滲氮后兩種零件的心部硬度如表3所示?？梢钥闯?，零件B的心部硬度值略高于零件A，但整體心部硬度值均未能達(dá)到國(guó)外圖紙要求，處于下限。表3 滲氮零件的心部硬度Table 3 Core hardness of nitriding parts2.4 硬化層深國(guó)外圖紙要求零件硬化層深為0.35～0.45 mm。由于國(guó)外圖紙并未給出20MnCr5HHA材料
熱處理技術(shù)與裝備 2021年4期2021-08-31
- Mn對(duì)高Ti低合金高強(qiáng)度鋼Q355B組織性能影響
珠光體+鐵素體，心部均有少量氮化物分布。圖2～4所示為工藝1～3的表面、心部及氮化物金相組織；圖2所示為工藝1晶粒度，表面12.0級(jí)，心部10.5級(jí)；圖3所示為工藝2晶粒度，表面11.0～12.0級(jí)，心部11.0級(jí)，圖4所示為工藝3晶粒度，表面11.0級(jí)，心部10.5級(jí)。心部均存在氮化物，尺寸8～9 μm。圖2 工藝1表面、心部及氮化物金相組織（500倍）圖3 工藝2表面、心部及氮化物金相組織（500倍）圖4 工藝3表面、心部及氮化物金相組織（500倍）圖
天津冶金 2021年3期2021-06-28
- TC4鈦合金板材熱軋全流程溫度場(chǎng)研究
過大均會(huì)導(dǎo)致軋件心部溫度急劇升高，組織出現(xiàn)缺陷、塑性變差，導(dǎo)致軋制變形不均、板帶邊裂等問題；軋制溫度過低，將導(dǎo)致軋制力過大，板形難以控制等問題。此外，軋制溫度也直接影響軋制力模型的準(zhǔn)確性進(jìn)而影響軋件出口厚度精度。鈦合金板材熱軋生產(chǎn)目前仍依賴人工經(jīng)驗(yàn)，采用“邊看邊軋”方式，其自動(dòng)化程度相比先進(jìn)鋼鐵生產(chǎn)具有很大差距[9]。因此，系統(tǒng)研究多道次熱軋過程鈦合金板材溫度變化及分布規(guī)律，變形及力能參數(shù)變化等對(duì)于實(shí)現(xiàn)鈦合金板材生產(chǎn)自動(dòng)化、提升產(chǎn)品良品率及生產(chǎn)效率至關(guān)重要
燕山大學(xué)學(xué)報(bào) 2021年2期2021-04-12
- mini軋機(jī)軋制AISI1015鋼軋件溫升和應(yīng)變的有限元模擬
措施，軋件表面受心部返溫影響，溫度小幅度上升。圖2 模擬得到不同規(guī)格軋件在兩道次軋制過程中的表面溫度變化為驗(yàn)證模型的準(zhǔn)確性，現(xiàn)場(chǎng)生產(chǎn)時(shí)在mini軋機(jī)第一道次入口處及第二道次出口導(dǎo)位處測(cè)定軋件表面溫度。由表2可知：模擬溫度與實(shí)測(cè)溫度的誤差較小，相對(duì)誤差在13%以內(nèi)，說明建立的mini軋機(jī)軋制模型較準(zhǔn)確。表2 不同規(guī)格軋件表面實(shí)測(cè)溫度與模擬溫度的對(duì)比2 軋制時(shí)軋件溫度和應(yīng)變分布模擬結(jié)果2.1 不同規(guī)格軋件軋制時(shí)的溫度采用mini軋機(jī)軋制模型模擬不同規(guī)格軋件在軋
機(jī)械工程材料 2021年2期2021-03-01
- 重言“憂”義字略辨
說文解字》中下屬心部含“憂愁”義的重言詞進(jìn)行意義辨析，發(fā)現(xiàn)具有相同的上位義的各詞間仍存在程度與側(cè)重點(diǎn)的微殊。所有的義位之間都不是整齊排布的，意義彼此交錯(cuò)發(fā)散，具有一定層次結(jié)構(gòu)，義素之間各有聯(lián)系又具微殊。本文梳理其意義發(fā)展以供參考。關(guān)鍵詞：《說文解字·心部》 憂愁 重言元代吳師道《目疾謝柳道傳張子長(zhǎng)惠藥》詩云：“惟茲二三友，為我憂怲怲?！贝藶閻T怲者。宋張玉娘《山之高》詩之一：“我有所思在遠(yuǎn)道，一日不見兮，我心悄悄?！贝藶榍那恼??！对娊?jīng)·邶風(fēng)·終風(fēng)》：“終風(fēng)且
名作欣賞·學(xué)術(shù)版 2021年1期2021-02-08
- 新疆厚皮甜瓜果實(shí)可溶性糖積累規(guī)律及其差異分析
，一般近種腔端(心部)果肉甜度高于近果皮端(邊部)果肉，若糖梯度過大，將影響口感。研究厚皮甜瓜及其不同部位糖分積累規(guī)律，對(duì)于進(jìn)一步挖掘其分子生物學(xué)基礎(chǔ)，培育高糖低梯度新品種及指導(dǎo)栽培管理具有重要意義?！厩叭搜芯窟M(jìn)展】厚皮甜瓜屬葫蘆科園藝作物，葉源光合產(chǎn)物主要以水蘇糖和棉子糖形式運(yùn)輸至果實(shí)庫中[2]，也有研究認(rèn)為成熟期果實(shí)可能也以蔗糖形式由葉源光合產(chǎn)物直接進(jìn)入果實(shí)[3]。甜瓜果實(shí)中糖分主要由葡萄糖、果糖和蔗糖組成[4]，3種糖分含量在果實(shí)不同部位及不同發(fā)育時(shí)
新疆農(nóng)業(yè)科學(xué) 2021年1期2021-02-02
- 大規(guī)格42CrMo軋材軋制工藝參數(shù)研究
標(biāo)缺陷集中在軋材心部區(qū)域，表現(xiàn)為密集連續(xù)型缺陷，長(zhǎng)度最短45 mm，最長(zhǎng)700 mm，絕大多數(shù)長(zhǎng)度在250～350 mm范圍內(nèi)。本文以研究提高直徑≥250 mm軋鋼超聲檢測(cè)合格率為出發(fā)點(diǎn)，優(yōu)化軋鋼工藝。1 實(shí)驗(yàn)材料42CrMo屬于合金結(jié)構(gòu)鋼，是生產(chǎn)高強(qiáng)度緊固件的常用鋼種。42CrMo化學(xué)成分要求見表1。實(shí)際生產(chǎn)中要盡可能降低P、S含量，降低鋼中氣體含量，一般要求O含量≤20×10-6，H含量≤2×10-6。2 軋鋼工藝參數(shù)優(yōu)化對(duì)軋鋼工藝中涉及到影響產(chǎn)品質(zhì)量
中國(guó)重型裝備 2020年4期2020-10-14
- 20CrMnTi齒輪鋼棒材控軋控冷工藝的優(yōu)化
面、1/2半徑和心部處取金相試樣，經(jīng)打磨、拋光，用體積分?jǐn)?shù)4%的硝酸酒精溶液腐蝕后，采用Axio Imager A2m型光學(xué)顯微鏡觀察鋼棒不同位置的顯微組織。采用HBE-3000A型硬度計(jì)測(cè)鋼棒不同位置的硬度，載荷為7 500 N，保載時(shí)間為15 s，相同位置測(cè)3個(gè)點(diǎn)取平均值。2 試驗(yàn)結(jié)果與討論由圖1可知：20CrMnTi鋼棒表面與1/2半徑處的顯微組織均為鐵素體與珠光體，心部組織為鐵素體、珠光體及大量貝氏體。圖1 20CrMnTi鋼棒徑向不同位置的顯微組
機(jī)械工程材料 2020年8期2020-08-21
- 擠壓溫度對(duì)高純銅組織演變規(guī)律的影響*
度下獲得的擠壓棒心部進(jìn)行微觀組織分析，結(jié)果如圖3所示.觀察圖3可以發(fā)現(xiàn)，不同擠壓溫度下擠壓棒心部的組織形貌變化呈現(xiàn)以下規(guī)律：擠壓棒心部的晶粒尺寸隨擠壓溫度的升高而逐漸變大.這是因?yàn)殡S著擠壓溫度的不斷升高，試樣的再結(jié)晶晶粒受熱繼續(xù)長(zhǎng)大，使得晶粒尺寸逐漸增大.另外，當(dāng)擠壓溫度為650 ℃時(shí)，擠壓棒心部的微觀組織中出現(xiàn)了退火孿晶.當(dāng)擠壓溫度繼續(xù)升高至750 ℃時(shí)，擠壓棒中出現(xiàn)了異常長(zhǎng)大的晶粒，且退火孿晶占比升高.圖3 不同擠壓溫度下擠壓棒心部的微觀組織Fig.3
沈陽工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào) 2020年4期2020-08-01
- 論淬透性在底盤零件選材上的應(yīng)用
性以外，還要求其心部具有較好的韌性，可以承受一定的沖擊。這就確定了底盤零件的熱處理要求：有一定的硬化層，以具有較高耐磨性；心部較軟，以保持一定的韌性。一般情況下，材料的硬度越高，耐磨性越好，故常將硬度值作為衡量材料耐磨性的重要指標(biāo)之一。材料的含碳量，決定了材料的淬硬性，即材料處理后所能達(dá)到的最高硬度。淬透性[1，2]決定了材料熱處理后硬化層的深淺，從而在一定程度上決定了工件的使用壽命。為了滿足礦山市場(chǎng)的需要，工程機(jī)械逐漸向重型化方向發(fā)展，底盤零件也隨之向更
金屬加工(熱加工) 2020年7期2020-07-08
- 低碳貝氏體鋼的回火轉(zhuǎn)變及內(nèi)耗研究
厚板存在著表面和心部組織性能不均的現(xiàn)象；因此，探究鋼板表面和心部組織性能的差異，以及在回火過程中的變化具有重要意義。有關(guān)貝氏體鋼加熱時(shí)的回火轉(zhuǎn)變已取得一些成果，但大多集中在顯微組織分析層面［1，4-5］。本文主要采用內(nèi)耗法從更微觀的層次研究低碳貝氏體鋼在生產(chǎn)所使用的600℃回火過程中貝氏體鐵素體的位錯(cuò)密度和固溶碳原子含量的變化、碳化物的析出、碳原子和碳化物與位錯(cuò)的相互作用等，以期明確低碳貝氏體鋼回火轉(zhuǎn)變過程中的組織性能變化。2 試驗(yàn)材料及方法試驗(yàn)材料采用T
山東冶金 2020年2期2020-05-16
- 履帶用滲碳滲透件的返修熱處理工藝
2～3.5mm，心部硬度30～45HRC，表面碳濃度0.7%～0.9%。為達(dá)到以上要求，我公司采用的熱處理工藝為氣體滲碳爐滲碳，緩冷后通過感應(yīng)透熱工藝進(jìn)行銷套加熱淬回火。在生產(chǎn)過程中，由于滲碳工序控制不良或設(shè)備故障出現(xiàn)銷套滲層滲透的現(xiàn)象（心部wC為0.4%～0.5%）。對(duì)于滲透的工件一般采用高溫長(zhǎng)時(shí)間脫碳處理，為防止氧化采用較低的碳勢(shì)進(jìn)行保護(hù)，在脫碳過程中定期取樣進(jìn)行檢查，達(dá)到脫碳要求后再進(jìn)行正常的滲碳處理。此方法返工周期很長(zhǎng)，返工成本高于銷套價(jià)值，往往對(duì)
金屬加工(熱加工) 2020年5期2020-05-15
- “心部于表”與皮膚疾病的診療
劉明 李娟娟“心部于表”語出中醫(yī)典籍《黃帝內(nèi)經(jīng)·素問·刺禁論》。原文的意思是根據(jù)傳統(tǒng)哲學(xué)陰陽互根、天人合一理念，總結(jié)出藏象學(xué)說的整體觀，將五臟氣機(jī)升降出入的特點(diǎn)歸納為“肝生于左，肺藏于右，心部于表，腎治于里，脾為之使，胃為之市”。歷代醫(yī)家注解隋代、初唐時(shí)期的學(xué)者楊上善在《黃帝內(nèi)經(jīng)太素》中有“心者為火，在夏，居于太陽最上，故為表”“心為五臟部主，故得稱部”的注解，唐代的學(xué)者王冰在《補(bǔ)注黃帝內(nèi)經(jīng)素問》中有“陽氣主外，心象火也”的注解，明代著名醫(yī)家馬蒔在《黃帝內(nèi)
婚育與健康 2020年12期2020-02-26
- C10E結(jié)構(gòu)鋼
E是德國(guó)結(jié)構(gòu)鋼，心部力學(xué)性能(表面硬化后)：抗拉強(qiáng)度490～640 MPa；屈服強(qiáng)度295 MPa；伸長(zhǎng)率16%；面收縮率50%；沖擊功89 J。化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù)，%)：0.07～0.13 C；≤0.40 Si；0.30～0.60 Mn；≤0.035 P；≤0.035 S。熱處理：熱加工溫度1150～850 ℃；退火溫度650～700 ℃；滲碳溫度900～950 ℃；淬火溫度心部880～920 ℃ 、表層770～820 ℃；回火溫度150～180 ℃。退
熱處理技術(shù)與裝備 2019年4期2019-12-23
- ASTM 8620H軸承鋼
觸疲勞強(qiáng)度，同時(shí)心部還保留良好的韌性，能承受高的沖擊負(fù)荷。主要用于制造車軸承等耐沖擊、耐磨損零件。力學(xué)性能：抗拉強(qiáng)度σb為1176 MPa；伸長(zhǎng)率δ5≥ 9%；斷面收縮率ψ≥ 45%；沖擊韌性值αkv為78 J/ cm2；試樣尺寸為15mm。化學(xué)成份(質(zhì)量分?jǐn)?shù)，%)：0.17～0.23 C；0.15～0.35 Si；0.60～0.95 Mn；≤0.015 S；≤0.025 P；0.35～0.65 Cr；0.35～0.75 Ni；≤0.30 Cu；0.15～
熱處理技術(shù)與裝備 2019年5期2019-12-23
- 懸索橋錨固鋼拉桿選材研究
的表面、T4處、心部取樣，從性能和金相組織上對(duì)錨固鋼拉桿的選材提供指導(dǎo)和參考。1 材料的選擇和試驗(yàn)方法1.1 材料的選擇及熱處理方法選用40CrNiMoA、42CrMo作為研究對(duì)象。試棒為?80 mm的圓鋼，經(jīng)過鍛造后正火處理。材料的化學(xué)成分滿足GBT 3077—2015《合金結(jié)構(gòu)鋼》中標(biāo)準(zhǔn)要求，具體數(shù)據(jù)見表1、表2。拉桿經(jīng)過超聲檢測(cè)合格后進(jìn)行調(diào)質(zhì)處理。本次采用中頻感應(yīng)淬火，淬火溫度為870℃，回火溫度為610℃。低合金鋼在淬火后進(jìn)行高溫回火，可以獲得高的
大型鑄鍛件 2019年5期2019-08-30
- 不銹鋼鍛材C 退火工藝與退火開裂相關(guān)性研究
程中，由于表層和心部的冷卻速度和時(shí)間不一致，形成溫差，就會(huì)導(dǎo)致體積收縮不均勻而產(chǎn)生應(yīng)力，即熱應(yīng)力.在熱應(yīng)力的作用下，由于冷卻時(shí)表面溫度低于心部, 收縮也大于心部而使心部受拉，當(dāng)冷卻結(jié)束時(shí)，由于心部最后冷卻體積收縮不能自由進(jìn)行而使表面受壓而心部受拉。鍛材在退火過程中，由于組織轉(zhuǎn)變會(huì)產(chǎn)生相變應(yīng)力，在整個(gè)退火過程中，鍛材受熱應(yīng)力和組織應(yīng)力綜合作用，這兩種應(yīng)力作用方向相反時(shí)相互抵消，作用方向相同時(shí)相互迭加，當(dāng)鍛材退火時(shí)，因應(yīng)力迭加而使表面受力過大時(shí)，就會(huì)造成鍛材開
山西冶金 2019年4期2019-07-16
- 談“心部于表”*
730000)“心部于表”出自《素問·刺禁論篇》，對(duì)其概念的解釋有從心之部位者，有從心之功能者。筆者從“部”“表”的本義出發(fā)，從原文環(huán)境、各家注解爭(zhēng)議、臨床運(yùn)用、與“肺主表”概念對(duì)比這4個(gè)方面進(jìn)行思考，探討“心部于表”概念的原義，以期對(duì)“心部于表”概念的研究有所助益，更好地服務(wù)于臨床。1 “心部于表”的含義《素問·刺禁論篇》載有“肝生于左，肺藏于右，心部于表，腎治于里，脾為之使，胃為之市”，意即肝應(yīng)東方生于左，主春生之氣；肺應(yīng)西方藏于右，主秋收之氣；心調(diào)在
中醫(yī)研究 2019年10期2019-01-06
- 薄壁齒套的心部硬度控制
郭星?薄壁齒套的心部硬度控制朱文洋，郭星（贛州群星機(jī)械有限公司，江西 贛州 341000）薄壁齒套是汽車變速器的關(guān)鍵零部件，它起變換檔位和傳遞扭矩的作用。齒套的心部硬度是保證其有足夠的強(qiáng)韌性能來承受傳動(dòng)扭矩，在換檔過程中承受沖擊。目前大部分客戶圖紙沒有心部硬度的硬性要求，僅注重心部組織等級(jí)，少數(shù)圖紙有心部硬度要求30-48HRC?，F(xiàn)在有一新客戶要求齒套心部硬度32-43HRC，這對(duì)最小壁厚2mm的齒套來說難度太大，很容易超過上差要求。文章針對(duì)薄壁齒套的心部
汽車實(shí)用技術(shù) 2018年20期2018-10-26
- 差溫軋制工藝對(duì)7050鋁合金厚板組織與性能的影響
制過程軋件表層與心部溫差，實(shí)現(xiàn)厚度為76 mm的7050鋁合金板的差溫軋制。采用金相、硬度、室溫拉伸、SEM和EBSD等方法研究差溫軋制對(duì)厚板不同厚度層組織與性能的影響。研究結(jié)果表明：與常規(guī)軋制厚板相比，差溫軋制厚板通過控制心部與表層的屈服強(qiáng)度，提高厚板變形均勻性，使厚板各厚度層難溶相尺寸均勻。但由于差溫軋制人為降低板材溫度、增大厚板的變形儲(chǔ)能，使厚板再結(jié)晶程度提高?？傮w而言，差溫軋制可提高7050鋁合金厚板的厚向硬度與拉伸性能的均勻性；厚板各層硬度的不均
- 汽車滲碳齒輪的心部硬度控制
應(yīng)力。滲碳齒輪的心部硬度是保證齒輪在傳遞動(dòng)力時(shí)具有足夠的強(qiáng)韌性，能夠承受扭矩，在換檔過程中能夠承受沖擊。對(duì)于不同承載條件下的齒輪根據(jù)其承載要求設(shè)計(jì)不同的心部硬度和匹配不同的材料及要求。我公司生產(chǎn)的差速器齒輪如圖1所示。圖1 差速器齒輪該零件材料為20CrMnTiH，材料末端淬透性選用J9：30～36HRC，零件法向模數(shù)2.51，齒寬33mm，滲碳熱處理有效硬化層深0.6～0.9mm，心部硬度要求為330～480HV（HV20），心部硬度檢測(cè)位置為齒寬中部齒
金屬加工(熱加工) 2018年8期2018-08-23
- 不同鍛造工藝對(duì)大規(guī)格鉬棒組織和性能的影響
坯，且徑向邊部與心部之間的密度分布不均勻。因此，通常采用鍛造方式進(jìn)一步致密化。本文通過對(duì)比研究在相同變形量條件下液壓快速鍛造和空氣錘鍛造大規(guī)格鉬棒的組織和性能的差異，為獲得組織均勻、性能穩(wěn)定、滿足客戶要求、適用于工業(yè)化生產(chǎn)的大規(guī)格鉬棒提供依據(jù)。1 試 驗(yàn)1.1 試驗(yàn)材料試驗(yàn)選用經(jīng)過鉬粉等靜壓壓制、中頻爐燒結(jié)的鉬棒燒結(jié)坯，鉬棒燒結(jié)坯直徑φ150 mm，長(zhǎng)度800 mm，其化學(xué)成分如表1所示。1.2 試驗(yàn)過程將直徑φ150 mm，長(zhǎng)度800 mm的鉬棒燒結(jié)坯按
中國(guó)鉬業(yè) 2018年3期2018-06-30
- 大截面DIEVAR鋼模塊固溶冷卻行為的數(shù)值研究
固溶冷卻過程中其心部與表面的冷卻差異明顯，導(dǎo)致心表組織和性能差別較大。在實(shí)際生產(chǎn)中常采用解剖法對(duì)模塊心部的溫度、組織和應(yīng)力的演變過程進(jìn)行在線檢測(cè)與控制，不僅造成人力、物力和財(cái)力上的消耗，且測(cè)量值不是瞬態(tài)，也不夠準(zhǔn)確。大截面熱作模具鋼模塊生產(chǎn)具有單件、小批量的特點(diǎn)，前期投入大，如果產(chǎn)品報(bào)廢則會(huì)造成較大經(jīng)濟(jì)損失，因此要求生產(chǎn)工藝具有更高的合理性[2]。同時(shí)，熱處理過程并不是簡(jiǎn)單的溫度變化過程，而是一個(gè)溫度場(chǎng)、應(yīng)力場(chǎng)和組織場(chǎng)相互耦合的復(fù)雜物理過程[3- 5]，在
上海金屬 2018年2期2018-05-03
- 05Cr17Ni4Cu4Nb固溶時(shí)效后表面污染分析
檢測(cè)表面白亮層與心部顯微維氏硬度，分析表面白亮層與心部硬度差別；做白亮層及心部化學(xué)成分與能譜分析，定性并定量分析白亮層組成元素。1. 試驗(yàn)方法試驗(yàn)設(shè)備如表1所示。試驗(yàn)材料采用尺寸為φ26mm×500mm的05Cr17Ni4Cu4Nb，原材料為退火態(tài)，技術(shù)條件為GB/T1220。將試驗(yàn)材料05Cr17Ni4Cu4Nb棒材分為3批，分別裝入HZR—50型真空油淬-氣淬爐中升溫到800℃預(yù)熱2h，真空度保持在1.33～13.3Pa，隨后加熱至1040℃保溫1h結(jié)
金屬加工(熱加工) 2018年4期2018-04-26
- DEFORM模擬耳軸鍛造
%壓下開始，鍛件心部徑向應(yīng)力狀態(tài)均為壓應(yīng)力，有利于鍛件心部的鍛合，提高鍛件的質(zhì)量。耳軸；鋼錠；DEFORM；模擬耳軸是一種應(yīng)用在轉(zhuǎn)爐等煉鋼部件上的一個(gè)重要零件，它與拖圈連接在一起，承受轉(zhuǎn)爐鋼包的重量，在鋼鐵行業(yè)中受到廣泛應(yīng)用[1-2]。同時(shí)耳軸與拖圈也是轉(zhuǎn)爐的傳動(dòng)部位，其安全性能直接影響轉(zhuǎn)爐系統(tǒng)的運(yùn)行性能[3]。耳軸在使用過程中要承受來之鋼水的熱輻射，以及鋼包轉(zhuǎn)動(dòng)過程中產(chǎn)生的彎矩，沖擊等力，工況十分復(fù)雜，因此對(duì)耳軸的制造要求非常嚴(yán)格。通過采用鍛造后正火+回
- 脫碳層對(duì)GCr15軸承鋼帶狀組織的影響
而對(duì)表層脫碳層和心部非脫碳層進(jìn)行帶狀組織評(píng)級(jí)。試驗(yàn)結(jié)果得出，隨著保溫時(shí)間的延長(zhǎng)，脫碳層厚度增加，但表層脫碳層和心部非脫碳層的帶狀組織級(jí)別相當(dāng)。掃描電鏡成分分析發(fā)現(xiàn)，表層脫碳層與心部非脫碳層帶狀組織形成的主要原因均為鉻、錳等元素的偏析。GCr15軸承鋼 帶狀組織 顯微硬度法 脫碳層 偏析GCr15鋼是一種傳統(tǒng)的高碳鉻軸承鋼，廣泛應(yīng)用于制造各種軸承的滾珠、滾柱和套圈等，根據(jù)GCr15使用的工作環(huán)境和失效情況，要求其必須具有高而均勻的硬度和耐磨性以及高的疲勞強(qiáng)度
上海金屬 2017年4期2017-09-28
- 17Cr2Ni2Mo齒輪軸淬火過程的數(shù)值模擬研究
℃。在實(shí)際齒輪軸心部和齒根位置套取試棒進(jìn)行金相分析，對(duì)比組織分布模擬結(jié)果與實(shí)際淬火組織的差別。圖3 測(cè)溫實(shí)驗(yàn)電偶接點(diǎn)示意圖與現(xiàn)場(chǎng)圖Figure 3 The sketch of galvanic contacts of temperature measuring experiment and the photo of site situation圖4 組織分布和應(yīng)力場(chǎng)計(jì)算模型Figure 4 The calculation model of microstr
大型鑄鍛件 2017年4期2017-08-07
- 楚系簡(jiǎn)帛“心部字族”與先民的思維觀念意識(shí)
32）楚系簡(jiǎn)帛“心部字族”與先民的思維觀念意識(shí)□雷黎明1，2（1.西北師范大學(xué)文學(xué)院，甘肅蘭州 730070；2.中國(guó)社會(huì)科學(xué)院語言研究所，北京 100732）楚系簡(jiǎn)帛“心部字族”指存現(xiàn)于楚地出土簡(jiǎn)帛文獻(xiàn)中所有以“心”為形符的字。這類字所從“心”符形體基本相同，位置較為固定，有刻意存現(xiàn)“心”符的傾向；與戰(zhàn)國(guó)前甲骨文、金文相比，其不重復(fù)單字量迅速增加。這類字字義量豐富，通假義占比較大，虛詞義極為稀少，且存在文獻(xiàn)類型差異。它們的存現(xiàn)及表義情況反映出楚地先民的自
理論月刊 2017年5期2017-06-05
- 凸輪軸用16MnCr5滲碳鋼熱處理組織及性能研究
藝處理后，表面至心部碳濃度及硬度呈現(xiàn)平緩下降的趨勢(shì)，未出現(xiàn)突變的狀況，滲層和心部組織、滲碳層深度、表面硬度及沖擊功值達(dá)到了某型號(hào)凸輪軸的技術(shù)要求。凸輪軸；16MnCr5；滲碳；組織及性能凸輪軸是各類發(fā)動(dòng)機(jī)上的關(guān)鍵零件之一，承受一定的載荷和經(jīng)受長(zhǎng)時(shí)間的磨損，其性能好壞直接影響發(fā)動(dòng)機(jī)的質(zhì)量和使用壽命。因此，要求凸輪軸材料具有高的表面硬度和良好的淬透性及優(yōu)良的強(qiáng)韌性，以提高凸輪軸的耐磨性、彎曲強(qiáng)度、扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度及耐腐蝕能力[1，2]。針對(duì)某型號(hào)凸輪軸的工作條件和性能
鑄造設(shè)備與工藝 2015年5期2015-12-21
- 關(guān)于27SiMn熱軋材鋸切受阻現(xiàn)象的試驗(yàn)探討
/2處各取4點(diǎn)，心部取一點(diǎn)進(jìn)行檢測(cè);化學(xué)成份在低倍檢測(cè)的靠近邊緣的偏析框帶上和半徑1/2處及心部各取一點(diǎn)進(jìn)行檢測(cè)。2 切取試樣在27SiMn不同支鋼材取三支料，在軋制狀態(tài)和退火狀態(tài)分別用帶鋸以快、中、慢速進(jìn)行切割，共取18塊試樣。結(jié)果表明，在軋制狀態(tài)的慢和中速切割時(shí)有受阻現(xiàn)象，并且軋材鋸切面上有磨損痕跡，如圖1、2，快速切割未發(fā)現(xiàn)此現(xiàn)象，如圖3。退火后切割時(shí)各速度均未發(fā)現(xiàn)有受阻現(xiàn)象，如圖4。3 低倍檢驗(yàn)對(duì)軋制狀態(tài)和退火狀態(tài)的18塊料進(jìn)行酸浸低倍檢驗(yàn)，結(jié)果軋
冶金與材料 2015年5期2015-08-20
- 高碳鋼冷軋輥鍛坯倒棱滾圓后成形分析
砧倒棱滾圓后鍛件心部相對(duì)密度變化曲線見圖1。從圖中可看出，8%壓下率下鍛件心部質(zhì)量最好，7%次之，9%最差，這是因?yàn)殡m然9%壓下率下鍛件等效應(yīng)變大，但同時(shí)橫向展寬傾向大，導(dǎo)致心部質(zhì)量變差。圖1 不同壓下量下鍛件心部相對(duì)密度變化曲線⑵不同壓下量對(duì)鍛件內(nèi)部應(yīng)力應(yīng)變狀態(tài)的影響。鍛造過程中鍛件心部的應(yīng)力應(yīng)變狀態(tài)是決定鍛件質(zhì)量的重要指標(biāo)。在鍛造過程中應(yīng)保證鍛件內(nèi)部應(yīng)變盡量大，且在心部不存在拉應(yīng)力。選取距鍛件端面80mm的一橫截面，分別對(duì)不同壓下量下平砧倒棱滾圓過程中
鍛造與沖壓 2015年7期2015-06-22
- 不同時(shí)間固溶后6061鋁合金中厚板的組織、性能及表面殘余應(yīng)力
效態(tài)板材的表層和心部（1/2厚度處）取金相試樣，尺寸為10mm×10mm×2mm，經(jīng)粗磨、細(xì)磨、拋光后用體積分?jǐn)?shù)為40%HF溶液浸蝕，在XJP-6A型光學(xué)顯微鏡下觀察顯微組織；在試樣S1、S2、A1、A2的表層和中部分別切取薄片制備透射電鏡試樣，先預(yù)磨成厚約0.08mm的薄片，再?zèng)_成直徑3mm圓片后進(jìn)行雙噴減薄，電解液為25%HNO3＋75%CH3OH，采用液氮冷卻，溫度控制在－20℃以下，在Tecnai G220型透射電鏡上進(jìn)行微細(xì)結(jié)構(gòu)分析，加速電壓為2
機(jī)械工程材料 2014年4期2014-09-27
- 大規(guī)格調(diào)質(zhì)材殘余應(yīng)力測(cè)試分析及穩(wěn)定調(diào)質(zhì)工藝
切時(shí)夾鋸及鋸切至心部產(chǎn)生炸裂的原因，進(jìn)一步從應(yīng)力分布角度出發(fā)找出調(diào)質(zhì)工藝存在的不足并完善調(diào)質(zhì)工藝，同時(shí)針對(duì)退貨消應(yīng)力的出口才，合理制定出消應(yīng)力回火挽救工藝，為今后穩(wěn)定大規(guī)格鍛件調(diào)質(zhì)工藝奠定扎實(shí)的科學(xué)理論基礎(chǔ)。1 應(yīng)力分布特點(diǎn)1.1 熱應(yīng)力分布特點(diǎn)：表層的軸向、切向均為壓應(yīng)力、心部為拉應(yīng)力。圖1是Φ44低碳鋼圓棒加熱到相變點(diǎn)以下冰水冷卻時(shí)內(nèi)應(yīng)力的分布曲線，表示了三個(gè)應(yīng)力，即軸向應(yīng)力、切向應(yīng)力、徑向應(yīng)力在斷面的分布情況。從圖中可以看出：徑向應(yīng)力為拉應(yīng)力，心部最
冶金與材料 2014年6期2014-09-13
- GCr15SiMn鋼球開裂原因分析
球的斷口發(fā)現(xiàn):球心部的鍛造流線貫穿鋼球,為開裂的起源區(qū);裂紋從鋼球的心部沿貫穿鋼球的鍛造流線向兩側(cè)擴(kuò)展,最后導(dǎo)致鋼球完全開裂為兩半.鋼球的斷裂方式為脆性斷裂,從斷口的擴(kuò)展區(qū)和斷裂區(qū)來看,斷口為細(xì)瓷狀,形貌見圖1.圖1 鋼球的宏觀及斷口形貌Fig.1 Morpholpgy and fracture apperance of steel ball1.2 金相檢查將其中一半鋼球從中心垂直于兩極進(jìn)行解剖,樣品經(jīng)制備后放置在MG顯微鏡下觀察其心部的金相組織.結(jié)果發(fā)現(xiàn)
有色金屬材料與工程 2013年2期2013-12-18
- 奧氏體不銹鋼Cr17Mn6Ni4Cu2N鑄坯殼層和心部的組織及熱塑性
［3-4］。鑄坯心部由于受偏析及晶粒粗大等因素的影響，塑性較低，但因其在熱軋過程中只受到壓應(yīng)力的作用［2］，因此對(duì)其塑性的要求比較低，但是如果其塑性太低，則會(huì)導(dǎo)致熱軋板產(chǎn)生內(nèi)部撕裂以及分層現(xiàn)象［5］。目前，對(duì)于奧氏體不銹鋼連鑄坯的熱塑性已有了較多的研究，但主要集中在對(duì)不同熱塑性區(qū)間的研究，如有人認(rèn)為1 200～1 350 ℃為Fe-18Cr-12Mn-0.55N 高氮奧氏體不銹鋼的高溫脆性區(qū)，其形成原因是脆性的第二相Cr2N 出現(xiàn)在奧氏體晶界上［6］；30
機(jī)械工程材料 2013年9期2013-12-11
- Q345E板材心部貝氏體組織轉(zhuǎn)變研究
，沖擊功低的板材心部有少量貝氏體異常組織，而Q345E 的正常組織應(yīng)該為鐵素體和珠光體，從相關(guān)研究所知，板材心部出現(xiàn)的貝氏體組織與連鑄坯的中心成分偏析有關(guān)。為了研究Q345E板材心部貝氏體組織形成機(jī)理及其影響因素，應(yīng)用熱模擬機(jī)分別做Q345E 連鑄坯心部與1/4 處的臨界轉(zhuǎn)變溫度測(cè)定以及連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變曲線[1]（CCT 曲線）的對(duì)比試驗(yàn)，同時(shí)結(jié)合心部與1/4 表面化學(xué)成分分析、OPA 金屬原位成分偏析分析、金相檢驗(yàn)、掃描電鏡等方法對(duì)比分析，研究Q345E 鋼
天津冶金 2013年4期2013-11-08
- 大鍛件KD壓實(shí)鍛造工藝模擬研究
代表性產(chǎn)品。鍛件心部質(zhì)量是影響鍛件使用性能的重要因素。鍛造過程中，如果鍛件拔長(zhǎng)火次工藝不當(dāng)，會(huì)造成鍛件心部鍛不透，無法完全消除心部孔穴、疏松等缺陷，影響鍛件的使用性能。鍛件心部壓實(shí)方法主要有JTS法、FM法、WHF法和KD法等，其中KD法主要利用寬砧、大壓下量達(dá)到壓實(shí)鍛件心部的效果。迄今，國(guó)內(nèi)多家高校和企業(yè)已對(duì)大鍛件中心壓實(shí)工藝進(jìn)行了云紋法和數(shù)值法模擬研究[1～5]，系統(tǒng)地分析了JTS法、FM法和WHF法等中心壓實(shí)工藝的作用、機(jī)理和工藝參數(shù)的影響，但是缺乏
大型鑄鍛件 2013年4期2013-09-23
- 軸承保持架軟氮化針狀組織的形成原因及防止措施
構(gòu)組成。然而，在心部位置往往出現(xiàn)沿晶及穿晶針狀γ′相氮化物，它會(huì)顯著增大化合物層及基體的脆性[1]。而且這種現(xiàn)象在保持架軟氮化工藝中普遍存在，經(jīng)常出現(xiàn)因保持架斷裂導(dǎo)致的嚴(yán)重質(zhì)量事故。因此，研究低碳鋼軟氮化針狀氮化物的形成以及如何使表面出現(xiàn)更少，甚至不出現(xiàn)針狀γ′相氮化物是業(yè)界亟待解決的課題。1 氣體軟氮化原理及組織保持架氣體軟氮化處理通常是在NH3和CO2氣氛下進(jìn)行的。在一定的溫度下發(fā)生如下氣相反應(yīng)[2](1)(2)(3)上述分解所產(chǎn)生的活性氮(N)和碳(
軸承 2013年9期2013-07-22
- 預(yù)熱溫度對(duì)履帶用260節(jié)距銷軸感應(yīng)淬火裂紋率的影響
硬度且塑性較好的心部與之配合，為提高效率，表面硬化采用中頻加熱的方式。本文研究的260節(jié)距銷軸其直徑為57.2mm，感應(yīng)電流透入深度有限且熱量在短時(shí)間內(nèi)無法通過熱傳導(dǎo)大量傳入心部，從而不能使心部也達(dá)到相變溫度。因此，為提高心部硬度還需預(yù)熱后進(jìn)行最終感應(yīng)加熱，然后進(jìn)行進(jìn)給噴液式淬火。因銷軸直徑較大，因此在急速冷卻的過程中易造成表面和心部應(yīng)力相差過大而引起裂紋。1. 試驗(yàn)方案及結(jié)果本文中的260節(jié)距銷軸心部硬度要求為22～38HRC，表面硬度52～62HRC，
金屬加工(熱加工) 2013年17期2013-06-28
- 合理選擇大截面鍛件FM拔長(zhǎng)時(shí)的砧型、砧寬比和壓下量
產(chǎn)生不對(duì)稱變形，心部拉應(yīng)力位置下移，這樣鋼錠心部缺陷較多的部位將避開拉應(yīng)力的破壞作用[1]，在鍛造過程中有利于鋼錠心部孔洞缺陷的鍛合。因其具有變形壓下量小、變形范圍區(qū)較大的優(yōu)點(diǎn)，因而在鍛造拔長(zhǎng)工藝中被廣泛使用[2]。FM法不足之處是鍛件不對(duì)稱變形導(dǎo)致外形產(chǎn)生翹曲。如果材料塑性較差，單砧變形壓下量較大時(shí)鍛件表面容易產(chǎn)生裂紋和折傷，直接影響鍛件質(zhì)量[3]。而且實(shí)心鍛件橫截面積有日漸增加的趨勢(shì)，目前最大截面直徑達(dá)到?3 000 mm左右。大截面鋼錠在凝固過程中極
大型鑄鍛件 2012年5期2012-09-25
- ?1 835 mm低壓轉(zhuǎn)子鍛件正火空冷過程溫度場(chǎng)和應(yīng)力場(chǎng)的計(jì)算機(jī)模擬
處理過程中表面和心部存在較大溫差，工件內(nèi)外溫差會(huì)引起“熱應(yīng)力”，而工件內(nèi)外組織轉(zhuǎn)變時(shí)間不同會(huì)引起“組織應(yīng)力”［1，2］，轉(zhuǎn)子鍛件在正火空冷過程中的內(nèi)應(yīng)力是這兩種應(yīng)力綜合作用的結(jié)果，如果冷卻過程控制不當(dāng)，就很有可能發(fā)生縱裂等事故，造成極大的經(jīng)濟(jì)損失。我們針對(duì)?1 835 mm大直徑轉(zhuǎn)子正火空冷過程進(jìn)行了計(jì)算機(jī)模擬，以期揭示轉(zhuǎn)子在這一過程中溫度場(chǎng)和應(yīng)力場(chǎng)的演變情況，為工藝優(yōu)化提供理論依據(jù)。1 冷卻過程的溫度-應(yīng)力耦合模型金屬材料相變是溫度主導(dǎo)的過程，溫度和組織
大型鑄鍛件 2011年4期2011-12-07
- 大型餅類鍛件滾圓修復(fù)過程有限元分析
與否關(guān)鍵在于鍛件心部高度是否增加到要求的尺寸，而鍛造過程中不同參數(shù)如溫度、下壓量、鍛件直徑及厚度、冷卻時(shí)間等對(duì)鍛件心部走料的影響尚不明確，為工藝方案的設(shè)計(jì)帶來很大困難。2 有限元分析為了確定不同參數(shù)對(duì)滾圓過程鍛件心部走料的影響，對(duì)鍛件滾圓過程進(jìn)行了數(shù)值模擬分析，有限元模型建立如圖1所示。為簡(jiǎn)化模擬過程，上下模設(shè)定為剛性體，不與鍛件發(fā)生熱交換。鍛件采用剛塑形模型，材料選用不銹鋼17Cr13NiMo2，直徑900 mm，高度400 mm，劃分40 000個(gè)單元
大型鑄鍛件 2011年6期2011-09-25
- 鋼中元素和滲碳軸承套圈淬火后心部硬度的灰色關(guān)聯(lián)分析
）滲碳軸承套圈的心部硬度不僅影響套圈的靜載強(qiáng)度，而且也影響表面殘余應(yīng)力的分布，從而影響彎曲疲勞強(qiáng)度。若心部硬度過高，會(huì)降低其沖擊韌度；心部硬度過低，承載時(shí)易出現(xiàn)心部屈服和滲碳層剝落。因此滲碳軸承套圈的心部硬度都有一定的要求［1］。在實(shí)際生產(chǎn)中，對(duì)于有效壁厚不太大的滲碳軸承套圈通過調(diào)整熱處理工藝參數(shù)等即可很好地控制其心部硬度，但對(duì)于某些有效壁厚大的滲碳軸承套圈由于受淬透性、表面組織等因素的影響，如果遇到鋼材成分差異太大的情況，只靠調(diào)整工藝參數(shù)就很難達(dá)到要求，
軸承 2010年7期2010-07-25