風(fēng)室
- 運(yùn)用六西格瑪方法提高細(xì)支卷煙吸阻Ppk 值
分析2.2.1 風(fēng)室導(dǎo)軌間隙不當(dāng)?shù)姆治鲆蜃痈攀觯寒?dāng)風(fēng)室導(dǎo)軌間隙變化時(shí)，影響煙絲束的連續(xù)運(yùn)行，造成煙絲供給不均勻，形成煙支空頭、竹節(jié)煙、端部落絲異常情況，導(dǎo)致煙支吸阻發(fā)生波動(dòng)。設(shè)備生產(chǎn)廠家規(guī)定風(fēng)室導(dǎo)軌寬度從右至左依次為h=7.0 mm、g=7.0 mm、f=7.1 mm、e=7.2 mm、d=7.2 mm、c=7.3 mm、b=7.4 mm、a=7.4 mm 基本呈喇叭口形狀，寬度逐漸擴(kuò)大。小組根據(jù)實(shí)際情況尋找合適的間隙寬度，分別設(shè)置不同風(fēng)室導(dǎo)軌間隙調(diào)整量（
現(xiàn)代工業(yè)經(jīng)濟(jì)和信息化 2022年7期2022-12-18
- “大象抽屜”原理在蔗渣鍋爐風(fēng)室清灰的可行性研究
m之間，鍋爐爐底風(fēng)室進(jìn)風(fēng)采用“田”字送風(fēng)及分段送風(fēng)兩種?！疤铩弊炙惋L(fēng)是將整個(gè)爐底風(fēng)室分隔為4個(gè)相同大小的小風(fēng)室；分段送風(fēng)是將爐底風(fēng)室分隔為前、中、后三段。廣西各糖企對(duì)爐底風(fēng)室的積灰清理主要采用干、濕兩種清理方式，其中大部分糖企主要采用人工干式清灰，小部分糖企是在風(fēng)室加裝螺旋采用機(jī)械清灰；濕式清理方式主要利用水力將風(fēng)室內(nèi)積灰沖走。本文僅討論“大象抽屜”原理在爐底風(fēng)室干式清灰中的應(yīng)用。廣西糖企大部分建廠較早，這些糖廠鍋爐原設(shè)計(jì)時(shí)一般采用人工干式清灰，且當(dāng)?shù)囟酁?/div>
廣西糖業(yè) 2022年3期2022-07-16
- 循環(huán)流化床鍋爐風(fēng)室內(nèi)流動(dòng)特性及優(yōu)化研究
，通過送風(fēng)管進(jìn)入風(fēng)室，進(jìn)而通過風(fēng)室上部的布風(fēng)裝置進(jìn)入爐膛內(nèi)。由于一次風(fēng)室的結(jié)構(gòu)能夠很大程度地影響一次風(fēng)的流動(dòng)情況，因此，一次風(fēng)系統(tǒng)是CFB鍋爐較為關(guān)鍵的部件，它由兩個(gè)分體部件構(gòu)成，分別是風(fēng)室和供風(fēng)管[3]。一次空氣首先通過進(jìn)氣管進(jìn)入風(fēng)室內(nèi)，由于風(fēng)室內(nèi)沒有加裝均流裝置，所以風(fēng)室內(nèi)的氣流分布比較紊亂，壓力分布不均勻。燃燒室內(nèi)的流動(dòng)速度不均勻，可能會(huì)使得布風(fēng)裝置(風(fēng)帽)出口處流動(dòng)速度過低。為了保持燃燒室各處都能穩(wěn)定流化，必須將大量空氣作為一次空氣注入循環(huán)流化床鍋廣東工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào) 2022年3期2022-05-26
- 基于謝寧方法降低卷接機(jī)空頭率的分析及改進(jìn)
卷接機(jī)針輥轉(zhuǎn)速、風(fēng)室負(fù)壓的主效應(yīng)大于交換效應(yīng)，且主效應(yīng)大于其他因子，是影響卷接機(jī)空頭率的關(guān)鍵因子。因子優(yōu)化試驗(yàn)結(jié)果表明，針輥轉(zhuǎn)速對(duì)卷接機(jī)空頭率的影響為二次函數(shù)關(guān)系，當(dāng)針輥轉(zhuǎn)速在1680 mv時(shí)，空頭率為0.278%；風(fēng)室負(fù)壓對(duì)卷接機(jī)空頭率的影響為一次函數(shù)關(guān)系，當(dāng)風(fēng)室負(fù)壓為-112×102Pa時(shí)，空頭率為0.188%。經(jīng)生產(chǎn)跟蹤驗(yàn)證結(jié)果表明，在針輥轉(zhuǎn)速為1650 mv～1700 mv，風(fēng)室負(fù)壓為-108×102Pa～-110×102Pa的條件下，卷接機(jī)空頭率大眾科技 2022年3期2022-04-28
- 擋風(fēng)墻在篦冷機(jī)中的應(yīng)用
上方，位于第4 風(fēng)室（見圖5），該位置是理論上篦冷機(jī)熱回收區(qū)與后續(xù)冷卻區(qū)之間的分界線。將擋風(fēng)墻安裝于此處，既能滿足窯系統(tǒng)在滿負(fù)荷生產(chǎn)時(shí)所需的風(fēng)量，又不會(huì)超過窯系統(tǒng)所需風(fēng)量太多，否則會(huì)導(dǎo)致高溫風(fēng)機(jī)拉風(fēng)過大，造成熱量損失，且還會(huì)引起窯頭罩正壓，窯頭負(fù)壓難以控制。圖5 擋風(fēng)墻安裝位置1.3 擋風(fēng)墻工作原理?yè)躏L(fēng)墻操作有手動(dòng)和自動(dòng)兩種控制模式。1.3.1 手動(dòng)控制模式在手動(dòng)控制模式下，操作人員可在高、低限位器之間手動(dòng)操作擋風(fēng)墻。擋風(fēng)墻下降時(shí)，氣動(dòng)彈簧會(huì)先排空氣體，此水泥技術(shù) 2022年2期2022-03-28
- 基于CFD的煙熏爐風(fēng)室結(jié)構(gòu)改進(jìn)
垂直氣流煙熏爐的風(fēng)室流道比較簡(jiǎn)單，加熱倉(cāng)內(nèi)部流場(chǎng)紊亂，容易導(dǎo)致煙熏食品成色不均勻、品質(zhì)低下等問題。智能集熱型煙熏爐采用雙風(fēng)機(jī)風(fēng)室結(jié)構(gòu)，2個(gè)風(fēng)室對(duì)稱分布在煙熏爐箱體的2側(cè)，依次布置有若干個(gè)出風(fēng)管；2臺(tái)離心風(fēng)機(jī)協(xié)同工作，在一定程度上改善了煙熏食品的品質(zhì)。陳嘉宏等[1]提出了一種可以調(diào)節(jié)進(jìn)風(fēng)口風(fēng)量的結(jié)構(gòu)，用于改善加熱倉(cāng)內(nèi)部的流場(chǎng)分布狀況，提高煙熏食品的加工效率。張玲玲等[2]基于CFD技術(shù)對(duì)煙熏爐加熱倉(cāng)的結(jié)構(gòu)進(jìn)行改進(jìn)，從而改善加熱倉(cāng)內(nèi)部流場(chǎng)分布，提高煙熏效果。李輕工機(jī)械 2021年3期2021-07-04
- 出口側(cè)多噴嘴風(fēng)室A型試驗(yàn)裝置的制作及性能計(jì)算
述的出口側(cè)多噴嘴風(fēng)室試驗(yàn)裝置（以下簡(jiǎn)稱風(fēng)室）的制作及性能計(jì)算，主要針對(duì)民用低壓通風(fēng)機(jī)，依據(jù)GB/T1236-2017《工業(yè)通風(fēng)機(jī)用標(biāo)準(zhǔn)化風(fēng)道性能試驗(yàn)》進(jìn)行設(shè)計(jì)和計(jì)算，主要目的是幫助企業(yè)自行設(shè)計(jì)及制作通風(fēng)機(jī)試驗(yàn)裝置[1]。1 適用的安裝類型和裝置在通風(fēng)機(jī)安裝現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用中可有4種安裝類型：A型：自由進(jìn)口和自由出口；B型：自由進(jìn)口和管道出口；C型：管道進(jìn)口和自由出口；D型：管道進(jìn)口和管道出口。試驗(yàn)安裝類型應(yīng)盡可能模擬這些工作條件，為此定義了4種試驗(yàn)裝置。本文所論述商品與質(zhì)量 2021年22期2021-04-21
- 氣氣換熱器進(jìn)出口集箱與鍋爐耦合布置結(jié)構(gòu)
集箱式結(jié)構(gòu)布置、風(fēng)室式結(jié)構(gòu)布置。通過管系應(yīng)力計(jì)算軟件對(duì)比分析兩種集箱型式管系的應(yīng)力情況，為采用更為合理的對(duì)鍋爐本體影響更小的結(jié)構(gòu)提供理論依據(jù)。1 氣氣換熱器整體設(shè)計(jì)由于鍋爐爐型眾多，所述結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)選取應(yīng)用較為廣泛的∏型鍋爐為例。根據(jù)尿素?zé)峤鉁囟刃枨螅瑺t內(nèi)氣氣管式換熱器設(shè)置位置通常選在鍋爐后豎井轉(zhuǎn)向室內(nèi)，受熱面布置于低溫過熱器或低溫再熱器上方，如圖1所示。圖1 ∏型爐氣氣管式換熱器系統(tǒng)在鍋爐尾部豎井低溫過熱器或低溫再熱器區(qū)域，煙溫在400～900 ℃之間，可以山東電力技術(shù) 2021年3期2021-04-13
- 第三代篦冷機(jī)篦板燒損的解決措施
5天后，篦冷機(jī)四風(fēng)室漏料嚴(yán)重，大量高溫熟料進(jìn)入風(fēng)室造成風(fēng)室和灰斗溫度高，風(fēng)室和灰斗殼體燒紅、損壞，大塊熟料顆粒易堵塞灰斗和弧形閥等卸灰裝置，無法及時(shí)放料熱輻射造成二段南側(cè)液壓缸密封板多次因高溫?zé)寥诨?，被迫停窯檢修，該問題不但影響回轉(zhuǎn)窯運(yùn)轉(zhuǎn)，現(xiàn)場(chǎng)處理時(shí)也存在較大的安全隱患。2 篦冷機(jī)篦板燒損的原因分析根據(jù)近幾年的運(yùn)行情況，分析認(rèn)為造成篦冷機(jī)篦板燒損較快的主要原因有以下幾個(gè)方面：（1）出窯熟料進(jìn)入篦冷機(jī)后出現(xiàn)離析現(xiàn)象，篦冷機(jī)北側(cè)大塊多，南側(cè)細(xì)料多，溫度高，冷水泥工程 2020年5期2020-12-30
- 煙絲和卷煙機(jī)參數(shù)對(duì)卷煙包灰性能的影響
率及卷煙機(jī)參數(shù)（風(fēng)室正壓、風(fēng)室負(fù)壓、回絲量、二次剔梗量、平準(zhǔn)器凹槽寬度及深度）為試驗(yàn)因素，采用均勻試驗(yàn)設(shè)計(jì)、回歸分析等方法，系統(tǒng)研究煙絲、卷煙機(jī)參數(shù)對(duì)卷煙包灰性能的影響規(guī)律，旨在為改善和控制卷煙包灰性能提供方法支撐和依據(jù)。1 材料與方法1.1 材料與儀器貴州中煙工業(yè)有限責(zé)任公司提供的由不同煙絲和卷煙機(jī)參數(shù)卷制的12種國(guó)酒香品牌卷煙。卷煙包灰性能測(cè)試箱（自行設(shè)計(jì)并搭建）［14］；KBF240恒溫恒濕箱（德國(guó)Binder公司）；佳能EOS70D數(shù)碼相機(jī)［佳能（煙草科技 2020年12期2020-12-22
- 為百洞口冷卻機(jī)改造
動(dòng)篦床二、三、四風(fēng)室細(xì)料側(cè)風(fēng)壓過高。6)熟料出料溫度過高，經(jīng)常超過100 ℃。2 技改需要解決的幾個(gè)問題1)為了提高固定篦床的熱回收效率和冷卻效果，需提高熟料熱交換時(shí)間，即增加固定篦床的料層厚度。2)增加部分風(fēng)機(jī)的供風(fēng)量，重新劃分固定篦床的供風(fēng)區(qū)域，合理地供風(fēng)，滿足提產(chǎn)后的冷卻能力。增加窯系統(tǒng)的二、三次風(fēng)溫，保證熟料冷卻溫度。3)增加篦床推動(dòng)頻率，合理地控制篦床料層厚度，提高運(yùn)動(dòng)篦床的輸送效率，提高冷卻機(jī)的產(chǎn)量。3 具體改造方案為了滿足生產(chǎn)線提產(chǎn)到5 00建材世界 2020年6期2020-12-21
- ZJ17型卷煙機(jī)VE部分風(fēng)室負(fù)壓自動(dòng)控制裝置
備，其中VE部分風(fēng)室負(fù)壓主要是完成吸絲成型，使煙絲形成煙絲束雛形。原設(shè)備使用大風(fēng)機(jī)提供負(fù)壓，現(xiàn)為了節(jié)能降耗，降低設(shè)備維修率、提高運(yùn)行效率將風(fēng)室負(fù)壓接入集中負(fù)壓官網(wǎng)。機(jī)臺(tái)機(jī)組公用一臺(tái)大風(fēng)機(jī)提供負(fù)壓。每臺(tái)機(jī)組的負(fù)壓管路由手動(dòng)蝶閥控制。在平常操作過程中因手動(dòng)蝶閥關(guān)閉不及時(shí)會(huì)產(chǎn)生諸多弊端。嚴(yán)重時(shí)甚至造成設(shè)備故障，嚴(yán)重影響了設(shè)備效率。關(guān)鍵詞：風(fēng)室;吸絲成型;負(fù)壓自動(dòng)控制裝置科技創(chuàng)新是推動(dòng)社會(huì)發(fā)展的不竭動(dòng)力，我國(guó)“十二五”規(guī)劃綱要提出，把科技進(jìn)步和創(chuàng)新作為經(jīng)濟(jì)社會(huì)發(fā)展科學(xué)與財(cái)富 2020年30期2020-12-14
- 鍋爐若干種燃燒問題的分析與處理
運(yùn)行一段時(shí)間后，風(fēng)室溫度逐漸升高，初步判斷運(yùn)行過程中發(fā)生了風(fēng)室倒渣現(xiàn)象，為了減緩這一情況，現(xiàn)場(chǎng)運(yùn)行操作提高一次風(fēng)量，降低二次風(fēng)量，風(fēng)室倒渣問題有所緩解。表1 鍋爐主要技術(shù)規(guī)范表圖1 鍋爐總圖3) 停爐后檢查確認(rèn)風(fēng)室有倒渣現(xiàn)象(見圖2)。圖2 風(fēng)室倒渣2 問題分析1) 關(guān)于風(fēng)室倒渣問題，查閱歷史運(yùn)行曲線，發(fā)現(xiàn)運(yùn)行時(shí)流化床下部壓力、爐膛差壓均出現(xiàn)過左右波動(dòng)現(xiàn)象，即床料發(fā)生了“左右翻床”現(xiàn)象，風(fēng)室倒渣與此現(xiàn)象有關(guān)。2) 導(dǎo)致床料發(fā)生“左右翻床”的原因是多方面的，山西化工 2020年5期2020-11-12
- 第四代控制流篦冷機(jī)技術(shù)改造
（2）運(yùn)行期間，風(fēng)室內(nèi)部無法進(jìn)行在線巡檢維修，制約生產(chǎn)的穩(wěn)定性及設(shè)備的可靠性。（3）油缸活動(dòng)支座開焊，支座螺栓斷裂。（4）破碎機(jī)篦條彎曲、斷裂，篦縫不均勻，料塊大。（5）投產(chǎn)運(yùn)行后風(fēng)室頻繁漏料。（6）篦冷機(jī)支撐梁開裂。（7）運(yùn)行期間，風(fēng)室連接鋼板頻繁斷裂，風(fēng)室存在竄風(fēng)現(xiàn)象。2 改造措施及改造效果（1）在比例閥塊A、B出口加1.2m高壓膠管。改造后，液壓站振動(dòng)消除，主管道劇烈振動(dòng)消除，但是仍存在小的沖擊振動(dòng)（見圖1）。（2）改造管道，在管道接口處重新制作非標(biāo)水泥技術(shù) 2020年4期2020-08-07
- 鍋爐埋管爆管事故的分析及處理
、爆管。1.3 風(fēng)室進(jìn)風(fēng)結(jié)構(gòu)不合理，流化不好，導(dǎo)致中部埋管熱負(fù)荷過大鍋爐風(fēng)室進(jìn)風(fēng)結(jié)構(gòu)如圖4。由于采用前面兩側(cè)進(jìn)風(fēng)，A 區(qū)處于左右側(cè)氣流交匯處，在兩側(cè)氣流強(qiáng)度差別不大的情況下，A 區(qū)由于氣流速度降低，靜壓升高，導(dǎo)致該處風(fēng)帽中小孔風(fēng)速高，流化好。而B、C 區(qū)為截面突變區(qū)域，會(huì)產(chǎn)生渦流。渦流的存在，使該處氣流能量損失增大，同時(shí)使壓頭降低，因此該處風(fēng)帽中小孔風(fēng)速較低，流化較差。當(dāng)給煤顆粒度較大時(shí)，該情況尤其突出。上述情況也是運(yùn)行中B、C 區(qū)易于結(jié)焦的原因。使用單位設(shè)備管理與維修 2019年16期2019-12-23
- 爐底布風(fēng)技術(shù)在鏈條層燃爐上的應(yīng)用
。根據(jù)單側(cè)送風(fēng)的風(fēng)室結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，設(shè)爐排及煤層的通風(fēng)阻力系數(shù)處處分布相等，則對(duì)于給定的任一風(fēng)室，煤層單位面積上的通風(fēng)量可表示為：Q=A·v(1)式中，Q為煤層單位面積通風(fēng)量，m3/s；A為煤層單位面積有效通風(fēng)面積，m2；v不風(fēng)速，m/s。風(fēng)速v可用下式表示：v=(2ΔP/ρ)1/2(2)式中,v為風(fēng)速，m/s；P為風(fēng)室與爐膛之間的壓差，Pa；ΔP=P1-P2；P1為風(fēng)室風(fēng)壓(靜壓)，Pa，P2為爐膛氣壓(靜壓)，Pa；ρ為空氣密度，kg/m3。由式(1)、(2應(yīng)用能源技術(shù) 2019年11期2019-12-03
- 基于SOLIDWORKS Flow Simulation 的卷煙設(shè)備改進(jìn)
產(chǎn)過程中，卷煙機(jī)風(fēng)室煙道風(fēng)量不均勻，且吸絲帶輪軸承處常因煙末堆積造成軸承運(yùn)轉(zhuǎn)不順甚至卡死，使卷煙產(chǎn)品質(zhì)量下降。通過SOLIDWORKS Flow Simulation 軟件，對(duì)吸絲帶輪進(jìn)行仿真分析及改進(jìn)，利用旋轉(zhuǎn)的吸絲帶輪形成渦旋氣流，使煙末無法在軸承處堆積，減少軸承卡死現(xiàn)象，提高軸承壽命。1 問題分析ZJ17 卷接機(jī)組的風(fēng)室是吸絲成型系統(tǒng)的重要組成部分（圖1）。工作時(shí)風(fēng)室體內(nèi)形成一個(gè)負(fù)壓為8000 Pa 的腔室。吸絲帶在該負(fù)壓和吸絲道氣流的共同作用下吸住設(shè)備管理與維修 2019年13期2019-10-26
- 基于SOLIDWORKS Flow Simulation的卷煙設(shè)備改進(jìn)
產(chǎn)過程中，卷煙機(jī)風(fēng)室煙道風(fēng)量不均勻，且吸絲帶輪軸承處常因煙末堆積造成軸承運(yùn)轉(zhuǎn)不順甚至卡死，使卷煙產(chǎn)品質(zhì)量下降。通過SOLIDWORKS Flow Simulation軟件，對(duì)吸絲帶輪進(jìn)行仿真分析及改進(jìn)，利用旋轉(zhuǎn)的吸絲帶輪形成渦旋氣流，使煙末無法在軸承處堆積，減少軸承卡死現(xiàn)象，提高軸承壽命。1 問題分析ZJ17卷接機(jī)組的風(fēng)室是吸絲成型系統(tǒng)的重要組成部分（圖1）。工作時(shí)風(fēng)室體內(nèi)形成一個(gè)負(fù)壓為8000 Pa的腔室。吸絲帶在該負(fù)壓和吸絲道氣流的共同作用下吸住煙絲，設(shè)備管理與維修 2019年7期2019-08-13
- 標(biāo)準(zhǔn)B型多噴嘴風(fēng)室設(shè)計(jì)與研究*
，標(biāo)準(zhǔn)B型多噴嘴風(fēng)室是最佳選擇。因此，通過設(shè)計(jì)斷面為3m×3m的B型多噴嘴風(fēng)室來解決這類通風(fēng)設(shè)備的試驗(yàn)。1 標(biāo)準(zhǔn)B型多噴嘴風(fēng)室設(shè)計(jì)原理依據(jù)GB/T1236對(duì)風(fēng)室的規(guī)定和要求，標(biāo)準(zhǔn)B型多噴嘴風(fēng)室主要由輔助通風(fēng)機(jī)、多噴嘴風(fēng)室本體、密閉風(fēng)閥、星型整流柵、風(fēng)道1、風(fēng)道2、變徑接頭等構(gòu)成，總圖如圖1所示。圖1 標(biāo)準(zhǔn)B型多噴嘴風(fēng)室總圖2 標(biāo)準(zhǔn)B型多噴嘴風(fēng)室各組成部分2.1 輔助通風(fēng)機(jī)輔助通風(fēng)機(jī)作用是產(chǎn)生壓力來克服試驗(yàn)風(fēng)機(jī)經(jīng)過試驗(yàn)裝置的阻力，以便測(cè)試出試驗(yàn)通風(fēng)機(jī)零壓力下煤礦現(xiàn)代化 2019年3期2019-04-09
- YJ19卷煙設(shè)備風(fēng)室伺服傳動(dòng)系統(tǒng)的研究
1個(gè)子系統(tǒng)，其中風(fēng)室是吸絲成型與重量控制子系統(tǒng)的關(guān)鍵部位，但其傳動(dòng)部分是傳統(tǒng)的齒輪箱、同步帶傳動(dòng)，傳動(dòng)鏈長(zhǎng)，誤差大，傳動(dòng)精度低，重量波動(dòng)大不能滿足日益提高的工藝質(zhì)量要求。且每次煙支規(guī)格發(fā)生改變時(shí)，都需拆卸所有齒輪更換相關(guān)零件。費(fèi)時(shí)費(fèi)力且頻繁的拆卸進(jìn)一步造成傳動(dòng)精度的下降。因此行業(yè)內(nèi)有不少針對(duì)該部位的改造項(xiàng)目，但大多是通過改進(jìn)材料，優(yōu)化傳動(dòng)，改善潤(rùn)滑等方式，雖起到了一定的效果，但始終存在供絲不穩(wěn)，波動(dòng)過大的問題，不能完全解決改部位存在的一系列問題。為此，通過探索科學(xué)(學(xué)術(shù)版) 2019年7期2019-02-06
- 蘆溪南方篦冷機(jī)放灰弧形閥技改
關(guān)時(shí)間可根據(jù)每個(gè)風(fēng)室的實(shí)際漏料情況進(jìn)行設(shè)定。3 運(yùn)行效果本次技改施工時(shí)間為2017年2月1日至2月6日，運(yùn)行效果好，杜絕了漏風(fēng)、竄風(fēng)的現(xiàn)象。并解決了原有弧形閥磨損大，維護(hù)工作量大的情況。并節(jié)約了維修成本。提高了設(shè)備運(yùn)行可靠性，達(dá)到技改預(yù)期效果。4 進(jìn)一步優(yōu)化方案將所有風(fēng)室弧形閥技改為雙插板放灰閥，全面增強(qiáng)鎖風(fēng)效果。5 投資費(fèi)用經(jīng)供應(yīng)詢價(jià)，購(gòu)買1套雙插板放灰閥需2萬多元，為節(jié)約費(fèi)用，經(jīng)公司組織技術(shù)研究討論決定自己購(gòu)買不銹鋼閘板放灰氣動(dòng)閥，其余部件自己制作，控中國(guó)水泥 2019年1期2019-01-31
- 220t/h循環(huán)流化床鍋爐節(jié)能改造
時(shí)間運(yùn)行后，出現(xiàn)風(fēng)室內(nèi)部氣流分布不均衡、布風(fēng)不均勻、鍋爐易結(jié)焦、流化效果差、一次風(fēng)機(jī)電耗高等問題[1-3]，急需節(jié)能改造。1 現(xiàn)場(chǎng)調(diào)研及原因探查循環(huán)流化床鍋爐由于其具有燃燒適應(yīng)性廣、效率高、高效脫硫、氮氧化物低排放等優(yōu)點(diǎn)被廣泛應(yīng)用于工業(yè)企業(yè)，其工作原理圖如圖1所示。1.1 現(xiàn)場(chǎng)調(diào)研情況（1）助燃空氣量偏大；（2）風(fēng)帽磨損、堵塞、漏料較嚴(yán)重；（3）床料流化不均勻；（4）空氣預(yù)熱器漏風(fēng)嚴(yán)重、廠用電率過高；（5）排煙熱損失偏大，排煙中O2含量嚴(yán)重超標(biāo)，煙道平均含機(jī)電工程技術(shù) 2018年8期2018-10-11
- 5000t/d水泥窯系統(tǒng)節(jié)能降耗改造
煅燒質(zhì)量。二是，風(fēng)室配置存在不合理的問題。冷卻機(jī)主要有六個(gè)風(fēng)室，其中四個(gè)風(fēng)室的面積過大，風(fēng)機(jī)之間也設(shè)置隔墻，無法保障鼓風(fēng)機(jī)的電流處于平衡狀態(tài)，同時(shí)也證明鼓風(fēng)機(jī)產(chǎn)生的風(fēng)力存在很大的差別；在這樣的情況下，風(fēng)室的不嚴(yán)密，無法保障冷卻空氣作用到熟料層[4]。三是，驅(qū)動(dòng)程序中液壓缸過小，當(dāng)料層過厚時(shí)，就會(huì)出現(xiàn)崩管等問題，所以生產(chǎn)過程中需要調(diào)節(jié)料層的厚度來完成施工。四是，冷卻過程中對(duì)熱回收效率過低，偶爾會(huì)出現(xiàn)紅料情況。2 節(jié)能降耗改造的主要措施分析解決喂煤不穩(wěn)問題的措四川水泥 2018年8期2018-09-05
- 生物質(zhì)循環(huán)流化床鍋爐返料閥風(fēng)帽的改進(jìn)
備，結(jié)構(gòu)上分松動(dòng)風(fēng)室和返料風(fēng)室，風(fēng)室之間為返料隔板，回料至爐膛由阻隔墻構(gòu)成，風(fēng)室底部分別布置小風(fēng)帽，小風(fēng)帽底部分別對(duì)應(yīng)松動(dòng)風(fēng)箱室與返料風(fēng)箱室，風(fēng)箱室的風(fēng)壓由羅茨風(fēng)機(jī)提供。返料閥結(jié)構(gòu)如圖1。圖1 循環(huán)流化床鍋爐的爐內(nèi)傳熱以顆粒對(duì)流換熱為主，不同篩分粒度的顆粒組成內(nèi)循環(huán)與外循環(huán)，內(nèi)循環(huán)顆粒組成爐膛差壓的主要因素，外循環(huán)是爐膛出口的顆粒被旋風(fēng)分離器捕捉又回至爐膛，顆粒中的碳重新參與燃燒，以提高鍋爐燃燒效率。旋風(fēng)分離器因切圓方向進(jìn)入攜帶顆粒的煙氣，在離心力的作用下中國(guó)設(shè)備工程 2018年15期2018-08-08
- 長(zhǎng)距離獨(dú)頭巷道掘進(jìn)通風(fēng)方法研究與應(yīng)用
除。通過加設(shè)中轉(zhuǎn)風(fēng)室接力通風(fēng)延長(zhǎng)巷道掘進(jìn)通風(fēng)距離。巷道掘進(jìn)一定距離，當(dāng)正常第一級(jí)通風(fēng)機(jī)不能有效保障巷道掘進(jìn)工作面通風(fēng)時(shí)，在巷道一側(cè)加設(shè)一個(gè)硐室作為中轉(zhuǎn)風(fēng)室，再在中轉(zhuǎn)風(fēng)室外部砌筑一道密閉墻。為方便通風(fēng)機(jī)等設(shè)施安裝及檢修，在風(fēng)室密閉墻下部開一小門，平時(shí)可關(guān)閉。中轉(zhuǎn)風(fēng)室密閉墻一側(cè)(入風(fēng)側(cè))安裝硬質(zhì)彎頭風(fēng)筒通往中轉(zhuǎn)風(fēng)室內(nèi)，將外部風(fēng)筒壓入的新鮮風(fēng)引入中轉(zhuǎn)風(fēng)室；在中轉(zhuǎn)風(fēng)室密閉墻另一側(cè)(出風(fēng)側(cè))安裝一個(gè)或多個(gè)硬質(zhì)彎頭風(fēng)筒。在中轉(zhuǎn)風(fēng)室密閉墻出風(fēng)側(cè)同時(shí)安裝2個(gè)或多個(gè)硬質(zhì)彎頭中國(guó)礦山工程 2018年1期2018-03-10
- 風(fēng)對(duì)機(jī)械爐排爐燃燒控制的影響分析
4∶1～3∶2。風(fēng)室布置如圖1所示。圖1 風(fēng)室布置2 一次風(fēng)2.1 一次風(fēng)的作用對(duì)于垃圾焚燒而言，一次風(fēng)的主要作用包括垃圾干燥和助燃，以及冷卻爐排；影響一次風(fēng)效果的因素主要包括風(fēng)量、各風(fēng)室風(fēng)量分配以及風(fēng)溫。一次風(fēng)是垃圾順利燃燒和爐排安全的重要保障。通過數(shù)值仿真發(fā)現(xiàn)，合理的一次風(fēng)分配可使垃圾床表面平均溫度明顯提高［3］，提高燃燒效率。2.2 風(fēng)量一次風(fēng)的風(fēng)量取決于垃圾燃燒量，可以根據(jù)垃圾量和過量空氣系數(shù)初步確定一次風(fēng)量。一次風(fēng)量應(yīng)取合適值，過高的一次風(fēng)在通過環(huán)境衛(wèi)生工程 2017年6期2018-01-10
- 大型焚燒爐自動(dòng)燃燒與一次風(fēng)獨(dú)立布風(fēng)聯(lián)鎖控制的探討
次風(fēng)送到爐排下部風(fēng)室（每段爐排一次風(fēng)母管設(shè)置調(diào)節(jié)型風(fēng)門）；通過判斷焚燒爐內(nèi)部燃燒狀況，調(diào)節(jié)一次風(fēng)調(diào)節(jié)型風(fēng)門，改變一次風(fēng)入爐量，從而改變?nèi)紵隣顩r。這種母管制布風(fēng)調(diào)整在小型焚燒爐調(diào)整效果非常好，在以往的焚燒爐中應(yīng)用也具有較好的效果。但對(duì)于大型爐排750 t/d以上的單爐處理能力，由于爐排結(jié)構(gòu)尺寸較寬，爐排下部一次風(fēng)室并列3個(gè)以上（目前600 t/d爐排下部風(fēng)室為2個(gè)），隨著處理能力的增加爐膛寬度逐漸變寬，即燃燒區(qū)域面積變大；受此母管制布風(fēng)結(jié)構(gòu)的限制，對(duì)于區(qū)域化環(huán)境衛(wèi)生工程 2017年6期2018-01-10
- YJ17型供料成條機(jī)氣室改進(jìn)
后導(dǎo)板、吸絲帶、風(fēng)室體、弧形板等部件組成（圖1）。圖1 吸絲成形系統(tǒng)結(jié)構(gòu)示意（2）工作原理。如圖1所示，輸送帶以約10°的仰角和較高的速度向前拋出輸送煙絲，輸送帶的前部上方有一排與輸送帶寬度相等的吹風(fēng)孔，向下噴出一排正壓氣流，正壓氣流改變了煙絲的運(yùn)動(dòng)方向?qū)熃z吹向拋絲輥。稍重的煙絲團(tuán)、煙梗和雜質(zhì)憑借自身慣性進(jìn)入拋絲輥上方的螺旋回梗機(jī)構(gòu)并被輸出，完成梗簽的分離。煙絲在拋絲輥順時(shí)針高速旋轉(zhuǎn)作用下被拋向由前、后導(dǎo)板組成的吸絲道，煙絲在吸絲道內(nèi)受氣室的正壓氣流和風(fēng)設(shè)備管理與維修 2017年5期2018-01-02
- 空調(diào)器在發(fā)電機(jī)冷卻系統(tǒng)中的應(yīng)用
氣冷卻系統(tǒng)主要由風(fēng)室、風(fēng)扇、空氣冷卻器等組成。發(fā)電機(jī)風(fēng)室裝有4臺(tái)換熱容量為300 kW的空氣冷卻器，用于風(fēng)室中熱空氣與冷卻水的熱交換。外部空氣經(jīng)過風(fēng)室進(jìn)風(fēng)口后，隨著發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)在風(fēng)室內(nèi)部產(chǎn)生離心力，使空氣產(chǎn)生壓差，空氣經(jīng)過空氣冷卻器后從下至上，經(jīng)兩邊下降，形成一個(gè)空氣對(duì)流的循環(huán)系統(tǒng)。通過空氣的對(duì)流和循環(huán)水在空氣冷卻器管道中的流動(dòng)，對(duì)發(fā)電機(jī)定子和轉(zhuǎn)子進(jìn)行強(qiáng)制循環(huán)冷卻。1.2 空氣冷卻系統(tǒng)生產(chǎn)運(yùn)行中存在的問題由于該垃圾焚燒發(fā)電廠處于亞熱帶地區(qū)，每年入夏以后，科技與創(chuàng)新 2017年18期2017-11-30
- 第四代篦冷機(jī)在氧化鋁行業(yè)的應(yīng)用
機(jī)設(shè)計(jì)特點(diǎn)易造成風(fēng)室積料、弧形閥卡閥、集料斗積料等故障頻繁，現(xiàn)場(chǎng)粉塵污染嚴(yán)重，工作環(huán)境非常惡劣，而且冷卻機(jī)風(fēng)機(jī)使用較多，控制繁瑣，不利于節(jié)能降耗。因此，我們根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)情況以及氧化鋁熟料特性對(duì)篦冷機(jī)進(jìn)行技術(shù)改造，在保留原篦冷機(jī)殼體的情況下將內(nèi)部篦床改為第四代步進(jìn)式篦床，熟料破碎機(jī)改為輥式破碎機(jī)，既降低了改造成本，又提高了設(shè)備穩(wěn)定性，提升了系統(tǒng)工藝性能和機(jī)械性能。本次改造是第四代篦冷機(jī)在氧化鋁行業(yè)的首次跨行業(yè)改造與應(yīng)用。為了交流改造經(jīng)驗(yàn)，以本文對(duì)此次改造進(jìn)行總結(jié)四川水泥 2017年1期2017-04-24
- 卷煙機(jī)風(fēng)室負(fù)壓調(diào)節(jié)的改進(jìn)
阮三星?卷煙機(jī)風(fēng)室負(fù)壓調(diào)節(jié)的改進(jìn)劉威, 阮三星(常德煙草機(jī)械有限責(zé)任公司研究所, 湖南常德, 415000)針對(duì)傳統(tǒng)卷煙機(jī)調(diào)節(jié)風(fēng)室負(fù)壓的比例節(jié)流閥采購(gòu)成本過高、能源浪費(fèi)的問題, 提出了采用基于西門子SIMOTION平臺(tái)的伺服變頻驅(qū)動(dòng)改進(jìn)方案。改進(jìn)后的設(shè)備成本更低, 更加節(jié)能, 且能更好地滿足系統(tǒng)要求。伺服變頻驅(qū)動(dòng); SIMOTION; V/f控制卷煙機(jī)風(fēng)室負(fù)壓的穩(wěn)定直接影響到煙支的質(zhì)量, ZJ116等傳統(tǒng)卷煙機(jī)采用比例節(jié)流閥來調(diào)節(jié)風(fēng)室負(fù)壓的大小。風(fēng)機(jī)抽吸- 二段式垃圾焚燒爐安裝中的調(diào)整措施
本體、出渣通道、風(fēng)室和放灰通道、出渣通道、爐排密封裝置、液壓除渣機(jī)、氣動(dòng)除灰裝置、結(jié)合部、二次風(fēng)噴嘴、風(fēng)室保溫及金屬件、爐排自動(dòng)控制系統(tǒng)、爐排電液控制系統(tǒng)、落料槽破橋裝置、逆推調(diào)節(jié)裝置冷卻等構(gòu)成。在垃圾焚燒爐安裝過程中，爐排是非常關(guān)鍵的部分，對(duì)爐排的加工精確度以及爐排使用的材料均有比較高的要求，排和排之間的縫隙要求非常小，為了保證爐排運(yùn)行的安全性和穩(wěn)定性，需要做好焚燒爐的安裝和調(diào)試工作。3 二段式垃圾焚燒爐的安裝調(diào)整3.1 安裝給料平臺(tái)在安裝給料平臺(tái)時(shí)，首中國(guó)高新技術(shù)企業(yè) 2016年35期2017-02-10
- 三代篦冷機(jī)局部改造設(shè)計(jì)方案詳解
機(jī)固定篦床及一段風(fēng)室原配置風(fēng)機(jī)參數(shù)（4）篦冷機(jī)一段風(fēng)機(jī)壓頭整體偏低，還有一段篦床單位面積上通風(fēng)量不足（見表1原風(fēng)機(jī)配置，Si為篦床的有效面積），不利于熟料的冷卻和厚料層操作，因此需要對(duì)一段篦冷機(jī)風(fēng)機(jī)的壓頭和配風(fēng)進(jìn)行優(yōu)化調(diào)整。根據(jù)對(duì)使用篦板和篦床工況的分析，計(jì)算得出固定篦床及一段風(fēng)機(jī)新的風(fēng)機(jī)參數(shù)并考慮實(shí)際情況最終選定，根據(jù)風(fēng)機(jī)最終選定的參數(shù)對(duì)原配風(fēng)機(jī)進(jìn)行相應(yīng)的更換。3 風(fēng)機(jī)參數(shù)的計(jì)算選定[1]3.1 改造后，固定及一段篦床所使用篦板的參數(shù)分析（1）改造后的K新世紀(jì)水泥導(dǎo)報(bào) 2016年6期2016-12-16
- 第三代篦冷機(jī)的通病分析及改進(jìn)措施
不久就全部損壞，風(fēng)室與風(fēng)室之間基本是相通的，不能保證各供風(fēng)單元獨(dú)立的通風(fēng)，各風(fēng)機(jī)鼓入的不同風(fēng)壓的冷卻風(fēng)在各風(fēng)室之間相互擾亂，內(nèi)耗大，有效地穿透熟料層的冷卻風(fēng)必然減小，無法實(shí)現(xiàn)設(shè)計(jì)的配風(fēng)理念。嚴(yán)重時(shí)，前面的高壓風(fēng)機(jī)啟動(dòng)后，后面的中低壓風(fēng)室的風(fēng)機(jī)不能正常啟動(dòng)，反而被吹著倒轉(zhuǎn)。另外，隨著篦冷機(jī)技術(shù)的發(fā)展，單位篦床面積產(chǎn)量越來越高，料層厚度不斷增加，風(fēng)室壓力也要求增加，如果風(fēng)室密封不好，所有風(fēng)室相互串風(fēng)，分室功能和冷卻效果大大減弱。此外，在風(fēng)室灰斗與拉鏈機(jī)或熟料輸新世紀(jì)水泥導(dǎo)報(bào) 2016年3期2016-09-22
- 29MW鏈條鍋爐配風(fēng)裝置改造
29MW鏈條爐的風(fēng)室進(jìn)行配風(fēng)改造，使鍋爐的燃燒狀況得到改善，提高鍋爐的進(jìn)出口溫差，使燃料燃燒完全，爐排無偏燒現(xiàn)象，鍋爐尾部無紅碳拉下，還可根據(jù)風(fēng)壓表顯示風(fēng)壓對(duì)爐膛配風(fēng)進(jìn)行科學(xué)調(diào)整，使司爐工作更加細(xì)致，更加科學(xué)。1 設(shè)備存在問題供熱六大隊(duì)鍋爐二車間四臺(tái)29MW鏈條鍋爐在運(yùn)行期發(fā)現(xiàn)風(fēng)量不足、配風(fēng)不良、風(fēng)室結(jié)構(gòu)不合理等現(xiàn)象，具體表現(xiàn)：1.1熱效率偏低，鍋爐出力達(dá)不到規(guī)定技術(shù)指標(biāo)。1.2燃燒不完全，爐渣含碳量高。1.3爐膛中間容易燒透，兩邊不易燒透，存在偏燒現(xiàn)象。化工管理 2016年9期2016-09-16
- 篦冷機(jī)液壓缸活塞桿和位移傳感器損壞的解決辦法
引起。（2）進(jìn)入風(fēng)室內(nèi)部檢查，沒有發(fā)現(xiàn)液壓缸摩擦的現(xiàn)象。將9室風(fēng)機(jī)停機(jī)后，風(fēng)室內(nèi)部有輕微漏料現(xiàn)象，這說明篦冷機(jī)上部有個(gè)別的C型密封或進(jìn)風(fēng)裝置損壞，造成竄風(fēng)現(xiàn)象，增加液壓缸的正常工作負(fù)荷，使液壓缸處于疲勞作業(yè)狀態(tài)。（3）液壓缸的設(shè)計(jì)能力不足，尤其是活塞桿部分，設(shè)計(jì)偏細(xì)，不能安全有效地使用。2.2 位移傳感器損壞維修極為不方便的原因（1）從圖2中可以明顯看出位移傳感器的安裝位置極其狹小，一旦出現(xiàn)位移傳感器損壞，根本不好維修更換。而且在更換位移傳感器時(shí)，需要停篦新世紀(jì)水泥導(dǎo)報(bào) 2016年4期2016-08-11
- 三代篦冷機(jī)升級(jí)為步進(jìn)式篦冷機(jī)的實(shí)踐
梁和充氣梁進(jìn)灰、風(fēng)室漏風(fēng)、供風(fēng)不均等問題。問題不斷暴露，導(dǎo)致窯的年運(yùn)轉(zhuǎn)率下降，熟料燒成成本增加，熟料的市場(chǎng)競(jìng)爭(zhēng)力逐漸下降。為了提高篦冷機(jī)的機(jī)械性能和工藝性能，我們綜合考慮了幾種方案，最終保留篦冷機(jī)上、下殼體，將篦床整體更換為第四代篦冷機(jī)篦床，篦冷機(jī)相關(guān)的其它部分，盡可能利用原有部件或者在原部件基礎(chǔ)上進(jìn)行升級(jí)改造。為了交流改造經(jīng)驗(yàn)，本文對(duì)此工作進(jìn)行總結(jié)。1 改造前存在的問題（1）漏料。尤其是灰斗和滑板兩側(cè)的側(cè)板處，漏料非常嚴(yán)重，高溫紅料漏在風(fēng)室內(nèi)，引起活動(dòng)梁新世紀(jì)水泥導(dǎo)報(bào) 2016年4期2016-08-11
- YJ116供絲機(jī)風(fēng)室板安全鎖裝置的改進(jìn)
YJ116供絲機(jī)風(fēng)室板安全鎖裝置的改進(jìn)曲麗娟, 趙堅(jiān), 肖育林(常德煙草機(jī)械有限責(zé)任公司研究所, 湖南常德, 415000)介紹了YJ116供絲機(jī)風(fēng)室板安全鎖裝置的原理。根據(jù)目前安全鎖裝置裝配的方法和特點(diǎn), 指出了安全鎖裝置裝配的缺點(diǎn), 提出了3種解決方案, 確定了最佳改進(jìn)方案。最后, 對(duì)改進(jìn)后的風(fēng)室板安全鎖裝置所具有的優(yōu)點(diǎn)進(jìn)行了總結(jié), 安全鎖裝置的結(jié)構(gòu)改進(jìn)設(shè)計(jì)對(duì)實(shí)際生產(chǎn)具有重要的意義。安全鎖裝置; YJ116; 供絲機(jī);ZJ116型卷接機(jī)組是國(guó)產(chǎn)第一代采- TC-TC-11641164型三代篦冷機(jī)的優(yōu)化與改造
G17風(fēng)量過少，風(fēng)室風(fēng)機(jī)G20-G24風(fēng)量又偏大。所以，造成熟料冷卻效果不好的原因主要是兩個(gè)方面：（1）總風(fēng)量偏少；（2）高溫區(qū)的風(fēng)量少，急冷不夠。2 改造方案降低熟料溫度主要從三個(gè)方面著手解決，一是適當(dāng)增加風(fēng)量，優(yōu)化篦冷機(jī)配風(fēng)；二是從結(jié)構(gòu)上改變冷卻方式；三是增加篦床面積，降低篦床負(fù)荷，提高篦冷機(jī)的能力。由于高溫區(qū)的冷卻效率高，在此處增加風(fēng)量是最佳選擇，但冷風(fēng)摻入過多不僅對(duì)熟料急冷無太大幫助，反而會(huì)降低二、三次風(fēng)溫，從而影響窯系統(tǒng)煅燒。表1 TC-1164水泥技術(shù) 2015年4期2015-09-02
- 篦冷機(jī)活動(dòng)梁密封缺陷分析和改造Ana lysis and Mod ifica tion o f the Sea lDe fec ts o f G ra te Coo ler Moving Beam
。因此，篦冷機(jī)各風(fēng)室的內(nèi)部密封和鎖風(fēng)尤為重要。本文以TC-1164篦冷機(jī)篦床活動(dòng)框架縱梁（以下簡(jiǎn)稱活動(dòng)梁）穿越各風(fēng)室隔墻處的密封改造為例，介紹一種修舊利廢的實(shí)效方法，供業(yè)界同仁參考。2 缺陷分析我公司2 500t/d熟料生產(chǎn)線配置的TC-1164往復(fù)推動(dòng)式篦冷機(jī)風(fēng)室活動(dòng)梁密封最初的設(shè)計(jì)是以隔墻為基礎(chǔ)，利用法蘭鋼板片夾毛氈密封防止風(fēng)室內(nèi)部竄風(fēng)。但由于出窯熟料顆粒溫度較高，毛氈極易燒損，從而導(dǎo)致密封失效。由于在實(shí)際運(yùn)行中無法做到及時(shí)、頻繁地更換或調(diào)整隔墻板密封水泥技術(shù) 2015年5期2015-09-01
- 提高9MW純低溫余熱電站發(fā)電量的嘗試
段活動(dòng)篦床，九個(gè)風(fēng)室），冷卻面積達(dá)147m2，相對(duì)于5800t/d的熟料產(chǎn)量，篦冷機(jī)一、二段風(fēng)室風(fēng)機(jī)和固定篦梁充氣風(fēng)機(jī)的風(fēng)量足夠大，熟料在篦冷機(jī)一段已充分的散熱。要穩(wěn)定和提高AQC爐入口廢氣溫度，關(guān)鍵是在不影響窯二次風(fēng)溫的情況下，穩(wěn)定篦冷機(jī)一段篦床的料層，把熟料熱量往二段篦床后移。首先我們采用減少一段篦床充氣梁冷卻風(fēng)機(jī)風(fēng)量和1號(hào)、2號(hào)、3號(hào)風(fēng)室風(fēng)機(jī)風(fēng)量的辦法，取得了一定成效，但出窯熟料的短時(shí)變化很容易壓住一段篦床，且各風(fēng)室間有竄風(fēng)現(xiàn)象，一旦壓住一段篦床，調(diào)水泥技術(shù) 2015年2期2015-03-31
- 75 t/h循環(huán)流化床鍋爐返料裝置的改進(jìn)
現(xiàn)返料中止、鍋爐風(fēng)室壓力低(點(diǎn)火初期一般在4.5～5.5 kPa)、一次風(fēng)機(jī)出口總風(fēng)壓低(6.5 kPa)，返料風(fēng)壓受其影響，使返料風(fēng)室壓力只有3.0～3.5 kPa。因此風(fēng)壓值太低，致使鍋爐啟動(dòng)后運(yùn)行初期返料中止。為此，只得增加點(diǎn)火前爐膛料層厚度，以提高一次風(fēng)系統(tǒng)的風(fēng)壓，使一次風(fēng)室壓力達(dá)5.5～6.5 kPa，返料風(fēng)室壓力在4.5 kPa以上，但增加了點(diǎn)火燃油量，相應(yīng)增加點(diǎn)火成本。(3)正常運(yùn)行時(shí)，如鍋爐燃煤含灰量突然增大或大量放渣時(shí)，也容易出現(xiàn)返料中止氮肥與合成氣 2014年12期2014-07-11
- 淺析調(diào)整流化床鍋爐一次風(fēng)和二次風(fēng)風(fēng)量的重要性
溫度、料層壓差與風(fēng)室靜壓、爐膛壓差等因素有關(guān)。1.1 煤的顆粒度在實(shí)際操作中發(fā)現(xiàn)，給煤對(duì)燃燒和脫硫效率都受粒度及分布的影響，較合理煤粒度應(yīng)控制在0～10 mm，煤粒分布影響著鍋爐的負(fù)荷穩(wěn)定并影響著一次風(fēng)流化調(diào)整。當(dāng)一次風(fēng)運(yùn)行量一定時(shí)，煤粒分布較細(xì)，更多的細(xì)小煤顆粒被吹入稀相區(qū)，使密相區(qū)的相對(duì)燃燒量減少，循環(huán)倍率增加，床層溫度降低，稀相區(qū)的燃燒份額增加。反之，煤粒較粗，吹入稀相區(qū)的煤粒相對(duì)減少，使密相區(qū)的燃燒份額增加，稀相區(qū)的燃燒份額降低，床層的溫度升高，循氮肥與合成氣 2014年9期2014-03-23
- 篦冷機(jī)的技術(shù)改造
護(hù)板間隙落入篦下風(fēng)室，造成篦板長(zhǎng)期承受高溫，篦板和護(hù)板損壞，在漏料量較大時(shí)甚至?xí)龘p活動(dòng)梁、內(nèi)框架支撐和墻板。2010年10月，我們對(duì)篦冷機(jī)進(jìn)行了改造。NC42340篦冷機(jī)共配置有三段篦床、17臺(tái)風(fēng)機(jī)。高溫區(qū)第一段篦床傾斜3°，篦床的高溫淬冷區(qū)及熱回收區(qū)均采用第三代充氣梁篦床篦板，由高效高阻力低漏料充氣固定篦板1309和開式低漏料活動(dòng)篦板1310組成。篦床共有三個(gè)風(fēng)室，即固定篦板梁采用梁內(nèi)供風(fēng)，活動(dòng)篦板梁采用風(fēng)室供風(fēng)，以保證熟料的冷卻效果。中溫區(qū)第二段篦床水泥技術(shù) 2014年2期2014-03-08
- CFB鍋爐風(fēng)室漏灰原因及對(duì)策
16）CFB鍋爐風(fēng)室漏灰原因及對(duì)策李 岱（嘉興新嘉愛斯熱電有限公司檢修部，浙江 嘉興 314016）針對(duì)循環(huán)流化床鍋爐的水冷風(fēng)室漏灰問題進(jìn)行分析，找出了解決辦法，取得明顯成效。循環(huán)流化床；風(fēng)帽；水冷風(fēng)室；漏渣嘉興新嘉愛斯熱電有限公司一期工程有3臺(tái)UG-220/9.8—540循環(huán)流化床鍋爐， 1#爐在2006年5月22日投產(chǎn)運(yùn)行，其他2臺(tái)也逐步投運(yùn)。運(yùn)行中，3臺(tái)鍋爐先后出現(xiàn)過水冷風(fēng)室左右風(fēng)溫異常升高現(xiàn)象，正常風(fēng)室溫度為140～160℃。最初水冷風(fēng)室左右風(fēng)溫會(huì)中國(guó)設(shè)備工程 2014年10期2014-01-29
- 提高水泥窯9MW純余熱電站發(fā)電量的嘗試
段活動(dòng)篦床，九個(gè)風(fēng)室）冷卻面積達(dá)147m2，相對(duì)于5800t/d的熟料產(chǎn)量，篦冷機(jī)一、二段風(fēng)室風(fēng)機(jī)和固定篦梁充氣風(fēng)機(jī)的風(fēng)量足夠大，熟料在篦冷機(jī)一段已進(jìn)行了充分的散熱。要穩(wěn)定和提高AQC爐入口廢氣溫度，關(guān)鍵還是在不影響窯二次風(fēng)溫的情況下，穩(wěn)定住篦冷機(jī)一段篦床的料層，把熟料熱量往二段篦床后移，首先采用減少一段篦床充氣梁冷卻風(fēng)機(jī)風(fēng)量和1#、2#、3#風(fēng)室風(fēng)機(jī)風(fēng)量的辦法，取得一定成效，但出窯熟料的短時(shí)變化很容易壓住一段篦床，且各風(fēng)室間有竄風(fēng)現(xiàn)象，一旦壓住了一段篦床節(jié)能與環(huán)保 2013年11期2013-11-05
- 篦冷機(jī)風(fēng)機(jī)的技改實(shí)踐
板磨破漏料，二段風(fēng)室漏料尤為嚴(yán)重?；谝陨锨闆r，公司決定將一段和二段相鄰兩個(gè)風(fēng)室的全部固定梁更換為充氣梁，并增加 兩 臺(tái) 17670～34163m3/h、壓 力11668～10967Pa、功率160kW離心風(fēng)機(jī)，共同為兩風(fēng)室供風(fēng)。技改完成后，效果十分明顯：（1）窯產(chǎn)量提高到4500t/d后二段未出現(xiàn)過壓床事故，且料層由之前的400mm恢復(fù)到500mm。（2）出篦冷機(jī)熟料接近常溫。（3）篦冷機(jī)廢氣出口溫度由300℃左右下降為250℃左右。第一次技改前后工藝參水泥技術(shù) 2013年6期2013-10-23
- 小風(fēng)室接力通風(fēng)在引水隧洞斜井進(jìn)主洞施工中的應(yīng)用
風(fēng)、風(fēng)倉(cāng)式通風(fēng)和風(fēng)室接力通風(fēng)等［3－6］，鑒于通風(fēng)設(shè)計(jì)受隧洞長(zhǎng)度、斷面尺寸、設(shè)備配置、施工工藝等影響，每一種通風(fēng)方式都具有一定的唯一性。本工程最長(zhǎng)獨(dú)頭通風(fēng)距離達(dá)6 386 m，且主洞凈空斷面小，需要考慮同步襯砌、車輛通行安全距離和風(fēng)管直徑等因素，采用傳統(tǒng)的通風(fēng)方式已不能滿足施工需要，需要通過創(chuàng)新來解決以上通風(fēng)限制條件。在實(shí)施過程中分析粉塵及有害氣體的來源，采用工序合理優(yōu)化、降塵及限制尾氣排放等輔助通風(fēng)措施［7－9］，從而最終達(dá)到了預(yù)定施工通風(fēng)效果。1 工程隧道建設(shè)(中英文) 2013年9期2013-08-28
- YJ19B卷煙機(jī)重量控制機(jī)構(gòu)的改進(jìn)*
卷煙機(jī)的煙絲是由風(fēng)室的負(fù)壓風(fēng)將煙絲吸附在吸絲帶上，并由吸絲帶攜帶至煙槍(煙支成型機(jī)構(gòu))內(nèi)。但是，由風(fēng)室的負(fù)壓從煙道本體吸到風(fēng)室導(dǎo)軌的煙絲束的底部不平整，并且沒有準(zhǔn)確定量，這就需要利用劈刀對(duì)煙絲束修剪并準(zhǔn)確定量，達(dá)到控制煙支重量的目的［1］。圖1 劈刀修剪煙絲示意圖如圖2所示，ZJ19B卷接機(jī)組的重量調(diào)整機(jī)構(gòu)的缺點(diǎn)主要有以下兩點(diǎn)。圖2 改進(jìn)前重量調(diào)整結(jié)構(gòu)(1)由于劈刀機(jī)構(gòu)自身較重，且與傳動(dòng)系統(tǒng)相連接，機(jī)器長(zhǎng)時(shí)間運(yùn)行后，傳動(dòng)間隙變大，對(duì)煙支重量的調(diào)整精度也會(huì)相機(jī)械研究與應(yīng)用 2013年1期2013-08-02
- ZJ114卷接機(jī)組煙絲通道堵絲現(xiàn)象的分析
僅能調(diào)節(jié)前導(dǎo)軌使風(fēng)室煙絲通道中心嚴(yán)重偏離煙槍煙條中心，導(dǎo)致煙絲束在與煙槍連接處流通不順暢，造成煙絲通道內(nèi)堵絲；④前導(dǎo)軌遮蓋鋼帶頂導(dǎo)軌的吸風(fēng)口，導(dǎo)致風(fēng)室導(dǎo)軌與鋼帶頂導(dǎo)軌間卡絲、煙絲通道內(nèi)吸風(fēng)風(fēng)力不足煙絲束蓬松等問題。為此，通過對(duì)ZJ114卷接機(jī)組的煙絲束零亂、煙絲通道堵絲現(xiàn)象進(jìn)行的分析，對(duì)其風(fēng)室部件進(jìn)行了改進(jìn)。2 改進(jìn)內(nèi)容2.1 鏟絲刀鏟絲刀的作用是將吸絲鋼帶上的煙絲全部鏟下進(jìn)入煙槍，并將煙絲束的矩形截面初步改變?yōu)閳A形截面，是煙絲束壓縮成形的關(guān)鍵部件之一，其中國(guó)新技術(shù)新產(chǎn)品 2012年1期2012-11-16
- Ⅱ類無煙煤鍋爐鏈條爐排燒損的原因與對(duì)策
爐排下方的分段送風(fēng)室吹進(jìn)爐膛，且與煤層的前進(jìn)方向相交。煤在爐膛內(nèi)受到高溫輻射加熱，依次完成煤的預(yù)熱干燥、干餾、揮發(fā)分著火燃燒、焦炭燃燒，直到焦炭燃盡（這是一個(gè)理論上完整的煤的燃燒過程，由于機(jī)械設(shè)備或運(yùn)行操作等原因，實(shí)際運(yùn)行中并不是總能完整實(shí)現(xiàn)）。燃盡后的灰渣則隨爐排移動(dòng)到后部，經(jīng)過老鷹鐵落入后部落渣斗，再由出渣機(jī)或撈渣設(shè)備排出。圖1 鏈條爐排的典型結(jié)構(gòu)形式一般分為鏈帶式、橫梁式和鱗片式三種。福建地區(qū)使用的II類無煙煤鍋爐的蒸發(fā)量多數(shù)在1～35t/h之間，其海峽科學(xué) 2012年10期2012-07-25
- DZL型生物質(zhì)顆粒燃料工業(yè)鍋爐
下設(shè)有四個(gè)獨(dú)立的風(fēng)室，在風(fēng)室一側(cè)設(shè)有調(diào)風(fēng)機(jī)構(gòu)，空氣由鼓風(fēng)機(jī)經(jīng)側(cè)風(fēng)道，再經(jīng)調(diào)風(fēng)機(jī)構(gòu)進(jìn)入獨(dú)立風(fēng)室。爐膛設(shè)置了前后拱，前后拱之間設(shè)置兩道折焰墻，均采用耐火混凝土澆筑而成。后拱上方爐膛煙氣出口處設(shè)置降塵花墻，由耐火磚砌筑而成。爐墻均采用耐火磚、硅酸鋁纖維等保溫材料；前后爐墻外包為平面鋼板焊接組成。生物質(zhì)燃料自加料斗經(jīng)擋料板進(jìn)入爐膛，在鏈條爐排上分階段燃燒、燃盡后灰渣落入除渣斗內(nèi)，由刮板除渣機(jī)排出。加料斗設(shè)置撥料式關(guān)風(fēng)機(jī)，既可控制燃料輸送量，也起到隔離火焰與燃料、預(yù)中國(guó)環(huán)保產(chǎn)業(yè) 2012年12期2012-01-27
- 鼓泡流化床風(fēng)室及分布板區(qū)域流動(dòng)特性的數(shù)值模擬
03）鼓泡流化床風(fēng)室及分布板區(qū)域流動(dòng)特性的數(shù)值模擬鄭 磊，劉建坤，李曉偉，王貴路，李明鶴，張大雷（遼寧省能源研究所，遼寧 營(yíng)口 115003）采用計(jì)算流體力學(xué)（CFD）軟件對(duì)采用切向進(jìn)風(fēng)和垂直進(jìn)風(fēng)情況下不同開孔率氣體分布板的鼓泡流化床流態(tài)化特性進(jìn)行研究，模擬風(fēng)室及分布板區(qū)域的氣體流動(dòng)軌跡及其速度分布變化。結(jié)果表明：氣體在切向進(jìn)風(fēng)形式下接近層流運(yùn)動(dòng)的上升狀態(tài)，與垂直進(jìn)風(fēng)形式所產(chǎn)生的無序湍流上升狀態(tài)相比，垂直進(jìn)風(fēng)形式下氣體速度在空間分布更加均勻，受邊界條件影響化學(xué)反應(yīng)工程與工藝 2012年4期2012-01-10
- HG-2030/26.15-YM3型超超臨界鍋爐水冷壁壁溫特性分析
器共有9種36個(gè)風(fēng)室26個(gè)噴嘴（如圖1所示）。其中頂部OFA燃盡風(fēng)室1個(gè)，空風(fēng)室11個(gè)，AUX1-1風(fēng)室3個(gè)，AUX1-2風(fēng)室3個(gè),AUX-2風(fēng)室3個(gè)，AUX-3風(fēng)室1個(gè)，油風(fēng)室3個(gè)，設(shè)B，C，D，E，F(xiàn)層濃淡風(fēng)室和最下層改造為等離子燃燒器的A層風(fēng)室，根據(jù)各風(fēng)室的高度不同,布置數(shù)量不等的噴嘴，火焰噴射方向與爐墻垂直。在距上層煤粉噴嘴上方約5.0 m處有4層附加燃盡風(fēng)（AA），風(fēng)室角式布置，每個(gè)AA風(fēng)室布置2個(gè)噴嘴，其作用是補(bǔ)充燃料后期燃燒所需的空氣，調(diào)節(jié)火電力工程技術(shù) 2011年5期2011-03-15
- 某電廠發(fā)電機(jī)風(fēng)溫高的原因分析及處理
電機(jī)下面的發(fā)電機(jī)風(fēng)室，標(biāo)高約4m。熱風(fēng)經(jīng)過發(fā)電機(jī)空冷器冷卻后被發(fā)電機(jī)兩端的冷卻風(fēng)扇分別經(jīng)汽端、勵(lì)端冷風(fēng)室抽至發(fā)電機(jī)內(nèi)，冷熱風(fēng)室利用混凝土墻進(jìn)行隔離?？绽淦骼鋮s水取自循環(huán)水來水，參數(shù)為0.16MPa/27.79℃，空冷器排水至循環(huán)水回水管，回水壓力為0.10MPa。凝汽器抽空氣管道從發(fā)電機(jī)汽端冷風(fēng)室中部穿過，直徑279mm，溫度超過50℃，且該管道在經(jīng)過風(fēng)室時(shí)未進(jìn)行保溫?？绽淦骶唧w銘牌參數(shù)見表1。2 機(jī)組運(yùn)行概況及問題描述機(jī)組負(fù)荷125MW時(shí)發(fā)電機(jī)定子鐵芯最中國(guó)科技信息 2010年21期2010-10-27
- 艦船燃?xì)廨啓C(jī)排氣紅外抑制器性能的影響因素試驗(yàn)分析
態(tài)試驗(yàn)[1]分析風(fēng)室負(fù)壓、噴管出入口面積比以及噴管出口面與混合管入口面距離等因素對(duì)紅外抑制器的引射比和阻力損失的影響,為進(jìn)一步優(yōu)化紅外抑制裝置的結(jié)構(gòu)提供依據(jù)。1 紅外抑制器的結(jié)構(gòu)和性能參數(shù)紅外抑制器由梅花形出口噴管與混合管、層疊的擴(kuò)壓環(huán)組成。Presz等人證明這種出口形狀的噴管與相應(yīng)的常規(guī)噴管相比,不僅尺寸短、質(zhì)量輕,而且前者的引射流量幾乎是后者的兩倍以上[2]。如圖1所示,在實(shí)際工作時(shí),冷卻空氣從混合管入口處和各級(jí)擴(kuò)壓環(huán)的縫隙處被管內(nèi)高溫燃?xì)庖?使排氣電力與能源 2010年3期2010-04-13
- 循環(huán)流化床鍋爐布風(fēng)裝置
增壓后經(jīng)風(fēng)道送入風(fēng)室;第2步,流化風(fēng)由風(fēng)室穩(wěn)壓和均流后通過風(fēng)帽底部的通道,從風(fēng)帽徑向小孔射出;第3步,射出的流化風(fēng)進(jìn)入床層底部,產(chǎn)生強(qiáng)烈的擾動(dòng),并形成氣流墊層,使床料中煤粒與空氣均勻混合,建立良好的流化狀態(tài),如圖1所示。圖1 風(fēng)帽式布風(fēng)裝置結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖2 布風(fēng)裝置分類與特點(diǎn)布風(fēng)裝置由風(fēng)室、布風(fēng)板、澆筑料等構(gòu)成,布風(fēng)板由風(fēng)帽、花板等組成。2.1 風(fēng)帽分類與特點(diǎn)2.1.1 風(fēng)帽分類風(fēng)帽主要有帶有帽頭的風(fēng)帽 (亦稱蘑菇狀風(fēng)帽)、無帽頭風(fēng)帽 (亦稱圓柱狀風(fēng)帽)、L形定山西電力 2010年5期2010-04-10
- 高效節(jié)能轉(zhuǎn)軸中心供油燃燒器
以使用燃?xì)?。它?span id="j5i0abt0b" class="hl">風(fēng)室殼體和其上部的燃燒室組成,兩者之間有氣體通道,風(fēng)室底部的軸承部件支撐一根轉(zhuǎn)軸穿過通道至燃燒室,轉(zhuǎn)軸連接有風(fēng)動(dòng)式葉輪,轉(zhuǎn)軸上部連接有汽化轉(zhuǎn)帽,轉(zhuǎn)軸中間有油管和出油嘴,燃燒室內(nèi)有帶小孔或網(wǎng)眼的燃燒碗,之間形成環(huán)形風(fēng)室。其特征在于上述的轉(zhuǎn)軸中間的油管是固定的,轉(zhuǎn)軸頂部有帶側(cè)孔的汽化頂帽,頂帽將轉(zhuǎn)帽空間隔成汽化室和混合室。本發(fā)明具有轉(zhuǎn)軸轉(zhuǎn)速均勻,油料汽化率及均勻度較高的優(yōu)點(diǎn)。轉(zhuǎn)軸中心供油燃燒器綜合了《流體力學(xué)》、《空氣動(dòng)力學(xué)》、《熱功力學(xué)》等多創(chuàng)新時(shí)代 2009年10期2009-12-21
- 直流熱水鍋爐的設(shè)計(jì)變更
排是由4個(gè)以上的風(fēng)室組成,為了達(dá)到密封和風(fēng)壓一致,把所有風(fēng)室用隔板分別由縱向和橫向隔開,單側(cè)或雙側(cè)送風(fēng),每道隔板都采用了夾絲石棉板密封措施。由于長(zhǎng)期處于高溫環(huán)境,夾絲石棉板內(nèi)的鋼絲強(qiáng)度和剛性很快退化,使密封性變差,造成風(fēng)室之間的竄風(fēng)、漏風(fēng),降低了調(diào)風(fēng)裝置的靈敏性。3.燃燒室水冷壁爆管是困繞該型熱水鍋爐的一大難題,特別是一些地方燃用的煤種揮發(fā)分相對(duì)較高,有的甚至燃用III類煙煤。例如南崗煤礦使用的的一臺(tái)QXL2.8-0.7/95/70-AII型鍋爐,由于燃用活力 2009年3期2009-11-16
- 循環(huán)流化床鍋爐風(fēng)室內(nèi)流動(dòng)特性及優(yōu)化研究