爐墻
- 焦爐炭化室爐墻竄漏的檢測及治理
作的影響，炭化室爐墻的磚縫之間會產(chǎn)生縫隙，同時爐墻墻磚也可能發(fā)生破損，這些縫隙或者缺角漏洞會導致炭化室內(nèi)荒煤氣竄漏至燃燒室，顯著增加煙道廢氣中硫氧化物的含量。高效率判斷炭化室爐墻的竄漏程度，及時采取有效措施防止爐墻竄漏加劇，既是降低煙道廢氣中硫氧化物的重要手段，又是焦爐操作者亟待解決的問題[1-2]。1 焦爐煙道廢氣排放的要求根據(jù)《GB l6171—2012 煉焦化學工業(yè)污染物排放標準》要求2015 年1 月1 日起企業(yè)執(zhí)行限值標準，即焦爐煙道氣排放限值執(zhí)
山西化工 2023年9期2023-10-11
- 一段爐燃料天然氣消耗量增加原因分析及對策
爐出現(xiàn)燒嘴回火、爐墻膨脹鼓包和轉(zhuǎn)化爐管出口甲烷含量超標等現(xiàn)象。表1 一段爐出口溫度與天然氣消耗量數(shù)據(jù)統(tǒng)計2 工藝原理及流程一段爐南、北爐兩側(cè)爐膛墻壁上各裝有5層燒嘴，第一層和第五層各有9個燒嘴，其它各層分別有12個燒嘴，共計216個燒嘴。燒嘴使用雙噴頭系統(tǒng)，燃料天然氣(表2)和燃料廢氣(表3)在喉管通道混合進入燒嘴，利用燃料氣壓力吸入環(huán)境中的空氣進行燃燒，熱負荷為169 GJ/h。表2 燃料天然氣主要組成 %表3 燃料廢氣主要組成 %一段爐對流段頂部設有引
氮肥與合成氣 2023年3期2023-03-14
- 馬鋼4號高爐高冶強下爐墻局部結厚的快速處理實踐
降低，出現(xiàn)了局部爐墻結厚的現(xiàn)象。爐墻發(fā)生局部結厚，影響結厚側(cè)的爐料下降，進而破壞了正常爐型下的煤氣流分布，對高爐的產(chǎn)量和指標都產(chǎn)生了不利影響。攻關小組根據(jù)現(xiàn)狀，認真分析，采取多項措施，順利在高冶強下解決了爐墻局部渣皮結厚的問題。1 爐墻局部結厚形成2021年5月下旬26日開始，邊緣墻體中上部8-11段(23.395 m-29.38 m)冷卻壁溫度下行較多，10層壁體溫度由平均110 ℃下降至80 ℃左右，局部溫度低于60 ℃。且各溫度點波動逐步減緩，逐漸呈
安徽冶金科技職業(yè)學院學報 2022年4期2023-01-11
- 生活垃圾焚燒爐邊界熱流密度研究
氣出口、爐排四周爐墻包圍起來供生活垃圾燃燒的立體空間。由于我國生活垃圾相對于發(fā)達國家熱值相對較低，我國生活垃圾發(fā)電廠的設計熱值一般在6 281-8 368 kJ/kg，為了保證生活垃圾的在爐膛內(nèi)燃燒溫度、并提高燃燒效率，生活垃圾焚燒爐爐膛一般采用隔熱爐膛形式；生活垃圾焚燒爐排片是爐排上表面用于承載并推動生活垃圾的裝置，為防止爐排片在高溫環(huán)境中的燒蝕，其材質(zhì)為特殊的耐熱耐腐合金鋼，并且需要通過一次風進行冷卻，保證爐排片的溫度在允許的溫度范圍內(nèi)。國外在垃圾焚燒
節(jié)能技術 2022年5期2022-11-30
- 罐式爐墻體結構設計的傳熱計算分析
此,通過優(yōu)化罐式爐墻體結構設計減少爐墻的散熱損失是罐式爐設計的重要任務。在工業(yè)爐窯的設計過程中,爐墻厚度的設計要綜合考慮墻體的結構強度要求、散熱損失要求和建設成本要求,即滿足結構性要求的前提下,追求設計的經(jīng)濟性和節(jié)能性。文獻[5-7]中分別闡述了工業(yè)爐窯經(jīng)濟厚度的計算方法及管式爐外壁經(jīng)濟厚度的計算過程,文獻[8-10]中分別使用數(shù)學方法和仿真方法,對不同場景的工業(yè)爐窯墻體的傳熱計算進行了分析。前述工作對改變墻體不同部位的厚度提供了理論依據(jù),但沒有深入討論爐
輕金屬 2022年7期2022-08-16
- 煉鋼電弧爐用耐火材料的發(fā)展
頂（又稱爐蓋）、爐墻、爐坡、爐底和出鋼槽構成，全部用耐火材料構筑，外包鋼制爐殼。爐墻一側(cè)設有爐門，另一側(cè)為出鋼口，并與出鋼槽相連。 而UHP和DC電弧爐采用偏心爐底出鋼，使爐體由傾動式改為固定式，爐底有供氣攪拌設置，爐頂安裝氧-燃料燒嘴，在爐底偏心位置設置出鋼口，代替出鋼槽。由于取消了傾動設備，擴大了水冷面積，緩和了爐襯的損毀，適當降低了出鋼溫度，并縮短了出鋼時間，從而降低生產(chǎn)成本。 爐墻采用鑲砌水冷箱式水冷套措施，其內(nèi)表面噴涂一層耐火涂料，使其掛渣形成保
工業(yè)爐 2022年2期2022-07-27
- 45萬噸合成氨一段轉(zhuǎn)化爐輻射段、過渡段保溫襯里更換總結
了根本問題，由于爐墻體保溫裂縫和部分膨脹縫的損壞，輻射段爐墻溫度偏高，特別是上部爐墻板靠近燒咀的燃燒區(qū)，爐墻板的溫度較高；根據(jù)測量數(shù)據(jù)顯示，輻射段爐墻溫度一般在70—135℃；尤其是在窺孔周圍，局部溫度高達160℃；爐墻東面和西面由于長時間高溫氣流沖蝕，西南面爐墻出現(xiàn)保溫泡沫化分層現(xiàn)象，同時外壁爐墻溫度也較高，東面爐墻上部粉化嚴重，爐墻表面出現(xiàn)保溫剝蝕；南面爐墻部分出現(xiàn)內(nèi)部變色的情況；生產(chǎn)運行中轉(zhuǎn)化管和上升管壁上面附著較多的保溫纖維，可能影響轉(zhuǎn)化管傳熱；粉
四川化工 2022年3期2022-07-14
- 焦爐熟爐號溫度與難推焦關系探究
煙、焦餅、石墨及爐墻溫度情況。經(jīng)過近8個月的數(shù)據(jù)測量，共測量熟爐號橫排溫度、煤線焦線、推焦電流80組、160個炭化室數(shù)據(jù)，覆蓋了5#、6#焦爐80個炭化室的基礎數(shù)據(jù)。2.1 數(shù)據(jù)采集過程（1）確定好合適的3個相鄰的熟爐號，準備好紅外測溫儀和火鉤及記錄本等，推焦前60分鐘開始測量熟爐號橫排溫度，測量要求準確，不能丟數(shù)，兩個交換測完，測完后將數(shù)據(jù)輸入計算機。（2）推焦前5分鐘開始測量目標炭化室焦線，并觀察上升管火焰顏色。（3）推焦前5分鐘要求機側(cè)、焦側(cè)人員到位
世界有色金屬 2022年1期2022-06-23
- 酸性氣燃燒爐爐殼散熱損失的計算
可得：可求出：則爐墻的傳熱公式為q=K（t1-ta）爐墻外壁對大氣的散熱系數(shù)αn包括對流傳熱系數(shù)αnc和輻射傳熱系數(shù)αnr兩大部分:其中，輻射傳熱系數(shù)αnr一般按下式計算：對流傳熱分兩種情況，無風時屬于自然對流傳熱，有風時屬于強制對流傳熱；因此對流傳熱系數(shù)αnc應按兩種情況分別采用不同的公式計算，工程上一般采用的經(jīng)驗公式為：式中：A—與爐墻表面所處位置有關的系數(shù)（豎直散熱表面（如側(cè)壁）A=2.2；散熱表面朝上（如爐頂）A=2.8；散熱表面朝下（如爐頂）A=
工業(yè)爐 2022年1期2022-05-10
- 提高熱處理加熱爐爐溫均勻化的途徑
熱處理爐的爐底和爐墻為分體結構，并且爐底是環(huán)向運轉(zhuǎn)的，因此在爐底和爐墻之間必須保留足夠的間隙，同時為保證爐膛的氣密性，爐底與爐墻的環(huán)縫采用水封刀密封。加熱爐兩側(cè)的溫差與水封間隙有直接的關系。爐子的結構示意圖如圖1所示。圖1 爐子結構示意圖當車輛在爐膛里被加熱時，車輪表面除了受爐內(nèi)氣流加熱外，還受到火焰、爐墻等與車輪熱輻射影響，其熱輻射的大小取決于溫差大小。相對爐膛溫度，水封環(huán)縫周圍屬于低溫區(qū)，車輪邊緣靠近爐墻兩側(cè)的熱量向水封環(huán)縫傳動熱量，導致車輪局部低溫。
山西冶金 2021年5期2022-01-24
- 電站鍋爐爐墻異常振動的分析及建議
要：通過對某鍋爐爐墻異常振動的調(diào)研和分析，確定了爐墻振動的主要原因是卡門渦流的聲學共振及煙道剛性下降?？ㄩT渦流的脫落頻率與管束間煙氣柱聲學駐波的固有頻率耦合，激發(fā)起煙氣柱發(fā)生強烈的自激振動，加之煙道阻尼器老化，煙道剛性降低，繼而引起尾部煙道的振動。闡述了卡門渦街門渦流頻率和低溫過熱器管束間駐波頻率的計算方法，并提出了防止爐墻振動的措施。關鍵詞：爐墻;振動;卡門渦街;煙道駐波;聲學共振1.概述某鍋爐為東方鍋爐廠DG1900/25.4-Ⅱ1型超臨界參數(shù)、變壓、
家園·電力與科技 2021年12期2021-12-22
- 鍋爐水冷壁提質(zhì)增容改造技術應用研究
，造成爐膛結焦、爐墻損壞等問題，對鍋爐的整體安全、經(jīng)濟運行造成影響。因此，有必要在鍋爐水冷壁改造方面做技術研究，優(yōu)化解決該問題。1 提出問題與分析某電廠配備3臺日處理能力750噸的生活垃圾焚燒爐排爐，3臺中溫、中壓、單汽包自然循環(huán)臥式水管鍋爐，設計熱值6800k J/kg，配套煙氣處理系統(tǒng)為國內(nèi)首批采用雙脫酸、雙脫硝處理工藝，處理后環(huán)保排放指標優(yōu)于《生活垃圾焚燒污染控制標準》（GB18485-2014）。于2018年調(diào)試運行，投產(chǎn)后根據(jù)近兩年的運行數(shù)據(jù)，目
新型工業(yè)化 2021年7期2021-10-23
- 渣油加氫裝置階梯型反應進料加熱爐模擬分析
擬結果分析并對比爐墻傾斜角度對加熱爐溫度場和流場的影響，以期為工程設計的優(yōu)化提供參考。1 渣油加氫反應進料加熱爐概況某公司2.4×106t/a渣油加氫裝置階梯型反應進料加熱爐有4個結構相同的輻射爐膛。單個爐膛長15 188 mm，寬 2 888 mm，高 10 700 mm。每個爐膛有16臺附墻燃燒器，分2側(cè)布置，每側(cè)分配8臺。相鄰2臺燃燒器沿側(cè)墻方向的間距為1700mm，爐管尺寸為 φ177.8mm×19mm×13400mm，共16排，爐管中心距為355
石油化工設備 2021年3期2021-05-20
- 一種全氧燃燒玻璃窯的余熱鍋爐
熱鍋爐，包括鍋爐爐墻，在鍋爐爐墻相對的兩側(cè)分別設有進煙管和出煙管，在進煙管上連接對冷風蝶閥，在進煙管內(nèi)設有凝渣管束，凝渣管束通過管道連接鍋筒，在鍋爐爐墻內(nèi)設有一組隔板，隔板把鍋爐爐墻分割成蛇形通道，在每個隔板兩側(cè)的鍋爐爐墻下側(cè)均設有一個灰斗，且在每個隔板兩側(cè)均設有一組換熱管束。本實用新型的優(yōu)點：本裝置有效利用玻璃窯的煙氣余熱，提高余熱鍋爐的可靠性，節(jié)約生產(chǎn)成本，同時減少尾氣中的煙塵，避免了煙塵中硫酸鹽對鍋爐造成高溫腐蝕。
玻璃 2020年2期2020-12-11
- 垃圾發(fā)電廠風機調(diào)試中啟動跳閘分析
垃圾焚燒發(fā)電項目爐墻冷卻送風機啟動跳閘為例，分析垃圾發(fā)電廠風機繼電器選型以及定值設計選型的特殊性。關鍵詞：繼電器跳閘一、風機熱繼電器跳閘經(jīng)過通化市生活垃圾焚燒發(fā)電項目每臺焚燒爐配置有兩臺爐墻冷卻風機，分別為爐墻冷卻送風機和爐墻冷卻引風機。風機設備參數(shù)如下：在調(diào)試階段，電動機空載試運轉(zhuǎn)電動機一、二次回路正確無誤，電動機啟動電流、空載電流、溫升及振動值均正常，電動機空載試運符合要求。在帶負荷試運行時，發(fā)現(xiàn)爐墻冷卻引風機正常起動運行，參數(shù)一切正常。但爐墻冷卻送風
西部論叢 2020年2期2020-10-21
- 萊鋼2 號1 880 m3 高爐降料線處理爐墻結厚操作實踐
降料面的方式消除爐墻結厚，料面降低后，掛結物逐步暴露并自行脫落，爐況隨之好轉(zhuǎn)。1 爐墻結厚過程及原因1.1 前期爐況表現(xiàn)2019 年9 月24 日、28 日受重污染天氣影響分別限產(chǎn)休風48 h、47 h。休風之后爐況尚可，但是燃料消耗相對較高，焦比394 kg/t，燃料比547 kg/t。為提高煤氣利用率，降低燃料消耗，對布料制度進行了調(diào)整，將最內(nèi)圈焦炭布料角度由9°逐步調(diào)整至19°，圈數(shù)由7.5 圈調(diào)整至6 圈。目的就是逐步減少中心焦比例，提高煤氣利用，
山西冶金 2020年1期2020-06-11
- 武鋼焦化3#、4#焦爐推焦大電流原因分析及控制措施
、推焦車輛狀況、爐墻石墨、配煤比4 個方面進行了對比分析，以期找出3#、4#焦爐推焦電流大的原因。1.1 焦爐爐況分析隨著焦爐爐齡的增長，焦爐爐墻會出現(xiàn)變形、剝蝕及熔融等現(xiàn)象，爐底磚會出現(xiàn)缺失或磨損，護爐鐵件爐框也會產(chǎn)生變形等，這些問題都將增大推焦過程的摩擦力，導致推焦困難[2]。1#、2#、3#、4#4 座焦爐均為JN60-5 型焦爐，投產(chǎn)時間分別為2005 年2 月、2004 年11 月、2003 年3 月、2006 年9 月，爐齡無明顯差異。在對出現(xiàn)
煤化工 2020年2期2020-05-12
- 馬鋼7.63 m焦爐爐體長壽技術分析與實踐
因素的影響，導致爐墻剝蝕等爐體受損現(xiàn)象逐步惡化。1 焦爐爐體及鐵件現(xiàn)狀1.1 爐墻在焦爐生產(chǎn)過程中，正常推焦操作期間爐門敞開到推焦結束爐門關閉，炭化室墻面同大氣接觸時間為240～360 s，抽測機側(cè)爐口墻47～48層磚處表面溫度下降情況發(fā)現(xiàn)，所測炭化室上部爐頭墻表面溫度為870℃～900℃，爐門敞開后平均每分鐘爐墻表面溫度下降40℃～50℃[2]。當爐門摘取時間過長，爐墻溫度有可能因裝入煤水分偏大而低于硅磚晶形轉(zhuǎn)化點(600℃)以下，導致該部位硅磚晶形轉(zhuǎn)化
安徽化工 2020年2期2020-04-24
- 萊鋼1 880 m3高爐爐況波動導致爐墻結厚的分析與處理
水溫差降低。2 爐墻結厚的形成原因爐況波動嚴重影響了爐缸工作狀態(tài)和煤氣流的合理分布，頻繁出現(xiàn)小管道氣流，最終造成一定程度的爐缸堆積和爐墻掛結［1］，最直接的表現(xiàn)為結厚部位冷卻壁溫度降低、冷卻水水溫差降低。在爐墻結厚和爐缸堆積的初期，對信息掌握不夠準確，重視程度不夠，沒有采取及時有效的手段進行處理，延誤了處理爐況的最佳時期，恢復過程中未認識到掛結物處理的困難性，加負荷過急、過快，料制頻繁調(diào)整且缺乏明確方向，使爐況不斷反復，延長了恢復周期。爐況恢復期間原燃料條
山東冶金 2020年1期2020-03-10
- 火力發(fā)電廠鍋爐爐墻砌筑方案分析
必要建造一個鍋爐爐墻，奠定堅實的基礎。建筑保溫施工鍋爐在生產(chǎn)，生產(chǎn)，檢測，檢驗，安裝，維護等方面都有明確的規(guī)范，安裝過程的復雜性非常高，特別是鍋爐爐墻砌體的保溫結構，因此，爐墻質(zhì)量分析絕緣施工技術的安裝步驟對于保證鍋爐墻體砌筑質(zhì)量非常重要。1 爐墻結構特點鍋爐爐壁的保溫結構一般由梳板，硅酸鋁纖維毯，巖棉板，金屬絲網(wǎng)和絕緣表面組成，在結構組成上達到最佳的保溫效果。從鍋爐壁的隔熱結構的角度來看，一般鍋爐廠非常重視鍋爐的隔熱?；趥鹘y(tǒng)鍋爐壁結構的優(yōu)點，進行了具體
商品與質(zhì)量 2019年19期2019-11-28
- 冶金工業(yè)爐的自動化控制優(yōu)化對節(jié)能的影響
[4]。3.3 爐墻繪制面向方案的參數(shù)化程序設計工業(yè)鍋爐CAD系統(tǒng)根據(jù)爐墻特性，對不同類型爐墻共性進行了詳細分析，打破了傳統(tǒng)繪圖模式，通過參數(shù)化設計思想進行開發(fā)，制定了多元化的爐墻參數(shù)化模式，使得工業(yè)鍋爐CAD系統(tǒng)中的爐墻繪制極具獨特性，并在很大程度上提高了智能化水平。在繪制爐墻的時候，基于菜單調(diào)用，出現(xiàn)爐墻類型選擇的對話框。其中，不同類型爐墻都是通過圖像按鈕形式得以展示，并配置了與之相對應的幻燈片，設計人員在使用時更具直觀性與生動性。用戶可以就具體繪圖需
商品與質(zhì)量 2019年40期2019-11-28
- 漣鋼2200 m3級高爐爐況波動處理實踐
轉(zhuǎn)冷，雨季來臨，爐墻冷卻壁水溫差逐漸降低，冷卻壁水溫差一直在3.0℃左右，甚至有幾次短期持續(xù)在3.0℃以下，因1月20號冷卻壁水溫差又下行，且持續(xù)在3.0℃以下，平均2.8℃，132回礦石焦炭整體內(nèi)移0.5°，21號平均水溫差上行達到3.1℃，22號晚班后期又下行到3.0℃以下，79回再次整體內(nèi)移0.5°，但到23號的晚班，效果都不大明顯，于是19回將8號、9號角位的1環(huán)焦炭移到10號角位，矩陣如下表2。表2 布料矩陣表（一）冷卻壁水溫差繼續(xù)下行，由平均的
山西冶金 2019年3期2019-09-21
- 加熱爐對流段模塊保護拉桿受力分析
對流段模塊一般由爐墻(見圖1)、盤管(由管排、端管板、中間管板等組成，管排通過端管板和中間管板支撐，與爐墻連接)、彎頭箱等部件組成。由于模塊本體的中部無其他有效約束，為了增強模塊運輸及吊裝期間的整體剛度和穩(wěn)定性，工程上一般應用保護拉桿進行加固【1】(見圖1)，待模塊安裝就位后拆除。圖1 拉桿的受力示意因拉桿的材質(zhì)、直徑、數(shù)量及布置密度暫無規(guī)范可供參考，也無現(xiàn)成的計算方法可以采用，一般憑經(jīng)驗進行設計，稍有不慎就可能出現(xiàn)拉桿作用失效現(xiàn)象，這一問題已引起業(yè)內(nèi)的關
石油化工設備技術 2019年4期2019-07-16
- 頂裝焦爐煙囪SO2排放超標原因及控制措施
。2.2 對焦爐爐墻石墨進行清理三期焦爐因配合煤G值偏高，生產(chǎn)節(jié)奏快，造成爐墻石墨生長迅速，爐墻石墨長厚若不及時清理將影響正常推焦，同時石墨生長過厚，偶遇推焦桿帶出，將加重爐體串漏。通過制作一批不同高度尺寸的石墨刮刀，按照逐步增大刮刀高度的方式，對炭化室爐墻石墨進行清除，直至刮刀高度升高至接近焦爐過頂磚處，并按此高度尺寸保持使用下去。隨著長期堅持爐墻石墨不聚集，僅有微量用于堵塞爐體磚縫起到密封作用，對爐墻串漏治理有積極的作用。2.3 制定合理的標準溫度根據(jù)
世界有色金屬 2019年1期2019-04-10
- 鞍鋼4號高爐爐墻結厚原因及解決措施
0月爐身下部出現(xiàn)爐墻結厚現(xiàn)象。通過對爐墻結厚原因進行分析，并采取相應措施，爐墻結厚得到有效處理，高爐爐況明顯好轉(zhuǎn)。1 爐墻結厚的現(xiàn)象爐墻結厚主要表現(xiàn)是爐身熱負荷明顯下降。表1為2016年4號高爐爐墻結厚前后的技術指標。從表1中可以看出，2016年9月至10月，爐身熱負荷由58 497 MJ/h下降為40 529 MJ/h，7～9段銅冷卻壁體溫度平均下降7℃，6段銅冷卻壁體溫度下降4℃。隨著生產(chǎn)進行，高爐爐況順行變差，風壓穩(wěn)定性變差，崩滑料時有發(fā)生，高爐燃料
鞍鋼技術 2019年1期2019-01-29
- 老齡化焦爐煤調(diào)濕工況運行適應性改進
表現(xiàn)在硅磚斷裂，爐墻剝蝕、通洞頻繁，蓄熱室和加熱系統(tǒng)嚴重堵塞，焦爐推焦電流逐年加劇上升等特點。1 煤調(diào)濕工況運行對焦爐的影響1.1 焦爐推焦電流變化焦爐煤調(diào)濕運行期間，焦爐平均推焦電流明顯隨著裝爐煤水分的降低而升高(見表1)，尤其是調(diào)濕煤中混捏焦油后，焦爐平均推焦電流顯著上升。從歷次煤調(diào)濕試驗運行效果看，煤調(diào)濕運行期間焦爐爐墻石墨以及荒煤氣通道石墨掛料生長迅速，爐墻石墨的過快生長，導致推焦大電流、二次焦以及難推焦發(fā)生頻次增加。表1 煤調(diào)濕運行水分和推焦電流
安徽冶金科技職業(yè)學院學報 2018年4期2018-11-28
- 電石爐爐墻發(fā)紅現(xiàn)象分析及處理措施
程中會出現(xiàn)電石爐爐墻發(fā)紅的情況。發(fā)紅部位一般在電石爐爐眼上部偏左或偏右處，如不及時采取措施，將使爐襯大范圍燒損，縮短爐襯使用壽命，影響電石生產(chǎn)。本文通過電弧的形成特性剖析爐墻發(fā)紅的原因，并采取有效措施，降低損失。1 電石爐爐體結構特點在電石爐內(nèi)，爐體（結構圖見圖1）是電石冶煉的反應場所，由爐殼和耐火爐襯組成。爐體內(nèi)由爐襯構成圓筒形爐膛。從下到上分別由爐底隔熱耐火磚、高鋁磚、自焙碳磚等砌筑構成，爐門磚采用碳化硅磚，是電石爐的主要組成部分。圖1 電石爐爐體結構
中國氯堿 2018年10期2018-11-19
- 關于VCM裝置裂解爐耐火材料澆筑的研究
能好，澆筑在靠近爐墻板的內(nèi)側(cè)。后一種稱為耐火材料，耐火性能好，澆筑在爐墻板外側(cè)，直接面對高溫輻射。這3種水泥的技術信息見表1。（2）裂解爐各部位澆注信息見表2。表1 耐火水泥信息表表2 耐火水泥澆注信息表2 施工程序以及主要施工方法2.1 施工準備（1）施工前的測試程序a.安裝耐火材料前，施工隊的測試須在現(xiàn)場完成。b.用耐火材料在一塊1 000×1 000 mm的白板上進行澆筑。c.在完全干燥后，檢察員應檢查表面，并用500 gr的錘子輕輕敲擊耐火材料塊。
中國氯堿 2018年9期2018-10-30
- 重鋼焦化廠炭化室冷態(tài)處理方案
點選取加煤孔下方爐墻上、中、下三個點。3 爐墻保護摘開爐門降溫時，穿好保護用品，分別對42#機焦側(cè)爐頭墻面貼硅酸鋁板進行保溫。4 鐵件管理降溫、升溫期間，修理爐、空爐、悶爐號、緩沖爐號均要保持噸位，要求每班測調(diào)一次。5 炭化室處理(1)清理爐墻結瘤，施工人員穿戴好防護用品，進入炭化室內(nèi)，用角磨機對爐墻結瘤進行處理，注意力度的控制，避免將磚打落。清理完后，及時對爐底進行清掃。(2)清理底磚附著物。(3)炭化室寬度測量，機、中、焦三個方位用專用工具測量炭化室寬
山東化工 2018年11期2018-07-07
- 蓄熱式步進梁軋鋼加熱爐保溫性能分析及優(yōu)化措施
鋼加熱爐的爐頂及爐墻區(qū)域溫度進行測量，并利用紅外熱成像儀自帶的軟件和統(tǒng)計法對采集的溫度數(shù)據(jù)進行處理，分析加熱爐爐體的保溫性能，并提出優(yōu)化保溫性能的措施，以期為加熱爐新建或大修提供參考，同時也為加熱爐的節(jié)能降耗提供數(shù)據(jù)支持。1 試驗材料及方法試驗對象為軋鋼生產(chǎn)線上正常使用的蓄熱式步進梁加熱爐，空氣和煤氣雙預熱，空氣燒嘴和煤氣燒嘴左右分布，加熱爐的具體技術性能見表1。表1 蓄熱式步進梁加熱爐的技術性能Table 1 Technical characterist
上海金屬 2018年2期2018-05-03
- 一起MHI造Π型超臨界爐水冷壁爆管原因分析
本文從裂紋位置、爐墻背撐結構、零部件的損壞缺失等方面對爐墻變形、裂紋的產(chǎn)生進行了分析，發(fā)現(xiàn)其主要原因是：鍋爐背撐結構不合理，水冷壁爐墻溫度急劇變化，鰭片補焊尺寸偏大，零部件損壞缺失等，并給出了相應的處理建議。超臨界鍋爐；水冷壁管；爆管；裂紋；變形0 引言超臨界火電機組具有顯著的節(jié)能和改善環(huán)境的效果，已在發(fā)達國家得到廣泛的研究和應用。同時也是我國電力的主流方向和長期的戰(zhàn)略任務。而這其中對電站超臨界火電機組鍋爐安全高效運行影響較多的，發(fā)生頻率較高的就是電站超臨
電力設備管理 2017年11期2017-12-23
- 搗固焦爐爐墻損壞的原因及應對措施
產(chǎn)與應用搗固焦爐爐墻損壞的原因及應對措施徐廷萬(攀枝花攀鋼釩煉鐵廠，四川攀枝花，617022)針對國內(nèi)搗固焦爐爐墻較早出現(xiàn)剝蝕、裂縫和穿孔的現(xiàn)象，從搗固工藝上進行了原因分析，并提出了應對措施，為今后搗固焦爐建設及生產(chǎn)提供借鑒。搗固焦爐 爐墻 損壞 措施國內(nèi)搗固焦爐是在二十一世紀初才開始大規(guī)模建設，其目的是擴大煉焦用煤范圍，解決中國焦煤資源不足的問題，同時降低配煤成本，改善焦炭質(zhì)量。攀鋼2×62孔5.5m復熱式JND55-07型搗固焦爐2009年建成投產(chǎn)，至
四川化工 2017年4期2017-09-11
- 蓄熱式燃燒器的應用改進措施
燒壞、燃燒器周圍爐墻鋼板冒火等問題。這些問題不但增加了加熱爐能源消耗，還縮短了蓄熱式燃燒器的使用壽命，使加熱爐維修成本大幅增加。針對這些問題，探索出了一些有益的改進措施，提高了蓄熱式燃燒器的使用壽命。1 蓄熱箱鋼殼的改進蓄熱式燃燒器在使用過程中常常出現(xiàn)蓄熱箱鋼殼前端鋼板被燒壞的現(xiàn)象，如圖1所示。圖1 蓄熱箱鋼殼燒壞示意圖經(jīng)過分析，發(fā)現(xiàn)蓄熱箱鋼殼前端鋼板是被從蓄熱箱體和燒嘴磚的接合縫冒出的火焰燒壞的。設計時，考慮到蓄熱箱體和燒嘴磚的接合縫容易泄漏火焰燒壞蓄熱
山西冶金 2017年2期2017-06-26
- 陶瓷焊補技術在焦爐維修上的運用
起噴向炭化室高溫爐墻表面（爐墻溫度不低于800℃）。金屬粉末作為燃料，氧氣為助燃劑，耐火材料作填補劑。金屬粉末的燃燒使修補面溫度達到2000～3000℃，這個溫度足以使耐火材料融化并與修補墻面形成熔融相，達到修補爐墻的目的。陶瓷焊補所需設備包括焊補機、焊槍(4m、6m、10m)、氧氣管線、輸料管線、接頭、振動錘和陶瓷焊補料等。2 陶瓷焊補技術與傳統(tǒng)方法的比較傳統(tǒng)方法修補炭化室爐墻費時費力且使用周期短，一般在兩年以下。尤其在深火道維修方面，由于位置較深，修補
化工管理 2017年8期2017-04-26
- 大型搗固焦爐陶瓷焊補爐墻的生產(chǎn)實踐和熱工管理
搗固焦爐陶瓷焊補爐墻的生產(chǎn)實踐和熱工管理張曉梅1朱力華2(1.華北理工大學， 唐山 063210；2.唐山佳華煤化工有限公司， 唐山 063611)本文介紹了先進的陶瓷焊補爐墻技術，重點講述了這種陶瓷焊補技術在焦爐維護實踐中的意義、特點、效果、如何實施、問題和生產(chǎn)管理經(jīng)驗，在結合佳華陶瓷焊補爐墻經(jīng)驗的基礎上，對搗固焦爐陶瓷焊補過程中的生產(chǎn)工藝管理和具體問題，進行了討論和分析，提出了具體建議和措施。陶瓷焊補 6.25米搗固焦爐 爐墻修復 焦爐溫控唐山佳華公司
化工管理 2017年16期2017-03-05
- 鏈條鍋爐節(jié)能減排綜合治理
煤裝置、省煤器、爐墻和各部位漏風方面存在一定問題，并著手制定改造方案，以達到節(jié)能降耗的目的。2 鍋爐綜合治理的幾項技改措施(1)將原有分層給煤裝置改為變層分段多煤形給煤裝置，改善了給煤布風不均勻，著火起點參差不齊的現(xiàn)象。分層給煤裝置早已被證明為鏈條爐排鍋爐的實用技術，其應用效果較明顯，在一定程度上改善了燃燒，降低了煤單耗。但在使用的過程中也存在著一些問題，我供熱站采取了更加新型的給煤裝置--變層分段多煤形給煤裝置。①變層分段多煤形給煤裝置以自下而上的燃燒方
現(xiàn)代商貿(mào)工業(yè) 2016年2期2016-12-30
- 爐襯侵蝕對轉(zhuǎn)爐傾動力矩的影響①
矩出現(xiàn)在新爐上，爐墻侵蝕和爐底厚度波動均減小波峰力矩；轉(zhuǎn)爐的波谷力矩出現(xiàn)在爐底被侵蝕后的舊爐上，爐墻侵蝕會減小波谷力矩，爐底厚度波動對波谷力矩影響顯著且不盡相同，爐底上漲會增大波谷力矩，爐底侵蝕會減小波谷力矩。轉(zhuǎn)爐； 爐襯侵蝕； 傾動力矩； 爐底上漲引 言煉鋼轉(zhuǎn)爐的爐襯在使用過程中會被侵蝕，尤其在爐役后期，整個轉(zhuǎn)爐的內(nèi)襯侵蝕較為嚴重[1]。由于各廠的工藝操作水平及爐襯維護制度有所差異，在實際的生產(chǎn)過程中，爐役后期爐底耐材的侵蝕情況存在較大差別，爐底耐材既有
現(xiàn)代冶金 2016年2期2016-09-24
- 銅陽極精煉爐稀氧燃燒仿真模擬研究
域溫度過高，加速爐墻耐火磚的燒損，仿真結果為今后冶金爐窯推廣使用稀氧燃燒提供設計依據(jù)。稀氧燃燒；陽極爐；銅；精煉；仿真模擬1 引言稀氧燃燒是指燃料和濃度大于或等于90%的工業(yè)氧氣分別通過不同的噴嘴高速射入爐膛，燃料和氧氣與在爐膛中已存在的燃燒產(chǎn)物發(fā)生卷吸作用而迅速有效稀釋，然后再彼此混合燃燒，形成一種非常均勻的加熱體系。稀氧燃燒技術近年來才被國內(nèi)各大銅冶煉廠引進使用，目前，國內(nèi)已有10余家銅冶煉企業(yè)將稀氧燃燒技術應用于回轉(zhuǎn)式陽極精煉。稀氧燃燒產(chǎn)生的煙氣量約
銅業(yè)工程 2016年3期2016-08-16
- 蓄熱式加熱爐搶修施工技術
搶修；施工技術；爐墻；爐筋管工業(yè)爐是冶金工業(yè)領域的關鍵生產(chǎn)設備。為適應鋼鐵企業(yè)的迅猛發(fā)展，冶金工業(yè)爐無論是從工藝、外型或者是結構上都發(fā)生了很大的變化，這種變化，必然對工業(yè)爐的構筑實施提出一個新的要求。寶鋼集團廣東韶關鋼鐵有限公司（以下簡稱“韶鋼”）板材廠蓄熱式加熱爐，采用內(nèi)通道燃燒方式，全長31.5 m，爐寬達10.6 m，爐膛內(nèi)空高達3 m。由于生產(chǎn)負荷不斷增大，造成設備故障頻繁，經(jīng)常要停產(chǎn)檢修，甚至搶修，尤其是關鍵部位：爐墻和爐筋管，搶修施工難度更大，
工業(yè)爐 2016年6期2016-04-10
- 延長搗固焦爐爐墻壽命的工藝優(yōu)化與實踐
0)延長搗固焦爐爐墻壽命的工藝優(yōu)化與實踐何 剛(攀鋼釩煉鐵廠,四川攀枝花 617000)目前中國搗固焦炭產(chǎn)能已超過1億噸,但是搗固焦爐由于煤餅密度大,推焦電流大,造成爐墻損壞嚴重。現(xiàn)階段國內(nèi)部分大型搗固焦爐炭化室墻面已經(jīng)出現(xiàn)剝蝕、裂縫、穿孔,造成部分立火道堵塞,加熱溫度不均,焦炭成熟不均,炭化室竄漏嚴重。通過對攀鋼搗固焦爐生產(chǎn)實踐進行分析,找出了其與頂裝焦爐的不同之處,及其壽命較短的原因,提出搗固焦爐壽命延長的重要措施。搗固焦爐;長壽化;爐齡;焦爐熱修1
四川冶金 2016年6期2016-03-16
- 檢查及其治理焦爐爐墻串漏實現(xiàn)SO2達標排放的方法及措施
檢查及其治理焦爐爐墻串漏實現(xiàn)SO2達標排放的方法及措施陳 勇(山東鋼鐵股份有限公司萊蕪分公司)結合目前嚴峻環(huán)保形勢，針對萊鋼焦化廠4.3米焦爐串漏現(xiàn)狀，在分析目前檢查、治理焦爐爐墻串漏方法及弊端的同時，自主研發(fā)了檢查及治理爐墻串漏裝置及治理措施，有效解決焦爐爐墻串漏點難以檢測及治理，治理不當易堵磚煤氣道影響焦爐加熱等問題，同時該新治理措施可在看火孔內(nèi)部形成二次保護膜，延長掛料時間，在焦爐加熱凈煤氣H2S含量相對較低并且穩(wěn)定的情況下，可徹底解決爐墻串漏，杜絕
河南冶金 2016年5期2016-02-21
- 唐鋼2號高爐爐墻結厚處理實踐
，風量水平萎縮，爐墻出現(xiàn)嚴重粘結，最終導致爐況失常。2014上半年多次調(diào)整上部裝料制度，但效果很不理想，并沒有解決爐墻粘結問題，高爐下半年以均勻活躍爐缸為突破口，適當加長和縮小風口面積，提高鼓風動能，改善爐缸的透氣性和透液性，創(chuàng)造爐況順行條件，結合改善原燃料質(zhì)量，加強操作爐型管理，爐前鐵口噴濺現(xiàn)象明顯好轉(zhuǎn)，爐況適應能力明顯增強，長期保持穩(wěn)定順行，煤氣利用率得到改善，燃料比不斷降低。1 爐墻粘結簡述正常生產(chǎn)的高爐，爐墻內(nèi)側(cè)有粘結物(又稱渣皮)，穩(wěn)定而活躍的渣
河南冶金 2015年4期2015-12-22
- 利用陶瓷焊補技術焊補炭化室
機測爐頭部位存在爐墻剝蝕嚴重，石墨沉積，有竄火現(xiàn)象，用傳統(tǒng)方法多次處理，效果不太明顯。針對此情況，我廠引進陶瓷焊補技術對該炭化室進行焊補。1 陶瓷焊補技術的原理陶瓷焊補技術是利用配合在耐火材料中的硅粉或鋁粉（或硅粉h和鋁粉同時配入）的燃燒熱，將部分耐火材料燒熔，其燒熔部分吧未燒熔部分黏結在一起形成焊補層。其焊補過程是利用氧氣作為焊料的輸送介質(zhì)，通過特制的噴槍將焊料噴出，焊料中的硅粉，鋁粉在高溫空間及赤熱的待修墻面上燃燒，將待修的表面被加熱至軟化熔融，部分焊
中國科技縱橫 2015年2期2015-11-05
- 鋁用混合爐坍塌爐墻的重砌
)鋁用混合爐坍塌爐墻的重砌劉民章， 李 賢， 李生杰， 祁海東(青海橋頭鋁電股份有限公司技術中心， 青海 西寧 810100)針對某公司2#預制塊鋁用混合爐爐墻坍塌情況，介紹了坍塌爐墻的重砌方法、烘爐曲線、監(jiān)控運行措施以及運行效果。鋁用混合爐； 爐墻； 重砌0 前言混合爐是電解鋁廠將電解鋁液轉(zhuǎn)化為重熔鋁錠的重要設備?；旌蠣t運行工況的好壞對電解鋁生產(chǎn)有著重要影響。而衡量混合爐運行工況的重要指標之一是混合爐的使用壽命。在影響混合爐使用壽命的諸因素中，熔池內(nèi)襯(
有色設備 2015年2期2015-08-28
- 高爐爐墻探測棒的傳感器布設研究*
爐腹到爐身下部的爐墻壽命是限制現(xiàn)代大型高爐長壽主要環(huán)節(jié)［1］。根據(jù)高爐生產(chǎn)實踐和科學研究表明，爐腹到爐身下部受到高溫的化學侵蝕、氧化、機械磨損以及高強度的熱流沖刷是影響高爐長壽的重要因素［1，2］，如何確?，F(xiàn)代高爐的長期穩(wěn)定運行，其中關鍵技術在于高爐爐墻溫度的實時監(jiān)測技術?；谶@個問題，本文建立了一種內(nèi)嵌探測棒的高爐爐墻溫度與爐墻厚度的在線監(jiān)測模型。通過仿真實驗得出了探測棒在不同高爐爐墻厚度時的溫度場分布情況，分析了探測棒在相同的加載條件下、不同高爐爐墻厚
傳感器與微系統(tǒng) 2015年8期2015-03-30
- 9 000 kVA釩鈦磁鐵礦熔分電爐筑爐實踐
1 爐體爐體包括爐墻殼體、水冷元件、耐火內(nèi)襯，其外形與傳統(tǒng)鐵合金電爐相似。爐墻殼體為有底圓筒，布置在耐火混凝土墩基礎上。在耐火混凝土墩上架設網(wǎng)格底梁，底梁上平鋪厚鋼板作為底板；鋼板焊成的圓柱筒狀爐墻殼體安裝于底板上，并通過拉桿與爐底板下的底梁聯(lián)成一體。爐墻殼體、爐底板具有足夠的強度，能夠承受爐內(nèi)耐火材料和熔體的重量以及爐襯的巨大膨脹力。熔分電爐爐膛溫度高達1 400～1 500 ℃，熔渣溫度1 550～1 600 ℃，熔池內(nèi)熔體攪動，因此爐襯的設計必須耐高
中國有色冶金 2015年1期2015-03-06
- 加熱爐襯里損傷的紅外熱像評定方法研究
究院)石化加熱爐爐墻通常由耐火層和絕熱層組成，其主要作用是保溫隔熱。在設備運行過程中，由于各種原因可能會出現(xiàn)襯里減薄及脫落等缺陷[1]，使其保溫隔熱作用降低，這不僅會增加爐子能耗、減少企業(yè)經(jīng)濟效益，而且還關系到設備能否安全、穩(wěn)定地運行。過去石化企業(yè)通常采用定期停產(chǎn)檢修的方法來保證加熱爐安全、經(jīng)濟地運行。近年來，隨著紅外熱成像技術的發(fā)展，紅外熱像儀以其測量速度快、靈敏度高及范圍廣等優(yōu)點，被廣泛應用于熱設備表面溫度的在線測量，從而實現(xiàn)設備保溫狀態(tài)的快速評估[2
化工機械 2014年6期2014-05-29
- 高爐銅冷卻壁溫度場數(shù)值模擬及其掛渣分析
083）針對高爐爐墻結構復雜,銅冷卻壁熱面工況難以直接檢測的問題,采用有限元分析技術,建立高爐爐腰下部區(qū)域爐墻三維穩(wěn)態(tài)傳熱模型,并對不同工況下爐墻溫度場分布進行仿真。通過結合仿真結果和現(xiàn)場可檢測數(shù)據(jù),不斷修正熱面邊界條件,推算出銅冷卻壁熱面掛渣厚度,為高爐操作提供必要的信息和可靠的指導。高爐；銅冷卻壁；溫度場；渣皮高爐爐墻及冷卻設備的破壞與其溫度場分布有著直接關系，是影響高爐壽命的根本因素之一。隨著銅冷卻壁的研發(fā)與應用,在爐腰爐腹區(qū)域采用銅材質(zhì)冷卻壁已得到
有色冶金設計與研究 2014年4期2014-04-28
- 步進梁加熱爐蓄熱式燒嘴改造
式，并加強燒嘴與爐墻結合部位的密封，杜絕了燒嘴四周冒火現(xiàn)象，提高了加熱質(zhì)量。加熱爐；蓄熱式燒嘴；優(yōu)化改造1 前言濟鋼中厚板廠3號加熱爐建成于2003年3月，是國內(nèi)較早應用蓄熱式燃燒技術的大型步進梁式板坯加熱爐之一。加熱爐爐膛內(nèi)寬7.5 m，加熱爐有效長度39.7 m，分成4段加熱。加熱爐設計加熱能力240 t/h（熱坯），160 t/h（冷坯），采用空煤氣雙預熱的蓄熱式燃燒技術，燃料為高爐、焦爐、轉(zhuǎn)爐混合煤氣。該加熱爐的空煤氣燒嘴采用上下組合的方式，燒嘴自
山東冶金 2014年4期2014-04-08
- 25 t/h鍋爐改造小結
器管束泄漏嚴重，爐墻及內(nèi)襯損壞嚴重等問題，已無法正常運行。為此，于2013年8月對該臺鍋爐進行了改造，包括更換沸騰管、蒸汽過熱器管束及煤斗，改造麻石除塵器、修復爐墻及內(nèi)襯等。改造后于2013年7月投運，鍋爐發(fā)汽量可達35 t/h 左右，微負壓運行，可滿足產(chǎn)能提高后的需求。2 改造方案將該臺循環(huán)流化床鍋爐的沸騰管全部更換為厚壁管(Φ60 mm×10 mm)，且每根管子上均加焊Φ8 mm 的耐磨筋；對蒸汽過熱器的管束進行整體更換，在沖刷嚴重的部位加裝防磨瓦(材
氮肥與合成氣 2014年10期2014-03-24
- 八鋼2#高爐爐墻結厚及處理
、操作不合理導致爐墻結厚，經(jīng)過洗爐、調(diào)整裝料制度、調(diào)整冷卻強度等措施爐況恢復正常。1 爐墻結厚的形成及影響八鋼2#高爐2004年技術參數(shù)較好，利用系數(shù)3.335t/m3·D，冶強1.452 KGD/T，風量1 123m3/min，產(chǎn)量超過1 250t/d。因原燃料質(zhì)量下降及冬季礦焦沫增加，加之上料設備故障；無計劃休風時間長；冷卻強度不合理；追求強化生產(chǎn)，導致爐況順行變差。爐墻溫度測量顯示偏低，第四層、第五層冷卻壁基體溫度僅90℃，距正常值差160℃以上，對
冶金與材料 2014年3期2014-03-09
- 兩種推焦串序膨脹壓力和成焦速度的比較
，支撐燃燒室，使爐墻在推焦時不因受壓而變形；（2）新裝煤炭化室應均勻分布于全爐，以利于集氣管長向煤氣壓力和爐組縱長方向溫度均勻分布；（3）適當縮短機械行程，提高設備的利用率。從整體而言，9-2串序爐組方向溫度均勻性和集氣管負荷均勻性較好。5-2串序操作較為緊湊，作業(yè)時間和電耗較低。2.1 膨脹壓力的比較以42孔型焦爐為例，按照周轉(zhuǎn)時間20h，操作時間20min排推焦串序。大循環(huán)時間為5天，檢修時間為：T檢修=20-42×20÷60=6h，在一個小循環(huán)時間內(nèi)
新疆鋼鐵 2014年3期2014-02-10
- 乙烯裝置裂解爐輻射室爐墻襯里處理方法
裝置裂解爐輻射室爐墻襯里處理方法于祥民 龍永新中國石油天然氣第六建設公司 廣西桂林 541004石油化工裝置眾多爐類設備在投產(chǎn)后經(jīng)常出現(xiàn)爐墻襯里層開裂或爐墻倒塌事故，造成輕則設備帶病生產(chǎn)，重則設備停產(chǎn)維修和報費的巨大經(jīng)濟損失，本文結合乙烯裝置裂解爐輻射室爐墻襯里這一實例，詳述爐墻襯里具體處理方法。施工程序 施工方法 砌筑石油化工裝置爐類襯里過程中由于灰縫、施工順序及垂直度等施工參數(shù)控制不符合設計及規(guī)范要求，時常造成爐墻襯里開裂或爐墻倒塌事故?，F(xiàn)結合我公司施
石油化工建設 2012年1期2012-12-22
- 關于DZL型快裝鍋爐的改進經(jīng)驗
太明顯；4）鍋爐爐墻保溫層設計不合理，爐墻保溫效果不好，造成漏風和散熱損失嚴重。該爐在設計時，采用的是輕型爐墻結構，只有一層蛭石保溫磚，保溫性能差，漏風嚴重；5）鍋爐燃燒工況監(jiān)測儀表配備不合理。該型式的鍋爐熱工儀表不夠全面，如氧量表、爐膛負壓表、排煙溫度表等均沒配備，司爐人員只憑經(jīng)驗操作，鍋爐熱工儀表是司爐人員監(jiān)測運行工況的重要依據(jù)，熱工儀表配備不全面，不能達到科學司爐的要求來調(diào)整燃燒工況。2 DZL型鍋爐幾項改進的措施1）由于該型式鍋爐的爐膛溫度較低，而
科技傳播 2012年6期2012-08-15
- 電廠鍋爐爐墻結構的研究
50001）1 爐墻介紹爐墻的密封和絕熱性質(zhì)應能使它的外壁保持一個人為規(guī)定的較為合理的溫度，并使進入外界的熱流量能符合環(huán)境保護的要求。1.1 爐墻保溫概述鍋爐密封和保溫性能的優(yōu)劣直接影響鍋爐的熱效率、煤的損耗、整個鍋爐的使用壽命以及工作環(huán)境的保護。因此，提高爐墻砌筑保溫施工質(zhì)量，確保鍋爐正常運行，應引起設計和施工人員的足夠重視。1.2 爐墻傳熱計算基本原則通常，鍋爐爐墻的外表面溫度基本控制在不超過環(huán)境空氣溫度的25℃ 以上，換句話說，當鍋爐周圍的環(huán)境空氣溫
中國新技術新產(chǎn)品 2011年19期2011-12-31
- 75t/h循環(huán)流化床鍋爐烘爐實踐
蒸汽 木材鍋爐的爐墻砌好后，投入運行前，必須進行烘烤干燥，這個工作就是烘爐。烘爐就是利用一定的熱量，使爐墻內(nèi)的水份從爐墻的表面排除出去，從而保證爐墻具有一定的機械強度，并使其結構不被破壞，通過控制加熱的方法緩慢的清除耐磨耐火材料中的水份，避免運行時升溫過快，爐墻中水份急劇蒸發(fā)，形成水蒸汽后體積膨脹而造成裂縫或變形甚至損壞爐墻。同時烘爐還可以加速爐墻材料的物理化學變化過程，使其性能穩(wěn)定，以便在高溫下長期工作。烘爐在鍋爐試運行中是一項重要而細致的工作，若操作不
城市建設理論研究 2011年23期2011-12-20
- 35t鏈條鍋爐節(jié)能減排的探索
對1#、2#爐的爐墻、分層給煤裝置、爐拱、脫硫除塵設備等方面進行了改造工作，取得了顯著的節(jié)能減排效果，提高了鍋爐的經(jīng)濟性和鍋爐的效率，節(jié)約了能源，降低了鍋爐的煙氣排放，達到了節(jié)能減排的目的。1 、改造爐墻加強密封，減小散熱損失爐墻是鍋爐的重要組成部分。由于鍋爐運行已經(jīng)超過十年，爐墻保溫性能降低，跑漏嚴重，不僅造成現(xiàn)場工作環(huán)境差，而且散熱損失加大，鍋爐熱效率降低，浪費能源，需要對爐墻進行大修重新砌筑及保溫改造。（1）改造前的爐墻結構形式爐墻按其支撐方式分為重
資源節(jié)約與環(huán)保 2011年2期2011-11-07
- 淺析步進梁式加熱爐
，主要包括爐底、爐墻、爐頂，鋼坯在其圍成的空間內(nèi)加熱。在爐底機械上面是爐底鋼結構，鋼結構上面進行砌磚。在最下面采用絕熱材料隔熱，最上面采用鎂磚或者高爐磚砌筑。步進梁式加熱爐在活動梁立柱口處用抗渣澆注料進行澆注。爐墻最外面為爐墻鋼結構，往里為保溫材料。爐墻分為側(cè)墻和端墻，沿爐子長度方向上的爐墻稱為側(cè)墻，爐子兩端的爐墻稱為端墻。爐墻一般緊貼爐墻鋼板的地方是一層硅鈣板，再往爐內(nèi)為輕質(zhì)磚，然后為低水泥澆注料。在爐墻鋼板上設置錨固件，連接錨固磚，錨固磚深入低水泥澆注
中國新技術新產(chǎn)品 2011年24期2011-10-08
- 角管式熱水鍋爐烘、煮爐
，在投入運行前對爐墻進行干燥處理提高其強度、除去鍋爐受壓元件及其水循環(huán)系統(tǒng)內(nèi)部所積存的污物、鐵銹及安裝過程中殘留的油脂等臟物的過程，以確保鍋爐內(nèi)部清潔，保證鍋爐的安全經(jīng)濟運行，并提高鍋爐熱效率。.鍋爐；烘爐；煮爐0 引言為了保證新裝鍋爐或長期停用的鍋爐爐拱及爐墻在運行期間能夠發(fā)揮其應有的作用，保證爐拱及爐墻的質(zhì)量及使用壽命，對鍋爐進行烘爐是必須要進行的一項重要工作。同時為了除去鍋爐水管系統(tǒng)的鐵銹、污物、及油脂等對鍋爐進行煮爐是非常有效的一項措施，煮爐不但可
科技傳播 2011年19期2011-06-13