孔壓
- 變荷載下考慮起始水力坡降與連續(xù)排水邊界的固結(jié)解
）的基礎(chǔ)上，根據(jù)孔壓疊加原理進(jìn)一步得到了隨時(shí)間變化的外荷載下的邊界條件，文獻(xiàn)[22]中對(duì)變荷載下的連續(xù)排水邊界已有一定研究，其連續(xù)排水邊界處的邊界條件為式中：b為界面系數(shù)，與界面材料性質(zhì)有關(guān)，可通過實(shí)測孔壓反演得到；u為超靜孔隙水壓力；t為時(shí)間；e為 常 數(shù)；τ為 積 分 變 量；P”(τ)為 變 荷 載 的 一 階 導(dǎo)數(shù)；P(0)為變荷載的初始值。超靜孔壓的初始值為u(z,0)=P(0)。由于起始水力坡降的存在，滲流過程中存在著移動(dòng)邊界問題，在滲流移動(dòng)邊
土木與環(huán)境工程學(xué)報(bào) 2023年1期2023-02-24
- 黃土邊坡開挖卸荷力學(xué)響應(yīng)研究分析
300kPa時(shí)的孔壓-應(yīng)變關(guān)系圖。孔壓與應(yīng)變呈正相關(guān)關(guān)系。隨應(yīng)變的增大，孔壓逐漸增大。常規(guī)三軸試驗(yàn)的孔壓整體大于卸載三軸試驗(yàn)的孔壓。常規(guī)三軸試驗(yàn)達(dá)到孔壓最大值的應(yīng)變值小于卸載三軸試驗(yàn)。且常規(guī)三軸試驗(yàn)達(dá)到孔壓最大值后，其孔壓增長趨勢穩(wěn)定，而卸載三軸試驗(yàn)孔壓仍繼續(xù)增大。根據(jù)相關(guān)力學(xué)理論可得，卸載三軸試驗(yàn)的土體穩(wěn)定性較差，容易發(fā)生破壞。圖4 孔壓-應(yīng)變關(guān)系圖圖5為孔壓比-應(yīng)變關(guān)系曲線。由圖可知，當(dāng)應(yīng)變小于4%時(shí)，常規(guī)三軸試驗(yàn)孔壓比大于卸載三軸試驗(yàn)。當(dāng)應(yīng)變大于4%
安徽建筑 2023年1期2023-02-09
- 白蟻巢對(duì)土石壩滲流影響分析
，土石壩內(nèi)部滲流孔壓及滲流速度的變化情況，對(duì)比分析不同蟻道類型對(duì)土石壩內(nèi)部滲流孔壓及滲流速度的影響。1 土石壩有限元模型本研究通過有限元軟件，對(duì)土石壩進(jìn)行有限元建模，分析其滲流情況。土石壩有限元相關(guān)參數(shù)如表1所示。表1 土石壩相關(guān)參數(shù)由于白蟻巢會(huì)使土石壩內(nèi)部產(chǎn)生腔巢，當(dāng)水位線上漲時(shí)，水會(huì)隨著白蟻巢進(jìn)入土石壩內(nèi)部，在其內(nèi)部形成滲流通道，從而影響土石壩的滲流情況。不同型式的白蟻巢在土石壩內(nèi)部的結(jié)構(gòu)型式不同，對(duì)土石壩的滲流情況的影響程度也不同，本研究將白蟻巢分為
水利科學(xué)與寒區(qū)工程 2022年12期2023-01-17
- 考慮邊界排水時(shí)間效應(yīng)的軟土一維非線性固結(jié)近似解答
隨時(shí)間變化的邊界孔壓，驗(yàn)證了連續(xù)排水邊界的合理性，并通過擬合實(shí)測的邊界孔壓，得到相應(yīng)的邊界參數(shù)取值。連續(xù)排水邊界形式簡單，能反映孔壓隨時(shí)間的變化，并且可以退化為完全排水和完全不排水邊界，因此也得到了眾多學(xué)者[24?29]的進(jìn)一步發(fā)展和應(yīng)用。其中，宗夢繁等[26]基于Davis 的假設(shè)條件，在解析過程中令Cc/Ck=1，得到連續(xù)排水邊界條件下考慮非線性的土體一維解析解，但仍未考慮固結(jié)系數(shù)在實(shí)際工程中的變化。之后，又利用有限差分法研究此問題，采用Crank-N
工程力學(xué) 2023年1期2023-01-04
- 孔壓靜力觸探在樁基工程中的應(yīng)用分析
，當(dāng)圓錐探頭為測孔壓探頭時(shí)，即為孔壓靜力觸探。目前，利用原位測試結(jié)果對(duì)樁基的承載能力進(jìn)行預(yù)測評(píng)估，一直都是巖土工程中的一項(xiàng)重大課題。楊石飛[1]等通過對(duì)原位測試的結(jié)果進(jìn)行分析，提出了以原位測試成果代替室內(nèi)試驗(yàn)所確定的壓縮模量來計(jì)算樁基沉降，并通過120項(xiàng)實(shí)際樁基工程的實(shí)測沉降值與預(yù)測結(jié)果進(jìn)行驗(yàn)證，得到了一種準(zhǔn)確率較高，計(jì)算簡單的計(jì)算樁基沉降的方法。孫波[2]通過現(xiàn)場試驗(yàn)與室內(nèi)模型試驗(yàn)進(jìn)行對(duì)比，對(duì)有無堆載下的單樁受力變形規(guī)律進(jìn)行了分析，提出了荷載傳遞法依舊適
安徽建筑 2022年11期2022-11-21
- 時(shí)間平方根法評(píng)價(jià)隔離墻t50及固結(jié)系數(shù)
100）0 引言孔壓靜力觸探技術(shù)（CPTU）是在探頭中加入孔壓傳感器以達(dá)到測試地下孔隙水壓力的目的，具有傳統(tǒng)靜力觸探測試錐尖阻力及側(cè)壁摩阻力的功能，又能測試孔隙水壓力及其消散過程［1-2］。由于操作簡便，測試范圍廣，測試數(shù)據(jù)準(zhǔn)確等因素，CPTU 技術(shù)自問世來已在國內(nèi)外工程及科研中得到廣泛應(yīng)用［3-5］。孔壓靜力觸探技術(shù)有助于評(píng)價(jià)粘性土的物理力學(xué)特性及固結(jié)滲透特性等［6］。TORSTENSSON［7］在分析孔壓消散過程中，將初始孔壓ui與靜水壓力u0的差值定
廣東土木與建筑 2022年9期2022-10-15
- 飽和鈣質(zhì)砂孔壓發(fā)展特性試驗(yàn)研究
對(duì)密實(shí)度對(duì)鈣質(zhì)砂孔壓、應(yīng)變的發(fā)展過程展開了研究，結(jié)果表明鈣質(zhì)砂的動(dòng)強(qiáng)度隨著相對(duì)密實(shí)度的增加而增長，且鈣質(zhì)砂在單次循環(huán)荷載過程中的孔壓變化量較大。上述研究從多個(gè)角度對(duì)循環(huán)荷載作用下的飽和鈣質(zhì)砂進(jìn)行分析研究，但對(duì)于鈣質(zhì)砂的孔壓發(fā)展過程的研究仍然較為薄弱。而土體液化過程離不開由于孔壓上升而導(dǎo)致的土體強(qiáng)度降低，因此對(duì)鈣質(zhì)砂液化過程中孔壓增長模式的研究非常重要。而現(xiàn)有的孔壓模型大多都針對(duì)陸源砂，鈣質(zhì)砂相關(guān)的孔壓模型仍然較少，且現(xiàn)有鈣質(zhì)砂孔壓模型都需要多個(gè)參數(shù)進(jìn)行擬合
人民長江 2022年6期2022-07-01
- 動(dòng)荷載下不同細(xì)粒含量粉土孔壓發(fā)展模式研究
作用時(shí)，內(nèi)部出現(xiàn)孔壓累積現(xiàn)象，會(huì)造成土體強(qiáng)度衰減，嚴(yán)重時(shí)甚至?xí)霈F(xiàn)“液化”．目前粉土孔壓累積規(guī)律受眾多參數(shù)的影響，如荷載頻率、幅值等，但從微觀角度來看，顆粒級(jí)配才是粉土力學(xué)性質(zhì)發(fā)生改變的本質(zhì)原因．傳統(tǒng)分析法中研究細(xì)粒含量對(duì)于粉土動(dòng)力特性影響，主要是通過動(dòng)三軸試驗(yàn)，由此分析黏粒含量與粉粒含量對(duì)動(dòng)孔壓的影響[1-4]．曾長女[5]通過試驗(yàn)提出，當(dāng)細(xì)粒含量不同時(shí)，其動(dòng)剪切應(yīng)力變化較大，但是黏粒和粉粒含量造成影響不同．呂莜[6]認(rèn)為當(dāng)粉粒含量Fs在40%～70%區(qū)
- 超高土石壩心墻孔壓不均勻分布特征及其機(jī)理研究
孔隙水壓力(簡稱孔壓)。例如，小浪底斜心墻壩(壩高154 m)竣工時(shí)最大孔壓為1.37 MPa[1]；糯扎渡心墻壩(壩高261.5 m)滿蓄時(shí)最大孔壓為2.30 MPa[2]。這些監(jiān)測成果為發(fā)展和驗(yàn)證高心墻壩安全評(píng)價(jià)方法、推動(dòng)科學(xué)認(rèn)識(shí)大壩工作性態(tài)提供了寶貴支撐，但已有工程普遍存在有效滲壓計(jì)數(shù)目相對(duì)較少的問題。在建的高295 m兩河口心墻壩建立了完備的監(jiān)測系統(tǒng)，獲得了豐富的孔壓監(jiān)測資料，目前最大監(jiān)測孔壓已達(dá)3.74 MPa[3]，同時(shí)發(fā)現(xiàn)孔壓呈顯著不均勻分布
水利學(xué)報(bào) 2022年12期2022-02-15
- 振動(dòng)沉管碎石樁在堤防軟土地基中的應(yīng)用
所示。2.2.2孔壓監(jiān)測結(jié)果碎石樁段：從孔壓的變化看，加載過程中，孔壓增加；恒載后，孔壓逐漸減小較明顯，如圖5所示。堤身自重壓載段：從孔壓的變化看，加載過程中，孔壓增加；恒載后，孔壓逐漸減小，如圖6所示。2.3 結(jié)果分析試驗(yàn)段總長100m，分為碎石樁段和填土段，長各為50m。考慮邊界效應(yīng)和施工干擾，取沉降P5、P10測點(diǎn)為碎石樁段代表測點(diǎn)，P17、P22測點(diǎn)為填土段代表測點(diǎn)；取孔壓S6、S12測點(diǎn)為碎石樁段代表測點(diǎn)，S18、S21測點(diǎn)為填土段代表測點(diǎn)。關(guān)于
水利規(guī)劃與設(shè)計(jì) 2022年1期2022-01-26
- 考慮波致孔壓累積與應(yīng)力耦合效應(yīng)的埋置管線周圍海床響應(yīng)特征與機(jī)制分析*
當(dāng)某一深度的累積孔壓超過其上覆有效應(yīng)力時(shí)，即引起該深度位置海床土的液化，進(jìn)而威脅管線的安全。目前波浪作用下海床累積響應(yīng)的計(jì)算方法主要有兩種，第1種方法是直接利用彈塑性本構(gòu)模型來模擬循環(huán)荷載下孔壓的累積過程(Dunn et al.，2006;Ye et al.，2015; 王小雯等， 2018)，該種方法相對(duì)較為復(fù)雜，本構(gòu)模型的描述需要大量不易測試的參數(shù)，因而其應(yīng)用受到一定限制； 另一種方法是將循環(huán)剪切試驗(yàn)得到的半經(jīng)驗(yàn)孔壓累積源項(xiàng)表達(dá)式與滲流連續(xù)方程相結(jié)合以
工程地質(zhì)學(xué)報(bào) 2021年6期2022-01-22
- 高應(yīng)力條件下循環(huán)球-偏應(yīng)力耦合作用對(duì)飽和尾粉砂動(dòng)力特性影響分析
和軟黏土的最大動(dòng)孔壓與最小動(dòng)孔壓表現(xiàn)出不同的發(fā)展規(guī)律，并提出了計(jì)算在恒定圍壓和變圍壓動(dòng)三軸試驗(yàn)的殘余孔壓的方法。谷川等［10］通過對(duì)溫州地區(qū)軟黏土進(jìn)行了一系列的循環(huán)圍壓動(dòng)三軸試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，循環(huán)球-偏應(yīng)力的耦合會(huì)影響動(dòng)應(yīng)變的發(fā)展速度，這種影響跟相位差與循環(huán)應(yīng)力比有關(guān)，并從總應(yīng)力與有效應(yīng)力的角度解釋了循環(huán)球應(yīng)力與循環(huán)偏應(yīng)力作用對(duì)土體動(dòng)應(yīng)變的發(fā)展影響。陳存禮等［11-12］分別研究了單純球應(yīng)力和單純偏應(yīng)力往返作用下的福建標(biāo)準(zhǔn)砂的應(yīng)力應(yīng)變發(fā)展規(guī)律，發(fā)現(xiàn)單純球應(yīng)力和偏應(yīng)
水利學(xué)報(bào) 2021年11期2022-01-03
- 考慮擾動(dòng)效應(yīng)的透水管樁地基土固結(jié)效果有限元分析
，樁周土中的超靜孔壓逐漸消散，樁土接觸邊界的有效應(yīng)力逐漸增加，預(yù)制管樁的承載力亦隨之增長[3-4]。而緩慢消散的超靜孔壓直接影響樁的承載力時(shí)效性，從而導(dǎo)致施工進(jìn)度緩慢和對(duì)相鄰建筑物產(chǎn)生不利影響[5-9]。針對(duì)沉樁產(chǎn)生超靜孔隙水壓力造成的不良影響，目前工程中，常采用的應(yīng)對(duì)措施有：防滲防擠壁[5]、合理安排沉樁順序[10]、先開挖基坑后沉樁[11]等方法，以減小擠土效應(yīng)帶來的影響。然而，上述方法均屬于施加額外的施工條件和施工步驟來控制超靜孔隙水壓力，從而影響工
長江科學(xué)院院報(bào) 2021年12期2021-12-16
- 波浪作用下海床孔壓累積過程離散元數(shù)值模擬
用，造成海床土體孔壓累積，并發(fā)生一定程度的液化，進(jìn)而誘發(fā)海床表層出現(xiàn)滑坡、塌陷凹坑等災(zāi)害，直接威脅到海上工程如石油平臺(tái)、海底管線等構(gòu)筑物的安全穩(wěn)定，最終造成巨大的經(jīng)濟(jì)損失[1]。黃河口海床沉積物孔壓累積問題已成為國內(nèi)外海洋工程及地質(zhì)工程領(lǐng)域研究的熱點(diǎn)問題。已有大量學(xué)者對(duì)波浪作用下海床孔壓響應(yīng)機(jī)制進(jìn)行了研究，Anderson等[2]基于波浪水槽實(shí)驗(yàn)對(duì)沖浪帶沙洲上波浪引起的孔壓梯度和床位響應(yīng)進(jìn)行了觀測研究；Niu等[3]在寬波浪水槽中進(jìn)行了一系列實(shí)驗(yàn)，研究了隨
海洋學(xué)報(bào) 2021年11期2021-12-13
- 排水管樁沉樁后樁周土體固結(jié)解析解
沉樁后樁周土體的孔壓分布情況以及消散規(guī)律，Randolph等[7,8]基于圓孔擴(kuò)張理論，先后應(yīng)用理想彈塑性模型和修正劍橋模型推導(dǎo)出沉樁后樁周土體內(nèi)的初始孔壓分布情況，并根據(jù)徑向固結(jié)理論求解得出超孔壓的消散解答.之后，通過考慮不同的土體特性以及樁周土體的擾動(dòng)特性等因素，許多學(xué)者[9-14]針對(duì)沉樁后樁周土的固結(jié)特性展開了大量研究.隨著樁基礎(chǔ)使用的日益頻繁，加快沉樁后樁周土體內(nèi)由于擠土效應(yīng)引起的超孔壓的消散成為該領(lǐng)域一個(gè)重要問題.針對(duì)此問題，工程中常采用剛性樁
- 不排水樁準(zhǔn)飽和復(fù)合地基的固結(jié)特性
力，us為土體的孔壓，Es為原狀土的壓縮模量，Ep為樁體的壓縮模量。令rp和re分別為樁體半徑和影響半徑，根據(jù)受力平衡方程有(2)令井徑比n=re/rp，Ec=[(n2-1)Es+Ep]/n2，Ec為復(fù)合地基的等效壓縮模量，根據(jù)式(1)～(2)得εz=(1/Ec)σz(t)-[(1-1/n2)/Ec]us(3)令Sr為飽和度，Sa=1-Sr為含氣率，F(xiàn)redlund 等[19]提出含氣水體積模量計(jì)算公式為1/Kf=(Sa/Kg)+(1-Sa)/Kw(4)式
哈爾濱工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào) 2021年10期2021-09-26
- 降雨條件下的尾礦庫壩滲流特性數(shù)值模擬研究
.1 尾礦壩表層孔壓變化為監(jiān)測尾礦壩的表層孔壓變化，設(shè)置典型監(jiān)測點(diǎn)(圖2)——上部監(jiān)測點(diǎn)A與下部監(jiān)測點(diǎn)B進(jìn)行監(jiān)測，其孔壓變化規(guī)律見圖4。圖4 不同表層孔壓監(jiān)測點(diǎn)孔壓變化Fig.4 Changes of pore pressure at different surface pore pressure monitoring points由圖4可知，對(duì)于主降雨過程中，孔壓有個(gè)突然升高的過程，這是因?yàn)橹鹘涤甑慕涤陱?qiáng)度較大，屬于“短歷時(shí)，強(qiáng)降雨”過程，這時(shí)孔壓達(dá)到計(jì)
水利科技與經(jīng)濟(jì) 2021年6期2021-06-29
- 不同結(jié)構(gòu)強(qiáng)度軟粘土的動(dòng)孔壓特性試驗(yàn)研究
產(chǎn)生孔隙水壓力，孔壓過高易引起土體強(qiáng)度降低和軟化變形[1-2]。巖土工程施工過程中，土體往往受到擾動(dòng)，其孔壓發(fā)展規(guī)律將發(fā)生改變[3]；另一方面，為了提高土體的動(dòng)強(qiáng)度，工程上常采用注漿的方法來改良地基，地基土注漿后的動(dòng)孔壓累積特性是否發(fā)生明顯變化，也是一個(gè)值得關(guān)注的問題。前人對(duì)軟粘土的動(dòng)孔壓問題進(jìn)行了諸多研究[4-11]，但極少涉及上述三種土樣的動(dòng)孔壓特性比較比較分析。為此，本文筆者利用浙江杭州某原狀與重塑粘土試樣?以及摻了水泥的粘土重塑樣在不同固結(jié)壓力下進(jìn)
- 三峽庫區(qū)蔡積邊坡復(fù)雜工況耦合作用的邊坡滲流穩(wěn)定性分析
邊坡內(nèi)部不同點(diǎn)的孔壓變化規(guī)律。圖1 計(jì)算模型圖圖2 計(jì)算模型圖網(wǎng)格剖分2 邊界條件及計(jì)算參數(shù)模型的初始條件設(shè)置如圖1所示，以ae為185 m定水位邊界，cd為175 m定水位邊界計(jì)算所得的滲流場作為其他各個(gè)庫水位聯(lián)合降雨工況下的初始滲流場。計(jì)算參數(shù)根據(jù)室內(nèi)試驗(yàn)的實(shí)測數(shù)據(jù)取值，材料力學(xué)參數(shù)及滲流參數(shù)如表1所示。表1 材料物理力學(xué)參數(shù)3 工況設(shè)置以往研究多將降雨與庫水位作用分開，或者僅僅將降雨施加在庫水位驟降結(jié)束時(shí)刻進(jìn)行相應(yīng)的分析，然而事實(shí)上，庫水位驟降過程較
- 低圍壓下埕北海域重塑粉土振動(dòng)孔壓模型試驗(yàn)研究
了多個(gè)模型進(jìn)行動(dòng)孔壓模型擬合，比較常用的有應(yīng)力[2-5]、應(yīng)變[6-7]、內(nèi)時(shí)[8]、能量[9-10]、有效應(yīng)力路徑[11]及瞬態(tài)[12]等模型。其中應(yīng)力模型是將孔壓和施加的應(yīng)力聯(lián)系起來，將孔壓表示為應(yīng)力和振動(dòng)次數(shù)的函數(shù)，最早由Seed等[2]針對(duì)飽和砂土提出，現(xiàn)運(yùn)用最為廣泛。但上述模型多是針對(duì)砂土和黏土提出的，較少應(yīng)用于粉土。因此，許多學(xué)者開始致力于粉土孔壓發(fā)展模型的研究。于鐮洪和王波[13]將孔壓與循環(huán)振次聯(lián)系起來提出了孔壓擬合公式：式中，μ為累積孔隙
海洋地質(zhì)與第四紀(jì)地質(zhì) 2020年4期2020-08-26
- 施工荷載下理想砂井地基彈黏塑性固結(jié)分析
處的有效應(yīng)力和超孔壓分別為σ′(r,z,t)和u(r,z,t)，并引入Barron[1]的自由應(yīng)變假定，即固結(jié)過程中，豎向應(yīng)變可以自由發(fā)展。由于砂井地基徑向變形較小，一般可忽略不計(jì)，因此土體變形主要是豎向的[1-13]。引入考慮時(shí)間效應(yīng)的UH模型[21-23]描述土體的豎向變形，即(2)(3)(4)(5)式中：Cs為回彈指數(shù)；Cc為壓縮指數(shù)；Cα為次固結(jié)系數(shù)；ta為老化時(shí)間；t0為單位時(shí)間；Mf為潛在破壞應(yīng)力比；M為臨界狀態(tài)應(yīng)力比。M,Mf表達(dá)式如下M=6
建筑科學(xué)與工程學(xué)報(bào) 2020年3期2020-06-10
- 飽和砂礫土的孔壓發(fā)展模式試驗(yàn)研究
土等無黏性土振動(dòng)孔壓的增長對(duì)其抗液化強(qiáng)度、變形特性等具有明顯影響。近年來國內(nèi)外相關(guān)學(xué)者對(duì)砂土振動(dòng)孔壓的發(fā)展特性進(jìn)行了大量的研究工作，相關(guān)研究成果對(duì)砂礫土振動(dòng)孔壓增長模式的研究具有重要的參考價(jià)值。然而，由于土界條件和地震波特性的影響，若直接套用砂土振動(dòng)孔壓模型對(duì)砂礫土振動(dòng)孔壓的發(fā)展進(jìn)行模擬預(yù)測，很可能產(chǎn)生較大的誤差。振動(dòng)孔隙壓力增長方式的選擇，將對(duì)砂礫土基礎(chǔ)工程地震計(jì)算結(jié)果的可靠性和準(zhǔn)確性產(chǎn)生明顯的影響。因此，開展砂礫土振動(dòng)孔壓發(fā)展模式的研究，以滿足不同土性
巖土工程技術(shù) 2020年1期2020-04-15
- 黏土中寬淺式筒型基礎(chǔ)與地基的地震響應(yīng)
水壓力(以下簡稱孔壓)響應(yīng)規(guī)律，探討不同強(qiáng)度和類型的地震荷載作用下黏土地基的動(dòng)力響應(yīng)特性，為寬淺式筒型基礎(chǔ)的抗震設(shè)計(jì)提供參考．1 試驗(yàn)條件和試驗(yàn)方案1.1 試驗(yàn)儀器和比尺試驗(yàn)所涉及主要儀器包括500g·t土工離心機(jī)、離心機(jī)振動(dòng)臺(tái)和不銹鋼矩形層狀剪切箱．離心機(jī)容量為500g·t，最大離心加速度為150g．離心機(jī)振動(dòng)臺(tái)為伺服液壓驅(qū)動(dòng)式，可實(shí)現(xiàn)豎向和水平施振，有效頻率為 10～300Hz．不銹鋼矩形層狀剪切箱內(nèi)部尺寸為800mm×350mm×500mm(長×寬×
天津大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)與工程技術(shù)版) 2020年4期2020-04-09
- 在庫水位驟降及降雨條件下各向異性土坡孔壓與安全系數(shù)的變化
自然對(duì)數(shù)，Φ是負(fù)孔壓，a、m、n是擬合參數(shù)。a、m、n的計(jì)算公式如下：a=φi[10],(3)(4)(5)式(3)至(5)中，Φi是拐點(diǎn)基質(zhì)吸力，s是拐點(diǎn)斜率。滲透系數(shù)函數(shù)如下：(6)式(6)中，kw是滲透系數(shù)，ks是飽和滲透系數(shù)，y是虛變量，i是數(shù)值間距，j是最小負(fù)孔壓，N是最大負(fù)孔水壓，Ψ是第j步的負(fù)壓，θ0是初始值。非飽和抗剪強(qiáng)度理論采用Fredlund雙應(yīng)力變量公式計(jì)算：s=c′+σntanφ′+(uauw)tanφb[10],(7)式(7)中，c
- 土-水特征參數(shù)對(duì)邊坡穩(wěn)定性影響分析
內(nèi)部不同監(jiān)測點(diǎn)的孔壓i變化規(guī)律及安全系數(shù)分布，研究結(jié)果為正確認(rèn)識(shí)不同土-水特征參數(shù)下的邊坡滲透穩(wěn)定性規(guī)律提供了思路。1 計(jì)算理論1.1 非飽和降雨滲流理論降雨入滲下，邊坡土體的滲流遵循以下方程：(1)1.2 邊坡安全系數(shù)公式非飽和土的抗剪強(qiáng)度理論采用Fredlund & Xing[11- 15]提出的抗剪強(qiáng)度公式：s=c′+σntanφ′+ua-uw)tanφb(2)式中，s—非飽和土的抗剪強(qiáng)度；c′—有效粘聚力；φ’—有效內(nèi)摩擦角；φb—材料屬性；ua—
水利技術(shù)監(jiān)督 2020年1期2020-02-13
- 不同土-水特征參數(shù)對(duì)邊坡穩(wěn)定性影響分析
內(nèi)部不同監(jiān)測點(diǎn)的孔壓i變化規(guī)律及安全系數(shù)分布，研究結(jié)果為正確認(rèn)識(shí)不同土-水特征參數(shù)下的邊坡滲透穩(wěn)定性規(guī)律提供了思路。1 計(jì)算理論1.1 非飽和降雨滲流理論降雨入滲下，邊坡土體的滲流遵循以下方程：(1)1.2 邊坡安全系數(shù)公式非飽和土的抗剪強(qiáng)度理論采用 Fredlund & Xing[11- 15]提出的抗剪強(qiáng)度公式：s=c′+σntanφ′+(ua-uw)tanφb(2)式中，s—非飽和土的抗剪強(qiáng)度；σn—正應(yīng)力；c′—有效粘聚力；φ’—有效內(nèi)摩擦角；φb
水利技術(shù)監(jiān)督 2019年5期2019-11-09
- 粘土心墻壩庫水位驟降偶遇不同類型降雨上下游壩坡滲流與穩(wěn)定數(shù)值模擬
況14.1.1 孔壓變化規(guī)律不同監(jiān)測點(diǎn)的孔壓變化如圖5所示.由圖5可見,隨著庫水位的下降,不同監(jiān)測點(diǎn)的孔壓先減小后穩(wěn)定,最終庫水位(0.5,1,2 m/d)下降速率的孔壓幾乎一樣.同時(shí),不同監(jiān)測點(diǎn)在庫水位驟降下的孔壓變幅不同,不同監(jiān)測點(diǎn)的孔壓變幅分別為275、260、70、25 kPa,可見上游的孔壓降幅整體上要大于下游.4.1.2 安全系數(shù)變化規(guī)律不同庫水位下降速率下的安全系數(shù)變化規(guī)律如圖6所示.由圖6可見,上游壩坡與下游壩坡的安全系數(shù)的變化規(guī)律也不同,
- 淮河干流香浮段疏浚泥固結(jié)度室內(nèi)試驗(yàn)研究
測量試樣底部超靜孔壓的改進(jìn)型固結(jié)儀，對(duì)淮河干流香浮段吹填堆場的細(xì)顆粒區(qū)疏浚泥進(jìn)行一維固結(jié)試驗(yàn)，測試試樣底部超靜孔壓和土體變形隨固結(jié)時(shí)間的變化，研究孔壓固結(jié)度與變形固結(jié)度的差異程度，為淮河干流疏浚泥吹填堆場的排水固結(jié)處理技術(shù)提供參考。1 試樣與試驗(yàn)方案試驗(yàn)土樣取自安徽省蚌埠市五河縣的淮河干流蚌埠—浮山段行洪區(qū)調(diào)整工程香廟—浮山段疏浚施工現(xiàn)場，在距堆場退水口不同距離的兩個(gè)地點(diǎn)進(jìn)行取樣，分別稱為吹填土A和B，土樣的基本物理性質(zhì)如表1所示，其中，液限用碟式液限儀測
土木與環(huán)境工程學(xué)報(bào) 2019年3期2019-06-21
- 降雨和庫水聯(lián)合作用下邊坡穩(wěn)定性變化規(guī)律
邊坡體內(nèi)不同部位孔壓變化規(guī)律，取如圖所示三個(gè)監(jiān)測點(diǎn)，圖1所示的上部監(jiān)測點(diǎn)，中部監(jiān)測點(diǎn)以及下部監(jiān)測點(diǎn)，監(jiān)測點(diǎn)距邊坡面2 m。圖1 邊坡典型剖面圖Fig.1 Typical section of landslide圖2 模型網(wǎng)格剖分圖Fig.2 Mesh generation diagram of model3 材料參數(shù)及邊界條件3.1 材料參數(shù)滑體與滑床的土體參數(shù)根據(jù)文獻(xiàn)[10]確定(表1)。表1 材料物理力學(xué)參數(shù)Table 1 Physical and m
中國地質(zhì)災(zāi)害與防治學(xué)報(bào) 2019年2期2019-06-01
- 真空-堆載聯(lián)合預(yù)壓條件下復(fù)合地基固結(jié)解析解
作用，推導(dǎo)出初始孔壓均布條件下真空-堆載聯(lián)合預(yù)壓復(fù)合地基固結(jié)解析解和平均固結(jié)度計(jì)算式；通過算例計(jì)算，分析探討了真空-堆載聯(lián)合預(yù)壓條件下復(fù)合地基的孔壓變化規(guī)律和固結(jié)特點(diǎn)。圖1 計(jì)算簡圖Fig.1 Sketch of simplified calculation model2 計(jì)算模型2.1 計(jì)算簡圖與基本假定圖1為考慮荷載瞬時(shí)施加和初始孔壓沿深度均勻分布的真空-堆載聯(lián)合預(yù)壓復(fù)合地基固結(jié)計(jì)算簡圖。其中，H為軟黏土層厚度；kh，ks分別為地基土體未擾動(dòng)區(qū)和擾動(dòng)區(qū)
長江科學(xué)院院報(bào) 2019年5期2019-05-15
- 地鐵行車荷載作用下粉質(zhì)黏土累積孔壓特性研究
程度越高的土體，孔壓發(fā)展越慢。葛世平[9]通過監(jiān)測發(fā)現(xiàn)：隨著深度的增加，孔隙水壓力先增加后減小，在拱腰周圍產(chǎn)生的孔隙水壓力最大。黃強(qiáng)[10]基于有限元軟件，對(duì)上海地鐵某區(qū)間隧道下臥層超孔隙水壓力進(jìn)行了分析，結(jié)果表明隨著離隧道中心距離的增加，水平斷面上超孔隙水壓力不斷衰減，越接近隧道斷面，衰減越快，縱斷面隧道正下方產(chǎn)生的超孔隙水壓力隨深度增加而減小。謝兵樂[11]采用動(dòng)態(tài)空心圓柱測試系統(tǒng)，對(duì)天津?yàn)I海地區(qū)飽和軟黏土的孔隙水壓力發(fā)展規(guī)律進(jìn)行了研究，研究表明隨著圍
水利與建筑工程學(xué)報(bào) 2019年2期2019-05-13
- 竹節(jié)樁復(fù)合地基沉樁施工超孔隙水壓力研究
土體位移和初始超孔壓的空間分布情況進(jìn)行了研究。廖幼孫等[7]基于室內(nèi)模型試驗(yàn)，對(duì)無孔管樁群樁和3種布孔方式的有孔管樁群樁沉樁時(shí)引起的超孔隙水壓力進(jìn)行了監(jiān)測，分析了沉樁順序、布孔方式等因素對(duì)超孔隙水壓力時(shí)空消散的影響。唐世棟等[8-9]通過對(duì)樁基施工過程中實(shí)測資料的分析，探討了沉樁時(shí)單樁、群樁周圍土中產(chǎn)生的超孔隙水壓力的大小、分布及影響范圍，與理論解進(jìn)行了對(duì)比，并對(duì)超孔隙水壓力的產(chǎn)生、分布和變化趨勢進(jìn)行了探討。張忠苗等[10]通過對(duì)杭州蕭山某工地的沉樁擠土效
水文地質(zhì)工程地質(zhì) 2019年1期2019-02-18
- 基于能量法推導(dǎo)控制飽和多孔介質(zhì)變形的孔壓系數(shù)*
(2)式中，η為孔壓系數(shù).Terzaghi公式中孔壓系數(shù)η恒等于1，是廣義公式中的一個(gè)特例.然而對(duì)于廣義公式中的孔壓系數(shù)，各個(gè)研究給出的公式都不相同[2]，很可能各個(gè)公式是在不同的隱含假定下得出的.為考察η=1是在何種基本假定下得出的，本文基于能量原理重新推導(dǎo)了控制多孔介質(zhì)變形的有效應(yīng)力公式.盡管有效應(yīng)力公式最初是在飽和顆粒介質(zhì)中提出，有效應(yīng)力公式的推導(dǎo)卻與固體骨架的形態(tài)無關(guān).這一推導(dǎo)對(duì)顆粒介質(zhì)和具有連通孔隙的固體骨架都是適用的.從應(yīng)用上來看，有效應(yīng)力公式
湘潭大學(xué)自然科學(xué)學(xué)報(bào) 2018年5期2019-01-24
- 飽和高嶺土的部分排水剪切應(yīng)力-應(yīng)變特性
處于完全排水(即孔壓為0)狀態(tài)，這與工程實(shí)踐中土體在受到剪應(yīng)力的同時(shí)也在排水固結(jié)即部分排水剪切的狀態(tài)并不吻合。開展部分排水剪切條件下的三軸試驗(yàn)，對(duì)于認(rèn)識(shí)體變和孔壓共同作用下土體的力學(xué)特性，并應(yīng)用于解決諸如土堤施工穩(wěn)定性[1-2]、地基液化控制[3-4]等問題有著重要的學(xué)術(shù)意義和工程應(yīng)用價(jià)值。砂性土在部分排水剪切條件下的應(yīng)力-應(yīng)變特性已有不少的研究成果[3-7]。然而，對(duì)于黏性土，相關(guān)的研究成果卻并不多見，現(xiàn)有的試驗(yàn)研究主要是針對(duì)三軸試樣中應(yīng)力和應(yīng)變場的不均
長江科學(xué)院院報(bào) 2018年11期2018-11-19
- 天津?yàn)I海新區(qū)軟黏土吸附力預(yù)測方法
礎(chǔ)底部常常出現(xiàn)負(fù)孔壓，阻礙結(jié)構(gòu)物拔出[4-5]。預(yù)測吸附力的方法具有重要工程意義[6-7]。吸附力主要由三部分組成，即拉拔過程中發(fā)展的基底吸力、土與結(jié)構(gòu)物間的粘附力以及結(jié)構(gòu)物側(cè)壁與土體間的側(cè)摩阻力[8-10]。目前對(duì)于上拔阻力的預(yù)測常采用地基極限承載力反向破壞的方法計(jì)算[11-15]，難以體現(xiàn)吸附力產(chǎn)生和作用機(jī)理。通過一系列沉箱模型上拔試驗(yàn)，研究上拔阻力與基底孔壓的發(fā)展變化規(guī)律，為潛坐式結(jié)構(gòu)物吸附力預(yù)測提供依據(jù)。1 試驗(yàn)概況以平底方形沉箱模型試驗(yàn)為例，測定
水利與建筑工程學(xué)報(bào) 2018年5期2018-11-06
- 降雨類型對(duì)土質(zhì)邊坡滲透穩(wěn)定性影響分析
雨類型A-A斷面孔壓變化如圖5所示。圖5 A-A斷面孔壓變化圖由圖5可知，不同降雨類型在a=10 kPa時(shí)影響了8 m范圍以內(nèi)的孔壓分布規(guī)律，平均型降雨情況下，表層孔壓迅速增大，而后向深部發(fā)展，在第10天表面達(dá)到最大值為-5.15 kPa，停雨后逐漸減小，第20天達(dá)到最小為-16.14 kPa；前鋒型降雨模式下，表層孔壓第4天達(dá)到最大為-5.86 kPa，而后隨著降雨強(qiáng)度的減小表層孔壓逐漸降低，第20天降到最小為-17.39 kPa；中鋒型降雨表層孔壓較前
水利科學(xué)與寒區(qū)工程 2018年9期2018-10-12
- 基于現(xiàn)場液化試驗(yàn)的砂土孔壓與剪應(yīng)變關(guān)系研究
控制砂土液化時(shí)的孔壓上，應(yīng)變比應(yīng)力的作用更顯著，而且孔壓和剪應(yīng)變的關(guān)系相對(duì)簡潔，離散性小。另外，基于應(yīng)變的液化判別法日益得到重視和發(fā)展。因此，深入研究飽和砂土液化過程中的孔壓和剪應(yīng)變的關(guān)系，對(duì)進(jìn)一步揭示砂土液化機(jī)理、發(fā)展液化分析方法和探討土動(dòng)力學(xué)的基本理論具有重要意義。目前，有關(guān)飽和砂土的孔壓與應(yīng)變(含體積應(yīng)變和軸向應(yīng)變)的研究成果并不多[3-10]，且對(duì)描述應(yīng)變的指標(biāo)，又以軸應(yīng)變或廣義剪應(yīng)變居多，而非剪應(yīng)變。近些年來，也有一些特殊類砂土的孔壓與應(yīng)變的關(guān)系
振動(dòng)與沖擊 2018年18期2018-09-28
- 尾礦粉砂動(dòng)孔隙水壓力特性試驗(yàn)研究*
]提出適合砂土的孔壓模型并以孔壓值作為砂土液化的標(biāo)準(zhǔn)；Finn等[3]提出內(nèi)時(shí)理論將孔壓曲線表示為單一的破損函數(shù)；謝定義等[4]提出了孔壓的瞬態(tài)模型，將孔壓按其原因分為應(yīng)力孔壓、結(jié)構(gòu)孔壓和傳遞孔壓3種類型，由瞬態(tài)確定的孔壓為三者之和；孟上九等[5]通過對(duì)砂土進(jìn)行動(dòng)三軸試驗(yàn)，提出了一個(gè)在不規(guī)則荷載下的孔壓模型；王艷麗等[6]對(duì)飽和砂進(jìn)行動(dòng)三軸液化試驗(yàn)，提出了適合飽和砂的動(dòng)孔壓應(yīng)變模型；劉叔灼等[7]基于能量法利用動(dòng)三軸不排水循環(huán)剪切試驗(yàn)，通過非線性回歸分析建
采礦技術(shù) 2018年2期2018-05-23
- 循環(huán)荷載下重塑飽和粉黏土的動(dòng)—靜強(qiáng)度弱化規(guī)律研究
樣產(chǎn)生的動(dòng)應(yīng)變或孔壓值較小，給定的應(yīng)力水平比周期荷載水平至大時(shí)，黏土的不排水剪切強(qiáng)度值會(huì)保持不變或是稍有所增加[6]。二：Andersen[7]通過大量試驗(yàn)認(rèn)為周期荷載會(huì)降低黏土的不排水強(qiáng)度，而降低的程度取決于動(dòng)荷載下土體的動(dòng)應(yīng)變與動(dòng)孔壓的水平。曹勇等[8]、王淑云等[9-10]認(rèn)為土體靜不排水抗剪強(qiáng)度取決于周期荷載產(chǎn)生的動(dòng)應(yīng)變與超孔壓，并通過一系列試驗(yàn)進(jìn)行無量綱化處理得到了土體的動(dòng)靜強(qiáng)度與超固結(jié)比的關(guān)系。黃茂松等[11]、魏星等[12]通過大量的室內(nèi)三軸
水資源與水工程學(xué)報(bào) 2018年2期2018-05-22
- 連續(xù)排水邊界下一維均質(zhì)地基的固結(jié)性狀分析
時(shí)刻邊界z=0的孔壓,Pa；p為荷載，Pa；b為反映邊界排水性能的參數(shù)，d-1，并且b>0，b越大，邊界的排水性能越好。該邊界條件能夠很好地和初始條件統(tǒng)一，使其更接近實(shí)際的排水情況。2 固結(jié)方程及其解答2.1 連續(xù)排水邊界下的解答地基邊界的排水條件取為連續(xù)排水邊界，分為單面連續(xù)排水邊界和雙面連續(xù)排水邊界，其余假設(shè)和Terzaghi一維固結(jié)理論相同。飽和軟土層的厚度取H，滲透系數(shù)為k，土的體積壓縮系數(shù)為mv，水的容重為γw。本文按照單面排水計(jì)算，雙面排水只需
現(xiàn)代礦業(yè) 2018年4期2018-05-09
- 天津黏土地基動(dòng)載模式下的孔壓發(fā)展規(guī)律
交通荷載作用下，孔壓的累積和消散使土顆粒間有效應(yīng)力發(fā)生變化，導(dǎo)致土體變形和強(qiáng)度變化。因此，有必要探究出動(dòng)孔壓的發(fā)展規(guī)律，為科學(xué)設(shè)計(jì)施工、合理預(yù)測路基沉降提供支持。土體在動(dòng)力條件下的孔壓發(fā)展規(guī)律要比在靜力條件下復(fù)雜得多。在動(dòng)載方面影響因素主要有振動(dòng)頻率、動(dòng)載幅值、振動(dòng)次數(shù)、加載波形等，在土體自身性質(zhì)方面影響因素主要有應(yīng)力歷史、結(jié)構(gòu)性、顆粒級(jí)配以及物理性質(zhì)等，在試驗(yàn)條件方面有排水條件、固結(jié)度、固結(jié)應(yīng)力比、靜偏應(yīng)力等因素影響。鄭剛等[2]研究發(fā)現(xiàn)，振動(dòng)頻率對(duì)原狀
中國港灣建設(shè) 2018年2期2018-03-05
- 基于初始孔壓非均布條件的軟黏土地基固結(jié)特性分析
063)基于初始孔壓非均布條件的軟黏土地基固結(jié)特性分析李之達(dá)，邵玉(武漢理工大學(xué) 交通學(xué)院，湖北 武漢 430063)將初始孔壓非均布條件用統(tǒng)一表達(dá)式表示，采用Merchant模型推導(dǎo)了初始孔壓非均布條件下的豎井地基黏彈性解。通過與初始孔壓均勻分布條件下的黏彈性解對(duì)比，驗(yàn)證了本文解的正確性。并編制計(jì)算程序分別分析黏彈性參數(shù)、初始孔壓參數(shù)對(duì)于豎井地基固結(jié)特性的影響。研究表明：k及η值的增大均使固結(jié)速率降低，使同等深度的平均孔壓增大，且對(duì)豎井地基平均孔壓的影響
- 波浪作用下飽和砂土孔壓發(fā)展規(guī)律試驗(yàn)研究
浪作用下飽和砂土孔壓發(fā)展規(guī)律試驗(yàn)研究鄧海峰1，2，劉振紋1，2，祁 磊1，2，許 浩1，2，田 偉1，2，李 春1，2(1.中國石油集團(tuán)工程技術(shù)研究院， 天津 300451；2.中國石油集團(tuán)海洋工程重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室， 天津 300451)利用空心圓柱扭剪儀和動(dòng)單剪試驗(yàn)儀分別對(duì)飽和砂土進(jìn)行了循環(huán)耦合剪切和動(dòng)單剪試驗(yàn)，研究比較兩種不同方法下，飽和砂土內(nèi)部孔隙水壓力發(fā)展規(guī)律及其差異。結(jié)果表明，兩種孔壓發(fā)展規(guī)律具有顯著差異，且分別可以采用傳統(tǒng)孔壓增長模型和冪函數(shù)關(guān)系加以
水利與建筑工程學(xué)報(bào) 2017年3期2017-07-03
- 偏壓固結(jié)軟黏土循環(huán)特性試驗(yàn)研究
偏應(yīng)力固結(jié)后累積孔壓的發(fā)展規(guī)律和循環(huán)強(qiáng)度的弱化規(guī)律。根據(jù)孔壓數(shù)據(jù)擬合出軟黏土的孔壓模型，再利用等效超固結(jié)比理論將孔壓模型與強(qiáng)度弱化規(guī)律相結(jié)合，得到了適用于偏壓固結(jié)之后整個(gè)動(dòng)態(tài)循環(huán)過程的強(qiáng)度變化公式。偏壓固結(jié)；循環(huán)荷載；孔壓模型；強(qiáng)度特性近年來軟黏土循環(huán)強(qiáng)度弱化問題越來越得到工程設(shè)計(jì)者的關(guān)注，在設(shè)計(jì)和施工過程中往往也會(huì)采用打塑料排水板、堆載預(yù)壓等軟基處理手段。因此，研究偏壓固結(jié)對(duì)土體循環(huán)強(qiáng)度弱化的影響是非常必要的。在累積孔壓發(fā)展的相關(guān)研究中，Li L L等[
水道港口 2017年2期2017-05-15
- 波致Gibson粉土質(zhì)海床累積孔壓響應(yīng)的簡化分析*
n粉土質(zhì)海床累積孔壓響應(yīng)的簡化分析*張 琪, 徐繼尚**(中國海洋大學(xué)海洋地球科學(xué)學(xué)院，海底科學(xué)與探測技術(shù)教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，山東 青島 266100)基于累積孔隙水壓的控制方程，采用有限差分法求解了波浪作用下Gibson粉土質(zhì)海床的累積孔隙水壓。首先采用有限差分法求解了均勻及雙層海床的累積孔隙水壓，通過與解析解對(duì)比，驗(yàn)證了該方法的準(zhǔn)確性。其次針對(duì)Gibson粉土質(zhì)海床累積孔壓計(jì)算量大的缺點(diǎn)，提出了利用等效替代法獲取簡化土體性質(zhì)參數(shù)的思路，并設(shè)計(jì)算例予以驗(yàn)證
- 飽和黏土中靜壓樁樁周土體強(qiáng)度時(shí)效性分析
樁周土體應(yīng)力及超孔壓的解答，并根據(jù)軸對(duì)稱固結(jié)理論推導(dǎo)了靜壓樁樁周孔壓消散的理論解答.在此基礎(chǔ)上，考慮樁周土體在固結(jié)過程中的松弛效應(yīng)，對(duì)沉樁結(jié)束后樁周土體強(qiáng)度的時(shí)變效應(yīng)進(jìn)行了解析，并通過離心機(jī)模型試驗(yàn)驗(yàn)證了該解答的合理性.結(jié)果表明，該解答能夠較為合理地預(yù)測沉樁結(jié)束后樁周土體強(qiáng)度與超孔壓的變化規(guī)律，而土體超固結(jié)比、靜止側(cè)壓力系數(shù)和土體有效內(nèi)摩擦角等因素對(duì)樁周土體強(qiáng)度變化存在一定的影響.飽和黏土中靜壓樁的承載力具有時(shí)效性，靜壓樁周土體強(qiáng)度時(shí)變規(guī)律的解答能夠?yàn)殪o壓
哈爾濱工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào) 2016年12期2016-12-22
- 粘粒含量對(duì)砂土靜動(dòng)力液化影響的試驗(yàn)
%時(shí)，粘粒會(huì)促進(jìn)孔壓的發(fā)展；當(dāng)粘粒含量大于10%時(shí)，粘粒會(huì)抑制孔壓的發(fā)展。不同含量的粘粒在砂土顆粒間分別起到潤滑與粘結(jié)砂粒的作用。關(guān)鍵詞：粘粒含量；抗液化；液化試驗(yàn)；抗剪強(qiáng)度；孔壓1978年美國巖土工程學(xué)會(huì)將液化定義為“任何物質(zhì)轉(zhuǎn)化為液體的過程”[1]。根據(jù)土體承受荷載的不同，液化又可細(xì)分為靜態(tài)液化與動(dòng)力液化。關(guān)于靜態(tài)液化，戴福初等[2]指出在飽和砂土的不排水三軸剪切試驗(yàn)中，砂土的抗剪強(qiáng)度迅速達(dá)到峰值，此時(shí)發(fā)生的應(yīng)變很小(本文先通過靜力三軸試驗(yàn)，從影響砂土
哈爾濱工程大學(xué)學(xué)報(bào) 2016年3期2016-04-26
- 考慮孔壓積累-消散耦合的等效有限元方法
環(huán)累積塑性應(yīng)變和孔壓發(fā)展規(guī)律的模型。顯式模型一般與分層總和法結(jié)合，但分層總和法無法滿足路基沉降的位移協(xié)調(diào)問題。馬霄等[5]提出了等效有限元法，克服了上述缺陷，但他采用的瞬時(shí)積累逐步消散的孔壓模型與實(shí)際中孔壓積累與消散同時(shí)進(jìn)行并不相符。針對(duì)以上不足的改進(jìn)是本文所做的工作。2 經(jīng)驗(yàn)顯式模型與等效有限元2.1 循環(huán)累積塑性應(yīng)變及孔壓顯式模型黃茂松等[4]在上海地區(qū)第④層飽和軟黏土等向、偏壓固結(jié)不排水循環(huán)加載試驗(yàn)基礎(chǔ)上建立了同時(shí)反映等向、偏壓固結(jié)情況下軸向循環(huán)累積
巖土力學(xué) 2015年1期2015-02-17
- 不同固結(jié)系數(shù)計(jì)算方法之間的比較
度的變化或是超靜孔壓消散過程，都需要給出固結(jié)系數(shù).傳統(tǒng)的計(jì)算固結(jié)系數(shù)的方法是通過對(duì)太沙基一維固結(jié)理論的固結(jié)度計(jì)算公式進(jìn)行簡化，根據(jù)一維固結(jié)壓縮試驗(yàn)所確定的時(shí)間－變形關(guān)系曲線，推導(dǎo)出固結(jié)系數(shù)的近似計(jì)算公式，從而獲得土體固結(jié)系數(shù)，例如時(shí)間對(duì)數(shù)法、平方根法等.這些方法都是圖解法和經(jīng)驗(yàn)配合法，根據(jù)壓縮曲線判斷主固結(jié)起始點(diǎn)d0及固結(jié)點(diǎn)d90、d100，在繪圖過程中易受人為因素干擾，因此具有一定的誤差.除了依據(jù)時(shí)間－變形關(guān)系曲線計(jì)算固結(jié)系數(shù)，也有一些學(xué)者應(yīng)用孔壓測量裝
- 初始孔壓非均布雙層地基一維固結(jié)性狀分析
10004）初始孔壓非均布雙層地基一維固結(jié)性狀分析江唯偉1，張軍輝2（1．廣東省公路勘察規(guī)劃設(shè)計(jì)院股份有限公司，廣州 510030；2．長沙理工大學(xué)公路工程教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，長沙 410004）根據(jù)雙層地基固結(jié)理論，推導(dǎo)出瞬時(shí)加載、單面排水、初始孔壓非均布的一維固結(jié)解答。給出了雙層地基不同工況對(duì)應(yīng)的簡化初始孔壓分布圖，以便實(shí)際運(yùn)用。通過編制的計(jì)算程序，分析了不同初始孔壓分布對(duì)雙層地基一維固結(jié)性狀的影響。結(jié)合硬殼層地基固結(jié)的計(jì)算實(shí)例，分析了硬殼層應(yīng)力擴(kuò)散效應(yīng)
長江科學(xué)院院報(bào) 2013年9期2013-08-09
- 決定飽和巖土材料變形的有效應(yīng)力及孔壓系數(shù)
量（比如總應(yīng)力和孔壓等）之間的關(guān)系，取決于是變形等效還是強(qiáng)度等效[1,5－8]。圖1 有效應(yīng)力原理示意圖 Fig.1 Schematic diagram of the principle of effective stress 對(duì)于飽和巖土材料，雷國輝等[1]已從強(qiáng)度等效的角度，運(yùn)用摩擦學(xué)中的黏著摩擦理論，分析了其有效應(yīng)力的表達(dá)式。本文則從變形等效的角度，分析飽和巖土材料的有效應(yīng)力表達(dá)式，同時(shí)，也分析了Skempton[9]的孔壓系數(shù)B 的表達(dá)式。2 既有
巖土力學(xué) 2012年12期2012-12-31
- 一維小變形主、次固結(jié)耦合理論模型分析
有關(guān)，既包含超靜孔壓消散逐漸轉(zhuǎn)換為有效應(yīng)力帶來的影響，也包含有效應(yīng)力與應(yīng)變關(guān)系的不惟一而與時(shí)間有關(guān)所產(chǎn)生的影響，前者稱為主固結(jié)效應(yīng)，后者稱為次固結(jié)效應(yīng)[1]。土體的主、次固結(jié)效應(yīng)一直是土力學(xué)研究中的一個(gè)重要問題。經(jīng)典 Terzaghi固結(jié)理論假定土體的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系是線性、彈性和與時(shí)間無關(guān)的，這與土體實(shí)際上的應(yīng)力-應(yīng)變時(shí)間相關(guān)性相矛盾。為了克服Terzaghi理論的這一局限性，歷史上曾提出了不少改進(jìn)方法。Ladd等[2]將這些改進(jìn)的固結(jié)理論概括為假說A和假
巖土力學(xué) 2012年7期2012-11-05
- 孔壓靜探試驗(yàn)技術(shù)應(yīng)用探討
監(jiān)測站）1.引言孔壓靜探測試（CPTU）是在測定錐尖阻力qc和側(cè)壁摩阻力f s的同時(shí)，能測量探頭貫入時(shí)土層中的孔隙水壓力u，測量超孔隙水壓力△u隨時(shí)間消散的過程。既可以用超孔壓的靈敏性來對(duì)土體進(jìn)行準(zhǔn)確分層，還能通過超孔壓估算土層的不排水抗剪強(qiáng)度、固結(jié)系數(shù)和滲透系數(shù)等。2.測試概況超孔壓消散試驗(yàn)采用的探頭截面積為15cm2的三橋電測探頭，可同時(shí)測量端阻、側(cè)摩阻以及由于觸探引起的孔壓和探頭傾斜。在探頭肩部裝備了水壓測量計(jì)，測量由于觸探引起的孔壓，采用真空抽氣飽
河南水利與南水北調(diào) 2012年8期2012-06-25
- 散裝鐵礦粉室內(nèi)模型試驗(yàn)研究①
層內(nèi)不同深度埋設(shè)孔壓計(jì)，通過YE6230T01高速動(dòng)態(tài)數(shù)據(jù)采集儀和YEC～DASP數(shù)據(jù)采集與分析系統(tǒng)進(jìn)行數(shù)據(jù)采集和分析，獲取在振動(dòng)荷載作用下不同深度的孔壓上升和消散的宏觀物理機(jī)制.1.1 振動(dòng)臺(tái)設(shè)計(jì)原理與制作振動(dòng)臺(tái)是水平單向振動(dòng)的，并且根據(jù)需要可以調(diào)節(jié)運(yùn)動(dòng)的頻率和振幅.圖1中:R為曲柄長度;L為連桿長度;X為曲柄軸中心到滑動(dòng)軸中心的距離;α為R與水平方向的逆時(shí)針夾角;β為R與水平方向的逆時(shí)針夾角;ω為轉(zhuǎn)動(dòng)的角速度;由幾何關(guān)系可得到滑塊端的速度與加速度表達(dá)式
- 線彈性含水層井水位、孔壓對(duì)引潮位響應(yīng)的研究及其應(yīng)用
性含水層井水位、孔壓對(duì)引潮位響應(yīng)的研究及其應(yīng)用劉春平 唐彥東 廖 欣 萬 飛 石 云(防災(zāi)科技學(xué)院，三河 065200)應(yīng)用線彈性介質(zhì)力均衡方程，研究不排水條件下飽水巖體在潮汐力作用下的體應(yīng)變，提出了承壓含水層孔壓對(duì)引潮高的線性響應(yīng)方程，并給出了該方程響應(yīng)系數(shù)(E)的物理意義。結(jié)合Hsieh等(1987)提出的井水位對(duì)孔壓響應(yīng)的振幅比(A)和位相差(α1)公式，進(jìn)一步推導(dǎo)出了井水位-引潮高振幅比M=EA和位相差α=α1+α2公式。M和α是基于實(shí)測井水位和理
地震地質(zhì) 2011年1期2011-12-06
- 初始孔壓非均布條件下散體材料樁復(fù)合地基固結(jié)理論研究
論均是建立在初始孔壓均布的基礎(chǔ)之上[1－15]，而在實(shí)際工程中，外部荷載并不是連續(xù)的均布荷載，其在地基中產(chǎn)生的附加應(yīng)力是沿深度變化的。因此，開展初始孔壓非均布條件下散體材料樁復(fù)合地基固結(jié)理論的研究，既有理論意義更有實(shí)際價(jià)值。2 數(shù)學(xué)模型2.1 計(jì)算簡圖與基本假定圖1為考慮初始孔壓非均布的散體材料樁復(fù)合地基固結(jié)計(jì)算簡圖。H為軟黏土層的厚度，、分別為地基土體水平向及豎向滲透系數(shù)；為樁體周圍擾動(dòng)區(qū)水平向滲透系數(shù)，為樁體內(nèi)豎向滲流時(shí)樁體滲透系數(shù)，、分別為土體和樁體
巖土力學(xué) 2011年9期2011-09-20
- 黃河口不同強(qiáng)度粉土液化特性的試驗(yàn)研究
動(dòng)三軸試驗(yàn)建立了孔壓增長模型[2－3]、液化臨界孔壓比[3]、動(dòng)剪切模量、阻尼比和動(dòng)強(qiáng)度[4－5]特性等，文獻(xiàn)[3]比較了黃河口粉土、粉質(zhì)黏土和粉砂3種土體的抗液化性能，文獻(xiàn)[6－7]基于現(xiàn)場振動(dòng)試驗(yàn)得到黃河口粉土在循環(huán)荷載下強(qiáng)度喪失和孔壓增長情況。黃河口土體的強(qiáng)度在空間上存在著較強(qiáng)的非均勻性[8]，欠固結(jié)、正常固結(jié)和超固結(jié)土體均存在，不同固結(jié)程度和不同強(qiáng)度的土體，其液化性能差異也較大。先前研究均是基于少量試樣進(jìn)行的測試，并未與土的強(qiáng)度結(jié)合起來。因此，本文
巖土力學(xué) 2011年9期2011-09-20
- 基于孔壓靜力觸探試驗(yàn)估算樁周土孔隙水壓力
就變得非常重要.孔壓靜力觸探試驗(yàn)是一種重要的原位試驗(yàn)手段，它的突出功能之一就是能夠記錄探頭貫入過程中錐尖或錐肩處產(chǎn)生的孔隙水壓力，而孔壓靜力觸探試驗(yàn)的工作機(jī)制又和樁非常相似，國內(nèi)外學(xué)者也對(duì)兩者的聯(lián)系展開過研究[14-15]，但多從試驗(yàn)角度對(duì)比分析.本文針對(duì)軟黏土中樁、錐的貫入特點(diǎn)，采用小孔擴(kuò)張理論進(jìn)行模擬，推導(dǎo)出樁、錐貫入過程中不同部位產(chǎn)生的孔壓理論解，以此為基礎(chǔ)，分析貫入過程中樁、錐相應(yīng)部位產(chǎn)生的孔隙水壓力大小之間的理論關(guān)系，結(jié)合實(shí)際工程分析軟化系數(shù)和孔
- 飽和黃土液化標(biāo)準(zhǔn)的試驗(yàn)研究
的黏土成份延緩了孔壓的發(fā)展過程，在所有的試驗(yàn)中，10%的軸應(yīng)變多發(fā)生于“初始液化”前。Ishihara （1990）[3]針對(duì)由1989年塔吉克5.5級(jí)地震觸發(fā)的黃土滑坡現(xiàn)象，指出半干旱地區(qū)的風(fēng)成黃土層也會(huì)液化，深達(dá)15m的農(nóng)業(yè)灌溉造成土層的不穩(wěn)定。高含水量黃土的塑性降低，黃土的殘余強(qiáng)度降低到2-15kPa是這種現(xiàn)象發(fā)生的兩個(gè)根本原因。國內(nèi)也對(duì)飽和黃土的液化現(xiàn)象進(jìn)行了眾多研究[4-8]。前人在飽和黃土振動(dòng)液化的研究中，對(duì)孔隙水壓力的上升給予了較大興趣，建立
地震工程學(xué)報(bào) 2011年1期2011-01-25
- 初始剪應(yīng)力對(duì)軟黏土峰值孔壓影響試驗(yàn)研究
力及圍壓對(duì)軟黏土孔壓特性的影響，得到軟黏土的孔壓特性指標(biāo)。并在試驗(yàn)的基礎(chǔ)上結(jié)合理論分析建立考慮初始剪應(yīng)力影響的軟黏土不排水孔壓表達(dá)式。1 試驗(yàn)內(nèi)容試驗(yàn)中所取土樣為位于地下5.5 m左右的原狀軟黏土。土樣均取自同一層土上，并在取土后立即放置在恒溫恒濕箱貯存，保證了土樣性質(zhì)的一致性及原狀性。試驗(yàn)中的軟黏土主要物理參數(shù)見表1。試驗(yàn)中按《GDS動(dòng)靜三軸儀》儀器使用手冊(cè)對(duì)試驗(yàn)參數(shù)進(jìn)行調(diào)整，試樣的裝備及制樣步驟與注意事項(xiàng)見《土工試驗(yàn)規(guī)程》。本次試驗(yàn)中靜三軸試驗(yàn)加載速率
鐵道建筑 2010年10期2010-09-04