外管
- 內(nèi)爆炸載荷下泡沫鋁夾芯圓管塑性動力響應(yīng)及能量耗散機理1)
元模擬表明: 在外管發(fā)生變形之前,梯度芯層壓潰變形表現(xiàn)出由低相對密度到高密度的逐層發(fā)展模式.而且梯度芯層的壓縮量大于均勻芯層的壓縮量[30].內(nèi)爆載荷下梯度泡沫夾芯管的一維動力學(xué)模型將夾芯管的變形過程分為3 個階段: 流體與結(jié)構(gòu)相互作用階段、芯層壓縮階段和外管的變形階段.分析表明: 炸藥量、芯層梯度與面板厚度對夾芯管動態(tài)響應(yīng)產(chǎn)生影響;梯度泡沫夾芯管的吸能性能受內(nèi)管壁厚的變化影響較大,受外管壁厚的變化影響較小;芯層的排布方式可改變結(jié)構(gòu)的吸能性及外管變形特征[
力學(xué)學(xué)報 2023年10期2023-11-16
- 水平導(dǎo)向鉆機頂管施工方法
井。步驟四，出土外管頂進，待所述先導(dǎo)管到達所述接收井后，安裝出土外管，所述出土外管頂進的同時安裝螺旋刀盤，所述螺旋刀盤與所述先導(dǎo)管的后端連接密實，通過扭力進行土體切割，切割的土體通過所述螺旋刀盤運出至所述工作井。步驟五，螺旋刀盤頂進，每頂進若干米，進行一次所述螺旋刀盤與所述出土外管的安裝、連接，連續(xù)不間斷施工，直至所述螺旋刀盤以及所述出土外管到達至所述接收井。步驟六，鋼筋混凝土管頂進，所述螺旋刀盤與所述出土外管距離所述接收井1～2m時，在所述工作井內(nèi)安裝轉(zhuǎn)
工程技術(shù)與管理 2022年9期2023-01-12
- 淺析導(dǎo)熱油全夾套管設(shè)計
滿夾套管；內(nèi)管與外管宜采用同種材料避免熱脹差異，內(nèi)管連接的部件應(yīng)與內(nèi)管的材料相同，內(nèi)管、外管均采用無縫鋼管。1 全夾套管的設(shè)計1.1 全夾套管件的選用當(dāng)選用內(nèi)管焊縫隱蔽型夾套管(全夾套)伴熱，管道上的閥門、法蘭、過濾器等應(yīng)為夾套型[1,3]。(1)關(guān)于夾套法蘭，單看焊接端可分為對焊、平焊、承插焊等，另有特殊結(jié)構(gòu)如突面帶孔、帶頸環(huán)式、唇焊式等。綜合考慮加工難度、施工質(zhì)量、造價等，本項目優(yōu)選帶頸對焊夾套法蘭(突面)用于內(nèi)管焊縫隱蔽型，其連接型式見圖1所示。(2
廣州化工 2022年16期2022-09-17
- 液壓脹合成形復(fù)合管彎曲失效行為研究
形時，假設(shè)：①內(nèi)外管接觸面不發(fā)生相對運動；②忽略內(nèi)管與外管之間殘余接觸應(yīng)力的影響；③內(nèi)外管的彈性模量近似相同；④發(fā)生彈性彎曲變形時，認為內(nèi)外管組合成為各向同性材料；⑤復(fù)合管為“內(nèi)強外弱”，即內(nèi)管的屈服強度大于外管的屈服強度。1.1 復(fù)合管彈性彎曲變形分析如圖1所示，當(dāng)不銹鋼襯里復(fù)合管在軸向發(fā)生彎曲變形，且上下最外側(cè)兩點的應(yīng)力剛達到材料的屈服強度，管道截面達到最大彈性變形時，可以近似認為是一個當(dāng)量的單圓管達到了彈性極限狀態(tài)，卸去彎矩載荷M后，管道可以完全回彈
實驗室研究與探索 2022年3期2022-08-04
- 雙壁管在液化天然氣供給系統(tǒng)中的應(yīng)用
為ZONE 0。外管與內(nèi)管間的空腔可用于通風(fēng)或填充氮氣，危險區(qū)域等級定義為ZONE 1。外管與內(nèi)管之間通過滑動式彈性支撐和焊接式固定支撐進行固定，彈性支撐橫向與豎向交錯布置，使各方向受力平衡、變形均勻分布。根據(jù)應(yīng)力計算的結(jié)果確定固定支撐的位置，將內(nèi)管與外管通過套管和固定板進行焊接，限制相對位移。雙壁管彈性支撐和固定支撐布置示意圖見圖 2，彈性支撐和固定支撐截面圖見圖3。圖2 雙壁管彈性支撐和固定支撐布置示意圖3 彈性支撐和固定支撐截面圖3.1 雙壁管的選型
船舶標準化工程師 2022年2期2022-05-05
- 套管換熱器穩(wěn)定性設(shè)計計算的探討
見圖1)，由于內(nèi)外管直徑小且長度較長，在壓力及溫差作用下，容易造成失穩(wěn)，使得內(nèi)外管撓度過大，從而影響換熱效率。本文對該冷卻器的穩(wěn)定性進行了計算，提出內(nèi)管失穩(wěn)的解決方案，可為以后同類設(shè)備的設(shè)計提供參考。1 設(shè)計計算方法1.1 內(nèi)、外管軸向應(yīng)力計算(1)(2)(3)(4)(5)金屬壁溫作用下的外管熱位移：ΔLot=αo(To-20)L(6)外管軸向總位移：ΔLo=ΔLop+ΔLot(7)同理可得內(nèi)管軸向應(yīng)力σi1、內(nèi)管周向應(yīng)力σi2、內(nèi)管軸向應(yīng)力引起的軸向位移
化肥設(shè)計 2022年2期2022-04-28
- 不同流體流向的換熱特性數(shù)值模擬
直徑36 mm,外管直徑80 mm，內(nèi)外管壁厚2 mm，管子總長6 200 mm的二維圖形。簡化后的模型如圖4所示。圖3 換熱器幾何模型圖 圖4 換熱器簡化模型2.2 網(wǎng)格劃分及邊界條件簡化后的模型形狀不規(guī)則，采用三角形殼網(wǎng)格對其進行劃分。為降低服務(wù)器計算負荷，減少網(wǎng)格數(shù)，壁面厚度利用Fluent中的Wall Thickness進行設(shè)定，其中內(nèi)外管壁都設(shè)定為2 mm，且內(nèi)管為導(dǎo)熱性能好的紫銅，外管為抗腐蝕性能好的不銹鋼。最終劃分網(wǎng)格總數(shù)為514 849個，
華北理工大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)版) 2022年1期2022-01-05
- 子宮頸后人工授精在規(guī)模化豬場的應(yīng)用
外陰，然后依次插外管、再插內(nèi)管，最后返回開始輸精。第2步：清潔外陰。用衛(wèi)生紙一次連續(xù)擦5頭需要配種的母豬，先擦外陰外部，然后換張紙擦外陰內(nèi)部。如果擦完之后母豬又拉屎或撒尿，需要重新清潔一次。第3步：取出外管。打開輸精管包裝后，不要接觸和污染輸精管需要插入母豬生殖道內(nèi)的部分。第4步：在外管泡沫頭上涂潤滑劑，注意不要堵塞管孔。第5步：插入外管。將涂有凝膠的外管斜向上45度插入母豬陰道。插入10厘米后水平插入并逆時針方向轉(zhuǎn)動，直至無法繼續(xù)插入，外管被子宮頸鎖住。
養(yǎng)豬 2021年5期2021-11-27
- 淺談三聚甲醛裝置中的夾套管安裝施工技術(shù)
于輸送工藝物料，外管與內(nèi)管的環(huán)形空間主要輸送熱載體（如蒸汽、熱水、導(dǎo)熱油等）或冷載體（冷卻水等），用來對內(nèi)管工藝介質(zhì)的溫度進行提升、降低或者維持恒定的溫度[2]。作為“管中管”，夾套管的管道結(jié)構(gòu)形式?jīng)Q定了其施工工藝不同于普通管道。以下依托山東某三聚甲醛裝置的夾套管現(xiàn)場施工實例，簡要介紹夾套管的施工工藝及技術(shù)要求，為夾套管的現(xiàn)場施工提供一定的參考。1 夾套管型式簡介夾套管的型式主要分為兩種：內(nèi)管焊縫隱蔽型和內(nèi)管焊縫外露型。內(nèi)管焊縫隱蔽型的內(nèi)管焊縫完全被外管覆
石油化工建設(shè) 2021年3期2021-07-23
- 泄油式油管補償器的研制與應(yīng)用*
式油管補償器包括外管和一端插入外管內(nèi)孔的內(nèi)管，外管上部限位環(huán)與內(nèi)管下部限位結(jié)構(gòu)限位配合，內(nèi)管外壁與限位環(huán)內(nèi)壁形成周向密封，內(nèi)管下部與外管管壁通過剪切銷釘固定連接［4］，內(nèi)管插入外管的部分與外管內(nèi)壁形成環(huán)空，環(huán)空有與內(nèi)管內(nèi)孔連通的通道，內(nèi)管上部的上接頭外徑小于內(nèi)管外徑。內(nèi)管管壁能夠與外管限位環(huán)相對滑動，起到補償油管蠕動伸縮的作用，當(dāng)修井作業(yè)起油管時，下放油管使與上接頭下端低于限位環(huán)下端面，內(nèi)管與外管之間的環(huán)空、限位環(huán)與上接頭之間的環(huán)空相連，由于內(nèi)管與外管之間
鉆采工藝 2021年3期2021-07-16
- 超臨界水在套管換熱器中的流動傳熱試驗研究
溫流體進入試驗段外管與內(nèi)管低溫流體實現(xiàn)傳熱。換熱結(jié)束后，試驗段的高溫流體流經(jīng)換熱段，經(jīng)冷凝器冷卻后返回水箱。凝汽器內(nèi)的冷卻水由凝汽泵泵送，出凝汽器后進入冷卻塔冷卻。試驗段兩側(cè)的質(zhì)量流量始終相等。試驗中，調(diào)整預(yù)熱段的功率進而穩(wěn)定低溫流體的入口溫度。通過調(diào)節(jié)加熱段功率，試驗段高溫流體可以與低溫流體實現(xiàn)不同的傳熱狀態(tài)。試驗中所有的加熱方法都是直接電加熱，試驗系統(tǒng)回路如圖1所示。整個雙超臨界水耦合傳熱試驗研究主要包括前期的套管試驗段加工，熱電偶測點布置、密封、連接
中國艦船研究 2021年3期2021-06-08
- 駕駛室前懸襯套制造工藝設(shè)計優(yōu)化
室前懸襯套由塑料外管、鋁質(zhì)內(nèi)軸、鋼質(zhì)內(nèi)片涂敷熱硫化黏合劑后放入硫化模具注射橡膠硫化制成?？蛻粞b配該產(chǎn)品時該產(chǎn)品塑料外管斷裂，故障率1%，故障件不易自翻轉(zhuǎn)軸內(nèi)取出，占用部分人工，客戶對此有所抱怨，直接影響公司聲譽。1 失效模式及工藝流程對客戶失效模式進行統(tǒng)計發(fā)現(xiàn)，模式均為塑料外管斷裂，占比100%（圖1）。該產(chǎn)品原有的生產(chǎn)工藝流程為塑料外管注塑、調(diào)濕、噴砂處理、清洗、涂覆黏合劑、硫化、修邊、包裝。工藝流程簡圖如下（圖2）。因塑料外管原材料（PA66+30%G
橡塑技術(shù)與裝備 2021年4期2021-03-01
- 鋁/鋼雙金屬管電磁縮徑數(shù)值模擬
電磁力，從而使得外管逐漸向內(nèi)變形.其成形過程如下：先對儲能電容器組進行充電，完畢后閉合高壓開關(guān)，使電路導(dǎo)通，隨即電容、線圈和放電回路構(gòu)成類RLC震蕩電路，此時線圈中會產(chǎn)生瞬態(tài)交變電流，交變電流場感生交變磁場，根據(jù)楞次定律，金屬管坯中產(chǎn)生瞬態(tài)強洛侖茲力，外管在此電磁力作用下與內(nèi)管劇烈碰撞，使兩管緊密地貼合在一起.內(nèi)外管連接的原理是成形過程中強沖擊波驅(qū)動內(nèi)外管表面接觸區(qū)產(chǎn)生劇烈塑性變形，并誘發(fā)絕熱溫升與異種金屬界面的擾動和機械咬合，從而實現(xiàn)冶金結(jié)合.2 電磁縮
哈爾濱工業(yè)大學(xué)學(xué)報 2021年2期2021-01-26
- 某長期服役海底管道的腐蝕現(xiàn)狀和腐蝕機理
均為16Mn，內(nèi)外管環(huán)形空間內(nèi)填充聚氨酯保溫層和高密度聚乙烯保護層。管道外部為海水環(huán)境，管道內(nèi)部為油氣水混輸介質(zhì)。管道運行壓力為0.5 MPa，運行溫度為75 ℃，管內(nèi)介質(zhì)含水率約為85%，平均流速約為0.325 m/s，管內(nèi)氣相介質(zhì)中CO2分壓為0.025 MPa，H2S分壓約為0.21 kPa，液相pH為7.66，Cl-質(zhì)量濃度約為6 630 mg/L，管內(nèi)未加注緩蝕劑。為了保證油田的安全生產(chǎn)，對管道進行更換，并對更換的管段進行腐蝕狀況評估和腐蝕原因分
腐蝕與防護 2020年12期2021-01-19
- 石油化工夾套管施工方法概述
主要由內(nèi)管、夾套外管、外管調(diào)整段、管帽、夾套法蘭、外管蒸汽聯(lián)絡(luò)管、定位板和支撐板等部件構(gòu)成。夾套管是一種具有雙層套管結(jié)構(gòu)的特殊管道，在小直徑管道外面套上同心的大直徑套管，內(nèi)管用于輸送工藝介質(zhì)，套管內(nèi)流動著起保溫或加熱作用的熱載體來補充內(nèi)管在輸送或停輸期間的熱損失，以保持恒定的工藝溫度。夾套管結(jié)構(gòu)圖見圖1。圖1 夾套管結(jié)構(gòu)示意圖1.2 分類夾套管可分為內(nèi)管焊縫隱蔽型和內(nèi)管焊縫外露型兩種，詳見圖2。圖2 兩種類型夾套管結(jié)構(gòu)示意圖2 夾套管線施工流程夾套管施工流
石油化工建設(shè) 2020年4期2020-10-22
- 外連接預(yù)應(yīng)力隔熱管改進及受力分析
隔熱管預(yù)應(yīng)力和內(nèi)外管受熱不均的影響。閆相禎等[9]建立了考慮內(nèi)外管裝配應(yīng)力的隔熱管最佳脹率設(shè)計方法，但在裝配載荷計算時未考慮內(nèi)外管初始長度不同的影響。本文在前人研究的基礎(chǔ)上，提出降低隔熱管接箍處熱損失的改進方案。建立考慮裝配應(yīng)力和內(nèi)外管溫差影響的隔熱管綜合受力分析模型，對提高隔熱管隔熱性能和使用壽命均具有重要的意義。1 外連接預(yù)應(yīng)力隔熱管結(jié)構(gòu)預(yù)應(yīng)力隔熱管結(jié)構(gòu)包括外連接、內(nèi)連接及無接箍內(nèi)連接等方式，其中外連接方式應(yīng)用最多。外連接預(yù)應(yīng)力隔熱管結(jié)構(gòu)如圖1，主要由
石油礦場機械 2020年5期2020-09-29
- 鋯-4合金包殼長期均勻腐蝕性能研究
0.57 mm，外管壁厚為0.72 mm。表1為鋯-4合金包殼管化學(xué)成分。表1 鋯-4合金包殼管化學(xué)成分(w/%)從鋯-4合金包殼內(nèi)管和外管分別截取長度25 mm的樣品，在無水乙醇中超聲波清洗，干燥后用電子天平(測量精度為0.01 mg)稱重。為了減少實驗的偶然誤差，采用了較多的平行試樣進行腐蝕試驗。最初將內(nèi)管、外管各28支平行試樣放入高壓釜內(nèi)。腐蝕實驗分100、300、498、1 000、1 500、2 000、2 500、3 000、3 500、4 0
鈦工業(yè)進展 2020年4期2020-09-08
- 夾套管封閉件結(jié)構(gòu)型式的探討
內(nèi)管走工藝介質(zhì)，外管套在內(nèi)管上，之間有一定的空間，用來走提供熱量的流體。外管封閉件主要分兩種結(jié)構(gòu)，有封閉環(huán)和封閉錐兩種，見圖1所示。本文運用Ansys workbench軟件對兩種結(jié)構(gòu)在壓力載荷和壓力-溫度載荷作用下進行分析比較。圖1 外管封閉件1 有限元模型的建立主要技術(shù)參數(shù)見表1。表1 主要技術(shù)參數(shù)金屬材料的導(dǎo)熱系數(shù)取自GB/T 151[1]附錄F表F.1，彈性模量及線膨脹系數(shù)取自GB/T150[2]附錄B表B.13和B.14，本文不再列出。夾套管結(jié)構(gòu)
石油和化工設(shè)備 2020年8期2020-09-02
- 固定支架式雙壁管的預(yù)制安裝方法
子，通常由內(nèi)管、外管、內(nèi)管支架等3部分組成。內(nèi)管輸送LNG燃氣；外管通過管支架將雙壁管固定在船體結(jié)構(gòu)上；內(nèi)管支架支撐于內(nèi)管與外管之間，使內(nèi)管與外管之間形成同心的環(huán)形空間。該環(huán)形空間安裝有獨立的機械式防爆抽風(fēng)機[3]，其出風(fēng)口與大氣相通，將可能從內(nèi)管泄漏的LNG燃氣引至開敞處所，降低燃爆風(fēng)險[4]。(1) 內(nèi)管支架型式。雙壁管內(nèi)管固定通常有彈性支撐和固定支撐2種型式。彈性支撐結(jié)構(gòu)復(fù)雜[5]，安裝位置不僅需考慮船舶振動及滑動方向[6]，而且需根據(jù)具體布置進行內(nèi)
造船技術(shù) 2020年4期2020-08-28
- 內(nèi)爆炸載荷下梯度泡沫鋁夾芯管的動態(tài)響應(yīng)*
的泡沫芯層夾芯管外管變形量大于單層圓管。夾芯結(jié)構(gòu)的芯層具有很強的設(shè)計性，在芯層中引入梯度后，結(jié)構(gòu)的力學(xué)性能得到了進一步提升，梯度芯層比普通芯層更能發(fā)揮芯層材料的吸能特性。Shen 等[9]提出，當(dāng)夾芯結(jié)構(gòu)的芯層梯度分別為正梯度和負梯度時，結(jié)構(gòu)在變形過程中會出現(xiàn)一個沖擊波和雙重沖擊波。Gardner 等[10]研究了梯度泡沫夾芯梁在沖擊波作用下的動態(tài)力學(xué)行為，實驗結(jié)果表明，梯度泡沫芯層層數(shù)的增加會減小芯層間阻抗的不匹配，并提高結(jié)構(gòu)的抗沖擊性能。Liang 等
爆炸與沖擊 2020年7期2020-08-10
- 可拉伸皮芯纖維狀硅橡膠TENG的制備及其改性研究
備(1) 硅橡膠外管的制備先將硅橡膠與固化劑以1:1的質(zhì)量比均勻混合制備硅橡膠混合物，通過自動涂膜機在聚酯樹脂板上鋪膜，膜厚約1.5 mm，固化后脫模即得到硅橡膠膜；然后將該硅橡膠膜包裹在直徑5 mm的亞克力圓管外，并用硅橡膠混合物封口，固化后將亞克力圓管抽取出，制得硅橡膠圓管即為硅橡膠外管。(2)內(nèi)芯纖維的制備成立家長導(dǎo)師團，利用互聯(lián)網(wǎng)平臺與學(xué)生家長共享學(xué)校的新聞、信息，并給學(xué)生以家庭作業(yè)的形式與家長共同探討職業(yè)生涯規(guī)劃問題，隨后逐步細化個人規(guī)劃，尤其是
合成纖維工業(yè) 2020年3期2020-07-17
- 壓水堆新型燃料組件骨架壓力電阻點焊工藝研究
部件采用了導(dǎo)向管外管與導(dǎo)向管內(nèi)管相焊接的方式進行連接，有別于AFA 3G燃料組件骨架，其采用抗彎曲性能優(yōu)良的MONOBLOCTM導(dǎo)向管。MONOBLOCTM導(dǎo)向管有約200 mm長的內(nèi)徑變徑的緩沖段，壁厚從導(dǎo)向管上部的0.5 mm增加到下部的1.18 mm，與靠近下管座的端部格架焊舌片相連接。骨架由11層格架、24根導(dǎo)向管部件、1根儀表管、1個下管座組成，導(dǎo)向管部件由導(dǎo)向管外管、導(dǎo)向管內(nèi)管與端塞焊接而成，長約3900 mm，靠近下管座為長約630 mm的導(dǎo)
熱處理技術(shù)與裝備 2020年3期2020-06-28
- 一次性結(jié)膜囊沖洗器的設(shè)計與應(yīng)用＊
腈共聚物材料制成外管、指托、推桿及指環(huán)，外管外壁上弧形指托內(nèi)部緩沖墊由聚氨酯類無彈海綿材料制成，推桿所帶活塞由高質(zhì)量天然橡膠或合成橡膠材料制成。1.2 制作方法 一次性結(jié)膜囊沖洗器由外管以及嵌套在外管內(nèi)帶活塞的推桿組成。外管頭端為細長彎曲呈30～45°的注吸頭，注吸頭從頭端到尾端逐漸縮徑。外管末端內(nèi)徑逐漸增大呈喇叭口形。外管末端外壁上通過旋轉(zhuǎn)軸活動連接兩個對稱設(shè)置的弧形指托，其內(nèi)部黏貼與指托形狀相同的緩沖墊；外管中后部外壁對應(yīng)點位設(shè)置兩個供指托前端嵌入的凹
天津護理 2019年6期2020-01-14
- 金屬套管腐蝕缺陷的脈沖渦流近-遠場復(fù)合檢測
其中，由金屬內(nèi)、外管組成的雙層金屬套管在工程中最為常見。由于在高溫、高壓、應(yīng)力復(fù)雜的環(huán)境下服役，雙層金屬套管極易出現(xiàn)腐蝕和疲勞裂紋等缺陷，而嚴重影響結(jié)構(gòu)完整性，造成套管失效[1-2]，因此對雙層金屬套管進行有效原位無損定量評估十分重要。近年來，國內(nèi)外學(xué)者對金屬管道無損檢測進行了大量研究。鑒于傳統(tǒng)渦流檢測技術(shù)在管道檢測中易受集膚效應(yīng)、提離噪聲的影響[3]，脈沖渦流檢測(Pulsed Eddy Current，PEC)和脈沖遠場渦流檢測(Pulsed Remo
無損檢測 2019年10期2019-10-31
- 熱風(fēng)式相變陶瓷散熱器的創(chuàng)新設(shè)計
所示，包括內(nèi)管、外管、相變蓄熱材料及引風(fēng)管；內(nèi)管同軸固定套裝在外管內(nèi)，內(nèi)管設(shè)有封閉腔，相變蓄熱材料填充在內(nèi)管的封閉腔內(nèi)，引風(fēng)管的管壁上開設(shè)有熱風(fēng)口，外管下端套裝在熱風(fēng)口處并與引風(fēng)管密閉連接，外管與引風(fēng)管相互垂直設(shè)置，外管和內(nèi)管之間的間隙為風(fēng)道。外管頂端為封閉端，該封閉端中部開設(shè)有出風(fēng)口。相較于外管直徑，出風(fēng)口縮小了面積，降低了熱風(fēng)排出的速度，便于熱風(fēng)內(nèi)熱量的有效吸收。錐形管正對內(nèi)管下端設(shè)置，引風(fēng)管引入溫室內(nèi)的熱風(fēng)，引風(fēng)管引入的部分熱風(fēng)從熱風(fēng)口和錐形管5進入
時代農(nóng)機 2019年6期2019-10-12
- 安徽省合肥市公安局蜀山分局三里庵派出所：全程英語授課，送教進校園
負責(zé)，社區(qū)民警和外管民警擔(dān)任教員，以全程英語授課的模式，有針對性地講述中國法律法規(guī)，真正起到點對點的宣傳效果，進一步織密校園安全防護網(wǎng)。在課上，外管民警以2019年以來發(fā)生的典型案例為切入點，逐漸引出講座的主題即和外國人相關(guān)的相關(guān)法律法規(guī)、規(guī)章制度和注意事項。通過身邊案例，對法條進行故事演繹和剖析，確保人人聽得懂，個個能牢記。整個講座過程中，外管民警以幽默詼諧的方式調(diào)動聽眾的積極性和參與度，寓教于樂，寓學(xué)于樂，現(xiàn)場掌聲和笑聲不斷，取得了良好的效果。（朱昌慶
派出所工作 2019年11期2019-09-10
- 內(nèi)管焊縫隱蔽型夾套管安裝施工技術(shù)
由內(nèi)管（主管）和外管組成的具有雙層套管結(jié)構(gòu)的管路。套管間的空隙供熱流體循環(huán)以提升和維持內(nèi)管中流動介質(zhì)的溫度，在石油化工生產(chǎn)中被廣泛應(yīng)用。夾套管道的形式主要有內(nèi)管焊縫隱蔽型與內(nèi)管焊縫外露型兩類，內(nèi)管焊縫隱蔽型的內(nèi)管焊縫均被外管所包覆，而內(nèi)管焊縫外露型則將內(nèi)管的焊縫暴露在外，沒有被外管包覆。內(nèi)管焊縫隱蔽型夾套管安裝比內(nèi)管焊縫外露型和一般管道安裝工藝復(fù)雜得多，質(zhì)量要求高。若施工工藝不當(dāng)，很容易造成內(nèi)管泄漏，在外管已完全封閉的情況下，很難查找泄漏點，返工造成的損失
建筑施工 2018年2期2019-01-11
- 新型雙金屬CRA復(fù)合管熱液壓成形新工藝
能承受高壓的碳鋼外管與耐腐蝕合金(CRA)內(nèi)管復(fù)合而成的[1]。考慮到生產(chǎn)效率、成本、能耗及耐腐蝕性等因素，在工業(yè)生產(chǎn)中采用雙金屬CRA復(fù)合管而非純CRA管，內(nèi)層(復(fù)合管)厚度僅為1.5～3 mm耐腐蝕合金，可有效防止介質(zhì)在運輸過程中的腐蝕[2]，而且批量生產(chǎn)成本低。近年來，國內(nèi)外許多研究人員采用了各種方法來制造雙金屬CRA復(fù)合管，例如，冶金結(jié)合工藝或液壓成形工藝已被廣泛應(yīng)用于該領(lǐng)域[3]，盡管熱處理在冶金結(jié)合過程中是必不可少的，但它可能導(dǎo)致應(yīng)力腐蝕開裂或
實驗室研究與探索 2018年11期2018-12-10
- 磁脈沖焊接集磁器開口對焊接接頭的影響機理
減弱了其附近位置外管所受的磁場力，導(dǎo)致在焊接過程中開口間隙附近外管的變形速度小于其他位置，引起外管向內(nèi)棒沖擊時產(chǎn)生周向沖擊角度，從而使集磁器開口間隙附近接頭出現(xiàn)了軸向連接，反而有利于管棒連接．不同沖擊間隙下均有其所對應(yīng)的最優(yōu)放電電壓范圍，在受到集磁器開口間隙的影響下，電壓過大會導(dǎo)致接頭開裂．磁脈沖焊接；集磁器開口間隙；異種金屬；空管變形磁脈沖焊接(magnetic pulse welding，MPW)技術(shù)是一種高速的固相連接方法．它的工作原理是通過磁場力驅(qū)
- 氣井安全試壓短接的研制
、軸承、上接頭、外管、內(nèi)管、下接頭等7部分組成，具體見圖1。（1）上接頭和下接頭結(jié)構(gòu)基本一致，只是位于短接的上、下兩端，一端車制內(nèi)螺紋（用來連接外管），一端車制油管加大外螺紋（用來和井口油管懸掛器連接），在外螺紋和內(nèi)螺紋之間的接頭側(cè)面鉆出錐管扣，用來連接變換接頭和試壓管線。（2）外管：選擇厚壁鉆桿，兩端車制外螺紋用來和上、下接頭連接，中間有內(nèi)管通過，內(nèi)部承受試壓時的內(nèi)擠壓力。（3）內(nèi)管：放于外管中間的小直徑管子，與外管之間形成環(huán)空來傳遞試壓介質(zhì)，外部承受實
西部探礦工程 2018年10期2018-10-26
- 一種多用途新型橡膠管及其制備方法
的膠管包括內(nèi)管、外管和增強層，增強層設(shè)于內(nèi)管和外管之間。膠管材料配方為：丁腈橡膠 20～30，聚氯乙烯 20～30，氯化聚乙烯5～10，增塑劑DOP 30～40，增塑劑DEHA 6～10，增塑劑TOTM 2～3，大豆油 3～5，鈣鋅穩(wěn)定劑 0.5～1，硬脂酸 0.2～0.5，防老劑TNP 0.5～1.5，二堿氏磷酸鉛 2～3，著色劑0.2～0.5。該膠管加工方便，直接擠出成型，且質(zhì)量比傳統(tǒng)膠管減小40%，具有耐油和耐老化的優(yōu)點。
橡膠工業(yè) 2018年5期2018-02-17
- 夾套管設(shè)計優(yōu)化
用時應(yīng)注意由于內(nèi)外管熱膨脹量不一致，引起的彎頭部位接觸問題，需校核所選組合彎頭的內(nèi)外管間隙及彎頭處內(nèi)外管相對熱膨脹量。如果內(nèi)外管碰撞，則夾套管外管尺寸應(yīng)考慮加大或?qū)濐^處局部擴徑，見圖1。圖1 彎頭處局部擴徑1.2 夾套分支管夾套管上有分支管連接時，應(yīng)注意操作狀態(tài)下因內(nèi)外管熱膨脹量不一致，可能導(dǎo)致外管三通與內(nèi)管上的支管碰撞，尤其要注意內(nèi)管上的分支管采用支管臺連接的情況。如出現(xiàn)碰撞，可通過以下兩種方式進行調(diào)整：(1)調(diào)整分支管位置，使其靠近內(nèi)外管連接處，減小
山東化工 2017年11期2017-09-15
- 套管換熱器的設(shè)計
走內(nèi)管，冷卻水走外管，內(nèi)、外管阻力降均不大于10KPa。在套管換熱器中，冷、熱流體分別通過環(huán)隙和內(nèi)管，熱量自熱流體傳給冷流體。這種熱量傳遞過程包括三個步驟：熱流體給熱于管壁內(nèi)側(cè)，熱量自管壁內(nèi)側(cè)傳導(dǎo)至管壁外側(cè)，管壁外側(cè)給熱于冷流體。三者的傳熱量Q相等，冷、熱流體主體溫度已知，則總推動力已知，所以只要求出總的熱阻即可根據(jù)傳熱公式求出總的換熱面積，進而求得所需換熱管的長度。定性溫度的確定，熱水的定性溫度為（95-92）/2= 93．5℃，冷卻水的定性溫度為（43
當(dāng)代化工研究 2017年4期2017-07-18
- 雙金屬復(fù)合管液壓成型的有限元模擬及殘余接觸壓力計算＊
小成型脹管壓力，外管彈性極限脹管壓力及接觸壓力、外管剛發(fā)生屈服時的脹管壓力和接觸壓力以及外管完全發(fā)生塑性變形的極限脹管壓力和接觸壓力，卸載后的殘余接觸壓力。結(jié)果表明，當(dāng)外管材料為X65C時，內(nèi)外管卸載后殘余接觸壓力為0，當(dāng)外管材料為L360QS時，卸載后內(nèi)外管殘余接觸壓力為3.495 MPa，并且脹管壓力處于彈性極限脹管壓力49.78 MPa和塑性極限脹管壓力54.6 MPa時，外管將出現(xiàn)塑性變形，在脹接時，必須控制脹管壓力小于塑性極限脹管壓力，否則，外管
焊管 2016年7期2016-12-18
- 硫磺回收裝置中夾套管施工工藝探討
蔽型的夾套管，內(nèi)外管材質(zhì)均為20#鋼。直管段一般每隔6 m安裝一對法蘭，通過可拆卸跨接管連通；彎管處采用彎頭或三通（四通）并加設(shè)盲法蘭，如圖1所示。由于夾套管的結(jié)構(gòu)形式、安裝程序等比一般工藝管道復(fù)雜，通常采用的現(xiàn)場直接制作安裝方法工作效率低，焊接質(zhì)量難以保證。圖1 蒸汽夾套管示意2 夾套管施工流程夾套管主要由內(nèi)管、外管及跨接管等相關(guān)附件組成。除跨接管外，夾套管的主體部分采用預(yù)制工藝，將夾套管分段編號，大部分管道組成件在專用場地預(yù)制和組焊。焊接采用轉(zhuǎn)動焊接，
石油工程建設(shè) 2016年4期2016-09-20
- 化工用夾套管道在三維工廠設(shè)計系統(tǒng)中的實現(xiàn)方法
廠系統(tǒng)，先將內(nèi)/外管劃分成獨立設(shè)計區(qū)域及特定的工作模型，軸測圖抽取時系統(tǒng)將自動匹配和插入細部典型圖，以闡明夾套內(nèi)管及外管的關(guān)聯(lián)關(guān)系及施工要求。關(guān)鍵詞：三維工廠設(shè)計系統(tǒng)；夾套管夾套管是由外管（又稱套管）及內(nèi)管組成的管道，外管和內(nèi)管之間的間隙用來輸送提供熱量的流體從而維持內(nèi)管流體溫度，以滿足工藝物料輸送的要求，我公司的聚酯（簡稱PET）項目中聚合物的輸送均采用夾套管，因其輸送的溫度較高，一般采用全夾套。我公司管道設(shè)計使用三維系統(tǒng)為鷹圖公司的PDS（Plant
化工設(shè)計通訊 2016年2期2016-06-14
- 外管約束橡膠混凝土減震薄壁橋墩
本發(fā)明介紹了一種外管約束橡膠混凝土減震薄壁橋墩，其結(jié)構(gòu)包括外管、加勁板、豎隔板、混凝土保護層?；炷帘Ｗo層包覆在外管的外壁；外管內(nèi)腔沿橋墩縱向設(shè)有多塊帶中心孔的加勁板，加勁板的外緣與外管內(nèi)壁連接，形成可容納橡膠混凝土的層狀空腔；空腔內(nèi)設(shè)有多塊豎隔板，并且每塊豎隔板的兩側(cè)邊均固定于外管內(nèi)壁。本發(fā)明建立了包裹橡膠混凝土三向受壓的有效邊界條件，降低了橡膠混凝土在地震荷載下的破壞程度，使橋墩承載力提高、減震效果明顯、截面尺寸減小，還可以回收利用廢舊橡膠，有利于環(huán)境
橡膠科技 2016年2期2016-02-25
- 母豬子宮深部輸精操作細則
部輸精時輸精管的外管泡沫頭就鑲嵌在子宮頸內(nèi)，這樣內(nèi)細管就會輕松通過子宮頸進入子宮。2 輸精前準備（1）技術(shù)準備：誘情公豬，子宮深部輸精器材，精液袋。（2）用記號筆清晰標記正在發(fā)情的母豬，所有需要輸精母豬排隊等候輸精，引開公豬后保持母豬安靜，并至少等待45min，避免母豬興奮而造成子宮收縮，從而為母豬的輸精做好準備。原因在于在使用深部輸精器材時，在插入泡沫頭輸精管之后，需要在插入子宮內(nèi)細管，細管越過子宮頸褶皺到達子宮體位置后開始輸精，如果公豬在母豬前誘情，會
中國畜禽種業(yè) 2016年2期2016-01-27
- 變徑管與薄壁圓管軸向壓縮過程研究
壓縮時，其內(nèi)管和外管都受到力的作用［3］，各部分的變形模式有很多種，如自由翻轉(zhuǎn)、內(nèi)管和外管的軸對稱或非軸對稱失穩(wěn)［4］等。為了能直觀地研究變徑管在軸向載荷作用下的變形過程，將變徑管的內(nèi)管、中管和外管抽象出來單獨研究，其中內(nèi)管和外管可以看作只受軸向壓縮，中管受軸向拉伸。結(jié)合圓管軸向壓縮，可以對變徑管的變形過程作系統(tǒng)研究，從而為變徑管在軸向壓縮過程中出現(xiàn)自由翻轉(zhuǎn)提供新的理論依據(jù)。1 理論研究變徑管結(jié)構(gòu)及軸向壓縮過程如圖1所示，在軸向載荷作用下，其內(nèi)管和外管受到
機械工程與自動化 2015年3期2015-12-31
- PDS中夾套管三維工程設(shè)計實踐探討
獨特性，常規(guī)虛擬外管的PDS三維設(shè)計方法很難完全實現(xiàn)自動化出圖，必須對PDS的模型和系統(tǒng)文件進行人工特殊處理，既復(fù)雜又費時。本文結(jié)合夾套管工程設(shè)計的要點及國內(nèi)某化纖項目的工程實例，采用新思路對夾套管三維工程設(shè)計過程中PDS的設(shè)置、建模設(shè)計方法、出圖匯料等方面進行了探討。1 三維管道建模中PDS的設(shè)置圖1為管道模型在PDS中的構(gòu)架，根據(jù)PDS的特點，任何兩根管道的三維模型在同一區(qū)域（如Area1）或同一模型（如Model1）中均不能在物理位置上重合；一旦重合
上海化工 2015年7期2015-12-01
- 麻醉用硬外管在纖維支氣管鏡吸痰術(shù)中的應(yīng)用
000）麻醉用硬外管在纖維支氣管鏡吸痰術(shù)中的應(yīng)用肖仁威鐘小婷謝麗娟黃偉強（英德市人民醫(yī)院中心ICU，廣東 清遠 513000）目的 探討麻醉用硬外管在纖維支氣管鏡吸痰術(shù)中的應(yīng)用價值。方法采用Olympus-BF P40纖維支氣管鏡，輔以麻醉用硬外管，對ICU 42例重癥肺部感染患者吸痰后療效觀察。結(jié)果42例患者經(jīng)纖維支氣管鏡輔以麻醉用硬外管吸痰后有效33例，無效9例。結(jié)論使用麻醉用硬外管持續(xù)沖冼對細支管深部痰液達到?jīng)_出及稀釋作用，使吸痰效果更佳，減少吸痰次
中國醫(yī)藥指南 2015年16期2015-10-22
- 夾套管配管設(shè)計淺析
于輸送工藝介質(zhì)，外管與內(nèi)管同心，用于輸送熱媒介質(zhì)，該管道結(jié)構(gòu)可以保持管內(nèi)輸送粘性流體、凝固性流體以及高熔點合成液的流動性能和溫度，防止輸送過程中流體在管道中凝結(jié)，效果優(yōu)于普通伴熱管道。1 類型及選用按熱媒介質(zhì)的種類，夾套管可以分為熱水夾套、熱油夾套和蒸汽夾套，分別適用于不同的化工物料。按管道的結(jié)構(gòu)形式、外套管和內(nèi)管的連接形式分為內(nèi)管焊縫隱蔽型和內(nèi)管焊縫外露型，又稱為完全夾套管和不完全夾套管兩種形式。輸送介質(zhì)的凝固點在50 ～100℃的工藝管道宜采用內(nèi)管焊縫
化工設(shè)計 2015年3期2015-08-19
- 一種用于氣化系統(tǒng)的進料噴射器
間進料通道；3）外管：外管包括外管管部（其中有限定的外進料通道）和連接到彼此的外管前端部組成，外管前端部由燒結(jié)碳化硅、燒結(jié)氮化硅或陶瓷基復(fù)合材料組成。該專利還提供了該氣化系統(tǒng)進料噴射器的操作方法，以及一整套的整體煤氣化聯(lián)合循環(huán)發(fā)電設(shè)備的相關(guān)方法。（General Electric Company）/ US 20150197697 A1，2015-07-16
石油化工 2015年9期2015-08-15
- 套管滑套外管的加工
套管滑套工具中，外管是該工具的關(guān)鍵零件之一。圖1所示為國內(nèi)某制造廠生產(chǎn)的套管滑套外管，筆者結(jié)合該外管的結(jié)構(gòu)特點及該廠的加工設(shè)備狀況，給出了外管的機械加工工藝。1 套管滑套外管的功用外管兩端通過螺紋連接上、下接頭，上、下接頭與φ139.7 mm（5.5″,1″=25.4 mm）套管連接。 在 φ120 mm孔內(nèi)裝有滑套，滑套外徑與該孔通過橡膠密封圈密封。在外管壁上有8個寬12 mm、長度為128 mm的槽，通過投入鋼球座封于滑套一端的錐孔中，再憋壓剪斷外管與
機械制造 2015年9期2015-06-12
- 低密度聚乙烯裝置火炬氣夾套管的設(shè)計
套管材料選擇、內(nèi)外管之間的熱膨脹應(yīng)力、現(xiàn)場施工等問題。本文以低密度聚乙烯火炬氣夾套管為研究對象，闡述夾套管配管設(shè)計、材料選擇及應(yīng)力計算的一些設(shè)計原則。1 夾套管的夾套形式選擇夾套管內(nèi)管與外管的連接形式一般有兩種。內(nèi)管焊縫外露型（半夾套）。內(nèi)管焊縫隱蔽型（全夾套）。在設(shè)計夾套管形式時一般應(yīng)符合以下要求：（1）輸送介質(zhì)的凝固點在50~100 ℃的工藝管適宜采用“內(nèi)管焊縫外露型”夾套管，即半夾套管。（2）輸送介質(zhì)的凝固點高于100 ℃的工藝管適宜采用“內(nèi)管焊縫隱
化工與醫(yī)藥工程 2015年6期2015-03-14
- GGH吹灰器的設(shè)計與優(yōu)化
漏、提升閥和吹灰外管的使用壽命低、吹灰效果不理想等問題。通過分析，針對正壓風(fēng)系統(tǒng)、吹灰器噴嘴頭、開關(guān)閥裝置等方面的問題，提出了優(yōu)化設(shè)計的思路和方向。電廠；環(huán)保；脫硫；GGH；吹灰器；噴嘴；設(shè)計；優(yōu)化0 概 述為了保護環(huán)境，減少有害氣體排放，針對火電廠的污染物排放，我國出臺了一系列的標準，其中當(dāng)然包括SO2的排放。因此，近年來火電廠紛紛上馬脫硫項目，其中應(yīng)用最廣泛的是技術(shù)成熟、運行可靠的石灰石-石膏濕法煙氣脫硫工藝。在石灰石-石膏濕法煙氣脫硫系統(tǒng)中，經(jīng)吸收塔
電站輔機 2015年1期2015-02-06
- 海管設(shè)計中錨固件及阻水器選用原則分析
功能為實現(xiàn)內(nèi)管與外管的運動耦合以及在內(nèi)外管間進水后起到阻水作用。阻水器是一種安裝在內(nèi)外管之間的部件，在內(nèi)外管間進水后起到阻水作用。本文從結(jié)構(gòu)形式、阻水方式、安裝方式、對海管力學(xué)性能的影響和經(jīng)濟性等方面對錨固件和阻水器進行比較，得出了海管設(shè)計中這兩種部件的選用原則。1 結(jié)構(gòu)形式錨固件邊緣通過單面坡口焊分別與內(nèi)管和外管焊接。其焊接形式與海管對接的焊接形式相同，錨固件材料強度等級也與海管相同。通過圖1所示結(jié)構(gòu)形式，在實現(xiàn)阻水作用的同時實現(xiàn)了內(nèi)管與外管運動變形的耦
海洋工程裝備與技術(shù) 2014年2期2014-12-11
- 自由變換 公路車線管再設(shè)計
采用高強度防撕裂外管設(shè)計，鋼線表面也采用的特氟隆涂層處理，特別有特點的設(shè)計在于，剎車管與手變頭安裝臨近的部分，采用螺旋外管與鋼絲外管的巧妙銜接。較短的螺旋外管部分，主要是考慮到安裝在彎把部分的線管需要順勢多彎，避免鋼絲外管大角度彎折造成外壁鋼絲排布參差不齊的問題。較長的并排鋼絲外管，在手柄拉拽剎車鋼線產(chǎn)生巨大收縮力的時候，也可以更加有效減小外線管的收縮，從而為剎車提供更加有力的支撐和最小限度的力損。下面就讓我們一起跟隨技師來一次公路車線管的更換升級。
中國自行車·騎行風(fēng)尚 2014年1期2014-02-26
- 全夾套式夾套管在PDS系統(tǒng)中的建模設(shè)計要點
管完全包裹于夾套外管內(nèi)部，管線上的閥門采用全夾套式閥門，管線上的導(dǎo)淋及放空均采用全夾套式閥門。PDS三維工廠設(shè)計系統(tǒng)主要用于工廠管道走向設(shè)計、碰撞檢查、材料統(tǒng)計以及繪制管道空視圖(軸測施工圖)等，對于全夾套式夾套管的設(shè)計建模并未進行開發(fā)獨立的模塊。本文就應(yīng)用PDS系統(tǒng)進行全夾套式夾套管設(shè)計、建模、材料統(tǒng)計、管道空視圖抽取進行了討論和總結(jié)。一、模型及區(qū)域的劃分對于PDS系統(tǒng)，同一物理坐標處不允許出現(xiàn)兩條管線的segment中心線，但夾套管內(nèi)管、外管屬于中心線
化工管理 2014年15期2014-02-26
- 主機滑油日用系統(tǒng)串油工序前移措施探討
內(nèi)管和一條活動的外管組成，具體形式見下圖1所示，其中H（h）=H1-XX（H：內(nèi)管高度；h外管高度；XX數(shù)值按主機廠家要求）。圖1 回油短管位置示意圖考慮將此短管分成上下兩條短管，形式見下圖2所示。具體作業(yè)階段分為兩個部分，詳細過程見下文。圖2 短管分段安裝示意圖2.1 船塢作業(yè)階段該階段主要分為三個步驟，分別敘述如下：（1）內(nèi)管2的預(yù)制與安裝在滿足內(nèi)管2內(nèi)部接船體板處回焊和打磨的基礎(chǔ)上盡量降低內(nèi)管2的高度H2，因為回油短管整體高度并不高，這樣可降低后續(xù)制
山東工業(yè)技術(shù) 2013年12期2013-11-30
- 蒸汽夾套管在液體工業(yè)萘系統(tǒng)中的應(yīng)用
使用碳鋼無縫管。外管由于接觸蒸汽，也使用碳鋼無縫管，這樣內(nèi)外管材料相同，在管道加熱或冷卻時有利于材料熱應(yīng)力的消除。具體管徑匹配按照表1選用。表1 夾套管內(nèi)外管匹配直徑尺寸(DN)1.2 套管連接形式內(nèi)管焊縫外露型的連接形式有管帽式夾套管(見圖1-a)和端板式夾套管(見圖1-b)。管帽式夾套管連接形式簡易、施工方便，還可根據(jù)地形尺寸、考慮擴建等現(xiàn)場實際情況進行改造，如直管段使用內(nèi)管用法蘭連接的形式(見圖1-c)。圖1 1.3 管件形式1.3.1 三通外管三通
科技視界 2013年34期2013-11-12
- 夾套管施工技術(shù)
后支管、先內(nèi)管后外管的次序進行；2.3 夾套管預(yù)制前應(yīng)對施工圖紙各部位尺寸、技術(shù)要求、選用材料和配件認真校核，同時與現(xiàn)場實際情況進行核對，合理安排組對程序、制定內(nèi)外管分段切割計劃，使焊縫減少到最低限度；2.4 夾套管預(yù)制其調(diào)節(jié)余量為30～50mm，調(diào)節(jié)管段的接縫位置必須避開外管的開口處；2.5 在法蘭、管件之間的直管段至少有一處為兩半的短管，長度最小為200mm；2.6 內(nèi)、外管的支管與主管連接的管端要經(jīng)過修磨，保持與主管相同的圓弧半徑；2.7 在內(nèi)管的直
化工管理 2013年8期2013-06-27
- 套管噴旋流技術(shù)在熱交換器中的應(yīng)用
子套在一起組成，外管由高溫?zé)煔猥@取熱量，充分利用排煙余熱，內(nèi)管中通入冷空氣，內(nèi)外管通過對流和輻射的傳熱方式實現(xiàn)熱量傳遞，是一種結(jié)構(gòu)簡單、換熱效率高的新型空氣換熱器。排煙余熱;對流;輻射;換熱效率高1 背景技術(shù)火力發(fā)電、石油化工等行業(yè)，為了提高工業(yè)鍋爐設(shè)備的熱效率，充分利用排煙余熱，一般都采用煙氣-空氣換熱器，這類換熱器型式較多，但性能良莠不齊。其中，板式換熱器的傳熱效率較低，漏風(fēng)量大，現(xiàn)已逐漸被淘汰；回轉(zhuǎn)式換熱器的漏風(fēng)量大，運行安全性差；熱管式換熱器相比前
中國環(huán)保產(chǎn)業(yè) 2012年11期2012-11-21
- 基于剪滯理論的海底雙層管線熱膨脹計算方法研究
線的變形，產(chǎn)生內(nèi)外管的軸向力，軸向力的大小是決定雙層管線熱屈曲的主要因素。針對海底管線的熱膨脹問題，目前國內(nèi)外大部分文獻資料和海管設(shè)計規(guī)范都是從單層管出發(fā)，而對海底雙層管線的熱膨脹計算方法并沒有太多的研究。Bokaian［1］從應(yīng)變的角度出發(fā)利用數(shù)學(xué)分析模型研究了海底雙層管線指數(shù)溫度梯度、長度、重量、摩擦以及內(nèi)外管相對剛度對熱膨脹特性的影響規(guī)律；石云［2］從應(yīng)變的角度出發(fā)得出了雙層管結(jié)構(gòu)的過渡段長度、管線的熱膨脹位移以及內(nèi)外管軸向力計算方法，但文獻［1－2
中國海上油氣 2012年2期2012-01-23
- 雙層管單層連接管道溫度應(yīng)力分析
鋼管為主,內(nèi)管比外管略長,在每段雙層管的兩端利用變徑管將內(nèi)、外管連接起來,內(nèi)、外管之間填充保溫材料[4],海上施工時只需將管道兩端凸出來的單層管焊接起來。雙層管單層連接結(jié)構(gòu)如圖1,圖中陰影部分為保溫材料,為了減少溫降在單層連接管和變徑管外面也填充保溫材料,對整個連接部分進行保溫。L1為外管軸向長度,L2為變徑管軸向長度,2L3為單層連接管長度。d1和 d2分別為外管和內(nèi)管的外直徑,t1為外管和變徑管的壁厚,t2為內(nèi)管和單層連接管的壁厚,變徑管斜度為1∶n。
石油礦場機械 2011年7期2011-12-11
- 真空自耗電弧爐電極桿焊接裂紋控制技術(shù)研究
8N i9Ti)外管、紫銅 (T2)導(dǎo)電法蘭和紫銅 (T2)連接頭等零件經(jīng)熔化焊接而成,屬封閉式套管結(jié)構(gòu)異種金屬組焊件。圖1為某型進口真空自耗電弧爐電極桿結(jié)構(gòu)示意圖。為擺脫國外的技術(shù)制約,對其進行了國產(chǎn)化試制,按照①②③④的順序依次施焊各組焊焊縫。焊后檢查發(fā)現(xiàn),在焊縫①、④處均產(chǎn)生了極為嚴重的裂紋。圖1 銅 -不銹鋼套管式電極桿結(jié)構(gòu)示意圖Fig.1 Structural diagram of double-pipe electric pole with C
鈦工業(yè)進展 2011年1期2011-09-27
- 淺談擴散法在深井水文勘探中的應(yīng)用
前示蹤劑投放器的外管管壁上的"鹽化外孔1"和內(nèi)管管壁上的"鹽化孔2"相互分開，內(nèi)、外管管壁上的相鄰兩個鹽孔之間有封閉膠圈將分開的孔隔絕開，示蹤劑被密封在示蹤劑投放器內(nèi)管內(nèi)，這樣示蹤劑就不會被鹽化（見圖 1）。圖1 示蹤劑投放器原始狀態(tài)示意圖用擴散法進行測井施工時，示蹤劑投放器懸掛在探管下方，與探管一同下入井中，隨著探管下入深度的不斷增加，示蹤劑投放器周圍的壓力不斷增加。受井內(nèi)井液壓力的擠壓，內(nèi)管被逐漸壓入外管中，當(dāng)壓力增加到一定值時，內(nèi)、外管管壁上的"鹽化
中國新技術(shù)新產(chǎn)品 2011年5期2011-05-09