馬景軍,葉宇天,桂 浩,卿 銅,崔宏耀
(黑龍江工程學(xué)院 汽車與交通工程學(xué)院,黑龍江 哈爾濱150050)
FSAE方程式(Formula SAE)系列賽1978年源于美國(guó)。自創(chuàng)立之初不斷發(fā)展壯大,如今已經(jīng)發(fā)展成為汽車學(xué)術(shù)界一項(xiàng)著名的賽事,先后進(jìn)入歐洲、大洋洲、亞洲等汽車工業(yè)強(qiáng)國(guó)。該項(xiàng)賽事2010年進(jìn)入中國(guó),現(xiàn)在共有79支車隊(duì)參加,包括國(guó)內(nèi)外著名大學(xué)。賽車底盤的一大核心就是懸架系統(tǒng),其關(guān)系到汽車動(dòng)力性、操縱穩(wěn)定性等重要性能。通過在FSAE論壇中調(diào)研發(fā)現(xiàn),懸架系統(tǒng)已經(jīng)成為國(guó)內(nèi)外車隊(duì)研究的熱點(diǎn)。本文將對(duì)FSAE賽車懸架系統(tǒng)的懸架幾何參數(shù)進(jìn)行設(shè)計(jì),利用ADAMS仿真軟件對(duì)懸架系統(tǒng)進(jìn)行建模和優(yōu)化,并提出懸架參數(shù)調(diào)節(jié)的可行方案。
懸架是汽車上十分重要的總成,它將車架或車身與車軸或車輪彈性連接在一起。由于考慮懸架布置空間尺寸,車輪的接地性能,保證恰當(dāng)?shù)膫?cè)傾中心和縱傾中心,同時(shí)參考其他國(guó)內(nèi)外車隊(duì)的設(shè)計(jì)方案,采用雙橫臂獨(dú)立懸架。賽車懸架的參數(shù)初定如下:
懸架參數(shù)初定:主銷長(zhǎng)L3=251mm;上橫臂長(zhǎng)L1=221mm;下橫臂長(zhǎng)L2=340mm;前輪距B1=1 245mm;主銷偏距a=18.87mm;主銷內(nèi)傾角β=5°;上橫臂傾角α=10°;下橫臂傾角α′=0°。
根據(jù)懸架的初定參數(shù),利用AutoCAD繪圖軟件,繪制懸架的二維草圖,如圖1~3所示。通過二維草圖,測(cè)算出懸架的各設(shè)計(jì)硬點(diǎn)(設(shè)計(jì)硬點(diǎn)是設(shè)計(jì)過程中,為保證零部件之間的協(xié)調(diào)和裝配關(guān)系,及造型風(fēng)格要求所確定的控制點(diǎn)(或坐標(biāo))、控制線、控制面及控制結(jié)構(gòu)的總稱),用于建立三維虛擬模型。
圖1 前懸前視圖
ADAMS/View提供了一個(gè)直接面向用戶的基本操作對(duì)話環(huán)境和虛擬樣機(jī)分析的前處理功能,其中包括樣機(jī)的建模和各種建模工具、樣機(jī)模型數(shù)據(jù)的輸入和編輯、求解器和后處理等程序也自動(dòng)連接到數(shù)據(jù)、虛擬樣機(jī)分析參數(shù)的設(shè)置、以及同其他軟件的接口。通過以上確定的懸架硬點(diǎn)參數(shù),在ADAMS/View中創(chuàng)建懸架系統(tǒng)三維模型。在模型創(chuàng)建的過程中,懸架系統(tǒng)的球銷簡(jiǎn)化為剛體球,導(dǎo)向機(jī)構(gòu)推力桿和主銷簡(jiǎn)化成圓柱桿件,模型如圖4所示。
圖2 前懸俯視圖
圖3 前懸側(cè)視圖
圖4 前懸主視圖
前懸架多目標(biāo)優(yōu)化問題的綜合目標(biāo)函數(shù)為
式中:ωi(i=1,2,3,4)為加權(quán)系數(shù),該數(shù)值根據(jù)各個(gè)目標(biāo)重要程度確定;αmax,βmax,γmax,δmax為車輪外傾角、主銷內(nèi)傾角、主銷后傾角和前束值(角)絕對(duì)值的最大值;αmax0,βmax0,γmax0,δmax0為車輪外傾角、主銷內(nèi)傾角、主銷后傾角和前束值(角)絕對(duì)值的最大值的目標(biāo)值。
由于設(shè)計(jì)的主銷為大學(xué)生FSAE賽車,根據(jù)它的特點(diǎn),可以得知對(duì)于FSAE賽車來(lái)說(shuō)前輪內(nèi)傾角和側(cè)向滑移的大小對(duì)賽車的影響較大,其中前輪的內(nèi)傾角是為了補(bǔ)償在高速過彎時(shí)由于輪胎剛度造成的接地面積減小,導(dǎo)致附著力變小,無(wú)法正常轉(zhuǎn)彎的情況。而車輪的側(cè)向滑移量的大小則直接影響著輪胎的磨損情況,由于賽車要具有很好的機(jī)動(dòng)性,如果輪胎在行駛過程中磨損嚴(yán)重,就會(huì)造成附著力不夠,就無(wú)法給賽車提供更高的機(jī)動(dòng)性以適應(yīng)比賽的要求。
選擇優(yōu)化目標(biāo)函數(shù)為賽車的側(cè)向滑移量,變量的取值范圍如表1所示。優(yōu)化前、后懸架硬點(diǎn)的參數(shù)如圖5和圖6所示。將車輪作為驅(qū)動(dòng)令其上下跳動(dòng)為50mm,設(shè)置仿真時(shí)間為1s,仿真步數(shù)為50步,相應(yīng)的各車輪定位參數(shù)的變化曲線如圖7~11所示。
表1 懸變量設(shè)計(jì)
圖5 優(yōu)化前硬點(diǎn)參數(shù)
圖6 優(yōu)化后硬點(diǎn)參數(shù)
圖7 優(yōu)化前、后主銷內(nèi)傾角隨車輪跳動(dòng)變化曲線
圖8 優(yōu)化前、后主銷后傾角隨車輪跳動(dòng)的變化曲線
圖10 優(yōu)化前、后前輪后束角隨車輪跳動(dòng)的變化曲線
圖9 優(yōu)化前、后前輪內(nèi)傾角隨車輪跳動(dòng)的變化曲線
圖11 優(yōu)化前、后側(cè)向滑移量隨車輪跳動(dòng)的變化曲線
由以上的優(yōu)化可知,優(yōu)化后的主銷內(nèi)傾角變化范圍明顯縮小,賽車的操縱穩(wěn)定性得到了提高,不會(huì)因主銷內(nèi)傾角變化過大引起轉(zhuǎn)向盤手力變化過快,減輕了車手的疲勞。主銷后傾角在優(yōu)化后的變化范圍進(jìn)一步縮小,更加增加了賽車高速行駛時(shí)的穩(wěn)定性和高速行駛時(shí)穩(wěn)定的回正性能,提高了高速時(shí)賽車的穩(wěn)定性。優(yōu)化前前輪外傾角變化范圍過大,經(jīng)過優(yōu)化前輪外傾角的變化范圍進(jìn)一步縮小,不至于因?yàn)樽兓秶^大,引起特殊情況下失去附著力的情況發(fā)生。前輪前束角在優(yōu)化前沒有后束角,這樣無(wú)法消除由于前輪內(nèi)傾帶來(lái)的兩側(cè)車輪向內(nèi)側(cè)行駛的缺陷,優(yōu)化后前輪前束角在一定時(shí)間內(nèi)具有負(fù)的前束角,由前輪外傾角隨車輪跳動(dòng)曲線可以看出,在車輪內(nèi)傾的時(shí)候,都具有一定的后束角,兩者幾乎同步變化,所以在整個(gè)范圍內(nèi),前輪的內(nèi)傾角或者外傾角帶來(lái)的不良影響都會(huì)由前輪的后束角或者前束角消除。經(jīng)過優(yōu)化,側(cè)向滑移量變化范圍進(jìn)一步縮小,輪胎的磨損情況得到改善,提高了賽車的穩(wěn)定性。
由于FSAE賽車的懸架系統(tǒng)制作大部分是由車隊(duì)學(xué)生自行加工完成,由于受到工藝的限制,在加工和裝配的過程中會(huì)產(chǎn)生較大的誤差,懸架系統(tǒng)各項(xiàng)定位參數(shù)的精度無(wú)法得到保證。同時(shí)由于賽車在正常測(cè)試和訓(xùn)練過程中,會(huì)因材料的疲勞變形,或是由于發(fā)生某些碰撞導(dǎo)致懸架系統(tǒng)部件變形,從而改變了懸架定位參數(shù)。在參賽的過程中由于面對(duì)不同的賽道形式,需要不同的懸架定位參數(shù)。所以設(shè)計(jì)相應(yīng)的懸架調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu),對(duì)保證賽車的性能十分重要。
可以通過改變推力桿的長(zhǎng)度,來(lái)調(diào)節(jié)懸架的定位參數(shù)。將螺母焊接在專用的焊接套上,再將焊接套焊接在鋼管上。通過球頭和螺母的螺紋連接,來(lái)調(diào)節(jié)推力桿的長(zhǎng)度,如圖12所示。
圖12 推力桿調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)
通過對(duì)懸架系統(tǒng)不同方案與FSAE賽車的性能要求結(jié)合分析,同時(shí)參考其他車隊(duì)賽車懸架系統(tǒng)設(shè)計(jì),并且利用AutoCAD等軟件,確定出賽車懸架的定位參數(shù)。利用ADAMS對(duì)懸架進(jìn)行建模,并且對(duì)懸架進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)。通過設(shè)計(jì)出推力桿的長(zhǎng)度調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu),實(shí)現(xiàn)懸架定位參數(shù)的調(diào)節(jié)。
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