相角
- 計(jì)及PMU量測(cè)數(shù)據(jù)誤差的輸電線路參數(shù)辨識(shí)方法
明，PMU數(shù)據(jù)中相角和幅值會(huì)因許多因素而產(chǎn)生誤差。文獻(xiàn)[1-2]分析了PMU 實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)偏差對(duì)輸電線路參數(shù)辨識(shí)的影響。線路參數(shù)辨識(shí)方法主要分為最小二乘法和卡爾曼濾波法。文獻(xiàn)[3-4]基于IGG 準(zhǔn)則的自適應(yīng)抗差最小二乘法辨識(shí)線路的零序和正序。文獻(xiàn)[5]采用中位數(shù)和相分量模型估計(jì)輸電線路的序參數(shù)。通過(guò)采集不同時(shí)段的PMU 量測(cè)數(shù)據(jù)，用最小二乘法進(jìn)行參數(shù)辨識(shí)，如果不計(jì)量測(cè)誤差，也能得到較好的辨識(shí)結(jié)果[6-7]。然而少有論文為提高辨識(shí)精度，對(duì)PMU 實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)進(jìn)行修
中國(guó)新技術(shù)新產(chǎn)品 2023年22期2023-12-29
- 構(gòu)網(wǎng)型風(fēng)電-串補(bǔ)輸電系統(tǒng)的次同步振蕩特性分析
此時(shí)可以通過(guò)判斷相角裕度的正負(fù)來(lái)判斷正負(fù)電阻-電抗特性。如果諧振點(diǎn)處的相角裕度大于零，則可判斷系統(tǒng)阻抗呈“正電阻+電抗”的特性，此時(shí)系統(tǒng)沒(méi)有次同步振蕩風(fēng)險(xiǎn)；反之有次同步振蕩風(fēng)險(xiǎn)。本節(jié)將搭建構(gòu)網(wǎng)型直驅(qū)風(fēng)機(jī)串補(bǔ)輸電仿真系統(tǒng)，并在此基礎(chǔ)上初步探討算例地區(qū)并網(wǎng)風(fēng)機(jī)數(shù)量對(duì)系統(tǒng)SSR 特性的影響。風(fēng)機(jī)并網(wǎng)系統(tǒng)參數(shù)如表1 所示。表1 風(fēng)機(jī)并網(wǎng)系統(tǒng)參數(shù)Tab. 1 Parameters of wind turbine grid connected system2.2 風(fēng)電
電力科學(xué)與工程 2023年9期2023-10-12
- 無(wú)線電能傳輸系統(tǒng)實(shí)本征態(tài)與零相角點(diǎn)分析
過(guò)耦合狀態(tài)下以零相角狀態(tài)工作并輸出最大功率的方法。先通過(guò)實(shí)本征態(tài)計(jì)算系統(tǒng)的本征工作條件,后經(jīng)過(guò)零相角計(jì)算出在耦合系數(shù)變化時(shí)諧振點(diǎn)的頻率變化。再與實(shí)本征態(tài)得到的結(jié)果進(jìn)行對(duì)比分析,證明了2種方法計(jì)算結(jié)果的一致性。并進(jìn)行仿真驗(yàn)證分裂諧振點(diǎn)的系統(tǒng)性能優(yōu)勢(shì),即在過(guò)耦合區(qū)通過(guò)分裂零相角點(diǎn)的跟蹤可以保證穩(wěn)定的效率和最大輸出功率。1 系統(tǒng)建模與理論分析1.1 實(shí)本征態(tài)以串聯(lián)-串聯(lián)(SS)型為例系統(tǒng)的等效電路模型如圖1所示,兩線圈結(jié)構(gòu)的MC-WPT系統(tǒng)由2個(gè)RLC回路組成。
重慶大學(xué)學(xué)報(bào) 2023年2期2023-04-07
- 計(jì)及高比例分布式光伏能源接入的配電網(wǎng)狀態(tài)估計(jì)
變化時(shí)電壓幅值與相角的比較分析，驗(yàn)證所提方法對(duì)配電網(wǎng)狀態(tài)估計(jì)的可行性和有效性。1 含光伏電源接入的狀態(tài)估計(jì)模型1.1 目標(biāo)函數(shù)配電網(wǎng)接入分布式光伏電源后，量測(cè)方程相應(yīng)節(jié)點(diǎn)將會(huì)有注入的有功與無(wú)功功率。鑒于與光伏電源相連的逆變器生成無(wú)功功率成本高昂，PV系統(tǒng)通常僅輸出有功功率［16-17］。因此，配電網(wǎng)中光伏電源所發(fā)出的無(wú)功功率QPV(x)為0?？紤]到上述PV系統(tǒng)的無(wú)功約束條件，可建立光伏電源接入后的狀態(tài)估計(jì)的目標(biāo)函數(shù)，其表達(dá)形式為［18-22］式中：J(x)
綜合智慧能源 2022年10期2022-12-09
- 一種基于負(fù)載識(shí)別的交流接觸器合閘涌流抑制策略
合閘相位角，但該相角沒(méi)有考慮觸頭負(fù)載回路的電路特性，在該相角下合閘仍然存在涌流.文獻(xiàn)[12]基于電器開(kāi)關(guān)的機(jī)械分散性與關(guān)合預(yù)擊穿特性求解出最佳合閘相角，但該相角需要根據(jù)不同開(kāi)關(guān)的絕緣特性進(jìn)行調(diào)整，計(jì)算過(guò)程復(fù)雜.當(dāng)負(fù)載為感性和容性時(shí)，其抑制涌流的最佳合閘相角均不相同，不同負(fù)載需要不同的應(yīng)對(duì)措施[13].以抑制觸頭回路的合閘涌流為目的，需要對(duì)不同負(fù)載下的合閘過(guò)程進(jìn)行理論分析作為支撐，找到影響涌流的關(guān)鍵因素.本研究通過(guò)理論分析和實(shí)驗(yàn)仿真，找到不同負(fù)載下的最佳合閘
- 柔性低頻輸電高頻諧振風(fēng)險(xiǎn)評(píng)估及抑制方法研究
阻抗幅值相交時(shí)的相角差判斷。若交流系統(tǒng)與M3C阻抗之間的相角差超過(guò)180°，則系統(tǒng)中會(huì)發(fā)生不穩(wěn)定高頻諧振。M3C 延時(shí)分別為300 μs、400 μs、500 μs 和600 μs 時(shí)，亭山站M3C 工頻側(cè)阻抗如圖2 中各條虛線所示。在工頻側(cè)，與亭山站直接相連的節(jié)點(diǎn)有荷花站和昇光站，當(dāng)交流系統(tǒng)正常運(yùn)行以及連接亭山站、荷花站和昇光站的其中一條輸電線路發(fā)生N-1 斷線時(shí)，亭山站工頻側(cè)交流系統(tǒng)阻抗掃描結(jié)果如圖2中的各條實(shí)線所示。根據(jù)圖2可知，在上述各種運(yùn)行方式下
浙江電力 2022年10期2022-11-08
- 含異構(gòu)微源孤島微電網(wǎng)內(nèi)虛擬同步發(fā)電機(jī)預(yù)同步控制策略
3］；另一方面，相角差PI 控制會(huì)產(chǎn)生周期性跳變，若PI 控制器輸出直接加入VSG 頻率環(huán)，會(huì)導(dǎo)致電壓相位無(wú)法同步或VSG 頻率反復(fù)波動(dòng)使系統(tǒng)失穩(wěn)等問(wèn)題［14］。HDG-MG 是小容量系統(tǒng)，其對(duì)VSG 預(yù)同步過(guò)程中的電壓和頻率波動(dòng)敏感，支撐能力不足，源網(wǎng)間的耦合會(huì)極大影響VSG的并網(wǎng)性能和HDG-MG的穩(wěn)定性。為消除相角差跳變對(duì)預(yù)同步環(huán)節(jié)的影響，解決思路主要有兩個(gè)方向:1）改造相角控制器本身；2）改進(jìn)相角控制器輸入變量。文獻(xiàn)［14-15］通過(guò)改進(jìn)相角同步控
電力系統(tǒng)自動(dòng)化 2022年19期2022-10-17
- 配電網(wǎng)合環(huán)操作實(shí)用化研究
環(huán)點(diǎn)兩側(cè)的電壓、相角存在差異，導(dǎo)致合環(huán)瞬間會(huì)產(chǎn)生較大的沖擊電流，穩(wěn)態(tài)時(shí)可能會(huì)產(chǎn)生較大的環(huán)流，這些因素都會(huì)影響電網(wǎng)的安全穩(wěn)定運(yùn)行[2,3]，因此研究合環(huán)暫態(tài)和穩(wěn)態(tài)過(guò)程，具有重要的理論和實(shí)踐意義。目前調(diào)度部門(mén)通常依據(jù)規(guī)程規(guī)定，進(jìn)行合解環(huán)操作：考慮繼電保護(hù)、電網(wǎng)穩(wěn)定和設(shè)備容量等方面的限額，電壓差一般允許在20%以?xún)?nèi)，相角差一般允許在20度以?xún)?nèi)。對(duì)于比較復(fù)雜環(huán)網(wǎng)的合環(huán)操作應(yīng)事先進(jìn)行計(jì)算試驗(yàn)[4-6]，雖然部分研究者已經(jīng)開(kāi)始研究并試點(diǎn)驗(yàn)證配電網(wǎng)30度相角差線路不停電
- 永磁無(wú)刷直流電機(jī)換相角影響機(jī)理研究*
得到了電機(jī)不同換相角與電機(jī)轉(zhuǎn)速、電流之間的影響關(guān)系。其次,在電機(jī)輸出功率一致的情況下,研究了不同換相角對(duì)電機(jī)輸出轉(zhuǎn)矩及各種損耗的影響,揭示了換相角對(duì)輸出轉(zhuǎn)矩以及損耗的影響機(jī)理。樣機(jī)實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證了所述理論與分析的正確性及可行性。1 模型及外電路建立電機(jī)定子采用8極36槽,各項(xiàng)參數(shù)如表1所示,其額定功率為37.5kW,額定頻率為133.33Hz,定子繞組采用Y型連接。表1 電機(jī)基本參數(shù)為了方便計(jì)算與分析,結(jié)合樣機(jī)特點(diǎn)作出如下簡(jiǎn)化[7-8]:(1)忽略位移電流的影響
河南工學(xué)院學(xué)報(bào) 2022年3期2022-09-28
- 一起因500 kV線路傳輸功率過(guò)大而導(dǎo)致線路同頻并網(wǎng)失敗案例分析
側(cè)自動(dòng)同期裝置因相角差無(wú)法滿足并網(wǎng)條件，導(dǎo)致線路兩側(cè)中斷路器均合閘失敗。經(jīng)檢查發(fā)現(xiàn)線路與主變壓器高壓側(cè)相角差為±12°左右，而同期裝置相角差定值為±10°，同期合閘相角差不滿足定值要求，是同期合閘失敗的主要原因，而以往線路正常同期合閘時(shí)的相角差通常小于±1°。下面將探討分析造成同期合閘相角差變大的原因，并采取措施減小同期并網(wǎng)相角差，成功實(shí)現(xiàn)同期并網(wǎng)，進(jìn)而探討影響同頻并網(wǎng)的因素。1 同頻并網(wǎng)與差頻并網(wǎng)概述目前，根據(jù)并網(wǎng)的應(yīng)用場(chǎng)景不同，電力系統(tǒng)將并網(wǎng)操作分為同
四川電力技術(shù) 2022年4期2022-09-01
- 基于電壓幅值對(duì)數(shù)變換的配電網(wǎng)三相不平衡線性潮流計(jì)算
14]對(duì)節(jié)點(diǎn)電壓相角差作了近似，推導(dǎo)得到LPF模型，但未討論對(duì)PV節(jié)點(diǎn)的處理。文獻(xiàn)[15]提出一種幅值、相角解耦的LPF模型，并詳細(xì)推導(dǎo)了含PV節(jié)點(diǎn)的潮流計(jì)算式。文獻(xiàn)[16]基于電壓幅值的對(duì)數(shù)變換，建立了考慮無(wú)功功率和線路網(wǎng)損的輸電網(wǎng)LPF模型。上述的LPF模型都是在三相平衡系統(tǒng)中提出的，但在三相不平衡配電網(wǎng)絡(luò)中應(yīng)用時(shí)，則需要考慮三相電網(wǎng)的特點(diǎn)。文獻(xiàn)[17]提出了一種三相線性近似潮流法。文獻(xiàn)[18]利用線性逼近方程，得到了一種相對(duì)簡(jiǎn)單的多相輻射狀配電網(wǎng)的L
中國(guó)電力 2022年5期2022-06-06
- 基于地表電位幅值和相角的接地網(wǎng)故障診斷方法研究
考慮到地表電位的相角這一因素，應(yīng)用地表電位的幅值與相角這2種因素對(duì)接地網(wǎng)正常狀態(tài)與腐蝕變細(xì)、腐蝕斷裂以及混合故障進(jìn)行仿真對(duì)比研究，從而使接地網(wǎng)故障診斷的準(zhǔn)確性有所提升。1 接地網(wǎng)故障診斷原理及故障模擬1.1 接地網(wǎng)故障診斷原理假設(shè)電流I通過(guò)接地引下線流入接地網(wǎng)，根據(jù)恒定電流場(chǎng)理論，參考點(diǎn)選擇為無(wú)窮遠(yuǎn)處，運(yùn)用格林函數(shù)原理，即可得到電極泄流電流在任一點(diǎn)P處產(chǎn)生的電位：(1)式中：J(Q)為電極表面S在點(diǎn)Q處的泄流電流密度；G(P,Q)為電極幾何形狀的格林函數(shù)。
黑龍江電力 2021年5期2021-12-29
- 對(duì)稱(chēng)遲后-超前校正的一體化設(shè)計(jì)方法
位儲(chǔ)備提高系統(tǒng)的相角裕度；而帶有增益的遲后環(huán)節(jié)則可增大系統(tǒng)的開(kāi)環(huán)增益；超前環(huán)節(jié)主要作用于未校正系統(tǒng)的中頻段，通過(guò)校正環(huán)節(jié)在其高頻段的正相角提高系統(tǒng)的相角裕度［1］。由于遲后環(huán)節(jié)和超前環(huán)節(jié)作用的頻段不同，設(shè)計(jì)參數(shù)之間的影響很小，在校正設(shè)計(jì)時(shí)可以對(duì)它們分開(kāi)設(shè)計(jì)?；谶@樣一種思想，很多教材在通過(guò)遲后-超前環(huán)節(jié)對(duì)系統(tǒng)校正時(shí)，都是將遲后環(huán)節(jié)和超前環(huán)節(jié)分開(kāi)設(shè)計(jì)的。比較有代表性的是文獻(xiàn)［2］和文獻(xiàn)［3］。在文獻(xiàn)［2］中，先采用遲后校正使系統(tǒng)的剪切頻率略小于設(shè)計(jì)要求，再對(duì)
電氣電子教學(xué)學(xué)報(bào) 2021年5期2021-10-23
- 微機(jī)械陀螺儀解調(diào)相角在線自補(bǔ)償方法*
之間會(huì)存在較大的相角偏差。若不對(duì)解調(diào)參考信號(hào)進(jìn)行相位調(diào)整,部分正交信號(hào)會(huì)耦合到哥氏信號(hào)路徑中[3,4],從而影響陀螺儀性能。針對(duì)此問(wèn)題,文獻(xiàn)[5]采用基于幅頻和基頻曲線的一次性掃頻測(cè)量陀螺儀測(cè)控電路引起的相位延遲。文獻(xiàn)[6]介紹了一種基于反向傳播(back propogation,BP)神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)補(bǔ)償微機(jī)械陀螺儀解調(diào)相角誤差的算法。文獻(xiàn)[7]介紹了陀螺儀力再平衡模式下,利用正交回路和哥氏回路輸出量與驅(qū)動(dòng)模態(tài)相位延遲之間的關(guān)系,實(shí)現(xiàn)驅(qū)動(dòng)模式下相位延遲補(bǔ)償。目前
傳感器與微系統(tǒng) 2021年10期2021-10-15
- 階梯型正弦波相角量化誤差的周期性與對(duì)稱(chēng)性
——階梯波研究之五
引 言正弦信號(hào)的相角是重要的參數(shù)，本質(zhì)上是兩個(gè)時(shí)間量的比。單個(gè)正弦信號(hào)的相角與參考點(diǎn)的選取有關(guān)，某個(gè)觀察點(diǎn)的相角是該點(diǎn)與參考點(diǎn)之間的時(shí)間與周期的比。兩個(gè)同周期正弦信號(hào)之間的相角差具有確定的含義。相角在電學(xué)計(jì)量中有廣泛應(yīng)用，如交流功率除與電流、電壓有關(guān)之外，還與它們之間的相角差有關(guān)。因此相角研究受到重視，包括相角參考標(biāo)準(zhǔn)的建立以及相角準(zhǔn)確測(cè)量方法的設(shè)計(jì)等[1～3]。相角問(wèn)題研究，涉及功率、工頻諧波、分流器[4～10]，以及阻抗等計(jì)量問(wèn)題[11～13]。數(shù)字技
計(jì)量學(xué)報(bào) 2021年7期2021-09-07
- 一種考慮三相故障相角跳變補(bǔ)償?shù)暮罄m(xù)換相失敗抑制方法
受端換流母線電壓相角跳變的情況，發(fā)現(xiàn)感性接地故障與直流功率上升會(huì)導(dǎo)致超前的相角跳變，而阻性接地故障與直流功率降低會(huì)導(dǎo)致滯后的相角跳變。并進(jìn)一步研究相角跳變對(duì)換相失敗的影響，滯后的相角跳變有利于換相過(guò)程，而超前的相角跳變不利于換相過(guò)程。然后通過(guò)對(duì)比首次換相失敗與第二次換相失敗時(shí)各電氣量的波形圖，指出相角跳變是引發(fā)后續(xù)換相失敗的重要原因，并基于換相-電壓時(shí)間面積法則以及相角跳變對(duì)換相失敗的影響，設(shè)計(jì)了相角跳變補(bǔ)償模塊，通過(guò)提高故障期間的超前觸發(fā)角來(lái)抑制后續(xù)換相
廣東電力 2021年7期2021-08-05
- 雙向全橋DC-DC變換器回流功率與軟開(kāi)關(guān)雙重優(yōu)化策略研究①
，算法復(fù)雜，內(nèi)移相角計(jì)算易出現(xiàn)誤差。文獻(xiàn)[7]詳細(xì)分析了變換器功率回流現(xiàn)象，通過(guò)選取若干內(nèi)外移相角組合，開(kāi)環(huán)給定內(nèi)移相角分析變換器。該方法適合傳輸功率不變的場(chǎng)合選取內(nèi)移相角優(yōu)化回流功率，當(dāng)功率發(fā)生變化時(shí)需要重新計(jì)算內(nèi)移相角，無(wú)法實(shí)現(xiàn)對(duì)變換器功率調(diào)節(jié)過(guò)程中的閉環(huán)實(shí)時(shí)優(yōu)化。文獻(xiàn)[8]通過(guò)對(duì)回流功率與功率開(kāi)關(guān)管軟開(kāi)關(guān)邊界功率建立函數(shù)模型，在給定外移相角的情況下求解內(nèi)移相角，該方法既不能做到回流功率的最小，又無(wú)法使軟開(kāi)關(guān)范圍最大化，只盡可能做到變換器在回流功率與軟
- 基于自適應(yīng)融合數(shù)據(jù)的線路參數(shù)辨識(shí)
點(diǎn)工頻電壓幅值、相角的測(cè)量[3]。文獻(xiàn)[4-6]基于 PMU 實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)辨識(shí)線路參數(shù)，但沒(méi)有考慮電網(wǎng)頻率波動(dòng)時(shí)由頻譜泄露和柵欄效應(yīng)導(dǎo)致相角數(shù)據(jù)誤差偏大的現(xiàn)象。文獻(xiàn)[7,8]提出了一種消除低頻干擾的方法并分析了其對(duì)線路參數(shù)辨識(shí)的影響。文獻(xiàn)[9]提出PMU實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)相角誤差較大，應(yīng)避免直接應(yīng)用?；赟CADA的線路參數(shù)辨識(shí)主要包括增廣狀態(tài)估計(jì)和量測(cè)殘差靈敏度分析[10]。文獻(xiàn)[11]提出針對(duì)所有量測(cè)量誤差設(shè)置相同權(quán)重，忽略系統(tǒng)誤差的影響。文獻(xiàn)[12]提出基于多信息
電力科學(xué)與工程 2021年6期2021-07-01
- 基于實(shí)時(shí)服役參數(shù)的交流接觸器電壽命最大化控制策略
、電弧能量、起弧相角（Arc Starting Phase Angle, ASPA）、觸頭質(zhì)量損失進(jìn)行研究，分析得出電弧電流和燃弧時(shí)間是決定電弧侵蝕量大小的關(guān)鍵因素。文獻(xiàn)[5]借鑒斷路器觸頭磨損機(jī)理，給出了交流接觸器觸頭電弧侵蝕量的計(jì)算方法。在文獻(xiàn)[5]基礎(chǔ)上，文獻(xiàn)[6]通過(guò)分析接觸器三相觸頭的燃弧電流和電弧侵蝕量計(jì)算方法建立了交流接觸器電壽命模型。文獻(xiàn)[7-10]基于上述模型研究交流接觸器電壽命的分布，并運(yùn)用多種方法對(duì)交接觸器的剩余壽命進(jìn)行預(yù)測(cè)。零電流分
電工技術(shù)學(xué)報(bào) 2021年9期2021-05-12
- 新能源接入系統(tǒng)的電壓暫降源定位方法研究
后距離阻抗幅值和相角,并結(jié)合同一時(shí)刻各處電能質(zhì)量監(jiān)測(cè)裝置的判斷結(jié)果來(lái)定位暫降源。距離阻抗的計(jì)算方法如式(1):式中:|Z|為距離阻抗的幅值;U為相電壓的基波正序分量有效值;I為線電流的基波正序分量有效值。式中:∠Z為距離阻抗的相角;∠U為相電壓的基波正序分量的相角;∠I為線電流的基波正序分量的相角。由式(1)和(2)可以計(jì)算出暫降發(fā)生期間和暫降發(fā)生前距離阻抗的幅值和相角。為了便于分析暫降發(fā)生前后距離阻抗的變化趨勢(shì),把距離阻抗幅值的變化率和相角的增量做為判斷
河北電力技術(shù) 2021年1期2021-03-31
- 基于電壓相角差的發(fā)電機(jī)機(jī)端斷路器非全相保護(hù)
差和基波零序電壓相角差等新技術(shù)的GCB非全相保護(hù)[5-6]，少量產(chǎn)品已在現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用。根據(jù)某大型水電站的實(shí)際運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，發(fā)電機(jī)在并網(wǎng)初期帶小負(fù)荷運(yùn)行或解列停機(jī)過(guò)程中發(fā)生GCB非全相故障時(shí)，實(shí)際呈現(xiàn)的電氣量特性不完全滿足以上幾種保護(hù)判據(jù)，保護(hù)裝置可能均存在拒動(dòng)風(fēng)險(xiǎn)。本文結(jié)合兩起GCB非全相故障的實(shí)際案例，分析多工況故障狀態(tài)下發(fā)電機(jī)的電氣特性，提出更優(yōu)的保護(hù)動(dòng)作判據(jù)。2 發(fā)電機(jī)不同運(yùn)行工況下GCB非全相故障分析對(duì)于GCB非全相故障，通常采用對(duì)稱(chēng)分量法[7]對(duì)單機(jī)
水電站機(jī)電技術(shù) 2021年1期2021-02-26
- 基于電流相角差的主動(dòng)配電網(wǎng)故障定位方法研究
息[10]的電流相角差值故障定位方法。該方法在電流相位差動(dòng)保護(hù)的基礎(chǔ)上[11]，分析了主動(dòng)配電網(wǎng)的電流相角在故障時(shí)的變化特征，提出了基于電流相角差的故障區(qū)間定位方法，在該方法的基礎(chǔ)上精確了判定閾值的設(shè)定公式。使其能夠更加準(zhǔn)確的進(jìn)行故障定位，而不再發(fā)生誤動(dòng)和拒動(dòng)的情況。1 電流相角差值變化分析我們對(duì)區(qū)段里的電路相角變換進(jìn)行分析。我們?cè)诜治銎涔收咸匦缘臅r(shí)候把主動(dòng)配電網(wǎng)分成簡(jiǎn)單的雙端無(wú)分支區(qū)間。如圖1所示，就是其中一個(gè)區(qū)段兩端的節(jié)點(diǎn)分別是m和n。初始負(fù)荷功率是從
制造業(yè)自動(dòng)化 2020年9期2020-10-10
- 因子化框架下同位旋破缺效應(yīng)對(duì)CP破缺的影響
CP破缺來(lái)自于弱相角和強(qiáng)相角，由于夸克味道的混合，Cabibbo-Kobayashi-Maskawa (CKM)矩陣為其提供了弱相角。但強(qiáng)相角來(lái)源于量子色動(dòng)力學(xué)和其他機(jī)制，可以通過(guò)一些新的機(jī)制來(lái)改變強(qiáng)相角，從而改變CP破缺的數(shù)值，同位旋破缺的π0-η-η′混合可以提供新的強(qiáng)相角。基于這種考慮，本文在簡(jiǎn)單因子化框架下，研究了B→P(V)π0衰變過(guò)程中同位旋破缺效應(yīng)對(duì)CP破缺的影響，為國(guó)際大型強(qiáng)子對(duì)撞機(jī)實(shí)驗(yàn)提供理論依據(jù)。1 計(jì)算與結(jié)果1.1 有效哈密頓量由算符
閩江學(xué)院學(xué)報(bào) 2020年2期2020-05-29
- 串并聯(lián)型電阻分壓器相角偏差的自校驗(yàn)方法
之間的電容引起的相角偏差的靈敏度。此外，瑞典計(jì)量院也提出了基于電容補(bǔ)償?shù)牡?span id="j5i0abt0b" class="hl">相角偏差電阻分壓器[5]。交流功率基準(zhǔn)的建立，不僅需要測(cè)量電壓、電流比例裝置的比例誤差，相角偏差也需要進(jìn)行準(zhǔn)確的校驗(yàn)[8～10]。一種常用的測(cè)量電阻分壓器相角偏差的方法是步進(jìn)法[11,12]，但對(duì)于高比例的電阻分壓器，這種方法測(cè)量次數(shù)較多，累積誤差較大，同時(shí)該方法也忽略了采樣板卡兩通道信號(hào)不一致引入的線性誤差。為了實(shí)現(xiàn)建立寬頻功率基準(zhǔn)的需求，中國(guó)計(jì)量科學(xué)研究院提出了一種基于串并聯(lián)結(jié)構(gòu)
計(jì)量學(xué)報(bào) 2020年3期2020-04-30
- 基于自適應(yīng)最優(yōu)權(quán)重的交流接觸器特征參數(shù)權(quán)重影響分析
頭撞擊速度、起弧相角、合閘相角、彈跳時(shí)間的提取原理提取相應(yīng)特征參數(shù),進(jìn)行擬合;最后提出一種改進(jìn)的自適應(yīng)權(quán)重法計(jì)算特征參數(shù)權(quán)重,定義最優(yōu)解,計(jì)算接近最優(yōu)解的權(quán)重值,估計(jì)交流接觸器特征參數(shù)權(quán)重影響。試驗(yàn)結(jié)果表明,本文提出的改進(jìn)自適應(yīng)權(quán)重能夠較好地計(jì)算所用特征參數(shù)權(quán)重值,真實(shí)地反映交流接觸器的工作狀態(tài),提高了交流接觸器性能退化模型建立的準(zhǔn)確度。1 交流接觸器性能退化狀態(tài)特征參數(shù)提取原理及計(jì)算過(guò)程主要計(jì)算流程如圖1所示。本文主要提取機(jī)械特征參數(shù)中的動(dòng)觸頭撞擊速度和
電器與能效管理技術(shù) 2020年2期2020-04-01
- TMS320F28033 DSP的雙向DAB變換器數(shù)字控制設(shè)計(jì)
換器，根據(jù)控制移相角數(shù)量和時(shí)序的不同，分為單移相（single phase shift，SPS）調(diào)制，雙重移相調(diào)制（dual phase shift，DPS），擴(kuò)展移相（extended phase shift，EPS）和三重移相（triple phase shift，TPS）調(diào)制[4]。欲使變換器工作在最優(yōu)特性下，通常都需要使用控制自由度更高的三重移相調(diào)制。然而三重移相需要同時(shí)控制兩個(gè)橋臂的內(nèi)移相角及橋臂之間的外移相角，共三個(gè)變量，大大增加控制的復(fù)雜度和
電子技術(shù)與軟件工程 2020年12期2020-02-04
- 初相角，怎樣求
潘梅耘求初相角是高中數(shù)學(xué)學(xué)習(xí)中的一個(gè)重要知識(shí)點(diǎn)，也是一個(gè)難點(diǎn)，涉及求初相、相位、求三角函數(shù)解析式、分析圖象性質(zhì)、圖象變化等問(wèn)題.就“怎樣求初相角”這個(gè)話題，本文與同學(xué)們進(jìn)行一些交流.一、初相位（角）的概念錯(cuò)因 將兩種情形的圖象作出就知，后一情形對(duì)應(yīng)的圖象與前一情形對(duì)應(yīng)的圖象關(guān)于x軸對(duì)稱(chēng)，振幅周期完全一致，但走勢(shì)卻不同，結(jié)合題中圖象知前一情形正確，后一情形是增解，應(yīng)舍去（也可由函數(shù)的單調(diào)性舍解）.因此找點(diǎn)的坐標(biāo)代入解析式確定φ的值時(shí)，應(yīng)避開(kāi)平衡位置上的點(diǎn)，而
新高考·高一數(shù)學(xué) 2019年4期2019-09-07
- 基于初值估算和潮流可控范圍的UPFC潮流收斂特性研究
串聯(lián)等效成電壓源相角范圍為0～2π，會(huì)使收斂性變差[13]。文獻(xiàn)[12]根據(jù)UPFC控制目標(biāo)對(duì)變量初始化，但是串聯(lián)變流器電壓相角初值的選取可能使得潮流收斂到實(shí)際不可行解。目前還未發(fā)現(xiàn)文獻(xiàn)提出實(shí)用公式或經(jīng)驗(yàn)值來(lái)選擇UPFC變量初值。b. UPFC潮流目標(biāo)不合理?？紤]到電網(wǎng)安全和變流器容量有限，當(dāng)受控線路潮流設(shè)置過(guò)大時(shí)，實(shí)際不能實(shí)現(xiàn)控制目標(biāo)，潮流解發(fā)散，或者串聯(lián)變流器電壓超過(guò)允許上限。因此需要基于給定運(yùn)行方式，確定潮流可調(diào)范圍。文獻(xiàn)[14-15]求解UPFC的
電力自動(dòng)化設(shè)備 2018年12期2018-12-13
- 之字形自耦變壓器移相角影響分析及Matlab仿真*
相應(yīng)自耦變壓器移相角進(jìn)行優(yōu)化[4-6]。在12脈波系統(tǒng)中傳統(tǒng)隔離式變壓器典型連接方式是原邊繞組為三角型連接，副邊每相有兩個(gè)繞組，一個(gè)繞組為星形連接，另一個(gè)繞組三角連接。隔離式變壓器采用這樣的聯(lián)結(jié)方式很難獲得相同的阻抗，因此，可能導(dǎo)致輸出電壓不平衡的情況出現(xiàn)[7]。自耦變壓器通過(guò)給整流橋供給兩組相位相差一定角度，幅值相等的三相輸出電壓來(lái)減小相應(yīng)低次諧波[8-10]。在減小輸入側(cè)電流諧波的同時(shí)，能給整流系統(tǒng)輸出側(cè)提供一個(gè)比較穩(wěn)定的運(yùn)行環(huán)境[11-13]，即降低
電測(cè)與儀表 2018年14期2018-08-30
- 特高壓分布電容對(duì)電流差動(dòng)保護(hù)的影響分析及對(duì)策
一種基于動(dòng)作電流相角信息的解決措施。分析表明，線路內(nèi)部發(fā)生單相接地故障時(shí)，動(dòng)作電流的相角較于正常運(yùn)行和外部故障時(shí)會(huì)順時(shí)針轉(zhuǎn)過(guò)一定的角度；而發(fā)生相間故障時(shí)，不同故障相的動(dòng)作電流相角雖然轉(zhuǎn)動(dòng)方向不一致，但也會(huì)轉(zhuǎn)過(guò)較大的角度。進(jìn)而將相角信息與傳統(tǒng)的動(dòng)作邏輯相配合，可以很好地解決特高壓分布電容對(duì)電流差動(dòng)保護(hù)的影響。本文介紹了分布電容對(duì)電流差動(dòng)保護(hù)影響的機(jī)理；闡述了利用動(dòng)作電流相角信息解決分布電容引起電流差動(dòng)保護(hù)誤動(dòng)的措施，并給出了新的綜合電流差動(dòng)保護(hù)動(dòng)作邏輯；基于
電力自動(dòng)化設(shè)備 2018年1期2018-05-18
- 電網(wǎng)電壓下自動(dòng)轉(zhuǎn)換開(kāi)關(guān)電磁機(jī)構(gòu)動(dòng)態(tài)特性及最佳合閘相角分析
態(tài)特性和最佳合閘相角的分析尤為重要．國(guó)內(nèi)對(duì)雙電源自動(dòng)轉(zhuǎn)換開(kāi)關(guān)進(jìn)行了一些研究，文獻(xiàn) [2]分析了繼電器電磁機(jī)構(gòu)的動(dòng)態(tài)特性和熱，利用電磁場(chǎng)和熱場(chǎng)耦合的方法建模，通過(guò)有限元軟件對(duì)電磁機(jī)構(gòu)動(dòng)態(tài)特性進(jìn)行了仿真并且考慮了自身發(fā)熱的影響，提高了仿真結(jié)果的準(zhǔn)確度．文獻(xiàn) [3]利用ADAMS對(duì)直流斷路器電磁機(jī)構(gòu)動(dòng)態(tài)分合特性進(jìn)行了仿真分析，分析得到機(jī)械特性曲線，并與實(shí)驗(yàn)結(jié)果對(duì)比，驗(yàn)證了仿真結(jié)果的正確性．文獻(xiàn) [4]仿真分析了合閘相角對(duì)電動(dòng)機(jī)全壓直接起動(dòng)電流最大峰值的影響，得出
河北工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào) 2017年6期2018-01-30
- 基于VSC的DCIPC在潮流調(diào)節(jié)中的應(yīng)用
C的調(diào)制比M及移相角θ與線路潮流的關(guān)系，在此基礎(chǔ)上提出間接電流控制策略以實(shí)現(xiàn)對(duì)VSC的調(diào)節(jié)控制，并進(jìn)行仿真且驗(yàn)證在潮流調(diào)節(jié)方面研究的意義.1 IPC模型的建立1.1 IPC基本結(jié)構(gòu)IPC每相包括兩個(gè)相移環(huán)節(jié)，一組并聯(lián)、獨(dú)立移相單元的容性和感性支路，共四個(gè)可控單元，其單相電路結(jié)構(gòu)如圖1所示.圖1中Us、Ur分別為IPC入口和出口的電壓，δ為IPC入口、出口兩側(cè)電壓相位角差，Xl、Xc分別為IPC電感、電容元件的等效感抗和容抗.圖1 IPC的電路模型圖2 VS
東北電力大學(xué)學(xué)報(bào) 2018年1期2018-01-26
- 配電網(wǎng)物理仿真系統(tǒng)柔性故障發(fā)生裝置
觸頭彈跳和故障初相角不可控的不足，本文提出了基于柔性控制的故障發(fā)生裝置設(shè)計(jì)思路。該裝置經(jīng)過(guò)零比較器檢測(cè)物理仿真系統(tǒng)線電壓相角，通過(guò)控制晶閘管開(kāi)通時(shí)刻實(shí)現(xiàn)故障初相角的精確控制。利用晶閘管微秒級(jí)導(dǎo)通速度以及良好的動(dòng)態(tài)性能，改善裝置故障初相角控制精度并提高其模擬故障與實(shí)際故障的暫態(tài)擬合效果。配電網(wǎng)物理仿真系統(tǒng)的實(shí)物驗(yàn)證結(jié)果與PSCAD/EMTDC的等效仿真分析表明，該裝置能夠較好地保留故障發(fā)生過(guò)程的暫態(tài)特性，且具備較高的初相角控制精度。配電網(wǎng)；物理仿真；柔性控制
電氣技術(shù) 2017年11期2017-12-06
- 基于直接磁鏈控制的并聯(lián)逆變器下垂控制策略研究
方法，通過(guò)磁鏈-相角下垂實(shí)現(xiàn)功率的調(diào)節(jié)。之后，設(shè)計(jì)了一種改進(jìn)的直接磁鏈控制器，基于直接磁鏈控制(DFC)原理實(shí)現(xiàn)了磁鏈相角和幅值的控制，取代了傳統(tǒng)下垂控制中的多重反饋環(huán)路和PI調(diào)節(jié)器，具有控制簡(jiǎn)單，動(dòng)態(tài)響應(yīng)速度快，磁鏈脈動(dòng)小等優(yōu)點(diǎn)。最后，利用MATLAB/Simulink軟件搭建了具有兩個(gè)并聯(lián)逆變器的簡(jiǎn)化微網(wǎng)模型用以驗(yàn)證設(shè)計(jì)的控制策略的有效性。仿真結(jié)果表明，所設(shè)計(jì)的控制策略具有良好的動(dòng)態(tài)響應(yīng)和靜態(tài)穩(wěn)定性，并且與傳統(tǒng)的下垂控制方法相比，具有更小的頻率偏差。微
- 基于傅里葉級(jí)數(shù)建模的雙有源橋DC-DC變換器電流有效值分析
在超前橋引入內(nèi)移相角的雙重移相控制DPS（Dual Phase Shift）方式；文獻(xiàn)［12-13］提出一種在超前橋和滯后橋同時(shí)引入相等內(nèi)移相角的雙重移相控制方式，在提高變換器控制自由度和控制靈活性的同時(shí)，優(yōu)化變換器的無(wú)功功率。但這些文獻(xiàn)只討論了相應(yīng)控制方式下超前橋無(wú)功功率（環(huán)流功率）的優(yōu)化控制，并沒(méi)有考慮優(yōu)化超前橋功率特性時(shí)對(duì)變換器滯后橋功率特性的影響。文獻(xiàn)［14-15］考慮直流側(cè)電壓不匹配情況，提出在超前橋引入內(nèi)移相角的雙重移相控制方式，優(yōu)化電感電流應(yīng)
電力自動(dòng)化設(shè)備 2017年5期2017-05-22
- Prevention of aspiration of gastric contents during attempt in tracheal intubation in the semi-lateral and lateral positions
各個(gè)分量的幅值和相角,但FFT需要至少一個(gè)周期(0.02 s)才能得出計(jì)算結(jié)果,而三角函數(shù)神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)只需要半個(gè)周期(0.01 s)就可以跟蹤到相應(yīng)的幅值和相角,將有助于電力系統(tǒng)的實(shí)時(shí)檢測(cè)和快速保護(hù)。與FFT控制下的波形相比,三角函數(shù)神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)能夠快速地跟蹤到實(shí)際電流信號(hào)的各個(gè)分量。4 Gebremedhn EG, Gebeyehu KD, Ayana HA, Oumer KE, Ayalew HN. Techniques of rapid sequence i
- 基于DFT的同步相量相角測(cè)量改進(jìn)算法研究
DFT的同步相量相角測(cè)量改進(jìn)算法研究唐曉艷(福州大學(xué)電氣工程與自動(dòng)化學(xué)院電氣工程系，福建 福州 350116)目前同步相量的相角算法多采用離散傅里葉變換(discrete Fourier transform，DFT)，傳統(tǒng)DFT算法在非工頻情況下的計(jì)算精度和實(shí)時(shí)性不佳。本文分析非同步采樣下DFT算法的相角誤差，提出一種將2個(gè)數(shù)據(jù)窗的DFT結(jié)果進(jìn)行旋轉(zhuǎn)構(gòu)造出具有相反相角動(dòng)態(tài)誤差分量的相量，以盡可能地削減相角測(cè)量的動(dòng)態(tài)誤差，最后再進(jìn)行相角固定誤差補(bǔ)償?shù)母倪M(jìn)相角
電氣開(kāi)關(guān) 2016年6期2016-08-11
- 4個(gè)頻率下不同生長(zhǎng)等級(jí)國(guó)槐的電生理分析
電容、損耗系數(shù)和相角4個(gè)電學(xué)參數(shù)，對(duì)樹(shù)木內(nèi)在電生理學(xué)基礎(chǔ)進(jìn)行研究。結(jié)果表明，在0.1、1、10、100 kHz 4種頻率下，隨國(guó)槐苗木等級(jí)的增加，樹(shù)體單位電容值越大，而單位阻抗值越?。辉?.1、1、10 kHz頻率下，3個(gè)生長(zhǎng)等級(jí)國(guó)槐的單位電容值和阻抗值相互間差異顯著（P0.05）；樹(shù)體單位電容值的日變化與光合速率曲線基本吻合，單位電容和阻抗值能在一定程度上反映國(guó)槐的生理狀態(tài)變化。關(guān)鍵詞：國(guó)槐；電容；阻抗；損耗系數(shù)；相角；生理分析中圖分類(lèi)號(hào)： S718.4
江蘇農(nóng)業(yè)科學(xué) 2016年5期2016-07-23
- 基于頻率恢復(fù)控制的逆變器主動(dòng)同步策略研究
并網(wǎng)過(guò)程中頻率和相角的精確快速控制是主動(dòng)同步控制的難點(diǎn)。本文提出了一種適用于下垂控制的主動(dòng)同步控制策略，該策略采用頻率恢復(fù)控制方法使得并網(wǎng)逆變器工作頻率固定為額定值，主動(dòng)同步過(guò)程只需考慮幅值和相角同步，簡(jiǎn)化了控制策略，解決了采用傳統(tǒng)下垂控制時(shí)頻率和相角難以實(shí)現(xiàn)同時(shí)同步的問(wèn)題。仿真和實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證了該方法的有效性。下垂控制； 平滑切換； 主動(dòng)同步控制； 頻率恢復(fù)1 引言近年來(lái)，以可再生能源為基礎(chǔ)的分布式發(fā)電技術(shù)發(fā)展迅速[1]，將分布式電源與電網(wǎng)相連實(shí)現(xiàn)并網(wǎng)發(fā)電是合
電工電能新技術(shù) 2016年6期2016-05-22
- 基于跟蹤微分器的磁浮列車(chē)定位測(cè)速系統(tǒng)信號(hào)處理問(wèn)題研究
位置傳感器輸出的相角信號(hào)影響不同。因此必須采用方法消除軌道接縫對(duì)位置檢測(cè)產(chǎn)生的影響，解決定位測(cè)速系統(tǒng)的過(guò)接縫問(wèn)題。目前，定位測(cè)速系統(tǒng)是在磁極相角處理單元(PRW)中采用自適應(yīng)濾波及傳感器冗余的方法解決這一問(wèn)題[3-4]。但是由于自適應(yīng)濾波方法需要大量的歷史數(shù)據(jù)，計(jì)算復(fù)雜，對(duì)處理器的存儲(chǔ)空間和運(yùn)算能力具有較高要求，因此有必要提出新的方法更好的解決過(guò)接縫問(wèn)題。針對(duì)上述問(wèn)題，本文將研究應(yīng)用跟蹤微分器在PRW中解決傳感器過(guò)大、小接縫的問(wèn)題。1 基于同步牽引的磁浮列
鐵道學(xué)報(bào) 2016年1期2016-05-08
- 基于混合量測(cè)的二次線性狀態(tài)估計(jì)方法及其工程應(yīng)用
壞數(shù)據(jù)辨識(shí)不準(zhǔn)、相角參考點(diǎn)和成熟商用程序改動(dòng)等多方面問(wèn)題。提出了一種基于混合量測(cè)的二次線性狀態(tài)估計(jì)方法。該方法在傳統(tǒng)非線性狀態(tài)估計(jì)收斂后，利用其結(jié)果中的各節(jié)點(diǎn)電壓幅值及相角估計(jì)值和PMU相量量測(cè)再進(jìn)行二次線性狀態(tài)估計(jì)計(jì)算，有效解決了上述問(wèn)題。最后結(jié)合電網(wǎng)實(shí)例驗(yàn)證了該方法的有效性。狀態(tài)估計(jì)；PMU量測(cè)；壞數(shù)據(jù)處理；計(jì)算權(quán)值；相角參考點(diǎn)0 引言狀態(tài)估計(jì)是電網(wǎng)調(diào)度自動(dòng)化系統(tǒng)的基礎(chǔ)應(yīng)用，其主要功能是從含有誤差的電力系統(tǒng)實(shí)時(shí)數(shù)據(jù)中獲得系統(tǒng)狀態(tài)信息的最佳估計(jì)值[1-2
電力系統(tǒng)保護(hù)與控制 2016年13期2016-04-11
- 過(guò)移相和欠移相對(duì)12脈波整流系統(tǒng)的影響及抑制措施
。在圖1中，當(dāng)移相角β大于15°時(shí)，稱(chēng)變壓器工作于過(guò)移相狀態(tài)；當(dāng)移相角β小于15°時(shí)，稱(chēng)變壓器工作于欠移相狀態(tài)。下面分析過(guò)移相和欠移相產(chǎn)生的原因。圖1 三角形聯(lián)結(jié)自耦變壓器的電氣量間的關(guān)系Fig.1 Relationship among electrical variables of delta-connected autotransformer圖2所示為三角形聯(lián)結(jié)自耦變壓器繞組結(jié)構(gòu)圖。圖2中，Np和Nq分別為原邊繞組和副邊繞組匝數(shù)。自耦變壓器原邊繞組和副
電力自動(dòng)化設(shè)備 2015年1期2015-09-19
- 云同步工頻電壓波形初相角對(duì)比系統(tǒng)的研究
步工頻電壓波形初相角對(duì)比系統(tǒng)的研究溫麗娜1吳忠2藍(lán)道林2巫水萍2（1. 鞍山恒泰電氣有限公司 2. 國(guó)網(wǎng)浙江省電力公司衢州供電公司）本文介紹了云同步工頻電壓波形初相角對(duì)比設(shè)備的功能和組成，它由手持主機(jī)、六接觸點(diǎn)采集器和六個(gè)矩陣天線等配件組成。此外，還對(duì)其設(shè)計(jì)思路和原理進(jìn)行了詳細(xì)的闡述。初相角；比對(duì)；云同步1 國(guó)內(nèi)工頻電壓波形初相角對(duì)比技術(shù)研究水平的現(xiàn)狀和發(fā)展趨勢(shì)在現(xiàn)階段的合環(huán)并網(wǎng)過(guò)程中，確認(rèn)電力電纜或架空線的相位、相序是一道必不可少的工序，這是因?yàn)樵S多線路
電氣技術(shù)與經(jīng)濟(jì) 2015年5期2015-08-17
- 10kV交流架空配電線路電場(chǎng)計(jì)算分析
最大場(chǎng)強(qiáng)及對(duì)應(yīng)的相角建立二維交變電場(chǎng)計(jì)算有限元模型[10]，給A 相導(dǎo)線施加激勵(lì)的幅值為8.164kV，相角為0°，作為參考角度。B 和C 激勵(lì)幅值和A 相一樣，相角依次滯后120°。通過(guò)有限元軟件計(jì)算，可以得到各導(dǎo)線表面的最大場(chǎng)強(qiáng)Emax，及最大場(chǎng)強(qiáng)是導(dǎo)線對(duì)應(yīng)的相位角，具體計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表1。表1 各種排列方式下各相導(dǎo)線表面最大電場(chǎng)及對(duì)應(yīng)相角 從表1的數(shù)據(jù)可以看出：1）每相導(dǎo)線表面的最大場(chǎng)強(qiáng)出現(xiàn)在此導(dǎo)線電壓到達(dá)峰值的時(shí)刻。2）單回線路邊相最大場(chǎng)強(qiáng)小于中間相的
電氣技術(shù) 2015年6期2015-05-27
- 特高壓及超高壓同塔輸電線路相角差的分析計(jì)算
高壓同塔輸電線路相角差的分析計(jì)算吳慶華，張光翔，陳宏明，馬進(jìn)霞，李 悝 (中南電力設(shè)計(jì)院，湖北 武漢 430071)相角差是1 000 kV/500 kV同塔混壓線路設(shè)計(jì)要考慮的眾多因素中的一個(gè)，必須對(duì)此研究。通過(guò)建立合適的模型可以對(duì)影響相角差的因素進(jìn)行分析計(jì)算。計(jì)算結(jié)果表明，系統(tǒng)潮流和線路長(zhǎng)度是主要原因。在滿負(fù)荷條件下，變壓器的影響在5°左右，300 km線路的相角差在5°左右。特高壓超高壓同塔輸電線路設(shè)計(jì)計(jì)算條件建議可按相角差10°考慮最大影響。多回路
四川電力技術(shù) 2015年2期2015-04-18
- 基于相角差的隔膜泵同步控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)
本文提出一種基于相角差的隔膜泵同步控制系統(tǒng)，該同步控制系統(tǒng)能夠自動(dòng)根據(jù)各泵的運(yùn)行速度與最佳相角進(jìn)行協(xié)調(diào)，從而達(dá)到隔膜泵組穩(wěn)定同步運(yùn)行的目的。2.控制系統(tǒng)的設(shè)計(jì)要求系統(tǒng)設(shè)計(jì)為4臺(tái)三缸單作用隔膜泵同步運(yùn)行，隔膜泵的軸功率為347Kw，隔膜泵的額定沖次為48次/分鐘，選擇電機(jī)為變頻電機(jī)，電機(jī)參數(shù)為：額定電壓380V，額定功率355Kw，工頻轉(zhuǎn)速970rpm，額定電流680A。系統(tǒng)采用觸摸屏控制，所驅(qū)動(dòng)的隔膜泵數(shù)量為4臺(tái)，單泵流量為75m3/h的電機(jī)轉(zhuǎn)速設(shè)計(jì)值為9
電子世界 2014年7期2014-03-16
- 氧化鋅避雷器抗相間、空間干擾帶電測(cè)試研究
持續(xù)電流和電壓的相角?，默認(rèn)其幅值不變，對(duì)阻性電流IR的影響如下表所示。表1 ?變化對(duì)阻性電流的影響根據(jù)表1分析，當(dāng)相角?改變1.5°左右時(shí)，阻性電流的變化就超過(guò)20%，可見(jiàn)，相角差?對(duì)阻性電流的影響起主導(dǎo)作用，因此準(zhǔn)確測(cè)量持續(xù)電流的幅值和相角是最關(guān)鍵的?，F(xiàn)場(chǎng)布置的避雷器大都呈三相 “一”字排列，當(dāng)不考慮避雷器相間的電容干擾及周?chē)鷰щ婓w對(duì)其的影響時(shí)，避雷器在幅值相同相位互差120°的三相電壓UA、UB、UC的作用下，流過(guò)各相接地極的持續(xù)電流 IA、IB、I
云南電力技術(shù) 2014年6期2014-03-16
- 同期捕捉算法的改進(jìn)及實(shí)現(xiàn)
側(cè)電壓幅值相等；相角差為零。壓差和頻差的存在將導(dǎo)致并網(wǎng)瞬間，并列點(diǎn)兩側(cè)出現(xiàn)一定的無(wú)功功率和有功功率的交換。電網(wǎng)和發(fā)電設(shè)備一般都具有承受一定功率交換的能力。相對(duì)而言，相角差的存在會(huì)給斷路器兩側(cè)帶來(lái)更多的傷害，嚴(yán)重時(shí)會(huì)誘發(fā)次同步諧振。在實(shí)際并列操作中，只要并列合閘時(shí)沖擊電流較小，不危及電氣設(shè)備，壓差和頻差允許有一定的偏差，相角差要盡可能接近零。因此，應(yīng)確保同期捕捉算法在相角差為零時(shí)完成并網(wǎng)。機(jī)組同期在壓差和頻差不滿足要求時(shí)，要對(duì)電壓、頻率進(jìn)行調(diào)節(jié)，一般采用PI
電力自動(dòng)化設(shè)備 2013年9期2013-10-24
- 基于多級(jí)模糊綜合評(píng)定法的交流接觸器最佳合閘相角的確定
流接觸器最佳合閘相角的確定楊怡君1，2，蘇秀蘋(píng)1，黃紹偉3，李俊峰1，4（1.河北工業(yè)大學(xué)電磁場(chǎng)與電器可靠性省部共建重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，天津300130；2.河北工程大學(xué)信息與電氣工程學(xué)院，河北邯鄲056038；3.山東大學(xué)控制科學(xué)與工程學(xué)院，濟(jì)南250100；4.邯鄲學(xué)院物理與電氣工程系，河北邯鄲056001）采用二級(jí)模糊綜合評(píng)判技術(shù)確定交流接觸器的最佳合閘相角.首先利用正交試驗(yàn)建立了CJ20-25型交流接觸器21個(gè)動(dòng)態(tài)特征參數(shù)的原始數(shù)據(jù)庫(kù)，然后按照二級(jí)模糊綜合
天津工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào) 2013年6期2013-07-07
- 一種應(yīng)用軟件和硬件測(cè)頻相結(jié)合技術(shù)的新型準(zhǔn)同期裝置
靠、快速的特點(diǎn)。相角差和頻率差的準(zhǔn)確計(jì)算是保證可靠并網(wǎng)的關(guān)鍵因素。硬件測(cè)頻、測(cè)相角具有程序簡(jiǎn)單、在電網(wǎng)中沒(méi)有干擾情況下測(cè)量精度高的優(yōu)點(diǎn)，但在干擾較大情況下測(cè)量誤差較大，會(huì)直接影響并網(wǎng)質(zhì)量。軟件測(cè)頻相對(duì)于硬件測(cè)頻而言，程序工作量較大，在電網(wǎng)中沒(méi)有干擾情況下測(cè)量精度不如硬件高，但是在有干擾情況下測(cè)量精度優(yōu)于硬件，而且干擾越強(qiáng)優(yōu)勢(shì)表現(xiàn)越明顯。目前在微機(jī)自動(dòng)準(zhǔn)同期裝置中普遍只采用硬件測(cè)量頻率和相角差的方法。當(dāng)今電力系統(tǒng)污染日益嚴(yán)重，如何在諧波、噪聲干擾條件下保證高
電子世界 2013年2期2013-04-23
- 環(huán)氧/氟碳復(fù)合涂層失效過(guò)程的電化學(xué)阻抗譜研究
境中阻抗中頻區(qū)的相角,尤其是10 Hz頻率的相角,與涂層的低頻阻抗值變化趨勢(shì)非常接近.由于中頻區(qū)的相角可以快速測(cè)量,因此可以作為在工程現(xiàn)場(chǎng)定性評(píng)價(jià)涂層保護(hù)性能的參數(shù).氟碳涂層;電化學(xué)阻抗譜;性能;失效;快速評(píng)價(jià);相角1 IntroductionCoatings are widely used in various applications.To maintain good coating performance,it is very important t
物理化學(xué)學(xué)報(bào) 2012年5期2012-11-30
- 微電子相敏軌道電路開(kāi)通使用中應(yīng)注意的問(wèn)題
電子接收器的理想相角是軌道電源的相位遲后局部電源相位90°?，F(xiàn)場(chǎng)使用微電子相敏接收器的軌道電源的相角大都不是理想相角(－90°)，有的軌道電路接收器的軌道電源相角大于－90°，可能達(dá)到－110°;出現(xiàn)較多的是軌道電路接收器的軌道電源相角小于－90°，可能小到－50°。在這種情況下接收器可能不正常工作，必須調(diào)整軌道電路接收器的軌道電源的相角，使之軌道電源的相角接近理想相角。微電子相敏軌道電路接收器在軌道電源為理想相角的情況下，接收靈敏度最小，為12.5 V±
山西建筑 2012年14期2012-11-05
- 微電網(wǎng)帶負(fù)荷并網(wǎng)的平滑切換條件及控制策略
具體給出電壓差、相角差和頻率差三者對(duì)并網(wǎng)造成沖擊的比較分析。因此，本文研究的重點(diǎn)是以微電網(wǎng)孤島運(yùn)行時(shí)采用v/f控制為研究對(duì)象，建立仿真模型，通過(guò)仿真分別驗(yàn)證了微電網(wǎng)的并網(wǎng)所需滿足的最佳并網(wǎng)條件，同時(shí)對(duì)電壓差、頻率差和相角差因素對(duì)并網(wǎng)造成的影響進(jìn)行比較，得出其中對(duì)并網(wǎng)切換動(dòng)態(tài)過(guò)程影響大小的相對(duì)關(guān)系，提出相應(yīng)的控制方法和策略，實(shí)現(xiàn)微電網(wǎng)自動(dòng)根據(jù)大電網(wǎng)的條件調(diào)節(jié)微電網(wǎng)內(nèi)部的電壓和頻率，并在合適的相位下進(jìn)行并網(wǎng)。最后通過(guò)仿真驗(yàn)證所提出的平滑切換控制方法和策略的有效
黑龍江電力 2012年1期2012-10-11
- 水輪發(fā)電機(jī)并網(wǎng)裝置通訊與測(cè)控軟件的開(kāi)發(fā)
針對(duì)發(fā)電機(jī)并網(wǎng)時(shí)相角差 0°～180°的工況進(jìn)行試驗(yàn)，而發(fā)電機(jī)側(cè)并到網(wǎng)側(cè)是由上位計(jì)算機(jī)基于圖形化編程語(yǔ)言 LabVIEW 編寫(xiě)的通訊與測(cè)控軟件發(fā)出設(shè)置、控制、監(jiān)控以及數(shù)據(jù)處理等各種命令包給并網(wǎng)裝置及并網(wǎng)裝置接收到命令包后協(xié)同工作實(shí)現(xiàn)的。首先，由水輪發(fā)電機(jī)電磁模型測(cè)控系統(tǒng)調(diào)節(jié)發(fā)電機(jī)側(cè)到額定電壓與額定轉(zhuǎn)速（頻率）；然后，由上位計(jì)算機(jī)測(cè)控軟件遵循 UDP通信協(xié)議發(fā)送啟動(dòng)命令包啟動(dòng)并網(wǎng)裝置。并網(wǎng)裝置不僅對(duì)發(fā)電機(jī)側(cè)與網(wǎng)側(cè)進(jìn)行電壓與頻率測(cè)量，而且對(duì)發(fā)電機(jī)側(cè)的電壓與頻率
大電機(jī)技術(shù) 2012年5期2012-06-03
- PID參數(shù)整定對(duì)被控系統(tǒng)相對(duì)穩(wěn)定性的影響研究
的目標(biāo)，如合適的相角裕量或增益裕量，而對(duì)被控系統(tǒng)的階躍響應(yīng)不予研究。3 相對(duì)穩(wěn)定性的判定頻率域內(nèi)表征控制系統(tǒng)穩(wěn)定性裕量的一種性能指標(biāo)。度量系統(tǒng)穩(wěn)定裕量的特征量有相角裕量和增益裕量。對(duì)于閉環(huán)控制系統(tǒng)，相角裕量γ 和增益裕量h 可以根據(jù)系統(tǒng)的開(kāi)環(huán)頻率響應(yīng)特性來(lái)確定。在論文中只介紹采用波特圖判斷系統(tǒng)的頻率特性。根據(jù)開(kāi)環(huán)頻率響應(yīng)的波德圖確定相角裕量和增益裕量。波德圖是頻率響應(yīng)的另一種常用表達(dá)方式。畫(huà)出系統(tǒng)開(kāi)環(huán)頻率響應(yīng)的波德圖(圖2)，圖中L是對(duì)數(shù)幅值曲線，ψ是相角
制造業(yè)自動(dòng)化 2010年10期2010-08-23
- 基于DSP的船舶電站自動(dòng)準(zhǔn)同期裝置研究
算法預(yù)報(bào)同期合閘相角易受干擾的缺點(diǎn)，采用最小二乘曲線擬合準(zhǔn)確預(yù)報(bào)同期合閘點(diǎn)，提高了預(yù)報(bào)的精度，且算法具有極強(qiáng)的抗干擾性，使并車(chē)過(guò)程安全、可靠、快速，具有一定的實(shí)用價(jià)值。2 同期并車(chē)裝置基本原理發(fā)電機(jī)并網(wǎng)的同期條件保證了發(fā)電機(jī)投入到電網(wǎng)運(yùn)行時(shí)，沖擊電流比較小，減小系統(tǒng)對(duì)發(fā)電機(jī)組的沖擊，并迅速進(jìn)入同步運(yùn)行狀態(tài)，減小對(duì)電力系統(tǒng)的擾動(dòng)。在實(shí)際并列操作中，并列的實(shí)際條件允許有一定的偏差。我們稱(chēng)之為準(zhǔn)同期條件。發(fā)電機(jī)實(shí)際并網(wǎng)時(shí)的準(zhǔn)同期條件是：(1) 并列斷路器兩側(cè)電源
船電技術(shù) 2010年5期2010-07-25