齒距
- 基于多齒定位分度機(jī)構(gòu)的高精度齒距樣板的研制
023）1 引言齒距偏差反映了齒輪的加工精度，影響傳動的準(zhǔn)確性和平穩(wěn)性，如果過大會在傳動過程中產(chǎn)生較大的分度誤差、加速度力、動載荷、振動和噪音。減小齒距偏差對于提高齒輪傳動精度及傳動平穩(wěn)性有著積極的意義。我國圓柱齒輪精度制GB/T 10095.1 和國際標(biāo)準(zhǔn)ISO 1328-1 也規(guī)定了單個齒距偏差fp、齒距累積總偏差Fp作為齒輪幾何精度的五個必檢項(xiàng)目之二（其他三項(xiàng)分別為齒廓總偏差Fα、螺旋線總偏差Fβ和齒厚s）［1-2］。為了保證齒輪測量儀器的測量精度和
光學(xué)精密工程 2023年20期2023-12-04
- 精梳錫林前區(qū)齒距對紡紗質(zhì)量的影響
此，整體錫林前排齒距既要考慮穿刺梳理，又要考慮齒形設(shè)計(jì)與密度配置[1-7］。為了探討整體錫林前部第1、第2 梳理區(qū)針齒的軸向齒距對精梳梳理效果的影響，我們在錫林速度為380 鉗次/min 時，采用90°、5 個梳理區(qū)的整體錫林，并分別改變第1、第2 梳理區(qū)錫林針齒的軸向齒距進(jìn)行紡紗試驗(yàn)，并對其精梳及紡紗質(zhì)量進(jìn)行對比與分析。1 試驗(yàn)方案本次試驗(yàn)采用新疆細(xì)絨棉，精梳小卷定量64.73 g/m，總棉結(jié)54 粒/g，纖維棉結(jié)46 粒/g，16.5 mm 重量短絨率
棉紡織技術(shù) 2023年11期2023-11-16
- FDM 直齒輪尺寸偏差的試驗(yàn)研究與工藝參數(shù)優(yōu)化
量儀測量了齒輪的齒距、壓力角、螺旋角、齒根和齒尖錐角，對不同打印方式的成型精度進(jìn)行了比較。Budzik 等[11]利用光學(xué)掃描儀對FDM 齒輪的齒廓偏差進(jìn)行了測量，并以齒廓偏差的50%對齒廓尺寸進(jìn)行迭代補(bǔ)償。綜上所述，目前關(guān)于FDM 制件尺寸偏差和參數(shù)優(yōu)化的研究大多針對形狀比較規(guī)則的長方體或回轉(zhuǎn)體制件，關(guān)于FDM 齒輪零件成型工藝與尺寸精度之間的內(nèi)在聯(lián)系缺乏系統(tǒng)的研究。本文通過3D 掃描測量齒輪的齒廓總偏差，采用齒距儀測量齒距偏差，利用正交實(shí)驗(yàn)設(shè)計(jì)方法結(jié)合
機(jī)械科學(xué)與技術(shù) 2023年8期2023-09-17
- 風(fēng)冷散熱翅片阻力及傳熱特性的參數(shù)化數(shù)值研究
散熱翅片的齒形、齒距、齒厚等不同結(jié)構(gòu)參數(shù)對散熱效果的影響進(jìn)行研究與分析,為此類熱設(shè)計(jì)提供參考和依據(jù)。1 模型的建立1.1 物理模型某小型機(jī)載雷達(dá)發(fā)射/接收(T/R)組件設(shè)計(jì)簡化結(jié)構(gòu)如圖1所示。外形尺寸為210 mm×92 mm×9.5 mm,熱源發(fā)熱量為168 W,熱流密度達(dá)60 W/cm2。熱源兩邊為翅片,增加散熱面積,底板厚3.5 mm,做成均熱板以增強(qiáng)二維熱擴(kuò)散能力。T/R組件共16組,依次排列,通過散熱翅片形成風(fēng)道。圖1 T/R組件結(jié)構(gòu)簡圖對于給定
艦船電子對抗 2023年4期2023-09-05
- 基于電子齒輪箱非圓齒輪齒距誤差補(bǔ)償研究
角誤差對非圓齒輪齒距影響的誤差公式,但其計(jì)算過程過于復(fù)雜。因?yàn)辇X輪加工涉及到多軸聯(lián)動,所以存在多軸同步控制的問題[6]。文獻(xiàn)[7]提出了一種簡單的圓柱斜齒輪節(jié)距誤差和螺旋線輪廓誤差的估計(jì)方法,并結(jié)合這種估計(jì)方法提出一種電子齒輪箱交叉耦合控制器體系結(jié)構(gòu)。本文根據(jù)非圓齒輪滾齒加工數(shù)學(xué)模型,構(gòu)建非圓齒輪滾齒加工電子齒輪箱運(yùn)動控制模型,并從幾何角度分析推導(dǎo)電子齒輪箱展成控制誤差所引起的非圓齒輪齒距誤差;建立電子齒輪箱非圓齒輪齒距誤差補(bǔ)償控制器,并把齒距誤差補(bǔ)償控制
- 基于機(jī)器視覺的直齒輪齒距偏差檢測＊
度具有重要意義。齒距偏差是評定齒輪精度的幾何元素之一，對其進(jìn)行齒距偏差檢測至關(guān)重要。為了避免人為因素對測量結(jié)果造成影響，實(shí)現(xiàn)齒輪在線測量，提高齒輪齒距偏差測量的準(zhǔn)確率，研究人員引入了機(jī)器視覺使用非接觸測量來代替?zhèn)鹘y(tǒng)的接觸測量[2-4]，并取得了一定的進(jìn)展。文獻(xiàn)[5]設(shè)計(jì)了一種基于機(jī)器視覺的齒輪測量系統(tǒng)；但是該系統(tǒng)在面對鏡頭畸變時無法進(jìn)行校正，測量精度低。文獻(xiàn)[6]搭建的基于機(jī)器視覺的齒輪參數(shù)測量系統(tǒng)，可以實(shí)現(xiàn)各項(xiàng)參數(shù)的測量，測量精度可達(dá)0.1 mm。文獻(xiàn)[
制造技術(shù)與機(jī)床 2023年1期2023-02-03
- 基于視覺原理的齒輪參數(shù)測量方法研究
原理的齒輪參數(shù)和齒距、齒厚誤差測量方法。通過工業(yè)相機(jī)采集齒輪圖像后，提取圖像亞像素邊緣輪廓，設(shè)計(jì)了一系列相關(guān)算法對齒輪幾何參數(shù)和齒廓、齒厚偏差進(jìn)行測量，并通過實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證測量結(jié)果。2 齒輪測量系統(tǒng)2.1 測量系統(tǒng)視覺測量系統(tǒng)[9，10]整體結(jié)構(gòu)如圖1所示。主要包括CCD工業(yè)相機(jī)、工業(yè)鏡頭、物距和水平調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)、環(huán)形光源、工作臺和計(jì)算機(jī)。CCD工業(yè)相機(jī)分辨率為1280pixels×960pixels，覆蓋1.4×107pixels。鏡頭為BT-MPX系列，具有高銳
工具技術(shù) 2022年10期2023-01-17
- 坯料溫度對齒輪軸楔橫軋成形分齒質(zhì)量的影響研究
為保證分齒質(zhì)量，齒距必須滿足一定的關(guān)系。只有第一圈分齒準(zhǔn)確，模具的后續(xù)軋制齒廓才能完整無誤地軋入坯料相對應(yīng)的凹槽中，并經(jīng)過成形和精整階段最終獲得合格的零件。咬入分齒階段是整個楔橫軋齒形軋制過程的基礎(chǔ)。它的順利進(jìn)行是楔橫軋齒形成形工藝成功的前提，所以應(yīng)對相關(guān)因素進(jìn)行研究分析。為能夠在坯料上精確分齒，必須保證模具齒條齒廓的頂端與齒坯表面的接觸部分不發(fā)生相對滑動，且坯料直徑與模具齒條齒距保持特定的尺寸關(guān)系。如圖1所示，由齒輪齒條嚙合原理可得，通過模具齒條相鄰齒對
現(xiàn)代制造技術(shù)與裝備 2022年10期2022-11-30
- 超硬刀具高速切削鈦合金鋸齒形切屑表征研究
形切屑幾何表征：齒距Pc、鋸齒化程度Gs及鋸齒化頻率ft。兩種刀具切削鈦合金TC4時所獲得的鋸齒形切屑的金相顯微圖如圖1圖2所示。圖1 PCD刀具切削鈦合金獲得的鋸齒形切屑的形貌圖2 PCBN刀具切削鈦金獲得的鋸齒形切屑的形貌齒距Pc是指相鄰齒尖的水平距離[11]，齒距的測量方式，如圖3所示。圖3 齒距的測量方式鋸齒化程度Gs是衡量鋸齒形切屑變形程度的指標(biāo)，其表達(dá)式如式(1)所示[12]：(1)式中，h1為齒頂高；h2為齒底高。h1與h2的測量方法如圖4所
現(xiàn)代機(jī)械 2022年5期2022-11-25
- 模擬履帶-軟黏土相互作用的環(huán)形觸探儀研發(fā)
并對履帶結(jié)構(gòu)參數(shù)齒距、齒高進(jìn)行敏感性分析，探究履帶結(jié)構(gòu)參數(shù)對軟黏土強(qiáng)度發(fā)揮的影響。1 儀器概況海底履帶機(jī)器人通過自重向床面施加法向荷載，引起床面下陷并產(chǎn)生行駛阻力；作用在履帶上的扭矩引起行走裝置對床面的剪切作用，這將產(chǎn)生相對剪切位移和與之關(guān)聯(lián)的剪切力（圖1（a））。在車輛地面力學(xué)的試驗(yàn)研究中，文獻(xiàn)[3]最早提出一種用于測量地面對荷載響應(yīng)的方法——貝氏儀技術(shù)（圖1（b））。貝氏儀包含兩組單獨(dú)的基本測試：一組平板壓陷測試和一組環(huán)板剪切測試[8]，分別對應(yīng)壓陷曲
水利水運(yùn)工程學(xué)報 2022年5期2022-10-29
- 漸開線直齒圓柱齒輪的激光檢測誤差修正方法
)表4 圓柱齒輪齒距偏差 (μm)測量后得到一組數(shù)據(jù)，激光位移傳感器的周期為10ms，即一秒測得100個數(shù)據(jù)點(diǎn)。利用第三節(jié)的方法找出實(shí)驗(yàn)測量有效部分，約為95個數(shù)據(jù)點(diǎn)，用第四節(jié)的方法進(jìn)行誤差補(bǔ)償，對補(bǔ)償后的數(shù)據(jù)進(jìn)行齒輪各項(xiàng)誤差分析，得到齒廓總偏差Fα=7.8+1.1=8.9μm。因?yàn)镕α=8.9μm5.2 偏差分析方法5.2.1 單個齒距偏差分析方法如圖9所示，將測量后經(jīng)過補(bǔ)償?shù)玫降臄?shù)據(jù)用MATLAB軟件生成一系列波形，根據(jù)齒輪自身參數(shù)可以計(jì)算出理論齒頂高
工具技術(shù) 2022年7期2022-10-12
- 推剪式櫻桃采摘器設(shè)計(jì)與試驗(yàn)*
刀刃齒數(shù)為14，齒距為3.5 mm，齒高為8 mm。動刀片如圖4所示，刀刃齒數(shù)為14，齒距為3.0 mm，齒高為6 mm。圖2 果柄推剪器的結(jié)構(gòu)組成圖3 靜刀片圖4 動刀片果柄推剪器采用雙滑塊機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)，其工作原理如圖5所示，電機(jī)帶動偏心軸轉(zhuǎn)動，偏心軸帶動十字滑塊往復(fù)移動，從而帶動固定在十字滑塊上的動刀片進(jìn)行往復(fù)移動，往復(fù)移動的動刀片與靜刀片一起實(shí)現(xiàn)剪切運(yùn)動，剪切櫻桃果柄。動刀片固定在十字滑塊上，根據(jù)圖5可得S=R·cosα(1)式中：S——動刀片的位移，m
中國農(nóng)機(jī)化學(xué)報 2022年10期2022-09-21
- 基于跨齒分度法的大型齒輪齒距誤差分析及補(bǔ)償研究
輪齒面的首尾齒單齒距存在誤差。對此，相關(guān)研究人員進(jìn)行了大量研究。馬艷等人針對高精度大型齒輪成形磨削加工中存在的分度誤差補(bǔ)償，以齒輪磨削分度精度為基礎(chǔ)，通過分析得到分度誤差補(bǔ)償方法，該方法對誤差測量精度要求很高。郭松針對刀具磨損導(dǎo)致的磨損誤差，提出了分度誤差補(bǔ)償方案，但該方案為離線補(bǔ)償，難以實(shí)現(xiàn)熱誤差及幾何誤差的實(shí)時監(jiān)測。陳永鵬等針對機(jī)床熱變形誤差，根據(jù)滾齒機(jī)床熱變形誤差公式，測算得到機(jī)床部件熱變形誤差在影響機(jī)床整體熱變形過程中的一般規(guī)律。以上研究未統(tǒng)籌考慮
機(jī)床與液壓 2022年14期2022-09-16
- 計(jì)及短周期誤差的直齒輪副近周期運(yùn)動及其辨識1)
,不可避免地產(chǎn)生齒距偏差,導(dǎo)致齒輪傳動系統(tǒng)工作中出現(xiàn)線外嚙合[1];設(shè)計(jì)時預(yù)留齒側(cè)間隙[2],易引發(fā)輪齒脫嚙與齒背接觸.輪齒磨損或破損會出現(xiàn)裂紋[3].因此,齒距偏差、齒側(cè)間隙與輪齒裂紋等因素影響齒輪傳動系統(tǒng)的動力學(xué)特性,進(jìn)而影響齒輪傳動的平穩(wěn)性.齒距偏差作為齒輪系統(tǒng)中最基本的誤差,受到眾多學(xué)者的關(guān)注[4-10],其導(dǎo)致齒輪出現(xiàn)線外嚙合狀態(tài).Yu和Mechefske[5]建立了齒輪線外嚙合模型,分析了線外嚙合對齒輪傳動的影響.周長江等[6]和Zhou 等[
力學(xué)學(xué)報 2022年3期2022-04-07
- 大型磨機(jī)多支路齒輪傳動系統(tǒng)均載技術(shù)研究與應(yīng)用
跳動、軸向跳動及齒距累積偏差等，工作過程中會使齒輪傳動鏈功率分流不均，控制不好易出現(xiàn)較大的不均載，進(jìn)而降低傳動裝置的承載能力和可靠性。故在多支路齒輪傳動裝置研制過程中，需綜合考慮以上因素的影響。2.1 傳遞誤差齒輪運(yùn)轉(zhuǎn)過程中，隨著單雙齒嚙合的交替進(jìn)行并在加工誤差的綜合影響下，齒輪副的速比與公稱速比相比，存在傳遞誤差，并隨著時間做周期性變化。傳遞誤差會使齒輪在嚙合過程中產(chǎn)生沖擊激勵，引起振動噪聲，不利于承載能力的提高和運(yùn)行的平穩(wěn)性。傳遞誤差是普遍存在的現(xiàn)象，
礦山機(jī)械 2022年3期2022-03-23
- 基于實(shí)測誤差的齒輪傳動模型的建立與分析
，基于齒面誤差、齒距誤差和軸線誤差測量原理，依據(jù)基本的運(yùn)動幾何學(xué)理論建立齒輪傳動模型，對考慮上述誤差時齒輪的傳動情況進(jìn)行分析。1 基于誤差測量原理的模型構(gòu)造1.1 齒面誤差的測量原理及模型處理對漸開線直齒輪，一般采用雙基圓盤式漸開線測量儀測量其橫截面上的齒面誤差，其具有測量結(jié)構(gòu)簡單、測量精度高與經(jīng)濟(jì)性好等特點(diǎn)[6]。齒面誤差的測量原理如圖1所示。當(dāng)齒面為漸開線時，杠桿測頭軌跡為漸開線，杠桿輸出值為0；當(dāng)齒面存在誤差時，杠桿測頭會移動，移動的距離為誤差齒廓與
機(jī)械工程師 2022年1期2022-01-22
- 淺談齒距差異對榫齒載荷分配的影響
榫頭/榫槽均為等齒距設(shè)計(jì)，即在不考慮齒距公差的條件下，各對榫齒理論上是同時接觸的。若將榫頭和榫槽設(shè)計(jì)為不同齒距，則會改變各對榫齒接觸的先后順序，導(dǎo)致載荷分配依次向先發(fā)生接觸的榫齒傾斜。楊曉潔[3]針對兩齒榫頭開展了第一對榫齒單側(cè)出現(xiàn)不同間隙時的數(shù)值模擬，其結(jié)果表明：隨著間隙的增大，第一對齒的載荷減輕，第二對齒的載荷加重；榫接的最大應(yīng)力先減小后增加，并且呈線性關(guān)系。王少飛[4]等人研究了三齒榫頭齒距小于榫槽齒距導(dǎo)致第三齒接觸，一、二齒出現(xiàn)間隙時最大接觸應(yīng)力隨
中國科技縱橫 2021年22期2022-01-08
- 基于機(jī)器視覺的圓柱直齒輪齒距偏差檢測技術(shù)研究
動化測量，本文以齒距偏差自動測量為例研究了一種基于機(jī)器視覺的測量方法。1 測量原理如圖1所示，影像測量法的基本原理是先通過成像系統(tǒng)將被測物面成像至光電檢測單元(相機(jī)感光面)，光電檢測單元將光信號轉(zhuǎn)換為電信號(電子圖片)，然后將電信號傳輸?shù)缴衔粰C(jī)中。上位機(jī)在獲得被測物體圖像后，利用圖像處理軟件從檢測圖像中提取出所需的幾何特征，在根據(jù)成像系統(tǒng)的數(shù)學(xué)模型，計(jì)算出關(guān)心的幾何量，從而實(shí)現(xiàn)被測產(chǎn)品幾何參數(shù)的測量。圖1 影像測量法基本原理示意圖以點(diǎn)到點(diǎn)距離值的測量為例，
計(jì)算機(jī)測量與控制 2021年11期2021-12-01
- 齒輪箱迷宮密封仿真試驗(yàn)優(yōu)化
.9 mm，不同齒距為0.5、0.6、0.7、0.8 mm.將模型導(dǎo)入到Fluent中，模擬氣體在迷宮密封內(nèi)的流動情況，并探究改變齒距、齒頂長度、入口壓力、轉(zhuǎn)速對迷宮密封性能的影響.1.2 網(wǎng)格劃分圖3為迷宮密封的整體網(wǎng)格劃分.使用GAMBIT2.4.2對計(jì)算域進(jìn)行網(wǎng)格劃分，首先對整體模型進(jìn)行區(qū)域劃分，生成軸向網(wǎng)格，再用平面對齒輪進(jìn)行徑向切分生成面網(wǎng)格，面網(wǎng)格精度控制在0.1 mm，最后整體生成體網(wǎng)格，共1 105 000個四面體單元.圖3 整體結(jié)構(gòu)網(wǎng)格1
吉林化工學(xué)院學(xué)報 2021年5期2021-06-17
- 未知參數(shù)小模數(shù)齒輪齒距和齒廓偏差視覺測量
產(chǎn)生的安裝誤差對齒距偏差和齒廓偏差的測量產(chǎn)生影響［4-6］。為了克服上述問題，人們采用光學(xué)方法對小模數(shù)齒輪進(jìn)行測量。該方法主要分為兩種：基于相移法的齒輪測量和基于視覺的齒輪測量?；谝曈X的齒輪測量具有高精度、高效、無損、成本相對較低、自動化程度高、易于實(shí)現(xiàn)在線測量等優(yōu)點(diǎn)［7-11］，對于小模數(shù)齒輪的高精度測量具有較大的優(yōu)勢。文獻(xiàn)［12］搭建的基于機(jī)器視覺的齒輪幾何參數(shù)測量系統(tǒng)，實(shí)現(xiàn)了直齒圓柱齒輪各項(xiàng)參數(shù)的測量，該系統(tǒng)對于齒頂圓尺寸為156 mm的齒輪的測量
光學(xué)精密工程 2021年1期2021-03-23
- 梳棉機(jī)用金屬針布齒條的演變與研發(fā)思考
中結(jié)雜的排除、同齒距時容纖量小可減少抓纖維量、齒部對纖維打擊減小而減輕纖維的損傷等有關(guān)；但在齒密、原棉、工藝條件相同情況下，與不同齒型刺輥金屬針布進(jìn)行梳棉對比試驗(yàn)，未見顯著優(yōu)勢。1.1.3.4鋼針針布應(yīng)用在三刺輥梳棉機(jī)的第1刺輥上，優(yōu)點(diǎn)是圓滑的針尖有利于對棉層的穿刺并且減少對纖維的損傷；其缺點(diǎn)是當(dāng)鋼針磨損后無法單獨(dú)更換，須整體更換針布，使生產(chǎn)成本遠(yuǎn)高于齒條式金屬針布。國內(nèi)有關(guān)對比試驗(yàn)驗(yàn)證，并未得到刺輥用鋼針針布的梳理效果明顯優(yōu)異的結(jié)論，因此國內(nèi)多數(shù)企業(yè)使用
紡織器材 2020年5期2020-12-21
- 齒輪奇奇怪
齒輪也能轉(zhuǎn)？而且齒距還不均勻，而且齒的大小也不一樣，而且……哪兒 來這么多“而且”，它就是能自由轉(zhuǎn)動。不信？就照著做一個。東西南北四連環(huán)，上下左右隨便轉(zhuǎn)。橢圓齒輪巧妙巧用，效果炫目大不同。大家來看我，五條小丑魚，一條大白鯊，多么明顯。仔細(xì)觀察，看哪條小丑魚最倒霉，最先被吃掉？北京人叫我冰糖葫蘆，天津人叫我墩墩兒，東北人叫我糖梨膏，安徽鳳陽人叫我糖球。啥，齒輪山楂霧歪了？你就不能轉(zhuǎn)一下嗎？作為最具創(chuàng)意的齒輪結(jié)構(gòu)，我能讓兩個相接觸的齒輪以相同方向轉(zhuǎn)動。有人說我
少兒科學(xué)周刊·兒童版 2020年9期2020-11-25
- 大型齒輪齒距偏差在機(jī)測量儀的研制
文開發(fā)了大型齒輪齒距偏差在機(jī)測量系統(tǒng)，采用在機(jī)測量的方式，將齒距偏差測量儀安裝于齒輪加工機(jī)床上，以相對法測齒距原理完成齒距偏差的在機(jī)測量。1 相對法測齒距基本原理齒輪分度圓上同側(cè)齒面兩相鄰點(diǎn)之間的弧長定義為齒距P，根據(jù)GB/T 13924—2008定義齒距偏差包括：單個齒距偏差fpt、齒距累積偏差Fpk以及齒距累積總偏差Fp。齒距偏差用來反映齒輪上每個齒的偏差，如果齒距偏差較大，則將直接導(dǎo)致齒輪的傳動性能及傳動穩(wěn)定性降低。齒輪在低速轉(zhuǎn)動時，齒距偏差主要影響
機(jī)械工程與自動化 2020年4期2020-08-25
- WK-35 電鏟行走履帶鏈裝置失效分析
帶鏈拉長，造成“齒距不匹配”，當(dāng)發(fā)生“齒距不匹配”時，會導(dǎo)致履帶板與驅(qū)動凸輪之間干涉，從而加劇履帶板與驅(qū)動輪的磨損。最終會使履帶板之間的銷軸斷裂，導(dǎo)致更換驅(qū)動輪和連接件等部件。3 WK-35 電鏟行走履帶裝置的失效分析在挖掘機(jī)運(yùn)動時，履帶板與驅(qū)動輪嚙合平滑，在嚙合過程中，不應(yīng)該有躁音、摩擦、磨損等情況。WK-35 挖掘機(jī)驅(qū)動輪、履帶板是由高強(qiáng)耐磨材料鑄造而成，履帶板設(shè)計(jì)有重載驅(qū)動凸塊、大型連接耳子以及改良的支重輪滾道。隨著履帶不斷運(yùn)行，履帶銷和底板銷的磨損
建材發(fā)展導(dǎo)向 2020年2期2020-07-14
- 蝦料破碎成品率應(yīng)用研究
斜齒破碎，破碎輥齒距規(guī)格主要有1.0、1.2、1.6、1.8 mm等尺寸，齒型主要有正三角形和斜三角形兩種，見圖2、3[19]。成品率應(yīng)用研究選用豐尚MUSL系列破碎機(jī)，針對環(huán)?？讖溅?.2 和φ1.8、經(jīng)緯齒和斜齒、齒距1.0和1.2 mm、不同間隙的破碎成品率進(jìn)行應(yīng)用研究，并進(jìn)行比對分析。2.1 輥間隙對破碎成品率的影響測試基本情況：環(huán)?？讖溅?.2 mm，經(jīng)緯齒破碎，齒距1.0 mm。不同破碎輥間隙下的蝦料成品分布見圖4。圖2 經(jīng)緯齒蝦料破碎圖3 斜
飼料博覽 2020年4期2020-06-19
- WK-35電鏟行走履帶鏈裝置失效分析及預(yù)防
，導(dǎo)致其出現(xiàn)了“齒距不吻合”。當(dāng)這一問題產(chǎn)生之后，將會使驅(qū)動凸輪與履帶板之間形成相互干涉，這就導(dǎo)致驅(qū)動輪與履帶板之間形成了嚴(yán)重的磨損現(xiàn)象。3 WK-35電鏟行走履帶裝置的失效分析存在負(fù)載的底板凸輪應(yīng)當(dāng)與驅(qū)動輪兩個凸輪之間形成嚙合，彼此之間不存在摩擦問題。在挖掘機(jī)工作的過程中，履帶板與驅(qū)動輪形成平滑的嚙合，在該過程中不能出現(xiàn)磨損、雜音等狀況。這種挖掘機(jī)所運(yùn)用的履帶板及驅(qū)動輪均是由強(qiáng)度較高、耐磨性較好的材料制作而成，履帶板的結(jié)構(gòu)主要包含重載驅(qū)動凸塊、優(yōu)化之后的
技術(shù)與市場 2020年3期2020-03-26
- 基于ISO 1328-1：2013的齒距偏差評定方法
齒輪單項(xiàng)偏差包括齒距偏差、齒廓偏差和螺旋線偏差。齒距偏差是齒輪評定的重要指標(biāo)，是由于各個齒沿圓周分布不均勻?qū)е碌模瑢X輪使用的效率、噪聲、運(yùn)動精度和使用壽命有重要影響［4-5］。ISO 1328-1作為圓柱齒輪核心的精度標(biāo)準(zhǔn)之一，對齒輪單項(xiàng)偏差基本要素的定義、測量位置、誤差評定和公差值計(jì)算等給出了詳細(xì)闡述。目前最新的修訂版本為 ISO 1328-1：2013［6］。標(biāo)準(zhǔn) ISO 1328-1：2013 對齒距偏差評定中的定義及符號做了新規(guī)定。對齒距偏差評定
測控技術(shù) 2019年9期2019-10-18
- 精密齒輪副運(yùn)動精度分析*
精度的主要因素有齒距誤差、齒距累積誤差、反向間隙、齒形形狀誤差、傳動鏈剛度、支撐剛度、安裝誤差、熱變形等。其中,齒輪副自身加工誤差是影響定位精度的主要因素。如圖1所示,影響齒輪副定位精度的各項(xiàng)誤差相互關(guān)聯(lián)。提高齒輪副的定位精度,首先應(yīng)保證齒輪副具有較高的制造精度。圖1 影響齒輪副定位精度各誤差相關(guān)性重復(fù)定位精度描述運(yùn)動的精密程度。對于齒輪副,具體指同一輸入轉(zhuǎn)角下所輸出轉(zhuǎn)角的一致程度。影響齒輪副重復(fù)定位精度的主要因素有傳動鏈剛度、支撐剛度、熱變形、運(yùn)行姿態(tài)等
裝備機(jī)械 2019年3期2019-09-20
- 基于傳動誤差控制的準(zhǔn)雙曲面齒輪NVH影響研究
因素分析2.1 齒距誤差對傳動誤差的影響影響準(zhǔn)雙曲面齒輪傳動誤差的主要因素來源于加工過程中產(chǎn)生的齒形、齒距、齒面誤差及裝配過程中的安裝誤差。后者在裝車過程中取決于裝配及殼體制造的精度，在加工生產(chǎn)中，一般研究齒輪加工誤差。研齒是齒輪生產(chǎn)的最后一道精加工工序，研后的齒輪幾何誤差決定齒輪的齒形[8]。在某車企生產(chǎn)車間，齒輪生產(chǎn)以360套為一個刀具加工周期。前期為控制熱后接觸區(qū)，選擇其中一個周期編號1～360，并以“首5件、第20件、第40件、…、末5件”為原則從
武漢理工大學(xué)學(xué)報（信息與管理工程版） 2019年4期2019-09-17
- 基于動態(tài)檢測的大齒輪精準(zhǔn)插齒方法
精密大型內(nèi)齒輪的齒距累積公差Fp達(dá)到國標(biāo)4級以上。用于銑內(nèi)齒的銑齒機(jī)精度較低，如果把銑頭換為磨頭，只能提高表面粗糙度，并不能提高分度精度。受直徑規(guī)格限制，目前尚未開發(fā)出能夠加工該類齒輪的精密磨齒機(jī)，加工精度只能依靠插齒加工方法保證。常規(guī)插齒加工精度可以達(dá)到國標(biāo)6級，顯然無法滿足該類齒輪的加工要求。因此，研究大型齒輪的高精度插削方法和技術(shù)十分必要。受機(jī)床零部件加工和裝配精度、機(jī)床控制精度、機(jī)床穩(wěn)定性等多方面因素的影響，研發(fā)更高精度的插齒機(jī)存在較大困難。在現(xiàn)有
天津職業(yè)技術(shù)師范大學(xué)學(xué)報 2019年1期2019-04-08
- 齒距制造誤差對縱樹形葉根靜力性能的影響
謝羅峰，殷國富?齒距制造誤差對縱樹形葉根靜力性能的影響宋儼軒，殷鳴*，謝羅峰，殷國富（四川大學(xué) 制造科學(xué)與工程學(xué)院，四川 成都 610065）基于二維有限元方法對縱樹形葉根的靜態(tài)性能進(jìn)行分析。該方法考慮彈性作用和摩擦接觸作用，提出利用增廣拉格朗日接觸算法中的接觸面偏移量來模擬齒距制造誤差的方法。同時，該方法提取薄弱圓角處拉應(yīng)力、周向截面平均應(yīng)力和擠壓面平均應(yīng)力以分別表征圓角集中應(yīng)力、齒間載荷分配和擠壓接觸應(yīng)力齒間分配。分析結(jié)果表明，齒距制造誤差對縱樹形葉根
機(jī)械 2018年12期2019-01-02
- 成形法加工大型齒輪的齒距誤差分析及補(bǔ)償*
存在著首尾齒的單齒距誤差過大的問題。針對大型高精度齒輪成型磨削中的分度誤差補(bǔ)償問題，李聚波、馬艷等[2-3]通過研究齒輪磨削分度機(jī)構(gòu)中的分度精度，提出了一種在機(jī)分度誤差補(bǔ)償方案，但是該方案對誤差的測量要求較高，測量精度難于保證。凌四營、王立鼎等[4-5]提出了分度盤誤差“正弦消減法”的補(bǔ)償方法，但是該種分度方法裝置比較復(fù)雜，加工成本較高。在刀具磨損誤差補(bǔ)償方面，張金等[6]提出了一種可轉(zhuǎn)盤銑刀具加工齒輪的耐用度計(jì)算與優(yōu)化方法。郭松等[7]研究了球頭銑刀在銑
組合機(jī)床與自動化加工技術(shù) 2018年10期2018-11-01
- 一種大型齒輪齒距偏差和累積偏差的測量方法*
尺寸均超出了國內(nèi)齒距測量儀器的測量量程。目前，齒距的測量一般在齒輪測量中心進(jìn)行。國內(nèi)最大的齒輪測量中心克林貝格P300的測量直徑范圍為0 ～ 3 000 mm，若在磨齒機(jī)上進(jìn)行在線測量，測量直徑范圍可擴(kuò)大到5 000 mm。對于大型齒輪齒距的測量，多采用相對測量法[1-2]，可以選擇的儀器和設(shè)備有便攜式齒輪齒距檢查儀(指示表類儀表)和齒輪齒距測量儀(傳感器)2類[3]，其中便攜式齒輪齒距檢查儀的可測模數(shù)范圍為2～16(JB/T 10022—1999)，齒輪
電子機(jī)械工程 2018年4期2018-10-13
- 變螺旋銑刀結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與優(yōu)化對銑削穩(wěn)定性的影響*
的關(guān)鍵。利用不等齒距銑刀有效抑制銑削過程中的顫振現(xiàn)象最早由Slavicek提出[5]。他將正交切削穩(wěn)定性理論應(yīng)用于不等齒距銑刀的設(shè)計(jì)，假設(shè)了交替變化的不等齒距變化，將獲得的齒距變化函數(shù)作為穩(wěn)定性極限表達(dá)式；隨后，Opitz等[6]在銑刀旋轉(zhuǎn)過程中考慮了平均方向因素，預(yù)測結(jié)果和實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明交替變化的齒距銑刀能夠明顯提高銑削穩(wěn)定性；湯愛民等[7]提出不等齒距三刃高速立銑刀質(zhì)量偏心和不平衡量的數(shù)學(xué)模型，建立了銑刀螺旋角、刃長以及質(zhì)量偏心之間的影響關(guān)系。實(shí)驗(yàn)表明不
組合機(jī)床與自動化加工技術(shù) 2018年9期2018-10-09
- 航空齒輪磨削加工安裝偏心誤差補(bǔ)償研究
裝偏心誤差對單個齒距偏差和齒距累積總偏差的影響，提出磨齒加工時通過成型砂輪在x、y方向的進(jìn)給補(bǔ)償增量來減小齒輪的單個齒距偏差和齒距累積總偏差，以期減小齒輪誤差，提高齒輪傳動的精度。1 砂輪成型磨齒加工原理磨齒加工是提高齒輪精度的常見工藝，磨齒機(jī)是磨齒加工的常用設(shè)備。目前我國多采用數(shù)控成型砂輪磨齒機(jī)進(jìn)行磨齒加工，數(shù)控砂輪成型砂輪磨齒機(jī)示意圖如圖1所示。數(shù)控轉(zhuǎn)臺沿C軸方向的旋轉(zhuǎn)實(shí)現(xiàn)工件(齒坯)分度轉(zhuǎn)動；x軸方向?qū)崿F(xiàn)砂輪架的進(jìn)給和快退，磨齒加工中砂輪架進(jìn)給運(yùn)動稱
航空工程進(jìn)展 2018年3期2018-08-31
- 齒輪降噪的工藝優(yōu)化措施
重疊系數(shù)、齒形、齒距引言：一般來說，一對齒輪嚙合良好，首先應(yīng)保證設(shè)計(jì)的合理性，即兩齒輪的基節(jié)必須相等，過渡曲線不干涉，且重疊系數(shù)大于1，但實(shí)際上加工出來的齒輪因精度問題及存在誤差，兩輪的基節(jié)不可能相等，從而導(dǎo)致了嗓音、沖擊等，影響了傳動的平穩(wěn)性。本文研究基于一款減速器在性能測試階段發(fā)現(xiàn)有超過60分貝以上的異常噪音，將主要從基節(jié)偏差方面研究解決齒輪嚙合噪音問題1、理論原因分析從基節(jié)計(jì)算公式 可知影響基節(jié)的有兩大因素即周節(jié)和壓力角（俗稱齒距、齒形），故對齒輪的
科學(xué)與財富 2018年19期2018-08-20
- 圓柱齒輪綜合檢測程序設(shè)計(jì)
因素的影響。運(yùn)用齒距儀測量齒輪齒距偏差與齒距累積誤差，測量時與測量后的數(shù)據(jù)處理工作相當(dāng)繁瑣。為了簡化操作和減少使用的儀器種類，不少學(xué)者都對采用三坐標(biāo)測量機(jī)檢測齒輪精度做了探討。但就目前而言，大多數(shù)文獻(xiàn)介紹的都是只檢測齒輪的某一項(xiàng)精度，并且操作仍然需要進(jìn)一步簡化。如陳興田等著 《齒輪齒距偏差和齒距累積誤差測量值的計(jì)算機(jī)處理》、徐勁力等著 《齒輪齒距偏差和齒距累積誤差測量的智能改造》、曾愛文等著 《三坐標(biāo)測量機(jī)在齒輪齒距偏差測量中的應(yīng)用》等文獻(xiàn)只適用于檢測齒輪
- 超大齒距刺輥針布的設(shè)計(jì)原理和應(yīng)用
陸榮生超大齒距刺輥針布的設(shè)計(jì)原理和應(yīng)用陸榮生（江蘇悅達(dá)紡織集團(tuán)有限公司，江蘇 鹽城 224055）介紹了超大齒距刺輥針布柔性分梳的原理。大幅降低縱向針尖距可減少纖維損傷，薄尖可提高穿刺能力，弧齒負(fù)底角可加強(qiáng)排雜。在實(shí)際生產(chǎn)中應(yīng)用于細(xì)絨棉、差別化纖維，實(shí)現(xiàn)了柔性分梳理念，使紗線質(zhì)量穩(wěn)定，強(qiáng)力得到明顯提高。超大齒距；刺輥針布；柔性梳理梳棉機(jī)刺輥是梳棉機(jī)的主要分梳元件之一，其主要作用是分梳、除雜和轉(zhuǎn)移。實(shí)驗(yàn)證明，刺輥梳理作用實(shí)現(xiàn)棉束單纖維程度的70%，棉卷中帶纖
遼東學(xué)院學(xué)報(自然科學(xué)版) 2017年4期2017-11-30
- 一種非接觸式的標(biāo)準(zhǔn)圓柱齒輪參數(shù)測量方法*
定義如下：①單個齒距偏差Δfpt：在端平面上，在接近齒高中部的一個與齒輪軸線同心的圓上，實(shí)際齒距與理論齒距的代數(shù)差。②齒距累積誤差ΔFpk：任意k個齒距的實(shí)際弧長與理論弧長的代數(shù)差。③齒距累積總偏差ΔFp：齒輪同側(cè)齒面任意弧段(k=1 至k=z)的最大齒距累積偏差。④齒厚偏差ΔES：在分度圓柱面上齒厚實(shí)際值與理論值的代數(shù)差。圖3 齒距偏差與齒距累積偏差2 齒輪參數(shù)測量2.1 圖像處理(1)圖像預(yù)處理采集到的圖像具有噪聲，會對后續(xù)的邊緣檢測產(chǎn)生影響。因此需要
組合機(jī)床與自動化加工技術(shù) 2017年10期2017-11-07
- 電暈放電式低溫等離子體電極結(jié)構(gòu)優(yōu)化
備電極間距、電極齒距、電極齒高三個參數(shù)。研究表明：氨氣和硫化氫的降解首先隨著電極間距和齒距的增加而增大，而后隨著電極間距的進(jìn)一步增大而逐漸降低，電極間距13 mm、電極齒距5 mm時具有最大的氨氣和硫化氫降解率。當(dāng)電極齒高＜7 mm時，氨氣和硫化氫的降解率隨電極齒高的增加而快速增大，當(dāng)電極齒高＞7 mm時，其降解率隨著電極齒高的進(jìn)一步增大而緩慢增大，考慮到電極制作成本，故確定最佳電極齒高為7 mm。此外研究還表明，不同外施功率下，鋸齒型（多齒型）的氨氣降解
廣州化學(xué) 2016年5期2016-11-15
- 磨齒機(jī)分度誤差傳遞規(guī)律
預(yù)測被加工齒輪的齒距加工精度，研究了Y7125型大平面砂輪磨齒機(jī)系統(tǒng)分度誤差的傳遞規(guī)律。采用全閉環(huán)測量法對用作角度測量基準(zhǔn)的正36面棱體進(jìn)行了高精度標(biāo)定；基于該正36面棱體和相對測量法在機(jī)提取機(jī)床36個等分點(diǎn)系統(tǒng)分度誤差曲線；最后在磨齒機(jī)上進(jìn)行精密磨齒實(shí)驗(yàn)，通過比較齒輪試件的齒距累積偏差與機(jī)床原始系統(tǒng)分度誤差的差異，研究機(jī)床分度誤差的傳遞規(guī)律，并通過實(shí)驗(yàn)得到磨齒機(jī)分度誤差傳遞過程中的不確定度。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明：采用全閉環(huán)測量法標(biāo)定正36面棱體的測量不確定度達(dá)到
光學(xué)精密工程 2016年8期2016-10-10
- 基于Maxwell的混合式步進(jìn)電機(jī)的仿真設(shè)計(jì)和結(jié)構(gòu)分析
模型對不同的齒寬齒距比、齒寬齒高比和常用的結(jié)構(gòu)形式進(jìn)行比較，得出該電機(jī)的最優(yōu)方案；同時，對混合式步進(jìn)電機(jī)定轉(zhuǎn)子不同齒距的結(jié)構(gòu)進(jìn)行仿真，得出其性能指標(biāo)，分析不同情況的效果。混合式步進(jìn)電機(jī)；有限元分析；保持力矩0 引言混合式步進(jìn)電機(jī)是一種定子激磁，轉(zhuǎn)子帶有永磁體，定轉(zhuǎn)子磁極多齒結(jié)構(gòu)的電機(jī)。其轉(zhuǎn)子分為2段或2的倍數(shù)段，相鄰2段鐵芯相互錯開1/2齒距，中間夾有軸向充磁的永磁體，轉(zhuǎn)矩由定子繞組磁勢和轉(zhuǎn)子永磁磁場相互作用產(chǎn)生［1］。由于在開環(huán)控制領(lǐng)域具有較高的精度，混
導(dǎo)航與控制 2016年3期2016-09-23
- 金屬針布齒條齒型規(guī)格設(shè)計(jì)探討(二)
尖角η、齒密N、齒距p、基部寬b1等的設(shè)計(jì)原理及其與梳理度的關(guān)系。指出：設(shè)計(jì)金屬針布齒條的齒型尺寸規(guī)格時，應(yīng)先設(shè)計(jì)以前角為主的角度，再設(shè)計(jì)齒密、齒距和基部寬，然后設(shè)計(jì)齒深和基部高，最后設(shè)計(jì)齒頂長；應(yīng)根據(jù)纖維和針布的摩擦因數(shù)與離心力設(shè)計(jì)前角，根據(jù)梳理度、梳棉機(jī)產(chǎn)量、錫林轉(zhuǎn)速和纖維長度、線密度設(shè)計(jì)齒密，根據(jù)纖維長度設(shè)計(jì)齒條齒距，根據(jù)齒密和齒距計(jì)算齒條基部寬，根據(jù)纖維層厚薄計(jì)算齒深，根據(jù)包卷要求設(shè)計(jì)基部高等，探討了金屬針布齒條齒型尺寸規(guī)格的定量計(jì)算。金屬針布；齒
紡織器材 2016年1期2016-09-14
- 螺桿啟閉機(jī)齒輪齒距偏差測量過程的測量不確定度評估
）螺桿啟閉機(jī)齒輪齒距偏差測量過程的測量不確定度評估趙可昕1，楊永民2，3（1.華南理工大學(xué)，廣東廣州510640；2.廣東省水利水電科學(xué)研究院，廣東廣州510635；3.廣東省水利重點(diǎn)科研基地，廣東廣州510635）測量誤差或不確定度是計(jì)量測試水平的基本標(biāo)志，近年來則趨向于采用測量不確定度對測得值可疑（可信）程度進(jìn)行說明。針對水利工程安全評價過程中，需對啟閉機(jī)中齒輪齒距進(jìn)行復(fù)測的結(jié)果可信程度進(jìn)行表征，通過螺旋測微器對某水庫的螺桿啟閉機(jī)中齒輪齒距進(jìn)行測量不確
裝備制造技術(shù) 2016年5期2016-09-10
- 非圓齒輪跨棒距測量檢測棒的設(shè)計(jì)研究
齒輪節(jié)曲線誤差、齒距偏差和齒距累積誤差的檢測。首先將非圓齒輪進(jìn)行逆、順時針輪廓劃分，然后計(jì)算逆、順嚙合點(diǎn)的坐標(biāo)，最后確定出兩種跨距棒的直徑。這為非圓齒輪的誤差測量提供了一種新的方法。非圓齒輪；跨棒距測量；檢測棒設(shè)計(jì)；檢測項(xiàng)目非圓齒輪可變傳動比、結(jié)構(gòu)緊湊和傳動精確平穩(wěn)等優(yōu)點(diǎn)使得其應(yīng)用范圍越來越廣，因此，必須有相應(yīng)的測量方法來滿足加工檢測和精度［1-2］。非圓齒輪與圓柱齒輪相比，它的傳動比是變化的，非圓齒輪的節(jié)曲線是兩齒輪的嚙合線，它的每個輪齒的齒廓形狀各不相
邢臺職業(yè)技術(shù)學(xué)院學(xué)報 2016年1期2016-09-05
- 不等齒距立銑刀的減振機(jī)理的研究
50036)不等齒距立銑刀的減振機(jī)理的研究鐘慧敏(哈軸技工學(xué)校，哈爾濱150036)這篇文章對多齒銑削過程進(jìn)行理論上的研究，建立多齒銑削過程的數(shù)學(xué)模型，研究其振動的機(jī)理。將銑削力函數(shù)用函數(shù)表示成脈沖函數(shù)的形式，在頻域內(nèi)加以研究。不等齒距立銑刀；減振；機(jī)理；數(shù)學(xué)模型引言在實(shí)踐中，經(jīng)常遇到具有脈沖性質(zhì)的物理量，如瞬時沖擊、集中力、電脈沖等，其特點(diǎn)是他們的變化發(fā)生在極短的時間或極微小的空間內(nèi)，具有脈沖性質(zhì)，可以稱之為集中于一點(diǎn)的物理量。對它們的數(shù)學(xué)處理存在著一定
職業(yè)技術(shù) 2015年5期2015-12-29
- 高速銑削鎳基高溫合金GH3039切屑變形研究
程度。2 切屑的齒距與切削比2.1齒距切削速度和刀具前角絕對值的改變,將會影響到切削過程中產(chǎn)生的鋸齒形切屑的平均齒距及單位切削力,具體的影響關(guān)系,M. A. Davies 認(rèn)為平均齒距隨切削速度降低和刀具前角絕對值的減小而減小[6-9]。圖4是使用DIGIMIZER軟件對pc和p測量的示意,pc和p分別表示切屑形成后的齒距和切屑自由表面上的鋸齒單元寬度。圖5為γ0=-6°時,在不同銑削參數(shù)下測量得到的鎳基高溫合金GH3039鋸齒形切屑的平均齒距pc變化的分
黑龍江科技大學(xué)學(xué)報 2015年3期2015-11-02
- 基于齒距偏差曲面的面齒輪齒距偏差測量
，王藝欣雨?基于齒距偏差曲面的面齒輪齒距偏差測量唐進(jìn)元，李武俊，張燕，王藝欣雨(中南大學(xué) 機(jī)電工程學(xué)院，高性能復(fù)雜制造國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，湖南 長沙，410083)基于面齒輪傳動的特點(diǎn)，為獲得準(zhǔn)確可靠的面齒輪的齒距偏差，參考其他類型齒輪齒距偏差定義，提出相鄰齒面的面齒輪齒距偏差曲面及齒距法向偏差曲面概念，構(gòu)建基于三坐標(biāo)測量機(jī)獲得面齒輪齒距偏差曲面及齒距法向偏差曲面方法：通過三坐標(biāo)測量機(jī)得到實(shí)際面齒輪齒面數(shù)據(jù)，構(gòu)建其真實(shí)數(shù)值齒面，選定基準(zhǔn)齒面，將相鄰真實(shí)齒面旋轉(zhuǎn)
中南大學(xué)學(xué)報（自然科學(xué)版） 2015年2期2015-09-24
- 螺旋錐齒輪測量軟件系統(tǒng)的研究與開發(fā)
點(diǎn)。1.3.3 齒距誤差分析齒距誤差包括單個齒距誤差fpt、齒距累積總誤差Fp和齒距累積誤差Fpk。本系統(tǒng)選擇對齒距累積誤差Fpk進(jìn)行分析。選擇齒面上的設(shè)計(jì)參考點(diǎn)M為檢測點(diǎn)（如圖2所示），因?yàn)镸點(diǎn)的z向分量對螺旋錐齒輪的齒距累積誤差Fpk影響非常小，因此可以忽略，所以齒距累積誤差計(jì)算可以簡化為由M點(diǎn)的x和y坐標(biāo)作為計(jì)算參量。齒距累積誤差Fpk計(jì)算公式為：其中：k為間隔的齒距個數(shù)；Δ＝2π／Z，為相鄰輪齒同側(cè)齒面相位角，Z為齒數(shù)；r2為節(jié)圓半徑；pt為螺旋錐
機(jī)械工程與自動化 2014年5期2014-12-31
- 高壓電機(jī)氣隙長度與轉(zhuǎn)子損耗的關(guān)系初探
寬度較大，與轉(zhuǎn)子齒距相對比較接近。在運(yùn)行中容易在轉(zhuǎn)子齒中形成較大幅度的脈振磁通量，造成轉(zhuǎn)子的脈振損耗增大，損壞轉(zhuǎn)子或燒毀軸承。本文通過實(shí)例說明氣隙長度在減小轉(zhuǎn)子損耗、降低轉(zhuǎn)子溫度的作用。同時，提出脈振振幅、定子槽寬、氣隙長度、轉(zhuǎn)子齒距之間的對應(yīng)關(guān)系式和轉(zhuǎn)子脈振損耗的計(jì)算式，列舉了部分產(chǎn)品的氣隙長度計(jì)算值與圖紙標(biāo)注的對照表。1 實(shí)例說明在電機(jī)設(shè)計(jì)中，雜散損耗一般以0.005倍的額定功率來估算，所以通過設(shè)計(jì)程序的計(jì)算結(jié)果無法充分說明電機(jī)質(zhì)量的優(yōu)劣。某廠生產(chǎn)高壓
電機(jī)與控制應(yīng)用 2014年10期2014-08-08
- 三坐標(biāo)測量機(jī)測量弧齒錐齒輪的方法與實(shí)例
齒圈跳動ΔFr、齒距偏差Δfpt、齒距累積誤差ΔFp、K個齒距累積誤差ΔFpK、齒厚偏差等共9個指標(biāo)的測量。1）錐距。如圖2所示，錐距是分錐頂點(diǎn)沿分錐母線至背錐的距離。在這里我們采用間接測量法測錐距，即直接測量與該角（錐）度有關(guān)的若干長度量，再通過它們之間的函數(shù)關(guān)系計(jì)算得到被測角（錐）度。圖2 等頂隙收縮齒間接測量法的具體實(shí)施過程如下：步驟1：抽象出問題的幾何模型。如圖3所示，三角形O′AB為齒輪圓錐，O′為錐心，O為圓錐底部所在圓面的圓心。由定義知錐距為
機(jī)械工程師 2014年5期2014-07-01
- 軟質(zhì)齒輪齒距累積偏差影像法測量
437）軟質(zhì)齒輪齒距累積偏差影像法測量許耀東1，2， 鄭 衛(wèi)1，2（1.上海工程技術(shù)大學(xué)，上海 200437； 2.上海市高級技工學(xué)校，上海 200437）采用影像法對微小齒輪或軟質(zhì)齒輪齒距累積偏差，進(jìn)行非接觸測量，利用影像測量儀和回轉(zhuǎn)工作臺，采用單齒法和跨齒補(bǔ)點(diǎn)法，通過對回轉(zhuǎn)工作臺角度轉(zhuǎn)位的分度誤差補(bǔ)償完成測量，提高了絕對法測量數(shù)據(jù)的合理性。對齒輪安裝偏心誤差、測量儀器誤差和瞄準(zhǔn)對齊誤差分析，得到單齒法和跨齒補(bǔ)點(diǎn)法齒距累積偏差測量的不確定度分別為±65μ
計(jì)量學(xué)報 2014年6期2014-06-07
- 齒距偏差測量中測頭定位的全閉環(huán)控制
4)0 引言齒輪齒距參數(shù)是齒輪加工中的一個重要質(zhì)量指標(biāo)，齒距偏差的大小直接影響齒輪副的運(yùn)轉(zhuǎn)噪聲，振動和齒輪運(yùn)轉(zhuǎn)壽命，由于齒輪形狀復(fù)雜，齒數(shù)多少不一，齒輪齒距偏差的測量比較麻煩[1]。對于大型齒輪的檢測，尤其是直徑2．5 m以上的超大型齒輪，由于工件體積大、質(zhì)量大、裝夾不便，使其測量精度和測量效率均較低。目前采用較多的是上置式齒輪齒距測量儀。但在實(shí)際使用中發(fā)現(xiàn)該儀器存在許多不足之處，如：檢測時儀器與被測齒輪相對位置不穩(wěn)定，即定位不準(zhǔn)確。因此，設(shè)計(jì)一套高精度的
儀表技術(shù)與傳感器 2014年2期2014-03-21
- 節(jié)段預(yù)制橋梁膠接縫剪切性能試驗(yàn)研究
探討剪力鍵齒深、齒距等因素對直剪情況下的剪力鍵抗剪性能、破壞機(jī)理的影響，總結(jié)出不同因素對抗剪承載力的影響規(guī)律。為此，試驗(yàn)設(shè)計(jì)了9組試件，共計(jì)18個試件。剪力鍵每組分為凹凸2個呈“L”型試件，每組試件匹配的接縫類型為膠接縫，接縫涂抹材料為環(huán)氧樹脂膠結(jié)劑。剪力鍵截面形式如圖1。圖1 截面形式示意Fig.1 Cross section為了探討齒深、齒距兩種因素交互作用對剪力鍵抗剪能力的影響，每種因素均設(shè)置3個不同比例水平，具體因素的組合情況如表1，試件共9組，試
重慶交通大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)版) 2014年6期2014-02-28
- 圓弧圓柱齒輪與弧齒錐齒輪加工質(zhì)量檢測方法的研究
線長度和測量跨越齒距對于圓弧圓柱齒輪，一般只測量凸齒公法線長度，要求用公法線卡尺進(jìn)行測量。3.弦齒深（法向）圓弧齒輪的弦齒深直接反映齒廓的徑向位置。用弦齒深千分尺進(jìn)行測量，是常用的測量方法之一。測量時，以齒頂圓柱面和齒面的交線為基準(zhǔn)，因此，對弦齒深的計(jì)算值要按齒頂圓的實(shí)測值進(jìn)行修正，在加工中多用于大模數(shù)或者大尺寸齒輪的測量。4.奇數(shù)齒齒輪的根斜徑加工時，測量齒根圓直徑是最常用的檢測方法。測量時，用帶球形的齒根圓千分尺進(jìn)行測量。當(dāng)齒數(shù)為偶數(shù)時，因?yàn)辇X數(shù)對稱可
太原城市職業(yè)技術(shù)學(xué)院學(xué)報 2013年1期2013-08-15
- 斜齒輪時變接觸線改進(jìn)算法及螺旋角對接觸線影響
面寬度在一個端面齒距和2個端面齒距之間，而且最多只能計(jì)算同時有3條接觸線的情況，算法受到局限所以不具有普適意義.早期的文獻(xiàn)以及標(biāo)準(zhǔn)中大部分都只是給出了斜齒輪接觸線的最大值、最小值以及均值，本文采用通用公式利用計(jì)算機(jī)編程計(jì)算，突破了Chinmaya Kar和A.R.Mohanty提出的算法受嚙合面形狀以及接觸線條數(shù)的限制條件［11］，可以計(jì)算出任意條接觸線的長度以及在一個端面齒距周期內(nèi)任意時刻接觸線總長度.在此基礎(chǔ)上分析了螺旋角對接觸線長度變化的影響，以便發(fā)
哈爾濱工程大學(xué)學(xué)報 2012年12期2012-09-03
- 齒諧波繞組感應(yīng)電動勢波形快速計(jì)算
子每轉(zhuǎn)過一個定子齒距，勵磁磁動勢所遇到的磁阻就重復(fù)一次。因此，通過求解一個定子齒距內(nèi)定轉(zhuǎn)子不同位置下的穩(wěn)態(tài)電磁場，便可計(jì)算出轉(zhuǎn)子齒諧波繞組的感應(yīng)電動勢波形。本文通過分析定子齒諧波磁導(dǎo)和轉(zhuǎn)子齒諧波繞組節(jié)距的特點(diǎn)，對轉(zhuǎn)子齒諧波繞組的感應(yīng)電動勢波形計(jì)算提出了進(jìn)一步簡化，并詳細(xì)分析了其簡化原理和計(jì)算思路，最后對一臺齒諧波勵磁的混合勵磁永磁同步發(fā)電機(jī)進(jìn)行了計(jì)算和實(shí)驗(yàn)。1 簡化原理將坐標(biāo)放在定子上，定子開槽時，定子齒諧波磁導(dǎo)沿圓周方向的變化，用電角度可以表示為式中:α
電機(jī)與控制學(xué)報 2011年9期2011-06-06
- 長度計(jì)量基礎(chǔ)知識講座
語和符號2.1 齒距偏差2.1.1 單個齒距偏差（fpt）圖1 漸開線形成原理在端平面上，在接近齒高中部的一個與齒輪軸線同心的圓上，實(shí)際齒距與理論齒距的代數(shù)差。2.1.2 齒距累積偏差（fpk）任意k個齒距的實(shí)際弧長與理論弧長的代數(shù)差。理論上它等于這k個齒距的各單個齒距偏差的代數(shù)和。2.1.3 齒距累積總偏差（fp）齒輪同側(cè)齒面任意弧段（k=1至k=z）內(nèi)的最大齒距累積偏差。它表現(xiàn)為齒距累積偏差曲線的總幅值。2.2 齒廓偏差2.2.1 齒廓總偏差（Fa）在
上海計(jì)量測試 2010年2期2010-04-26