流股
- 萃取精餾和變壓精餾分離苯-乙醇的模擬研究
精餾塔,其中S1流股進(jìn)料為丙三醇,S2流股進(jìn)料為苯和乙醇混合物,S3流股出料主要為乙醇和丙三醇的混合物,S4流股出料主要組分為苯。B2塔為溶劑回收塔,S5流股出料主要組分為丙三醇,S6流股出料主要組分為乙醇。圖3 萃取精餾分離苯和乙醇的工藝流程圖2.2 模擬條件在NRTL熱力學(xué)模型下,估算苯和乙醇的共沸組成,物質(zhì)的量分?jǐn)?shù)分別為55.5%和44.5%,發(fā)現(xiàn)與實(shí)驗(yàn)共沸組成[6]相差較小,其中苯和乙醇實(shí)驗(yàn)共沸組成物質(zhì)的量分?jǐn)?shù)分別為55.2%和44.8%,故它們的
山東化工 2023年21期2024-01-03
- 氯硅烷平流雙效精餾塔模擬
范，規(guī)定塔頂產(chǎn)品流股中TCS的質(zhì)量濃度為96.7%，變化為回流比。經(jīng)過(guò)計(jì)算，得到低壓塔TL的計(jì)算回流比為2.789，塔釜再沸器負(fù)荷QR1為17161.5 kW。用同樣的方法，計(jì)算出高壓塔TH的進(jìn)料塔板為57，再沸比為2.467，塔頂冷凝器負(fù)荷QC1為-12336.3 kW。由雙效精餾定義可知，在QR1=QC1的條件下，才能實(shí)現(xiàn)，可以通過(guò)調(diào)整進(jìn)料分配比率的方式來(lái)調(diào)整QR1、QC1的數(shù)值，使其一致。重新建立兩塔合并計(jì)算模型，進(jìn)料量賦值553100 kg/h，加
化工管理 2023年29期2023-10-24
- 210 t轉(zhuǎn)爐非均勻底吹供氣模式的水模擬研究
3]。在探究底吹流股對(duì)熔池的攪拌效果方面,國(guó)內(nèi)外學(xué)者利用水力學(xué)模擬實(shí)驗(yàn)進(jìn)行了大量的實(shí)驗(yàn),在底吹流量對(duì)熔池混勻效果影響方面取得了較為一致的結(jié)論,即,提高提吹流量有利于底吹流股對(duì)熔池的攪拌[4-8],在此類(lèi)研究過(guò)程中,轉(zhuǎn)爐均為新砌筑狀態(tài),換言之,底吹元件均為完全暢通的,但是,根據(jù)轉(zhuǎn)爐實(shí)際生產(chǎn)經(jīng)驗(yàn),隨著轉(zhuǎn)爐爐齡的增長(zhǎng)以及濺渣護(hù)爐工藝的應(yīng)用,某些底吹元件通常會(huì)面臨部分堵塞狀態(tài),這勢(shì)必會(huì)影響底吹流股對(duì)熔池的攪拌,因此,針對(duì)此進(jìn)行相應(yīng)研究具有巨大的實(shí)際價(jià)值[9-13]
工業(yè)加熱 2023年7期2023-09-28
- 基于代理模型的煉廠氫網(wǎng)絡(luò)與脫硫系統(tǒng)同步優(yōu)化
權(quán)衡。考慮到廢氫流股的回收利用，研究者們對(duì)提純技術(shù)的優(yōu)選[7-8]、裝置安裝位置的優(yōu)化[9-12]和過(guò)程技術(shù)經(jīng)濟(jì)分析[13]進(jìn)行了廣泛研究。為了克服簡(jiǎn)化模型的不足（如二元組分假設(shè)、反應(yīng)及閃蒸過(guò)程簡(jiǎn)化），Jia 等[14]開(kāi)發(fā)了一種將輕烴產(chǎn)量和閃蒸計(jì)算常數(shù)K值相結(jié)合的建模優(yōu)化方法。隨后，研究人員考慮到進(jìn)料特性和工藝操作條件的變化，不斷改進(jìn)了加氫精制模型[15-16]。Wang 等[17]開(kāi)發(fā)了一種基于代理模型的氫氣網(wǎng)絡(luò)優(yōu)化方法，充分考慮閃蒸分離過(guò)程汽液平衡常
- 煤化工尾氣中二氧化碳的捕集、壓縮模擬與優(yōu)化
art吸收塔塔底流股進(jìn)氣，塔頂流股進(jìn)冷甲醇，整個(gè)吸收塔從左往右分為4段，分別是脫硫段、粗吸段、主吸段和精吸段。根據(jù)低溫甲醇洗工藝的物性特點(diǎn)，操作壓力為高壓，且無(wú)交互作用參數(shù)，所以選擇適合低溫甲醇洗的物性方程為PSRK狀態(tài)方程。采用靈敏度分析的方法，確定各吸收塔的塔板數(shù)。以B1脫硫塔為例，改變脫硫塔塔板數(shù)，流股中H2S的摩爾分率隨脫硫塔B1塔板數(shù)的變化見(jiàn)圖2。圖2 流股H2S摩爾分率隨B1塔板數(shù)的變化曲線圖Fig.2 The change curve di
應(yīng)用化工 2023年1期2023-02-16
- R134a-DMF溶液制冷劑質(zhì)量分?jǐn)?shù)在線軟測(cè)量
統(tǒng)流程1～10.流股編號(hào)R134a為制冷劑，DMF為吸收劑。吸收器出口R134a-DMF濃溶液(流股1)經(jīng)溶液泵進(jìn)入溶液換熱器，與氣液分離器出口R134a-DMF稀溶液(流股10)換熱升溫后(變?yōu)?span id="j5i0abt0b" class="hl">流股2)，進(jìn)入發(fā)生器被高溫介質(zhì)加熱后放出R134a蒸氣。發(fā)生器產(chǎn)生的氣液混合流體(流股3)進(jìn)入氣液分離器，氣液分離器出口R134a蒸氣(流股4)進(jìn)入冷凝器放熱液化，然后進(jìn)入節(jié)流閥1節(jié)流降壓后(變?yōu)?span id="j5i0abt0b" class="hl">流股6)進(jìn)入蒸發(fā)器，在蒸發(fā)器內(nèi)吸熱蒸發(fā)后變?yōu)镽134a蒸氣(流股7)
煤氣與熱力 2023年1期2023-02-10
- 基于LNG冷能的聯(lián)合循環(huán)系統(tǒng)多目標(biāo)性能
的蒸發(fā)器中冷、熱流股的溫差較大，導(dǎo)致?損增加[7]。Bao等[8]對(duì)雙級(jí)有機(jī)朗肯循環(huán)(DORC)進(jìn)行了研究，系統(tǒng)的熱效率和?效率分別提高了42.91% 和52.31%。Sun等[9]分別將SORC和DORC與LNG直接膨脹相結(jié)合，對(duì)2種系統(tǒng)進(jìn)行比較和優(yōu)化。優(yōu)化結(jié)果表明DORC系統(tǒng)擁有更好的性能。Li等[10]將有機(jī)閃蒸循環(huán)(OFC)、有機(jī)三邊循環(huán)(TLC)和SORC進(jìn)行對(duì)比，證明OFC的性能更具優(yōu)勢(shì)。Ho等[11]對(duì)OFC、以CO2為工質(zhì)的TORC、以氨水
高校化學(xué)工程學(xué)報(bào) 2022年6期2023-01-16
- 哌嗪精餾塔的模擬計(jì)算
。（5）規(guī)定進(jìn)料流股。通過(guò)Specifications—Feed streams菜單選項(xiàng)，或者點(diǎn)擊工具欄中的按鈕，打開(kāi)進(jìn)料流股對(duì)話框，定義進(jìn)料流股，如圖3所示。圖3 定義進(jìn)料流股（6）規(guī)定單元設(shè)備。雙擊流程圖中的shortcut，或是打開(kāi)Specifications—Select Unitops選項(xiàng)，打開(kāi)shortcut精餾塔的規(guī)定框，如圖4所示，逐一填入所需數(shù)據(jù)。圖4 簡(jiǎn)捷塔設(shè)計(jì)規(guī)定屏依據(jù)設(shè)計(jì)要求，輕重關(guān)鍵組分分別為哌嗪和三乙烯二胺，塔頂產(chǎn)品中輕重關(guān)鍵組
化工設(shè)計(jì)通訊 2022年8期2022-09-19
- 乙醇胺捕集燃煤煙氣二氧化碳工藝模擬
列出了吸收塔中各流股參數(shù)和模塊輸入?yún)?shù)。由表3～4 可知操作條件：吸收溫度選擇40 ℃，吸收塔操作壓力為常壓，LEANIN為MEA進(jìn)料流股，由于在循環(huán)回路中，LEANIN 為再生塔底的貧MEA物流，而富MEA不可能完全再生，因此進(jìn)料MEA中還含有CO2，CO2與MEA 的物質(zhì)的量比稱為貧液負(fù)荷，記為αlean。貧液負(fù)荷取決于再生塔底富液的再生程度，富液再生程度越大，塔底貧液含CO2量越少，αlean也越?。?3］，實(shí)驗(yàn)選取αlean為0.28。結(jié)合圖2和表
無(wú)機(jī)鹽工業(yè) 2022年8期2022-08-17
- 新工科背景下化工過(guò)程模擬實(shí)驗(yàn)的教學(xué)探究*
合廢液從塔頂(F流股)進(jìn)入多級(jí)連續(xù)萃取塔，萃取劑正辛烷(S流股)從塔底進(jìn)入萃取塔，原料廢液和萃取劑正辛烷在萃取塔內(nèi)發(fā)生連續(xù)逆流接觸和傳質(zhì)萃取。從萃取塔塔底得到的萃余液(R流股)為高純度的水，而從塔頂(E流股)得到的萃取液中，有甲乙酮、正辛烷以及少量的水。萃取液E作為萃取劑回收精餾塔的原料液，在萃取劑回收精餾塔中實(shí)現(xiàn)萃取劑的回收利用，從精餾塔塔頂和塔底餾出的分別為高純度的甲乙酮(B流股)和萃取劑正辛烷，萃取劑正辛烷(S1流股)經(jīng)冷卻后循環(huán)利用。該實(shí)驗(yàn)中各模塊
廣州化工 2022年13期2022-08-01
- 變壓精餾分離四氫呋喃-乙醇工藝流程模擬
tOH 的混合液流股F，與T2塔塔頂來(lái)的流股REC，經(jīng)混合器M 混合為進(jìn)料F1流股，作為T(mén)1塔的進(jìn)料，T1塔塔底采出流股W1為EtOH 產(chǎn)品，T1塔塔頂凝液部分回流，另一部分為流股D1，流股D1通過(guò)泵P 增壓后為流股F2，F(xiàn)2作為T(mén)2 塔的進(jìn)料，T2 塔塔底采出流股W2 為T(mén)HF 產(chǎn)品，T2塔塔頂凝液部分回流，部分循環(huán)回混合器M。T1 和T2 塔均采用RadFrac 精餾模型，RadFrac為精餾塔嚴(yán)格計(jì)算模塊，它同時(shí)聯(lián)解物料平衡、能量平衡和相平衡關(guān)系，用
化工設(shè)計(jì)通訊 2022年6期2022-07-16
- 甲苯-乙醇共沸體系分離的模擬計(jì)算
苯與乙醇的混合液流股F0，與T2 塔塔頂?shù)?span id="j5i0abt0b" class="hl">流股RE，經(jīng)混合器M 混合為流股F1，作為T(mén)1 塔的進(jìn)料，T1 塔塔底采出流股W1 為甲苯產(chǎn)品，T1 塔塔頂組成為230 kPa 壓力下的甲苯-乙醇共沸組成，塔頂凝液部分回流，另一部分作為T(mén)2 塔的進(jìn)料流股D1，T2 塔塔底采出流股W2 為乙醇產(chǎn)品，T2 塔塔頂組成為常壓下的甲苯-乙醇共沸組成，塔頂凝液部分回流，部分為循環(huán)物流RE 返回混合器M。M 選用Mixer 模塊，T1 和T2 塔均采用RadFrac精餾模塊
浙江化工 2022年6期2022-07-06
- 與換熱網(wǎng)絡(luò)熱集成的精餾塔壓優(yōu)化
沸、冷凝以及過(guò)程流股，基于所有流股的冷熱復(fù)合曲線，分析塔壓變化對(duì)整個(gè)裝置公用工程消耗的影響。1 精餾塔塔壓變化對(duì)冷熱復(fù)合曲線的影響分析1.1 降低精餾塔塔壓對(duì)冷凝器和再沸器負(fù)荷的影響分析中，精餾塔的進(jìn)料、產(chǎn)品產(chǎn)量及塔頂回流量保持不變。因此，塔壓降低后塔頂進(jìn)入冷凝器的氣相質(zhì)量流率保持不變，冷凝器的熱負(fù)荷變化只與汽化潛熱有關(guān)，汽化潛熱隨塔壓降低而增加，綜上，塔頂冷凝器熱負(fù)荷隨塔壓降低而增大。對(duì)于塔底再沸器，只固定其塔底采出量，塔壓降低后塔內(nèi)的氣液相分布發(fā)生變化
化工學(xué)報(bào) 2022年5期2022-05-26
- 一種鋁基合金水解制氫實(shí)驗(yàn)及模擬驗(yàn)證
流程如圖5所示。流股S1是常溫20 ℃的水，設(shè)定初始流量為3 000 g/h，通過(guò)加熱器HEATER加熱至60 ℃，流股S2是常溫狀態(tài)20 ℃的金屬鋁，初始流量為100 g/h，將兩股物流混合通入RSTOIC反應(yīng)器中，反應(yīng)器維持溫度為60 ℃，壓力為0.1 MPa,指定鋁的轉(zhuǎn)化率為1,充分反應(yīng)后得到流股S3。將流股S3通入換熱器HEATX1進(jìn)行換熱，冷卻水流股S4流量設(shè)定為100 kg/h，換熱出來(lái)溫度為40 ℃，為第一次降溫除水，換熱之后流股為S6，通入
機(jī)械工程與自動(dòng)化 2022年2期2022-05-24
- 集成輕烴回收單元代理模型的氫氣網(wǎng)絡(luò)多目標(biāo)優(yōu)化
接回用要求的氫氣流股中回收氫氣資源。脫硫單元將氫氣流股中的有害雜質(zhì)H2S 進(jìn)行脫除，來(lái)減少其在整個(gè)系統(tǒng)中的積累。輕烴回收單元從富烴氣體中回收比甲烷或乙烷更重的組分，同時(shí)達(dá)到氫氣富集的作用。壓縮機(jī)單元用來(lái)提升流股的壓力水平，使其滿足生產(chǎn)工藝要求。從圖中看出，這五個(gè)單元是一種緊密耦合的關(guān)系。圖1 氫氣網(wǎng)絡(luò)的狀態(tài)空間超結(jié)構(gòu)Fig.1 State space superstructure of hydrogen network建立氫氣網(wǎng)絡(luò)超結(jié)構(gòu)后，需要將狀態(tài)空間超
化工學(xué)報(bào) 2022年4期2022-04-26
- 玉米基燃料乙醇工藝節(jié)能減排系統(tǒng)集成設(shè)計(jì)
87WATER流股中水的進(jìn)料量87WATER 流股為水的進(jìn)料股，其水的原進(jìn)料量為23 955.7 kg/h。該股水進(jìn)入氣液分離塔分離出CO2，并循環(huán)利用為主反應(yīng)提供水。在Aspen Plus 中做靈敏度分析，研究此股水進(jìn)料對(duì)CO2分離量的影響（圖2），當(dāng)進(jìn)料量為8 000～30 000 kg/h 時(shí)程序可以正常運(yùn)行。由圖2 可知，CO2分離效果不是特別明顯，需要進(jìn)一步強(qiáng)化。圖2 水進(jìn)料量對(duì)CO2分離量的影響2.3.2 1GRAIN流股中水的進(jìn)料量1GRA
安徽化工 2022年2期2022-04-12
- 基于穩(wěn)定性的循環(huán)物流系統(tǒng)流程模擬
——以催化裂化反應(yīng)-再生系統(tǒng)為例
路斷裂，并給斷裂流股變量賦初值，然后依次調(diào)用單元模塊不斷進(jìn)行迭代計(jì)算，直至斷裂流股變量的計(jì)算結(jié)果收斂。在20世紀(jì)60年代初，Kou等[28]就提出了斷裂的思想。此后，Shacham 等[29]、Motard 等[30]、Naseem 等[31]分別對(duì)斷裂技術(shù)的發(fā)展進(jìn)行了系統(tǒng)的評(píng)述，給出了系統(tǒng)的斷裂最優(yōu)準(zhǔn)則。隨著流程模擬技術(shù)的不斷發(fā)展，目前主流的流股斷裂方法主要有Lee-Rudd(L-R)分解法、Upadhye-Grens(U-G)斷裂法。而對(duì)于斷裂后如何迭
化工學(xué)報(bào) 2022年3期2022-03-24
- 甲醇模塊化生產(chǎn)中分時(shí)儲(chǔ)熱系統(tǒng)的優(yōu)化設(shè)計(jì)
將導(dǎo)致生產(chǎn)系統(tǒng)中流股的預(yù)熱、冷卻和反應(yīng)熱移除等均隨時(shí)間波動(dòng)。為了提高生產(chǎn)系統(tǒng)的經(jīng)濟(jì)性需通過(guò)能量?jī)?chǔ)存和調(diào)度提升波動(dòng)工況條件下生產(chǎn)系統(tǒng)能量利用效率。對(duì)于波動(dòng)的供給與需求之間的熱量匹配問(wèn)題，設(shè)立儲(chǔ)熱系統(tǒng)是平抑波動(dòng)的主要途徑之一[14-15]。儲(chǔ)熱系統(tǒng)主要通過(guò)顯熱、潛熱和化學(xué)反應(yīng)熱儲(chǔ)存熱量[16]。Farzan等[17]研究了由吸熱能力強(qiáng)、通過(guò)顯熱儲(chǔ)熱的瀝青材料構(gòu)成的瀝青太陽(yáng)能空氣加熱器的熱動(dòng)力學(xué)和熱效率。Kumar 等[18]建立了立式圓柱形填充床潛熱儲(chǔ)熱系統(tǒng)的
化工學(xué)報(bào) 2022年2期2022-03-03
- 甲苯、二甲苯多股進(jìn)料連續(xù)分離工藝設(shè)計(jì)
.3 和0.7；流股一為泡點(diǎn)進(jìn)料，進(jìn)料流量為6 萬(wàn)t/a，流股二為飽和蒸汽進(jìn)料，進(jìn)料流量為4 萬(wàn)t/a；要求塔頂出料中甲苯的摩爾分?jǐn)?shù)不小于0.999，塔底出料中二甲苯的摩爾分?jǐn)?shù)不小于0.999。表1 為常壓下不同溫度的甲苯和二甲苯氣液平衡數(shù)據(jù)[6]。表1 不同溫度(常壓)的甲苯與二甲苯氣液平衡數(shù)據(jù)根據(jù)道爾頓分壓定律：得出相對(duì)揮發(fā)度α 的計(jì)算公式：根據(jù)公式（2），計(jì)算出在常壓下不同溫度的甲苯-二甲苯的相對(duì)揮發(fā)度α 值分別為：2.16（120.01 ℃）、2.
浙江化工 2021年12期2022-01-07
- 換熱網(wǎng)絡(luò)改造圖形化方法應(yīng)用于巴氏牛奶廠熱集成
生產(chǎn)過(guò)程中涉及的流股數(shù)目不多，這些物流的熱容流率相近，可相互匹配換熱，擁有明顯的節(jié)能潛力。另外，由于歷史上食品企業(yè)未能在全廠范圍內(nèi)尋求能量回收的機(jī)會(huì)，因此，提高食品企業(yè)的用能效率的機(jī)會(huì)大增[6]。本文擬采用圖形化改造方法，探究巴氏牛奶廠的能量集成改造機(jī)會(huì)。目前，能量集成方法可分為啟發(fā)式經(jīng)驗(yàn)法、數(shù)學(xué)規(guī)劃法以及兩種方法的組合。啟發(fā)式經(jīng)驗(yàn)法以?shī)A點(diǎn)分析法為代表，是目前廣泛采用的能量集成方法，它基于熱力學(xué)原理，以實(shí)現(xiàn)選定最小傳熱溫差下的最大熱量回收為目標(biāo)，確定換熱過(guò)
大連民族大學(xué)學(xué)報(bào) 2021年3期2021-10-15
- 廠際氫氣網(wǎng)絡(luò)多周期集成的分步優(yōu)化方法
成，然后通過(guò)廢物流股將不同的廠連接起來(lái)，另一策略是將所有廠的流股當(dāng)作一個(gè)整體進(jìn)行集成。針對(duì)廠際氫氣網(wǎng)絡(luò)的優(yōu)化設(shè)計(jì)，Kang 等[26]提出了優(yōu)化中間管道中氫氣的純度等級(jí)和壓力等級(jí)的分步優(yōu)化方法。Lou等[23]提出了兩步優(yōu)化法，先使用結(jié)合夾點(diǎn)的轉(zhuǎn)運(yùn)模型確定各廠的氫氣消耗，然后再分別優(yōu)化各廠的氫氣網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)。因此，分步集成法大多是首先優(yōu)化氫氣網(wǎng)絡(luò)中的氫氣公用工程消耗量，然后再優(yōu)化氫氣系統(tǒng)的網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)。雖然上述方法可有效求解廠際氫氣網(wǎng)絡(luò)的優(yōu)化設(shè)計(jì)問(wèn)題，但大多數(shù)分步
化工學(xué)報(bào) 2021年9期2021-10-04
- 基于節(jié)點(diǎn)配置策略的有分流換熱網(wǎng)絡(luò)優(yōu)化性能探析
一，其通過(guò)熱、冷流股之間的合理匹配，可實(shí)現(xiàn)系統(tǒng)能耗的減少和經(jīng)濟(jì)效益的提升。為此，在設(shè)計(jì)階段構(gòu)造高效、靈活、編譯簡(jiǎn)單的優(yōu)化模型可成為輔助換熱網(wǎng)絡(luò)問(wèn)題發(fā)展的重要突破。Yee 和Grossmann[1]提出的分級(jí)超結(jié)構(gòu)模型（stage-wise superstructure model，SWS）是典型的結(jié)構(gòu)化模型，在模型的每一級(jí)內(nèi)可完成冷、熱流股的全匹配，并通過(guò)多級(jí)設(shè)置擴(kuò)增其求解域。但其對(duì)于SWS 模型有諸多限制，如將公用工程置于流股末端；熱、冷流股上分支數(shù)目需
化工進(jìn)展 2021年7期2021-07-28
- 漿水平衡計(jì)算分析和難點(diǎn)解決
任一衡算體，漿料流股中的絕干漿量與進(jìn)出總流量守恒[2]。絕干漿量守恒的方程式為進(jìn)出漿料的總流量守恒的方程式為式中：Qin為進(jìn)入衡算體某流股中的絕干漿量；Qout為離開(kāi)衡算體某流股中的絕干漿量；Vin為進(jìn)入衡算體某流股的漿料體積；Vout為離開(kāi)衡算體某流股的漿料體積。第2類(lèi)條件，流股中絕干漿量等于流股的漿料濃度與體積的乘積，即對(duì)于任一漿料流股都滿足限定條件式中：Q為漿料流股中的絕干漿量；C為漿料流股的濃度；V為漿料流股的體積。此類(lèi)條件表明，任一漿料流股中的3
天津造紙 2021年4期2021-04-22
- 硫化氫化學(xué)反應(yīng)循環(huán)制氫工藝的流程模擬
程如圖1所示。 流股1是w=96%的硫酸，流股2是H2S產(chǎn)品氣，兩股物流混合形成流股3，經(jīng)E101換熱進(jìn)入H2S氧化反應(yīng)器（RSTOIC1），充分反應(yīng)得到單質(zhì)S（流股6）、SO2（流股7）和w= 79%的硫酸（流股8）?？諝猓ˋIR）經(jīng)過(guò)空氣分離器（SEP2）之后，N2作為產(chǎn)品氣回收利用，單質(zhì)S（流股6）在S氧化反應(yīng)器（RSTOIC2）中被O2氧化生成SO2（流股10），之后在換熱器（HEATX）中與4.0 MPa、104 ℃的軟水換熱，與流股7混合形成流
天然氣化工—C1化學(xué)與化工 2021年1期2021-03-17
- 數(shù)學(xué)規(guī)劃與圖形方法相結(jié)合設(shè)計(jì)熱集成用水網(wǎng)絡(luò)
等[22]關(guān)于流股識(shí)別方法的基礎(chǔ)上將順序優(yōu)化法改進(jìn)為同步優(yōu)化法，構(gòu)建了MINLP 模型和MPEC 模型以降低年度總費(fèi)用。Yan 等[23]通過(guò)更改加熱器和冷卻器的位置，修改了Ahmetovi? 等[24]的超結(jié)構(gòu)模型，從而將公用工程的設(shè)計(jì)排除在換熱網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)之外，他們還提出了不涉及二元變量的流股識(shí)別法并且構(gòu)建了NLP模型。劉祖明等[25]提出了考慮非等溫混合的用水網(wǎng)絡(luò)，同時(shí)優(yōu)化水耗以及能耗目標(biāo)，獲得的換熱網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)更為簡(jiǎn)單。Hong 等[26?27]提出了包
化工學(xué)報(bào) 2021年2期2021-03-06
- 基于HYSYS 和MATLAB 下吸式生物質(zhì)氣化爐仿真系統(tǒng)
heet 實(shí)時(shí)對(duì)流股中的參數(shù)進(jìn)行讀取，并將讀取的數(shù)據(jù)進(jìn)行處理，同時(shí)將處理的結(jié)果寫(xiě)入流股中，控制空氣和水蒸氣進(jìn)氣量，進(jìn)而控制氣化溫度，模擬氧化層和還原層的溫度對(duì)熱值的影響，并將模擬的結(jié)果與實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行對(duì)比，驗(yàn)證模擬結(jié)果的準(zhǔn)確性。 研究結(jié)果對(duì)生物質(zhì)氣化爐工業(yè)操作提供參考。1 建立下吸式生物質(zhì)氣化爐仿真模型下吸式生物質(zhì)氣化爐是原料從爐頂進(jìn)入， 空氣從氧化層通入，水蒸氣從還原層通入，產(chǎn)生的可燃?xì)怏w從爐底抽出。 氣化爐的結(jié)構(gòu)示意圖如圖1 所示。圖1 下吸式生物質(zhì)氣化
能源與環(huán)境 2021年1期2021-03-04
- 工業(yè)低溫余熱回收用于多周期供冷的設(shè)計(jì)與優(yōu)化
內(nèi)部有若干條余熱流股i，集合為I = {i}，其入口溫度θhin(i)、目標(biāo)溫度θhout(i)、熱容流率Fh(i)、熱負(fù)荷Qh(i)均已知。在不與制冷系統(tǒng)進(jìn)行整合的情況下，這些熱量由循環(huán)冷卻水直接排放到環(huán)境中。通過(guò)以工藝軟水為介質(zhì)與這些余熱流股換熱，可以得到較高溫度的熱水，用以驅(qū)動(dòng)LiBr 吸收式制冷機(jī)組的運(yùn)轉(zhuǎn)。完成制冷后，熱水的溫度降低。由于在工廠內(nèi)部各余熱流股與制冷機(jī)組間的距離往往不可忽略而且并不相等，因此需要用泵將熱水輸送至各余熱流股的換熱器，從而
高校化學(xué)工程學(xué)報(bào) 2020年6期2021-01-20
- 工藝條件對(duì)板坯結(jié)晶器流場(chǎng)的影響
質(zhì)量通量增大，使流股在上回旋區(qū)的動(dòng)量也增大[4]。因此，當(dāng)水口堵塞時(shí)，應(yīng)該及時(shí)停澆或更換水口。1.2 水口不對(duì)中浸入式水口的對(duì)中對(duì)結(jié)晶器內(nèi)流場(chǎng)影響很大，當(dāng)水口不對(duì)中時(shí)，容易在流速小的一側(cè)產(chǎn)生旋渦，并使結(jié)晶器流場(chǎng)不對(duì)稱[5-6]。水口向一側(cè)偏移后，液面出現(xiàn)了相對(duì)流動(dòng)，在流速較小的一側(cè)，會(huì)形成旋渦[7]。由于流體本身脈動(dòng)的作用，液面流場(chǎng)隨時(shí)間呈周期性變化。在水口偏離中心所致的不對(duì)稱流動(dòng)和流體本身脈動(dòng)作用的綜合影響下，形成了偏流渦，其強(qiáng)度和停留時(shí)間超過(guò)湍動(dòng)渦。因
工程技術(shù)研究 2020年21期2021-01-08
- 合成乙酸丁酯的熱泵分隔壁反應(yīng)精餾流程模擬與優(yōu)化
流程中塔頂、塔釜流股溫差較大的情況，設(shè)計(jì)了3種不同的分隔壁反應(yīng)精餾流程，分別為帶塔底換熱的熱泵分隔壁反應(yīng)精餾流程、帶中間換熱的熱泵分隔壁反應(yīng)精餾流程和帶預(yù)熱器及中間換熱的熱泵分隔壁反應(yīng)精餾流程，對(duì)其分別進(jìn)行能耗和年總費(fèi)用(TAC)優(yōu)化分析，并與常規(guī)分隔壁反應(yīng)精餾流程比較，得到優(yōu)化的乙酸丁酯合成反應(yīng)精餾工藝。1 設(shè)計(jì)基礎(chǔ)1.1 熱力學(xué)和反應(yīng)動(dòng)力學(xué)模型乙酸丁酯合成反應(yīng)體系包括：乙酸(HAC)、丁醇(BuOH)、乙酸丁酯(BuAC)和水(H2O)共4種組分。其中
石油學(xué)報(bào)（石油加工） 2020年4期2020-09-27
- C5～C7烯氫甲?；a(chǎn)物醛的分離工藝模擬與優(yōu)化*
1，塔頂S102流股得到烴類(lèi)混合物，塔底得到C6～C8混合醛。圖1 剩余烴類(lèi)脫除流程圖2.2 醛的分離提出順序分離、關(guān)鍵組分分離2種混醛的分離流程，并進(jìn)行流程模擬以及優(yōu)缺點(diǎn)比較。2.2.1 順序分離流程順序分離流程見(jiàn)圖2。圖2 醛的順序分離流程圖烴分離塔T101塔底S103物流進(jìn)入脫異己醛塔T102，異己醛在該塔中脫除，T102塔頂采出流股S104為異己醛與正己醛混合物，其中w(異己醛)≈55%。塔底流股S105進(jìn)入正己醛塔T103，從T103塔頂采出流股
化工科技 2020年4期2020-09-10
- 沉降罐放空氣回收工藝設(shè)計(jì)
S1～S11表示流股。圖1 液環(huán)壓縮機(jī)組回收沉降罐放空氣工藝流程來(lái)自沉降罐放空氣與循環(huán)氣合并后進(jìn)入到液環(huán)壓縮機(jī)入口，在開(kāi)工初期采用系統(tǒng)補(bǔ)水作為工作介質(zhì)，待壓縮機(jī)出口壓力和分離器水界面穩(wěn)定后，關(guān)閉系統(tǒng)補(bǔ)水閥門(mén)，利用分離器產(chǎn)出水作為壓縮機(jī)工作介質(zhì)。放空氣經(jīng)過(guò)壓縮后，進(jìn)入空冷器冷卻，冷卻后的氣體進(jìn)入三相分離器進(jìn)行油、氣、水分離，在分離器入口分流器處把混合物大致分成氣液兩相，分離出的氣相作為循環(huán)氣返回壓縮機(jī)入口保證入口壓力穩(wěn)定，液相沉降到液相分離側(cè)，部分水和油自由
石油工程建設(shè) 2020年4期2020-08-20
- 基于夾點(diǎn)技術(shù)的換熱網(wǎng)絡(luò)設(shè)計(jì)在冶煉煙氣治理中的應(yīng)用
工藝過(guò)程中有高溫流股需要被冷卻，同時(shí)低溫流股需要被加熱，所以考慮將這些冷熱流股搭配起來(lái)，用需要被冷卻的較高溫的流股加熱需要被加熱的較低溫的流股，實(shí)現(xiàn)熱量的有效利用，從而達(dá)到節(jié)能的目的。這需要采用科學(xué)方法對(duì)換熱流股進(jìn)行合理搭配，盡可能實(shí)現(xiàn)熱量的利用，減少外部公用工程的消耗量[1]。20世紀(jì)70年代，夾點(diǎn)技術(shù)（pinch technology）作為一種設(shè)計(jì)換熱網(wǎng)絡(luò)的工具開(kāi)始出現(xiàn)并得到不斷發(fā)展，特別是在80年代，Linnhoff發(fā)展了夾點(diǎn)技術(shù)，提出換熱網(wǎng)絡(luò)優(yōu)化設(shè)
硫酸工業(yè) 2020年6期2020-08-03
- 制苯車(chē)間苯和甲苯精餾系統(tǒng)模擬與優(yōu)化
和DA-413各流股組成模擬計(jì)算結(jié)果，從比較的結(jié)果可以看出，模擬結(jié)果與實(shí)際值基本一致，因此該模擬流程是符合本裝置，且是可靠的。表 1 DA-413設(shè)計(jì)工藝參數(shù)模擬計(jì)算結(jié)果表 2 DA-413塔頂、塔底負(fù)荷模擬計(jì)算結(jié)果表3 DA-413各流股組成模擬計(jì)算結(jié)果3.2 討論與優(yōu)化3.2.1 進(jìn)料位置圖2為原料進(jìn)料位置對(duì)側(cè)線采出流股苯含量的影響，由圖可以看出，隨進(jìn)料位置的下降，苯的含量先增加后下降。在30塊塔板進(jìn)料達(dá)到最大值，這是因?yàn)樘狃s段太高或太低都會(huì)影響整個(gè)塔
山東化工 2020年11期2020-07-13
- 采用換熱器負(fù)荷圖指導(dǎo)換熱網(wǎng)絡(luò)改造的新方法
和設(shè)計(jì)換熱網(wǎng)絡(luò)的流股溫焓圖（STEP），并給出一套具體的設(shè)計(jì)步驟確保設(shè)計(jì)者能獲得最大能量回收（MER）網(wǎng)絡(luò)。隨后Lai 等[14]以換熱器為單位繪制STEP，將STEP 用于換熱網(wǎng)絡(luò)改造。Li 等[15]將溫度-焓（T-H）圖用于識(shí)別HEN 中穿越夾點(diǎn)的負(fù)荷，并基于夾點(diǎn)分析法消除這些負(fù)荷以實(shí)現(xiàn)HEN 的能量集成目標(biāo)。Yong 等[16]提出了同時(shí)考慮熱力學(xué)和換熱負(fù)荷的轉(zhuǎn)換后的熱力學(xué)改造網(wǎng)格圖（SRTGD），并用其篩選HEN 中可行與不可行的改造選項(xiàng)。為了識(shí)
化工學(xué)報(bào) 2020年3期2020-05-15
- 不確定性下基于多工況優(yōu)化的可控性換熱器網(wǎng)絡(luò)綜合
中，來(lái)自上游過(guò)程流股以及環(huán)境本身所帶來(lái)的不確定性因素是不可避免的。這些擾動(dòng)會(huì)使得換熱器網(wǎng)絡(luò)的實(shí)際優(yōu)化性能產(chǎn)生偏差甚至操作不可行[6]。因此，研究能夠抵御擾動(dòng)的可控性換熱器網(wǎng)絡(luò)綜合問(wèn)題是十分重要的。一個(gè)被控變量與一個(gè)操縱變量的配對(duì)構(gòu)成控制回路，一系列控制回路構(gòu)成了控制結(jié)構(gòu)[7]。由于換熱器網(wǎng)絡(luò)的多變量特性，控制回路之間的相互作用會(huì)對(duì)換熱器網(wǎng)絡(luò)可控性產(chǎn)生嚴(yán)重的負(fù)面影響。Escobar 等[8]認(rèn)為可控性是換熱器網(wǎng)絡(luò)的一種能力，高度可控的換熱器網(wǎng)絡(luò)能夠減少其潛在
化工學(xué)報(bào) 2020年3期2020-05-15
- 綜合考慮經(jīng)濟(jì)性與效率的換熱網(wǎng)絡(luò)多目標(biāo)約束優(yōu)化方法
分為兩部分：冷熱流股之間進(jìn)行換熱的內(nèi)部換熱部分和需要與公用工程換熱的剩余流股部分，換熱網(wǎng)絡(luò)最低費(fèi)用的核心是優(yōu)化內(nèi)部換熱部分的換熱器分配方案，而影響換熱網(wǎng)絡(luò)的環(huán)境影響度、耦合熱功系統(tǒng)能量來(lái)源等問(wèn)題的因素是剩余流股部分的能量品質(zhì)，這兩個(gè)部分互相影響，降低內(nèi)部換熱部分的不可逆損失會(huì)提高外部剩余流股部分的能量品質(zhì)，因此解決換熱網(wǎng)絡(luò)綜合優(yōu)化問(wèn)題就要從不同的角度更合理全面地權(quán)衡這內(nèi)外兩部分。大多數(shù)文獻(xiàn)中的換熱網(wǎng)絡(luò)年均總成本其本質(zhì)仍然是以熱力學(xué)第一定律為理論基礎(chǔ)計(jì)算能耗
化工學(xué)報(bào) 2020年3期2020-05-15
- 鐵水包廢鋼預(yù)熔預(yù)熱新工藝在某鋼鐵公司的應(yīng)用
燃?xì)夂脱鯕?，燃?xì)?span id="j5i0abt0b" class="hl">流股和氧氣流股形成伴隨流，每一股伴隨流，氧氣流股在中心，燃?xì)?span id="j5i0abt0b" class="hl">流股環(huán)繞在氧氣流股的周?chē)蛘呷細(xì)?span id="j5i0abt0b" class="hl">流股在中心，氧氣流股環(huán)繞在燃?xì)?span id="j5i0abt0b" class="hl">流股的周?chē)Ｑ鯕鈬娍缀腿細(xì)鈬娍椎臄?shù)目相同或呈一定倍數(shù)，噴孔數(shù)目為三孔、四孔、五孔、六孔的一定倍數(shù)。氧燃槍的燃?xì)馔ǖ纼?nèi)使用可燃燒介質(zhì)為煤氣、天然氣、石油液化氣或柴油。3 鐵水包廢鋼預(yù)熔預(yù)熱新工藝（1）工藝流程概述。轉(zhuǎn)爐裝鐵結(jié)束后，在100t規(guī)模的空鐵水包內(nèi)加入5t～8t廢鋼，由多孔氧燃搶燃?xì)饪讎姵龅娜細(xì)夂脱鯕鈬娍讎姵龅牟糠?/div>
中國(guó)金屬通報(bào) 2020年3期2020-04-22
- 取整函數(shù)優(yōu)化基于超結(jié)構(gòu)模型的質(zhì)量交換網(wǎng)絡(luò)
和x分別為富、貧流股的污染物濃度；m和b的大小取決于貧富流股的性質(zhì)；ε為貧富流股之間的濃度組成差，本工作中取常數(shù)。本工作運(yùn)用MEN 多級(jí)超結(jié)構(gòu)模型（圖1）建立NLP 模型。超結(jié)構(gòu)的級(jí)數(shù)通常取貧、富流股中數(shù)目最大的個(gè)數(shù)。該模型包含了多種可供選擇的結(jié)構(gòu)性方案，形成了NLP 優(yōu)化問(wèn)題。該問(wèn)題可以用LINGO 11.0 中的Global Solver 求解器求解，最后得到了年度總費(fèi)用最低的MEN 結(jié)構(gòu)。其中R1和R2表示富流股，S1和S2表示貧流股。圖1 分級(jí)超結(jié)化學(xué)反應(yīng)工程與工藝 2020年2期2020-02-07
- 考慮間接換熱額外換熱溫差的間歇過(guò)程儲(chǔ)熱集成
的，是不同時(shí)間段流股換熱的橋梁。通過(guò)儲(chǔ)熱介質(zhì)進(jìn)行間接換熱與只通過(guò)換熱器進(jìn)行的直接換熱相比，可以克服冷、熱流股的時(shí)間不一致性，增加節(jié)能機(jī)會(huì)[2]。間歇過(guò)程儲(chǔ)熱集成后，熱流股首先將熱量傳遞給儲(chǔ)熱介質(zhì)并儲(chǔ)存于儲(chǔ)熱單元中，然后再由儲(chǔ)熱介質(zhì)將熱量傳遞給冷流股。儲(chǔ)熱單元一般選擇能夠與流股逆流換熱的多個(gè)恒溫儲(chǔ)罐或分層儲(chǔ)罐[3]，且傳熱溫差大、傳熱效率高。儲(chǔ)熱介質(zhì)可以根據(jù)溫度的需要選擇熱水或?qū)嵊蚚4]。目前，間歇過(guò)程熱集成主要有兩類(lèi)方法：基于熱力學(xué)概念的夾點(diǎn)分析法和基于化工進(jìn)展 2020年1期2020-01-15
- 低溫甲醇洗吸收塔產(chǎn)出液再生過(guò)程模擬研究
程如圖2 所示，流股114 為含硫甲醇富液，流股112 為不含硫甲醇富液，同為從低溫甲醇洗吸收塔流出的甲醇富液。E201、E202 為液-液換熱系統(tǒng)，冷卻劑為低溫丙烯，兩股甲醇富液流經(jīng)換熱器冷卻后，流股116 通過(guò)閃蒸塔D101 得到有效氣流股117，流股115 通過(guò)閃蒸塔D102 得到有效氣流股119，兩股物流中H2S 物質(zhì)的量分?jǐn)?shù)均達(dá)1×10-3，未達(dá)到CO2產(chǎn)品氣的回收要求，需經(jīng)過(guò)MIX1 混合之后，將得到的流股122 繼續(xù)返回低溫甲醇洗吸收塔中進(jìn)一天然氣化工—C1化學(xué)與化工 2019年3期2019-08-26
- 丁酸丁酯-苯體系精餾工藝模擬與優(yōu)化
酸乙酯的混合物（流股1）總流量為10 kmol/h，丁酸丁酯、丁酸乙酯摩爾分?jǐn)?shù)15%，苯85%，溫度為 50 ℃，壓力 0.2 MPa，精餾塔（B1）共有15塊塔板，流股1的進(jìn)料位置為第三塊塔板，進(jìn)料方式為“Above·Stage”，回流比為 5，常壓操作，忽略壓降。2 模擬結(jié)果優(yōu)化2.1 進(jìn)料位置對(duì)丁酸丁酯回收效果的影響對(duì)以流股1進(jìn)料位置為自變量，流股3中的丁酸丁酯質(zhì)量分?jǐn)?shù)為因變量的函數(shù)作圖，如圖2，進(jìn)料位置在2～8塊塔板之間，丁酸丁酯回收效果最好，所以浙江化工 2019年4期2019-05-13
- 低溫甲醇洗H2S吸收塔和CO2吸收塔流程模擬
號(hào)、9號(hào)和13號(hào)流股為撕裂物流。(3)收斂順序?yàn)镃1101-C1203-C1202-C1201-E101-E102-F101。 在確定了撕裂流股和收斂順序后，經(jīng)過(guò)不斷的試算調(diào)整，最終實(shí)現(xiàn)了四塔串聯(lián)的流程收斂。本文以換熱器E201的進(jìn)出流股組成為例，對(duì)收斂情況進(jìn)行分析，見(jiàn)表3。表3 換熱器E201流股組成從表3的結(jié)果可以看出，同一編號(hào)的流股，模擬數(shù)據(jù)和生產(chǎn)數(shù)據(jù)基本接近，只是CO2和H2的摩爾流量模擬數(shù)據(jù)和生產(chǎn)數(shù)據(jù)有差異。這是因?yàn)锳spen Plus軟件在進(jìn)行山東化工 2019年8期2019-05-13
- MVR與多效蒸發(fā)聯(lián)用的有效能分析
圖1所示。進(jìn)料(流股1)經(jīng)一效再沸器E1預(yù)熱后，進(jìn)入一效精餾塔T1，T1底液(流股2)經(jīng)減壓閥Y1減壓、二效再沸器E2加熱后，進(jìn)入二效精餾塔T2，之后如此循環(huán)，最后由六效精餾塔T6塔底出料(流股5)，該物流即為脫水產(chǎn)物。其中一效再沸器熱源由高壓蒸汽提供，二效再沸器熱源由一效精餾塔塔頂蒸汽(流股3)提供，純水(流股7)提供各效精餾塔塔頂?shù)囊合嗷亓?，六效精餾塔的塔頂蒸汽(流股4)和各塔塔底再沸器蒸汽冷凝水(流股6)經(jīng)處理排至界外。圖1 乙二醇脫水工序原工況流程節(jié)能技術(shù) 2018年3期2018-07-10
- 熱泵精餾隔壁塔分離寬沸程物系的模擬
中間產(chǎn)品塔板采出流股的相態(tài)，從而得到不同類(lèi)型的熱泵精餾隔壁塔流程。寬沸程物系分離實(shí)例的模擬計(jì)算結(jié)果表明，該類(lèi)流程在主塔氣液相流量較大的情況下具有較高的節(jié)能效率。隔壁塔；熱泵精餾；分離；模擬；優(yōu)化引 言熱量耦合是降低精餾過(guò)程能耗的有效手段，隔壁塔作為一種完全熱耦合精餾塔型，近年來(lái)受到普遍關(guān)注[1-4]。其一般形式是預(yù)分塔與主塔位于同一塔殼內(nèi)，并通過(guò)中間隔板上下兩端的氣液相流股相連，只需一個(gè)冷凝器和一個(gè)再沸器即可實(shí)現(xiàn)多組分精餾過(guò)程。因此其熱量利用較為集中，若將化工學(xué)報(bào) 2017年5期2017-10-13
- 考慮生產(chǎn)排序的間歇過(guò)程換熱網(wǎng)絡(luò)綜合與優(yōu)化
過(guò)調(diào)整批間隔增加流股直接換熱的可能性，減少設(shè)備閑置，得到3種不同的生產(chǎn)方案；針對(duì)每一個(gè)生產(chǎn)方案，采用啟發(fā)式方法綜合得到初始換熱網(wǎng)絡(luò)，并對(duì)該網(wǎng)絡(luò)進(jìn)行結(jié)構(gòu)調(diào)優(yōu)，提出漸進(jìn)調(diào)優(yōu)規(guī)則，在公用工程費(fèi)用和設(shè)備費(fèi)用間作權(quán)衡，減少換熱器個(gè)數(shù)和流股分流，得到年度總費(fèi)用最低且換熱設(shè)備個(gè)數(shù)較少的換熱網(wǎng)絡(luò)，使其更符合實(shí)際應(yīng)用；將3種生產(chǎn)方案對(duì)比，可以發(fā)現(xiàn)生產(chǎn)排序?qū)Q熱網(wǎng)絡(luò)的影響。最后將所提方法應(yīng)用于實(shí)際算例，驗(yàn)證所提方法的可行性。間歇過(guò)程；換熱網(wǎng)絡(luò)；集成；優(yōu)化；生產(chǎn)排序；系統(tǒng)工程K化工進(jìn)展 2017年4期2017-04-07
- 基于帶權(quán)有向圖的非清晰復(fù)雜精餾序列的合成方法
（2）序列中各個(gè)流股中各組分按照相對(duì)揮發(fā)度從大到小順序排列；（3）序列中的各流股均為飽和液體流股；（4）各組分在每個(gè)精餾塔中的相對(duì)揮發(fā)度均視為常數(shù)。這4點(diǎn)假設(shè)在精餾系統(tǒng)合成問(wèn)題中被廣泛采用。若采用嚴(yán)格熱力學(xué)方法，本文提出的方法同樣適用于具有共沸等特性的非理想物系分離序列合成。2 組分的編碼使用自然數(shù)對(duì)系統(tǒng)進(jìn)料中的組分進(jìn)行編碼。將組元混合物中的各組分按照相對(duì)揮發(fā)度從大到小排列，形式為C1, C2, C3, …, C-1, C，即C1是最易揮發(fā)組分，C2次之，化工學(xué)報(bào) 2016年12期2016-12-14
- 基于自適應(yīng)競(jìng)爭(zhēng)群優(yōu)化算法的無(wú)分流換熱網(wǎng)絡(luò)綜合
分，實(shí)現(xiàn)換熱網(wǎng)絡(luò)流股間的最佳換熱匹配，能有效回收熱量，減少能量的浪費(fèi)。Linnhoff等[1]于1978年通過(guò)夾點(diǎn)分析法求解換熱網(wǎng)絡(luò)。經(jīng)過(guò)多年的發(fā)展，1990年Yee等[2]提出了分級(jí)超結(jié)構(gòu)概念，該概念的提出使得換熱網(wǎng)絡(luò)優(yōu)化有了新的突破。近年來(lái)，如何有效求解換熱網(wǎng)絡(luò)綜合，減少能量的消耗，一直都是研究的重點(diǎn)。換熱網(wǎng)絡(luò)存在連續(xù)和離散變量，Athier等[3]采用分層求解的方式來(lái)解決。以二次規(guī)劃法求解NLP問(wèn)題，再通過(guò)模擬退火算法對(duì)溫度及熱負(fù)荷等連續(xù)變量進(jìn)行優(yōu)化化工學(xué)報(bào) 2016年11期2016-11-18
- 基于傳熱/傳質(zhì)的乙烯裂解過(guò)程脫甲烷塔進(jìn)料瓶頸識(shí)別及流程重構(gòu)策略
將不同溫度梯度的流股作為不同進(jìn)料的策略[3]，例如在脫甲烷塔中將閃蒸罐的液相出料作為脫甲烷塔的四股進(jìn)料，以實(shí)現(xiàn)能量的梯級(jí)利用。多股進(jìn)料的存在容易導(dǎo)致組合進(jìn)料位置不合理，使得精餾塔內(nèi)部產(chǎn)生異常傳熱/傳質(zhì)現(xiàn)象，精餾塔的利用效率較低。本文將這種影響精餾塔的內(nèi)部分離效率的進(jìn)料稱為精餾塔的進(jìn)料瓶頸。因此，研究多進(jìn)料精餾塔的進(jìn)料瓶頸的識(shí)別方法，實(shí)現(xiàn)進(jìn)料瓶頸的流程重構(gòu)，對(duì)精餾塔的能量的有效利用具有重要意義。國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)精餾塔的進(jìn)料瓶頸的研究主要集中在圖示法和數(shù)學(xué)優(yōu)化法兩化工學(xué)報(bào) 2016年11期2016-11-18
- Aspen Plus模擬軟件在礦渣立磨系統(tǒng)工藝性能優(yōu)化中的應(yīng)用
.1流程的建立和流股的設(shè)置本文以CRM5633立磨配套的礦渣粉磨生產(chǎn)線為對(duì)象建立流程模型（見(jiàn)圖1），MILL為一個(gè)自定義模型，包含了磨機(jī)、選粉機(jī)并兼有烘干功能，將其展開(kāi)如圖2所示。圖1中包含立磨（MILL單元模型）、袋收塵器（FILTER單元模型）、系統(tǒng)排風(fēng)機(jī)（FAN單元模型），與實(shí)際工藝流程相符。FEED為系統(tǒng)喂料流股，PRODUCT為產(chǎn)品流股，EXHAUST為廢氣流股，且所有流股都顯示了溫度、流率等信息，隨計(jì)算結(jié)果的變化而變化。該流程模型圖亦可作為數(shù)據(jù)新世紀(jì)水泥導(dǎo)報(bào) 2016年3期2016-09-22
- 基于代碼矩陣的精餾序列合成
塔分離編號(hào)和產(chǎn)品流股的采出位置等信息，因此，該合成法不僅能提供完整的精餾配置搜索空間，而且便于根據(jù)分離限制要求進(jìn)行分離序列的篩選。文中給出該方法在乙二醇粗產(chǎn)品體系的應(yīng)用，由VB計(jì)算共獲得了8個(gè)三塔分離方案。結(jié)合Aspen模擬，得到總再沸器熱負(fù)荷最小的三塔分離方案。精餾序列；代碼矩陣；算法；模擬；優(yōu)化；乙二醇引 言在復(fù)雜精餾中，最優(yōu)序列和最差序列的費(fèi)用差距可達(dá)50%[1]。為了獲得低能耗的分離方案，首先需構(gòu)建能滿足分離要求的全部精餾序列，即構(gòu)建完整的精餾配置化工學(xué)報(bào) 2015年7期2015-10-15
- 考慮溫度約束的單雜質(zhì)水網(wǎng)絡(luò)優(yōu)化
與用水無(wú)關(guān)的過(guò)程流股，將水網(wǎng)絡(luò)中的水流股與其同時(shí)考慮熱集成，可以使能量得到更合理的分配利用。在全過(guò)程系統(tǒng)能量集成的背景下，建立了對(duì)應(yīng)的水網(wǎng)絡(luò)優(yōu)化方法。首先使用現(xiàn)有的廢水直接回用水網(wǎng)絡(luò)LP模型求解初始水網(wǎng)絡(luò)并提取流股數(shù)據(jù)，然后在4條非等溫混合規(guī)則的判斷下，依次比較水網(wǎng)絡(luò)流股與背景夾點(diǎn)、全過(guò)程夾點(diǎn)的關(guān)系，以排除不合理的非等溫混合，最后以年總費(fèi)用最低為目標(biāo)進(jìn)行全過(guò)程系統(tǒng)的熱集成。使用本文提出的方法對(duì)某案例進(jìn)行優(yōu)化，得到的年總費(fèi)用減少了6.27%，證明了該方法的可化工學(xué)報(bào) 2015年7期2015-10-13
- 基于轉(zhuǎn)運(yùn)模型的功交換網(wǎng)絡(luò)綜合
程中，增壓過(guò)程中流股會(huì)消耗功，而減壓過(guò)程中流股會(huì)產(chǎn)生功。如果需要減壓的流股壓力足夠高，它就可以被用來(lái)壓縮需要增壓的流股，故可以大幅度減少能源消耗以及操作成本。類(lèi)比于換熱網(wǎng)絡(luò)，功交換網(wǎng)絡(luò)是由所有需要減壓的流股（功源）和需要加壓的流股（功阱）組成的集成網(wǎng)絡(luò)。盡管功相比于熱來(lái)說(shuō)更為昂貴，但鮮有功網(wǎng)絡(luò)集成的研究。根據(jù)功交換設(shè)備能量傳遞方式的不同，功可以通過(guò)直接式功交換器或者間接式功交換器在兩個(gè)流股之間進(jìn)行交換。在間接回收設(shè)備中，能量分為兩步進(jìn)行交換：高壓流股的壓力化工進(jìn)展 2015年4期2015-08-19
- 合成氣制天然氣工藝的數(shù)值模擬
為脫水塔。001流股為脫硫后的合成氣，分成兩股，其中，002流股與循環(huán)氣混合后進(jìn)入第一甲烷化反應(yīng)器T1，另外一股007流股與T1的反應(yīng)氣混合后進(jìn)入第二甲烷化反應(yīng)器T2，分流比等于002流股與007流股的流量之比。T1的反應(yīng)氣一部分作循環(huán)氣，另外一部分與新鮮氣混合進(jìn)入T2，回流比等于006流股與008流股的流量之比。T2的反應(yīng)氣依次通過(guò)T3，T4，T5，確保CO和CO2充分反應(yīng)［8］。經(jīng)T6和T7兩個(gè)脫水塔脫水后，可以使反應(yīng)平衡右移，反應(yīng)更充分。圖1 簡(jiǎn)化的石油化工 2015年8期2015-05-14
- 結(jié)晶器鋼液流場(chǎng)的分析
從浸入水口噴出的流股并不完全充滿整個(gè)出口截面，射流角并不等于水口的出口傾角，而是比水口傾角更向下些，而浸入水口的內(nèi)徑是影響水口充滿率和射流角的主要因素。T.Honeyands[1]等研究了在薄板坯連鑄過(guò)程中，浸入式水口結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)射流充滿率及射流傾角的影響表明：在相同條件下，大內(nèi)徑水口射流出口后的噴射角比小內(nèi)徑水口的大。在相同水口長(zhǎng)度下，小內(nèi)徑的水口噴出射流速度要明顯大于大內(nèi)徑水口，但是，如果浸入式水口兩側(cè)孔總面積小于水口橫截面積，使流股在出口處受到壓縮，這中國(guó)科技縱橫 2014年3期2014-12-07
- 綜合考慮泵的設(shè)備及運(yùn)行費(fèi)用的換熱網(wǎng)絡(luò)優(yōu)化
綜合研究中通常將流股給熱系數(shù)作為常數(shù)來(lái)處理，但由于流股給熱系數(shù)與流速及換熱器的幾何尺寸有著密切關(guān)系，這將會(huì)導(dǎo)致?lián)Q熱網(wǎng)絡(luò)設(shè)計(jì)結(jié)果偏離實(shí)際工況，甚至不能設(shè)計(jì)施工。因此，換熱網(wǎng)絡(luò)綜合中不僅要協(xié)調(diào)換熱設(shè)備投資費(fèi)用、換熱設(shè)備個(gè)數(shù)和公用工程費(fèi)用三者之間的關(guān)系，還需要對(duì)流股給熱系數(shù)和壓降同時(shí)進(jìn)行優(yōu)化。Polley等[7]首先提出了考慮壓降的換熱網(wǎng)絡(luò)綜合和換熱器單體設(shè)備設(shè)計(jì)同時(shí)考慮的設(shè)計(jì)方法；Zhu和Nie等[8-9]基于夾點(diǎn)技術(shù)，考慮壓降因素綜合優(yōu)化換熱網(wǎng)絡(luò)；Serna化工進(jìn)展 2014年3期2014-10-11
- 變角氧槍氣體射流數(shù)值模擬
孔氧槍的每個(gè)氧氣流股與其它氧氣流股相融合之前，都保持著自由射流的特性。當(dāng)各氧氣流股開(kāi)始融合后，流股間就存在相互間的動(dòng)量交換，這種融合首先從射股邊緣開(kāi)始，逐漸向中心軸線發(fā)展，與此同時(shí)，單流股所具有的自由射流特性逐漸消失。如果多孔氧槍各流股在融合前與熔池液面相接觸，氧槍操作更加平穩(wěn)，有利于熔池?cái)嚢瑁?，4］。多孔氧槍流股的融合除了與單個(gè)氧氣流股射流特征有關(guān)外，主要取決于氧槍噴孔夾角。噴孔夾角過(guò)小，氧氣流股將過(guò)早融合，射流與熔池液面接觸時(shí)將與單個(gè)自由射流相似，不- 低溫甲醇洗裝置設(shè)計(jì)工況全流程模擬
多個(gè)單元、近百個(gè)流股，系統(tǒng)工藝復(fù)雜，回路眾多，使用通用模擬軟件系統(tǒng)進(jìn)行全流程模擬收斂十分困難，鑒于此，作者在認(rèn)真分析了全流程工藝流程圖的基礎(chǔ)上，自主規(guī)定了斷裂流股、收斂模塊以及收斂順序等，并修改了斷裂流股收斂參數(shù)、收斂方法參數(shù)以及計(jì)算順序收斂參數(shù)等，以確保低溫甲醇洗系統(tǒng)全流程順利收斂；并且由于過(guò)程單元模塊模擬產(chǎn)生的誤差在全流程模擬中逐級(jí)放大，對(duì)部分過(guò)程單元模型參數(shù)包括設(shè)備參數(shù)和操作條件也進(jìn)行了適當(dāng)修改，以保證模擬結(jié)果與設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)盡量吻合。1 低溫甲醇洗系統(tǒng)全科技視界 2012年30期2012-08-16
- 氬氣流量對(duì)REDA精煉鋼液流動(dòng)影響的數(shù)值模擬
表面后逸出，上升流股運(yùn)動(dòng)方向發(fā)生改變形成下降流股，并在浸漬管頂部形成一個(gè)渦流。下降流股與上升流股之間存在著干擾但對(duì)鋼液的循環(huán)流動(dòng)影響不大。下降流股在鋼包內(nèi)大部分空間以較分散的方式流向包底，對(duì)鋼包底部沖擊較輕，撞擊之后的鋼液沿包底向四周擴(kuò)散，其中部分鋼液匯入羽流區(qū)再次上浮，從而在鋼包及真空室內(nèi)部形成主循環(huán)區(qū)。同時(shí)在鋼包的四個(gè)角部區(qū)域，鋼液的流動(dòng)速度較低，這些區(qū)域的流動(dòng)還需改善。圖4為沿Z軸方向不同高度下鋼液流場(chǎng)截面圖。圖4(a)為距鋼包底部0.2 m處流場(chǎng)橫- 丁醛精餾塔流程模擬與優(yōu)化
果正丁醛精餾塔各流股組成模擬計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表2。表2 正丁醛精餾塔各流股組成模擬計(jì)算結(jié)果正丁醛精餾塔塔頂和塔底負(fù)荷模擬計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表3。表3 正丁醛精餾塔塔頂和塔底負(fù)荷模擬計(jì)算結(jié)果由于原流程塔頂蒸氣冷凝后先經(jīng)過(guò)一個(gè)閃蒸罐,然后再回流,而在Aspen-plus RADFRAC模塊中沒(méi)有閃蒸罐,因此塔頂氣體和液體采出流股中小分子的組分含量模擬結(jié)果與設(shè)計(jì)值不一致。且此流股相對(duì)量比較小,對(duì)考察側(cè)線采出流股、塔頂液體采出流股和塔釜采出流股影響較小。其他模擬結(jié)果與設(shè)計(jì)值基本化工設(shè)計(jì) 2011年3期2011-12-08
- 混合冷凝器的計(jì)算
之間的距離，m（流股下落高度）；b — 水幕寬度（落水邊長(zhǎng)寬），m；δ — 下落時(shí)水幕厚度，m；水流動(dòng)的初速度：式中：h—在溢水邊上的液面高度，m（塔板上水層高度）；式中：η—流量系數(shù)，～ 0.63；式中：ωcp—水流動(dòng)的平均速度，m/s；大氣管直徑和長(zhǎng)度式中：ν—大氣管內(nèi)液體流速，m/s,一般0.5 ～ 0.6m/s大氣管中液柱高度：式中：P0— 大氣壓力，Pa；P — 冷凝器內(nèi)壓力，Pa；d — 大氣管直徑，m；不凝性氣體（空氣）量，按下式確定：被真空化工與醫(yī)藥工程 2011年2期2011-02-27
- 取整函數(shù)優(yōu)化基于超結(jié)構(gòu)模型的質(zhì)量交換網(wǎng)絡(luò)