壓力降
- 垂直管氣液兩相流中壓力降Orkiszewski預(yù)測模型的改進
且被廣泛接受的壓力降預(yù)測公式；KIRILL等[9,10]將Orkiszewski模型作為其求解算法的一部分；LUO等[11]、CHAARI等[12]指出Orkiszewski模型中含有大量參數(shù)，建議不要超過使用范圍?？傊?，Orkiszewski模型是得到廣泛認可的常用壓力降預(yù)測模型。前述文獻，或者直接使用模型，或者指出該模型具有一定的預(yù)測誤差，沒有量化考慮Orkiszewski模型的預(yù)測誤差。PAULO等[13]基于實驗數(shù)據(jù)對多種預(yù)測模型的預(yù)測誤差進行了對
長江大學(xué)學(xué)報(自科版) 2022年6期2022-10-29
- 非牛頓流體腈綸原液管道壓力降計算
]。本論文管道壓力降計算腈綸原液為硫氰酸鈉（NaSCN）原液，該原液由聚丙烯腈（PAN）、水、NaSCN及少量其他雜質(zhì)組成，該原液相態(tài)為固液兩相，黏度高，是一種典型的非牛頓流體。關(guān)于聚丙烯腈原液的流變行為，不少文獻都報道聚丙烯腈（PAN）原液是切力變稀的非牛頓流體，聚合物相對分子質(zhì)量越大，聚丙烯腈（PAN）溶液濃度越高，則溶液越偏離牛頓性；同時隨著溶液溫度的升高，溶液偏離牛頓性的程度會逐漸減弱[3-5]。準確計算腈綸原液管道壓力降對管道、設(shè)備和儀表設(shè)計非常
化工與醫(yī)藥工程 2022年4期2022-08-25
- 基于Aspen EDR立式熱虹吸再沸器循環(huán)穩(wěn)定性的分析
系數(shù)增加，管程壓力降逐漸增大。安裝高度H過小， 推動力不足，塔釜和再沸器無法實現(xiàn)自然循環(huán)。安裝高度H過大，塔釜和再沸器的循環(huán)量大幅增加。一方面，塔釜物料過冷度增加，再沸器顯熱段增長，管側(cè)傳熱系數(shù)迅速減小，致使汽化率顯著降低； 另一方面，換熱管束顯熱段增長，蒸發(fā)段縮短，汽液分離空間減少，易引起大量的汽液夾帶，導(dǎo)致產(chǎn)品不合格[7]。安裝高度H的最佳設(shè)計方案是使再沸器管束內(nèi)物料在到達出口時實現(xiàn)完全的單程汽化，然后汽相離開再沸器進入精餾塔釜[8]。因此，H的取值是
化工設(shè)備與管道 2022年2期2022-08-02
- 壓縮空氣泡沫流動壓力降研究
泡沫在管道中的壓力降可有效指導(dǎo)系統(tǒng)設(shè)計選型并保障系統(tǒng)安全可靠運行。壓縮空氣泡沫在管道中是一種可壓縮的非牛頓流體，涉及氣液兩相流。一般地，兩相流相對于單相流要復(fù)雜得多，流動壓力降也比相同質(zhì)量流速的單相流大很多，因為單相流過程的能耗主要由流體與管壁摩擦造成，而氣液兩相流除了與管壁摩擦產(chǎn)生能耗外，氣液兩相間也存在摩擦損耗，所以存在較大的分析難度[1-3]。陳 旸 等[4]試驗研究了泡沫輸送流量、氣液比等對泡沫輸送管路壓力變化的影響規(guī)律。吳東垠[5]研究了氣液兩相
天津科技 2022年5期2022-05-31
- 科學(xué)實驗平臺壓載水系統(tǒng)的經(jīng)濟性優(yōu)化
必選，另外增加壓力降控制值為約束，研究了兩種優(yōu)化方式的影響，推薦了壓力降控制值.1 采取推薦流速計算管徑壓載水管路系統(tǒng)用來調(diào)節(jié)船舶的吃水、縱傾及橫傾[8], 調(diào)整船舶浮態(tài)[9].設(shè)計管徑時，通常通過總體設(shè)計得到排水量，再采用推薦流速進行計算.根據(jù)總體計算，平臺作業(yè)工況吃水6.5 m，從壓載艙向外排水使平臺達到自存工況吃水5.5 m，需要壓載泵向外排出壓載水100 m3.平臺選取壓載泵總流量為100 m3/h，設(shè)置兩臺壓載艙底水泵，單臺流量為50 m3/h.
江蘇科技大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)版) 2022年1期2022-04-21
- 新型氣-液-固三相分離器操作參數(shù)優(yōu)選
流分流比時溢流壓力降對比曲線，溢流壓力降隨溢流分流比的增加而升高，在軸心處達到各溢流分流比下壓力降的最大值。底流壓力降在數(shù)值分析過程中其變化趨勢同溢流壓力降相同。通過質(zhì)量分析，發(fā)現(xiàn)當(dāng)溢流分流比為0.6 時，分離器具有較好的分離效率，且溢流壓力降、底流壓力降皆處于較低的水平，故確定分離器的最佳溢流分流比為0.6。圖3 不同溢流分流比時溢流壓力降對比曲線Fig.3 Contrast curve of over flow pressure drop under
油氣田地面工程 2022年3期2022-03-30
- 燃氣管道氣密性試驗允許壓力降計算分析
氣密性實驗允許壓力降計算分析，并以具體的實例為參照，開展允許壓力降計算與改善措施論證，希望能夠?qū)ξ覈?dāng)前燃氣管道建設(shè)和氣密性實驗水平提升提供必要的幫助。1 燃氣管道系統(tǒng)概述燃氣管道系統(tǒng)在城市化進程中需要提前進行總體規(guī)劃和設(shè)計，并在開展具體建設(shè)之前全面論證燃氣管道建設(shè)的可行性。在具體原則方面，需要始終堅持遠期與近期結(jié)合的原則，但同時也要以近期居民的生活需要為基礎(chǔ)，綜合參照技術(shù)要素和經(jīng)濟要素后，確定更合理的燃氣管道設(shè)計和規(guī)劃方案。在燃氣管道分類方面，可以按照不
中國設(shè)備工程 2022年5期2022-03-12
- 天然氣管道積液預(yù)測技術(shù)研究與應(yīng)用
和水蒸氣隨管線壓力降低和地下溫度的降低會連續(xù)凝結(jié)析出水，部分游離水和凝析油會滯留在管線的低洼部分，管線的長期運行會使水和凝析油越積越多，給集輸帶來很大的麻煩；積液量的增多會增加管道阻力和壓力脈動，增加動力消耗；水的存在還會加速硫化氫、二氧化碳對管線的腐蝕，導(dǎo)致水合物的生成，使管線和設(shè)備堵塞。凝析油的析出同樣會增加集輸管道的阻力和壓力波動，影響集輸過程的安全性。因此，及時預(yù)測和測量輸送管道內(nèi)天然氣和液體流量，測量天然氣中的累計水含量和液量，對天然氣集輸?shù)陌踩?/div>
石油化工應(yīng)用 2022年12期2022-02-28
- 上下分體式全年制冷風(fēng)冷冷水機組系統(tǒng)設(shè)計
：上下分體式;壓力降;機組設(shè)計;全年制冷0 引言隨著工藝品、食品廠及藥廠等項目增加，其對全年制冷風(fēng)冷冷水機組的需求量也越來越大。在可靠性方面，采用全年制冷風(fēng)冷冷水機組可為全年需要冷凍水的工藝項目提供冷源;在設(shè)備管理方面，采用全年制冷風(fēng)冷冷水機組能實現(xiàn)主機集中管理，在極端惡劣氣候下，能提供良好的設(shè)備維護和維修條件。本文重點闡述系統(tǒng)設(shè)計過程及要點，可以作為特殊設(shè)計的選型依據(jù)。1 系統(tǒng)及案例簡介1.1? ? 上下分體式風(fēng)冷冷水機組系統(tǒng)簡介在結(jié)構(gòu)設(shè)計上，上下分體式機電信息 2021年27期2021-12-04
- 環(huán)境溫度對車用空調(diào)濾清器的影響研究
得出了高溫會使壓力降上升，分級過濾效率下降，儲灰量下降的結(jié)論，為進一步提高車用空調(diào)濾清器的性能提供了參考，具有重要意義。關(guān)鍵詞：車用空調(diào)濾清器 顆粒物 溫度處理 分級過濾效率 壓力降Research on the Influence of Ambient Temperature on Air-conditioning Filters for VehiclesTian Cheng Bian Jiachen Wei Shuhong Wang XiaoAbstr時代汽車 2021年16期2021-08-23
- 催化裂化催化劑氣力輸送裝置的設(shè)計
1.6 系統(tǒng)的壓力降△P稀相氣力輸送管道壓力降由直管段壓力降、彎管段壓力降和管件局部壓力降三部分組成。1.6.1 直管段的壓力損失直管段的壓力損失由兩部分組成，分別為加速段壓力降△pS1和恒速段壓力降△pS2，即△p1=△pS1+△pS2（1）加速段壓力降計算式中：λS1為加速段阻力系數(shù)；V0為物料的初始速度；VS=（0.70~0.85）×V。（2）恒速段壓力降計算其中，Vc=V-CVt式中：△pf為純工作氣體單向流動時的壓力降，Pa；λ為工作氣體的摩擦阻化工設(shè)計通訊 2021年7期2021-07-28
- 線性和長支鏈結(jié)構(gòu)聚丙烯的流動不穩(wěn)定性
,進而引起入口壓力降和能量損失[13-14]。所以毛細管流變儀的入口壓力變化可以用來研究剪切和拉伸流動。剪切流動作為高分子材料加工成型過程中最普遍、最重要的流動方式,已經(jīng)得到了深入的研究。聚合物熔體的拉伸流動特性在許多加工工藝(例如吹膜、吹塑和熱成型)中起著重要的作用,部分聚烯烴在拉伸流動中則表現(xiàn)出拉伸硬化現(xiàn)象[15]。拉伸硬化現(xiàn)象是指拉伸流場中,熔體拉伸黏度隨拉伸速率的增大而增大的現(xiàn)象。1976年,WAGNER[16]基于本構(gòu)方程預(yù)言了聚合物在拉伸過程中青島科技大學(xué)學(xué)報（自然科學(xué)版） 2021年4期2021-07-26
- 靈活性切缸供熱空冷系統(tǒng)抽真空管道改造設(shè)計
汽器入口之間的壓力降為ΔP1，凝汽器的汽阻(壓力降)為ΔP2，從逆流凝汽器抽氣口到抽真空泵入口之間的壓力降為ΔP3，則抽真空泵入口處壓力 Pc=P-ΔP1-ΔP2-ΔP3。在維持原有空冷系統(tǒng)抽真空管路布置不變的情況下，若抽真空泵入口處壓力降低到2.5 kPa，經(jīng)過反推計算排汽裝置出口處壓力為3.39 kPa，大于改造后需要的3 kPa。若達到改造后需要的3 kPa，需要對整個壓力降系統(tǒng)進行改造，而其中空冷排汽管道、散熱器順流段、散熱器逆流段改造難度大、費用電力勘測設(shè)計 2021年2期2021-03-10
- 管柱式氣-液分離器溢流壓力降計算模型
其分離效率，對壓力降的研究還不夠細致深入。事實上，與分離效率相同，壓力降也是評價分離器分離性能的重要指標(biāo)[1]，它不僅反映了設(shè)備的能耗水平，而且倘若掌握了其壓力降的成因及組成，還可對分離器的優(yōu)化設(shè)計提供支撐。因此，筆者關(guān)注高氣/液比情形下的GLCC溢流壓力降。Arpandi等[2]為GLCC溢流壓力降的研究奠定了基礎(chǔ)，認為GLCC溢流壓力降由3部分組成，即：氣相摩阻壓力降、氣相重位壓力降以及由于液相存在而造成的附加壓力降。遺憾的是，Arpandi等未給出計石油學(xué)報（石油加工） 2021年1期2021-01-27
- 基于格子Boltzmann方法的分叉微通道內(nèi)非牛頓流體流動特性研究*
以及流動區(qū)間的壓力降，著重分析溶液質(zhì)量分數(shù)、入口速度與分叉角度對非牛頓流體流動特性的影響，闡明流體特性和微通道幾何構(gòu)型對非牛頓流體流動行為的影響機制。1 模型構(gòu)型與模擬方法1.1 模擬構(gòu)型文中模擬的是高度和寬度均為300 μm的矩形截面多角度分叉微通道，分叉角度分別為60°、75°、90°、105°和120°。圖1所示為分叉角度為120°的微通道結(jié)構(gòu)示意圖。微通道具有2個出口，非牛頓流體從左側(cè)入口以固定速度流入，流經(jīng)分叉點處后由2個出口流出。圖1 微通道結(jié)潤滑與密封 2021年1期2021-01-20
- 漸變出口旋流器內(nèi)部流場的數(shù)值模擬
確性。3.2 壓力降水力旋流器將壓力能轉(zhuǎn)化為動能并且伴隨著能量損失，如果損失過大會直接導(dǎo)致運行成本增加，而且高壓力可以使顆粒對旋流器內(nèi)壁摩擦更為嚴重，尤其是底流口和溢流口處由于粒子的堆積一時間不能及時排出，使得顆粒與內(nèi)壁之間產(chǎn)生劇烈摩擦并且會導(dǎo)致顆粒的破碎進而造成底流夾細，影響旋流器的分離精度。較大的壓力還會產(chǎn)生更多的二次液，影響環(huán)境。因此在滿足顆粒分離的基礎(chǔ)上應(yīng)該減少壓力以節(jié)省運行成本。顆粒在分離過程中主要分為徑向和軸向運動，在徑向方向上，粗顆粒主要受到流體機械 2020年12期2021-01-08
- 不同折流板的管殼式換熱器流動換熱性能試驗研究
折流板換熱器的壓力降、總傳熱系數(shù)和綜合性能，分析改進折流板結(jié)構(gòu)的強化傳熱效果，同時減小漏流區(qū)，優(yōu)化換熱器殼程的流型，減小殼體內(nèi)流體對換熱器內(nèi)部構(gòu)件的沖擊，降低內(nèi)部結(jié)垢和局部腐蝕。1 試驗對象試驗以相同板間距或螺距的弓形折流板換熱器、平面螺旋折流板換熱器及折面螺旋折流板換熱器為研究對象，對比換熱器改進前后的流動傳熱性能。試驗對象結(jié)構(gòu)參數(shù)見表1。表1 試驗對象結(jié)構(gòu)參數(shù)2 試驗系統(tǒng)試驗系統(tǒng)由三部分組成，分別是管程水路循環(huán)、殼程油路循環(huán)及測試系統(tǒng)。殼程介質(zhì)為昆侖L石油化工腐蝕與防護 2020年5期2020-11-13
- 變速箱過濾器壓力降流量脈沖試驗系統(tǒng)研究
變速箱濾清器的壓力降流量和脈沖試驗進行研究，以盡可能地降低變速箱濾清器對整個變速箱系統(tǒng)以及整車的影響。2 主要參數(shù)根據(jù)目前國內(nèi)外汽車變速箱要求，本系統(tǒng)主要研究高低溫的變速箱過濾器總成壓力降、流量脈沖的實驗方法，對高低溫的變速箱過濾器總成壓力降試驗、流量脈沖試驗檢驗設(shè)備進行研發(fā)。主要涉及參數(shù)如下：(1)流量輸出范圍：4～80L/min，黏度40mm2/s，輸出壓力：2MPa(Max)，負壓輸出30kPa(Max)(2)壓力測試范圍：0～2Mpa，精度0.5%湖北農(nóng)機化 2020年5期2020-05-29
- 旋流除砂器結(jié)構(gòu)設(shè)計研究
慮結(jié)構(gòu)尺寸對于壓力降和生產(chǎn)效率等的影響，因此本次設(shè)計首先對旋流器的基本尺寸進行確定，然后根據(jù)模型計算，對各結(jié)構(gòu)參數(shù)進行優(yōu)化求解。以單位時間(h)內(nèi)處理能力100m3返排液的旋流器為例，根據(jù)現(xiàn)場操作的具體情況，初步選擇旋流腔的主直徑為500mm，旋流器的入口傾斜角控制在15°以下，溢流口插入深度控制在30mm，管壁3mm；旋流器的柱段選取60mm，錐角10°，底流口15mm 直徑，選擇沉砂尾管和旋流分離器的直徑相同，均控制在60mm，長度為2000mm。2化工管理 2020年4期2020-03-20
- 旋流除砂器結(jié)構(gòu)設(shè)計研究
慮結(jié)構(gòu)尺寸對于壓力降和生產(chǎn)效率等的影響，因此本次設(shè)計首先對旋流器的基本尺寸進行確定，然后根據(jù)模型計算，對各結(jié)構(gòu)參數(shù)進行優(yōu)化求解。以單位時間(h)內(nèi)處理能力100m3返排液的旋流器為例，根據(jù)現(xiàn)場操作的具體情況，初步選擇旋流腔的主直徑為500mm，旋流器的入口傾斜角控制在15°以下，溢流口插入深度控制在30mm，管壁3mm；旋流器的柱段選取60mm，錐角10°，底流口15mm直徑，選擇沉砂尾管和旋流分離器的直徑相同，均控制在60mm，長度為2000mm。2 除化工管理 2020年2期2020-03-04
- 熱交換器壓降改進設(shè)計
，經(jīng)檢測發(fā)現(xiàn)其壓力降超出正常設(shè)計值，主要體現(xiàn)在第Ⅰ～Ⅲ熱交換器的殼程壓力降超出了正常設(shè)計值的1.5倍以上。各臺熱交換器規(guī)模大小、結(jié)構(gòu)尺寸較為接近，以第Ⅰ熱交換器為例，其殼程壓力降設(shè)計值為1.75 kPa，現(xiàn)場檢測其殼程壓力降近達3 kPa。本文即對此問題進行分析討論，并提出改進措施。1 設(shè)備條件第Ⅰ熱交換器溫度較高，采用S30408全不銹鋼制作。換熱量Q＝16 621 000 kJ/h，溫差Δt=137.22℃，Q/t=121 130.0 kJ/（h·℃）有色冶金設(shè)計與研究 2019年5期2019-11-11
- 瀝青輸送泵的參數(shù)計算
要求。2.2 壓力降的計算式中：△pH—靜壓力降，Pa；△pV—加速度壓力降，Pa；△pf—阻力壓力降，Pa；ZA、ZB—管道起點、終點的標(biāo)高，m；u1、u2—管道起點、終點的流速，m/s。根據(jù)工藝條件：ZA=0.800，ZB=21.575；瀝青貯槽和瀝青高位槽的截面比瀝青管道截面大的多，可認為u1=0=u2；該瀝青在180℃下的密度ρ=1220kg/m3。將ZA、ZB、u1、u2、ρ帶入式（1）中，得出 ：△p=248385.9Pa+△pf=248.39世界有色金屬 2019年8期2019-06-13
- 氣液旋流分離器氣相體積分數(shù)和壓力降數(shù)值模擬
器的結(jié)構(gòu)尺寸、壓力降、分離效率等方面作了大量的深入實踐，并在此基礎(chǔ)上建立了較為完善的理論基礎(chǔ)和科研方法。旋流分離器在分離多相物質(zhì)時，內(nèi)部的流場常常需要涉及到十分復(fù)雜的湍流問題。對于這些問題的描述和處理，若單單依靠理論分析和實驗探究，是難以完成的。傳統(tǒng)的理論分析方法由于自身所帶有的局部抽象與簡化，因此在非線性情況并不完全適用。另外，實驗探究的方法，也受到了成本高、實驗周期長的因素的制約，而且實驗結(jié)果容易被流場干擾。CFD方法彌補了上述兩種方法的不足，此方法是云南化工 2019年2期2019-05-16
- 基于Aspen Plus的常壓塔流程模擬與故障診斷
期間存在常壓塔壓力降增加問題。常壓蒸餾裝置工藝流程示意見圖1。裝置主要產(chǎn)品：常頂油氣、常一線、常二線、常三線以及常底油，采用常一中和常二中兩端回流控制側(cè)線溫度。常壓塔精餾段設(shè)置54層塔盤，提餾段設(shè)置6層塔盤，常一汽提段設(shè)8層浮閥塔盤，常二、常三汽提段各設(shè)6層浮閥塔盤。圖1 常壓蒸餾裝置工藝流程示意為診斷常壓塔壓力降增加問題，采用Aspen Plus軟件對常壓塔進行物料平衡計算和常壓塔負荷計算，并根據(jù)常壓塔現(xiàn)有設(shè)備尺寸參數(shù)及塔盤開孔率進行了塔板水力學(xué)計算。為石油化工腐蝕與防護 2019年1期2019-03-06
- 一種用于燃料電池含水量診斷的新型壓力降模型＊
理 故障診斷 壓力降1 前言質(zhì)子交換膜燃料電池（Proton Exchange Membrane Fuel Cell，PEMFC）因具有零排放和能量轉(zhuǎn)化效率高等優(yōu)點而受到廣泛的關(guān)注和研究，但成本與耐久性問題阻礙著燃料電池的商業(yè)化應(yīng)用。此外，含水量的控制也是制約PEMFC商業(yè)化的主要障礙之一。燃料電池內(nèi)部含水量過多會降低能量轉(zhuǎn)化效率，甚至造成催化劑腐蝕，縮短燃料電池的壽命。另外，在低溫環(huán)境下停機時，內(nèi)部形成的冰晶不僅會加大燃料電池的啟動難度，還可能刺穿質(zhì)子交汽車技術(shù) 2019年1期2019-01-24
- 機載火焰抑制器流通性能研究
機載火焰抑制器壓力降的計算程序，并建立了相應(yīng)的火焰抑制測試結(jié)果的數(shù)據(jù)庫[3]。事實上，當(dāng)前無論是軍機還是民機，國外都普遍采用了火焰抑制器，以防止由于外部火源引發(fā)的油箱燃燒和爆炸，同時，應(yīng)運而生了多家機載火焰抑制器生產(chǎn)或供應(yīng)廠商，例如美國Parker公司、Enardo公司等。從可查閱到的資料來看，美國還建立了相應(yīng)的實驗檢測系統(tǒng)及檢測規(guī)范[4]。國內(nèi)，由于煉油、油品儲運、煤礦等行業(yè)的需要，火焰抑制器也得到了廣泛應(yīng)用，并提出了多個有關(guān)火焰抑制器生產(chǎn)、檢測及應(yīng)用的航空工程進展 2018年3期2018-08-31
- 加氫裂化裝置反應(yīng)系統(tǒng)壓力降增大及處理措施
化反應(yīng)器的床層壓力降，不僅是重要的設(shè)計參數(shù)，而且有時會成為裝置長周期運行的制約因素。隨著裝置運行時間的延長，床層壓力降逐漸增大，當(dāng)達到一定時間后將以指數(shù)方式迅速增大，最終達到或超過設(shè)計值而被迫降低處理量，甚至停工。這不僅增加了能耗，限定了處理能力，而且增加了維修費用，縮短了開工周期，從而制約經(jīng)濟效益。1 裝置概況1.8 Mt/a加氫裂化裝置(以下簡稱2號加氫裂化裝置)是某公司1 Mt/a乙烯-煉油一體化項目新建裝置之一，采用中石化B研究院開發(fā)的加氫精制和加石油化工腐蝕與防護 2018年2期2018-05-11
- 立式熱虹吸重沸器安裝高度計算
推動力及各部分壓力降，使循環(huán)推動力等于或略大于各部分壓力降之和，若不滿足該條件，則需進行相關(guān)調(diào)整，再重新計算。(1)上式中Δpt為重沸器循環(huán)推動力，Δp1為塔出口至重沸器入口管線摩擦壓力降，Δp2為重沸器出口至塔入口管線摩擦壓力降，Δp3為重沸器壓力降，Δp4為出口管線動能損失。為減小塔的標(biāo)高，重沸器的上管板與塔底的液面一般保持在同一高度，一般不推薦塔底液面與上管板的標(biāo)高差超過0.6 m。為使校核標(biāo)準定量化，本計算方法定義一安全系數(shù)。若循環(huán)推動力與各部分壓山東化工 2018年7期2018-04-25
- 氟利昂系統(tǒng)制冷管道的計算與選取
管徑是管道內(nèi)部壓力降的重要影響因素，從而影響系統(tǒng)的經(jīng)濟性。當(dāng)制冷劑流速較小時，系統(tǒng)可能會出現(xiàn)回油不足等問題；當(dāng)流速較大時，管道內(nèi)流體的壓力降升高，當(dāng)冷凝溫度不變時，蒸發(fā)溫度降低，單位質(zhì)量制冷劑的制冷量減小，壓縮機的耗電量增加，導(dǎo)致系統(tǒng)的經(jīng)濟性降低［1］。據(jù)以上所述可知，如何選取合適的管道，是系統(tǒng)運行的經(jīng)濟性和可靠性的重要因素之一。隨著社會和經(jīng)濟的不斷發(fā)展，管道的計算和選取也越來越受到人們的重視，現(xiàn)階段也出現(xiàn)了各種管道計算和選型的軟件以及書面資料，其中軟件使制冷 2018年4期2018-02-15
- 醫(yī)藥工廠廢氣收集系統(tǒng)的設(shè)計
計算和廢氣管網(wǎng)壓力降的計算。前者主要依據(jù)一些設(shè)計規(guī)范 （美國石油協(xié)會的API RP521等）和設(shè)計經(jīng)驗，后者目前缺乏比較成熟的做法。廢氣管網(wǎng)的壓力降計算是一個相對復(fù)雜的問題，由于排放廢氣的可壓縮性，密度及流速在管道流動中是變化的，壓力降和流速的關(guān)系不能用簡單的函數(shù)關(guān)系進行計算。近年來，隨著計算機計算的進步，國內(nèi)外模擬計算軟件發(fā)展得非常快，已經(jīng)成為工程設(shè)計的重要輔助工具。在廢氣管網(wǎng)壓力降計算工具中，目前國內(nèi)外使用最廣泛的是Aspen Flare System浙江化工 2018年1期2018-02-03
- 幾何粗糙對巖體裂隙非線性流動的影響機制
寬突變處的附加壓力降損耗是導(dǎo)致粗糙裂隙流體流動產(chǎn)生非線性的主因;裂隙壁面粗糙和雷諾數(shù)的耦合作用顯著影響裂隙中流體的非線性流動行為，裂隙中隙寬明顯收縮處是附加壓力降損耗的主要位置;提出的粗糙裂隙非線性流動的流量計算方法顯著提高了分析結(jié)果的準確度，顯示出較好的實用性。裂隙粗糙;非線性流動;影響機制;附加壓力降損耗近年來，由于地下水及油氣資源等的開采，破斷巖體裂隙中的流體流動問題受到了極大的關(guān)注。由于裂隙能為地下流體的遷移提供通道[1-2]，油氣、地?zé)嵋约暗叵滤?/div>煤炭學(xué)報 2017年11期2017-12-22
- SDB疏水催化劑載體的裝填及對傳質(zhì)性能的影響
工藝條件對床層壓力降和持液量的影響。結(jié)果表明：當(dāng)不銹鋼θ填料與SDB疏水性載體的體積比為4∶1時，無論采用混合裝還是分層裝，床層壓力降均隨氣體流速、液體流速和溫度的增加而升高，而動持液量隨氣體流速的增加而減小，隨液體流速的增加而增大；混合裝的壓力降低于分層裝，不同分層裝對應(yīng)的床層壓力降大小為：四層裝>三層裝>一層裝>兩層裝。SDB；疏水催化劑載體；傳質(zhì)；動持液量；床層壓力降隨著核技術(shù)的日益成熟及核工業(yè)的快速發(fā)展，氚作為重要的核材料，其操作量越來越大。根據(jù)我核化學(xué)與放射化學(xué) 2017年5期2017-11-01
- CO變換爐與汽包的設(shè)備布置研究
整個循環(huán)回路的壓力降，從而實現(xiàn)鍋爐給水的自然循環(huán)。通過計算，按照一定位差，合理布置CO變換爐與汽包，使系統(tǒng)的鍋爐給水采用自然循環(huán)，可以簡化工藝流程，減少循環(huán)泵；均勻布置鍋爐給水管線，有利于系統(tǒng)穩(wěn)定運行，更好地回收反應(yīng)熱量。1 設(shè)計計算實現(xiàn)自循環(huán)條件：自然循環(huán)總推動力≥下降管總摩擦壓力降+上升管總摩擦壓力降+變換爐壓力降即PT≥ΔPf下降管+ΔPf上升管+ΔP變換爐1.1自然循環(huán)總推動力變換爐與汽包之間的自然循環(huán)推動力是下降管與上升管之間的流體重度差，適用于河南化工 2017年9期2017-10-18
- 燒結(jié)礦余熱回收豎罐內(nèi)氣體的流動特性
過燒結(jié)礦床層的壓力降和流態(tài)進行研究，考察氣體表觀流速和燒結(jié)礦顆粒直徑對床層內(nèi)壓力降及流態(tài)的影響。研究結(jié)果表明：當(dāng)顆粒直徑一定時，床層內(nèi)單位料層高壓力降隨氣體表觀流速的增大呈二次方關(guān)系增大。當(dāng)氣體表觀流速一定時，單位料層高壓力降隨顆粒直徑的增大呈指數(shù)關(guān)系衰減。提出床層內(nèi)臨界顆粒雷諾數(shù)隨顆粒當(dāng)量直徑變化的實驗預(yù)測關(guān)聯(lián)式，相對誤差在±5%以內(nèi)。提出床層內(nèi)Forchheimer流區(qū)和湍流區(qū)的壓力降實驗預(yù)測關(guān)聯(lián)式，相對誤差均在±8%以內(nèi)，顯示良好的預(yù)測性能。燒結(jié)；填中南大學(xué)學(xué)報（自然科學(xué)版） 2017年1期2017-10-14
- 某發(fā)動機排氣系統(tǒng)CAE分析
析，隨后對載體壓力降進行驗證，最后進行排氣系統(tǒng)瞬態(tài)分析。結(jié)果表明：排氣系統(tǒng)穩(wěn)態(tài)分析得到的各項指標(biāo)均滿足設(shè)計要求；壓力降計算結(jié)果和輸入壓力降偏差在4%左右，計算結(jié)果可靠。均勻性系數(shù)；中心率；壓力降10.16638/j.cnki.1671-7988.2017.02.061CLC NO.:U467.3Document Code:AArticle ID:1671-7988 (2017)02-182-03前言隨著環(huán)境污染的日趨嚴重，各國都對汽車排放提出了日益嚴重的要汽車實用技術(shù) 2017年2期2017-02-25
- 錐角變化對旋流除砂性能影響的數(shù)值模擬*
流器的速度場、壓力降和砂相體積分數(shù)分布的變化規(guī)律，并對不同錐角結(jié)構(gòu)旋流器的除砂分離效率進行了對比。研究表明：當(dāng)錐角為5°時，旋流器內(nèi)部產(chǎn)生的切向速度最大，底流出口砂相體積分數(shù)分布最高，但也伴隨著較大的壓力降，所完成的砂相分離效率最高為96.30%。旋流器 錐角 除砂 分離性能 數(shù)值模擬隨著油井開采時間的延長，油井采出液中含砂量越來越高，甚至一些油井從投產(chǎn)時就存在嚴重的采出液含砂問題[1]。現(xiàn)有的沉降清砂方法周期長、占地面積大、所耗費成本較高，已不能適應(yīng)油井化工機械 2016年6期2016-12-26
- 某型汽油機排氣后處理系統(tǒng)CFD分析
氧傳感器位置和壓力降影響發(fā)動機的性能。利用AVL-Fire軟件對某汽油機排氣后處理系統(tǒng)進行CFD分析：首先進行了排氣系統(tǒng)穩(wěn)態(tài)分析，隨后對載體壓力降進行驗證，最后進行排氣系統(tǒng)瞬態(tài)分析。結(jié)果表明：排氣系統(tǒng)穩(wěn)態(tài)分析得到的各項指標(biāo)均滿足設(shè)計要求；壓力降計算結(jié)果和輸入壓力降偏差在4%左右，計算結(jié)果可靠；一個工作循環(huán)下不同曲軸轉(zhuǎn)角下的結(jié)果均滿足要求。CFD計算可以用來指導(dǎo)排氣系統(tǒng)的設(shè)計。汽油機；排氣系統(tǒng)；CFD分析0 引言隨著環(huán)境污染的日趨嚴重，尤其機動車排放是環(huán)境污汽車零部件 2016年11期2016-12-23
- Geldart D類顆粒在狹縫型分布板流化床的流化特性研究
分布板的分布板壓力降較小，加入物料時狹縫型分布板的床層壓力降大，更多的能量用于物料的流化，特殊的瓦楞結(jié)構(gòu)也可改善物料的流化特性；Geldart D類顆粒物料在狹縫型分布板流化床內(nèi)流化效果較好，相應(yīng)的床層膨脹比也較大.狹縫型分布板；分布板壓力降；流化特性；床層膨脹比流化床在干燥領(lǐng)域的應(yīng)用非常廣泛，其特點有氣固混合良好、傳質(zhì)傳熱速率高、床層均勻、可控性強等.根據(jù) Geldart［1］的研究，氣固流化床中，粗顆粒和細顆粒的流態(tài)化特性有明顯的差異，根據(jù)顆粒的密度和天津科技大學(xué)學(xué)報 2016年4期2016-12-01
- 變壓吸附制氫均壓過程分析
果顯示，系統(tǒng)的壓力降呈非對稱分布，低壓側(cè)的壓力降大于高壓側(cè)的壓力降，部分均壓步驟中均壓閥的壓力降占到系統(tǒng)壓力降的40%；均壓時低壓側(cè)的速度大于高壓側(cè)的速度，且均壓靠后步驟速度大于均壓靠前步驟的速度。變壓吸附；均壓過程；數(shù)值模擬；流體力學(xué)0 引 言變壓吸附制氫作為氫氣提純與凈化的一種重要手段，以其能耗低、投資省、操作方便靈活的特點，近年來得到快速發(fā)展，已經(jīng)投入運行的變壓吸附制氫裝置最大規(guī)模已經(jīng)達到280 000 Nm3/h，裝置的運行壓力達到4.5 MPa。低溫與特氣 2016年5期2016-11-22
- 大管孔導(dǎo)流板管殼式換熱器及其計算
熱器傳熱系數(shù)和壓力降的計算公式，很有實用價值。大管孔導(dǎo)流板；換熱器；傳熱系數(shù)；壓力降1 管殼式換熱器現(xiàn)狀目前，流體換熱大多使用管殼式換熱器，在硫酸工業(yè)中是必不可少的并且需要計算的重要設(shè)備。管殼式換熱器中熱流體走管內(nèi)（或管隙），冷流體走管隙（或管內(nèi)），通過管壁進行換熱。為了提高傳熱效率，傳統(tǒng)的換熱器在管隙設(shè)置折流板，使管隙的流體改變方向，橫過換熱管流動，提高流速，增加傳熱系數(shù)。典型的以貝爾式理論設(shè)計的管殼式換熱器折流板為圓缺形，缺口處不布置或少布置換熱管，以化工設(shè)計通訊 2016年5期2016-09-03
- 低位閃蒸料漿循環(huán)泵流量與揚程的確定
件如表1。管路壓力降包括管道摩擦壓力降、靜壓力降和速度壓力降之和[2]，其中摩擦壓力降又分直管壓力降和局部壓力降。此例主要計算這四種壓力降，其余的忽略不計算，最后結(jié)果考慮30%富余量。2.1直管壓力降式中：△p1——管內(nèi)摩擦壓力降，Pa；λ ——摩擦系數(shù)；l ——管道長度，m；d ——管道直徑，m；ρ ——流體密度，kg/m3；u ——流體速度，m/s。要計算摩擦系數(shù)λ，首先計算雷諾數(shù)Re。式中：μ ——流體粘度，N·s/m2。將A、B段流體的數(shù)據(jù)分別代入四川化工 2016年1期2016-07-11
- 不同截面疏水性微肋陣內(nèi)減阻特性
道內(nèi)流動阻力和壓力降，分析了不同截面形狀對疏水性微肋陣內(nèi)減阻特性的影響規(guī)律。結(jié)果表明，當(dāng)接觸角增大時，壓力降變化率在微肋陣內(nèi)的變化規(guī)律隨截面形狀的改變而發(fā)生變化；同一接觸角下，橢圓形微肋陣內(nèi)壓力降變化率隨流量增加而逐漸減小，而菱形和圓形微肋陣則先減小后保持常數(shù)。相同Reynolds數(shù)（Re）下，3種截面實驗段中減阻率均隨接觸角的增大而增加。接觸角相同時，橢圓形微肋陣內(nèi)阻力系數(shù)變化因子隨Re的增大而逐漸減?。涣庑魏蛨A形則先減小后保持常數(shù)，接觸角為151.5°化工學(xué)報 2016年4期2016-07-04
- 加工參數(shù)對稻殼/HDPE微孔發(fā)泡復(fù)合材料結(jié)構(gòu)與性能影響
轉(zhuǎn)速對口模擠出壓力降、口模擠出壓力降對復(fù)合材料拉伸強度和斷裂伸長率、口模溫度對復(fù)合材料微觀特征的影響。結(jié)果表明：口模擠出壓力降隨螺桿轉(zhuǎn)速升高而增大，復(fù)合材料拉伸強度和斷裂伸長率在口模擠出壓力降分別為7 MPa和9 MPa時出現(xiàn)2個極值；隨著口模溫度的增加，復(fù)合材料的泡孔直徑逐漸增大，甚至出現(xiàn)泡孔破裂。關(guān)鍵詞：高密度聚乙烯微孔發(fā)泡復(fù)合材料稻殼力學(xué)性能螺桿轉(zhuǎn)速口模溫度微孔發(fā)泡木塑復(fù)合材料既具有木塑復(fù)合材料的綠色環(huán)保、可釘、可刨等易加工性能，又具有微孔塑料的密度現(xiàn)代塑料加工應(yīng)用 2016年1期2016-06-21
- SK型靜態(tài)混合器的液液分散數(shù)值模擬
器；數(shù)值模擬；壓力降；不均勻系數(shù)靜態(tài)混合器是一種高效節(jié)能的化工單元設(shè)備，是將靜態(tài)混合元件以一定的排列方式固定在管路中所形成的管道式混合器。這些單元借助流體自身動能，實現(xiàn)流體的不斷分割、變形、位移和匯合，以達到良好分散和充分混合的目的[1]。靜態(tài)混合器具有設(shè)備簡單、無運動部件、占地面積小、維護費用低、停留時間均勻、壓降低、能耗低等特點，在工業(yè)生產(chǎn)中應(yīng)用廣泛。液液兩相混合是靜態(tài)混合器應(yīng)用的一個重要方面，可用于液液兩相反應(yīng)、萃取、乳化等化工過程。液液分散是兩相混河北工業(yè)科技 2016年3期2016-06-12
- 乳膠基質(zhì)管路的壓力降研究與安全性分析?
乳膠基質(zhì)管路的壓力降研究與安全性分析 ?綦海軍 明 剛 劉再強 肖 紅 吳桂華 劉志強 深圳市金奧博科技有限公司(廣東深圳，518057)[摘 要]在研究乳膠基質(zhì)流變特性的基礎(chǔ)上，對乳膠基質(zhì)在輸送管內(nèi)的壓力降進行了分析和研究，確定了乳膠基質(zhì)的屈服剪應(yīng)力和塑性黏度，得出了乳膠基質(zhì)管路各部件壓力降的計算方法；通過現(xiàn)場生產(chǎn)數(shù)據(jù)與計算數(shù)據(jù)的對比，驗證了壓力降計算方法的正確性。通過壓力降形成原因的分析和熱量轉(zhuǎn)化的計算，得出乳膠基質(zhì)管路的壓力降是克服管路系統(tǒng)摩擦而產(chǎn)生爆破器材 2016年2期2016-04-26
- 中速磨煤機靜止噴嘴環(huán)和旋轉(zhuǎn)噴嘴環(huán)的性能分析與比較
時的實際風(fēng)速和壓力降1.2.1 實際風(fēng)速上述噴嘴環(huán)的出口風(fēng)速W2和W r2，是根據(jù)一次風(fēng)無任何壓力損失的情況下計算而得，而實際一次風(fēng)在通過噴嘴環(huán)時，不僅存在各種摩擦，還存在速度轉(zhuǎn)向，所以，實際風(fēng)速應(yīng)參考汽輪機葉柵出口實際流速公式進行計算。對于靜止噴嘴環(huán)的實際風(fēng)速：W′2＝φ0W2對于旋轉(zhuǎn)噴嘴環(huán)的相對風(fēng)速：W′r2＝φβWr2式中速度系數(shù)：對于汽輪機噴嘴φ0＝0.92～0.98。因汽輪機噴嘴比較光滑，一次風(fēng)噴嘴的表面較粗糙，所以靜止噴嘴環(huán)φ0≤0.92，建議電站輔機 2015年3期2015-12-11
- 低溫甲醇洗兩相流管線計算
法來進行管路的壓力降計算。本文依據(jù)HG/T20570-95及SH/T3035-2007中的兩相流計算方法及要求，對工程實例進行分析計算。1 兩相流管線計算在某工程項目中，低溫甲醇洗流程中從含硫甲醇閃蒸罐到CO2產(chǎn)品塔的調(diào)節(jié)閥后管線ME-32536-100-1PB3-C為兩相流管線，本文以此管線為例進行兩相流計算。物流數(shù)據(jù)、管道長度及管件數(shù)量見表1。表1 管線的物流數(shù)據(jù)、管道長度及管件數(shù)量1.1流型判斷1.1.1水平管流型判斷從HG/T 20570-95水平化工管理 2015年18期2015-10-21
- 冪律流體飽和多孔介質(zhì)平板通道流動特性分析
式及軸向速度和壓力降的無量綱表達式，并進一步討論了一些重要的無量綱參數(shù)，如粘性比、達西數(shù)、綜合慣性參數(shù)、孔隙率等對不同流變指數(shù)流體流動速度分布及壓力降的影響。1 物理數(shù)學(xué)模型如圖1所示，研究對象為一個填充各向同性多孔介質(zhì)的板間距為2H的平行板通道流動問題。考慮二維流動充分發(fā)展的穩(wěn)態(tài)情況，假設(shè)流體為單相、不可壓縮的冪律流體，除了流體粘性外其他流體參數(shù)物性是定值。圖1 多孔介質(zhì)平板通道流動模型示意圖Fig.1 Schematic diagram of flow哈爾濱工程大學(xué)學(xué)報 2015年4期2015-08-23
- 入口顆粒濃度對旋風(fēng)分離器壓力降影響的實驗分析
度對旋風(fēng)分離器壓力降影響的實驗分析李曉曼, 宋健斐, 魏志剛, 孫國剛, 魏耀東(中國石油大學(xué) 重質(zhì)油國家重點實驗室, 北京 102249)旋風(fēng)分離器的入口氣流顆粒濃度對旋風(fēng)分離器的壓力降有重要影響。在入口氣流顆粒質(zhì)量濃度5～550 g/m3范圍內(nèi),對蝸殼式旋風(fēng)分離器的壓力降進行了實驗分析。結(jié)果表明,隨著入口顆粒濃度的增加,旋風(fēng)分離器的壓力降逐漸降低,尤其是開始階段,降幅明顯。除旋風(fēng)分離器的入口部分壓力損失外,旋風(fēng)分離器的壓力降主要由氣、固兩相流與器壁之間石油學(xué)報（石油加工） 2015年6期2015-07-02
- 差速流化床密相區(qū)內(nèi)流動特性的數(shù)值模擬
床層會導(dǎo)致床內(nèi)壓力降增大，瞬時的高壓力降說明床內(nèi)出現(xiàn)氣泡，壓力降的變化反映了床內(nèi)氣固的流動狀態(tài)，壓力降變化越大，床內(nèi)氣固兩相流動越強烈，顆?；旌显骄鶆?壓力降方差可通過瞬時壓力降計算得到，壓力降方差的大小表明床內(nèi)顆粒和氣體流動的程度，壓力降方差越大，氣固兩相混合效果越好［10］.圖4給出了主、副床壓力降方差隨主床風(fēng)速的變化.由圖4可知，隨著主床風(fēng)速的增大，主、副床壓力降方差均逐漸增大，顆粒和氣體流動越強烈，氣固混合效果越好，內(nèi)循環(huán)越明顯.當(dāng)u1為3.5～4動力工程學(xué)報 2014年9期2014-09-22
- 脫水型與脫油型旋流器兩級串聯(lián)的現(xiàn)場實驗研究*
.3入口流量和壓力降的關(guān)系從圖5可以看出，隨著入口流量的增加底流壓力降也逐漸增加。由于實驗介質(zhì)的粘度較大，需要較大的壓力降使其產(chǎn)生強旋流，所以，要達到理想的旋流分離效果，在一定范圍內(nèi)，較大的壓力降是允許且必需的。圖5 變?nèi)肟诹髁繒r底流壓力降曲線2.1.4溢流分流比和壓力降的關(guān)系從圖6可以看出，隨著溢流分流比的增加底流壓力降增加。在結(jié)構(gòu)參數(shù)和入口流量均已確定的情況下，壓力降為底流最終壓力降。從前面可知溢流分流比為50%時，綜合分離效率最高，而底流壓力降約為0化工機械 2014年2期2014-05-29
- 組合式水力旋流器操作參數(shù)對其分離性能的影響研究*
量與分離效率和壓力降的關(guān)系分別如圖3、4所示。圖3 不同入口濃度時入口流量與分離效率的關(guān)系圖4 不同入口濃度時入口流量與壓力降的關(guān)系從圖3可以看出，當(dāng)入口流量小于1.8m3/h時，低濃度分離效率高。在入口流量為1.3m3/h時，濃度為1.5g/L的分離效率為75%，濃度為0.8g/L的分離效率為81%；當(dāng)入口流量達到1.8m3/h時，兩濃度的分離效率相當(dāng)。這是因為，流量較低時，進料口懸浮液顆粒濃度較大，底流口排出的固體顆粒濃度增大；但濃度的增大會使在二級旋化工機械 2014年4期2014-05-29
- 微流道中聚合物熔體的彈性特性研究
特性時指出入口壓力降隨口模直徑的增大而減小。郭吉林等［5］系統(tǒng)研究了松弛時間和進口流量對異型材擠出成型過程的影響，得出了離模膨脹隨松弛時間、進口流量增大而增大的規(guī)律。趙良知［6］研究了不同圓錐角短口模流道擠出流動過程中聚合物熔體的黏彈特性，以及在口模流動過程中壓力損失，入口彈性貯能和擠出脹大比之間的關(guān)系。近年來微注射成型技術(shù)得到了快速發(fā)展，對于微注射成型來講，微尺度下聚合物熔體的流變特性十分重要。在微注射成型的充模流動過程中，由于型腔和流道特征尺寸微小以及中國塑料 2014年10期2014-04-13
- 水下切粒模板流動場的數(shù)值分析及優(yōu)化
中的流動速率和壓力降關(guān)系方程分別為：圓形管道：錐形管道：應(yīng)用冪律模型為［1］：則全部模孔中圓形管道和錐形管道的流動總壓力降方程為：其中：m——稠度指數(shù)，n——冪律指數(shù)，S＝1/n，R——半徑，L——長度，Q——產(chǎn)量。根據(jù)上述方程編制計算程序進行分析，結(jié)果如下。2 ?？琢鞯?span id="j5i0abt0b" class="hl">壓力降的分析結(jié)果2.1 聚合物稠度對壓力降的影響擠出過程中，流道中的壓力降隨聚合物粘度指數(shù)的增大而線性增大，它們之間呈現(xiàn)一次關(guān)系。稠度增大導(dǎo)致壓力降增大的原因是分子間的相互作用力增加，互相四川化工 2014年4期2014-01-03
- 不同形狀垂直篩板流化床性能
有處理能力大、壓力降小、操作彈性大、氣速高等優(yōu)點［12］。在國內(nèi)外未見將垂直篩板用于氣-固流化床內(nèi)構(gòu)件的研究報道。筆者考察了3種形狀的氣-固相流化床垂直篩板的內(nèi)構(gòu)件結(jié)構(gòu)和操作條件對床層壓力降的影響。1 實驗部分以Y型催化裂化CRC-1平衡催化劑作為本研究中的固體顆粒。該催化劑顆粒屬A類顆粒，平均粒徑65μm，顆粒密度1213kg／m3，堆積密度792kg／m3。1.1 實驗裝置及實驗方法實驗裝置的塔體采用有機玻璃，有3層塔板，中間塔板為實驗板，上、下層塔板石油學(xué)報（石油加工） 2013年1期2013-10-22
- 管式膜過濾過程中的流體力學(xué)研究
量、出口壓力、壓力降、膜通量等工藝參數(shù)之間的相互關(guān)系.實驗結(jié)果顯示，出口壓力在0.1～0.15 MPa時，管式膜透過液單位能耗較低；進口流量在1 000～1 200 L/h時，管式膜單位能耗增加較慢，是較優(yōu)的運行工藝參數(shù).通過對實驗結(jié)果進行計算和推導(dǎo)，得到膜管壓力與膜管長度的關(guān)系和通量與壓力的關(guān)系.管式膜；過濾；流體力學(xué)；工藝優(yōu)化膜技術(shù)是一門應(yīng)用技術(shù)，主要包括膜和膜材料的制備技術(shù)和膜應(yīng)用技術(shù)[1-6].膜和膜材料的制備技術(shù)主要是膜材料的選擇和制備、膜的制備天津工業(yè)大學(xué)學(xué)報 2013年6期2013-07-07
- 低阻力降蒸發(fā)冷卻裝置獲專利
結(jié)構(gòu)，流程多、壓力降大，適用于被冷卻介質(zhì)流速高、對壓力降要求不高的場合。新型結(jié)構(gòu)采用二流程，進、出口端分別采用分解可拆卸管箱，進、出口端管箱之間通過支撐板固定；換熱器多行程回轉(zhuǎn)時，配備回轉(zhuǎn)端管箱，回轉(zhuǎn)端管箱采用浮動設(shè)計，受熱應(yīng)力時可沿管箱調(diào)節(jié)板浮動。換熱管兩端分別與進、出口端管箱及回轉(zhuǎn)端管箱進行管板焊接，換熱管采用特殊設(shè)計，確保介質(zhì)在低流速下能夠順利流出，并達到良好效果。這一技術(shù)解決了被冷卻介質(zhì)流速低、對壓力降要求嚴格等普通換熱設(shè)備難以解決的問題。化工裝備技術(shù) 2013年4期2013-04-10
- 工藝管道經(jīng)濟流速的研究
選擇及其與管道壓力降的關(guān)系。經(jīng)濟流速管徑百米壓降1 概述化工生產(chǎn)中經(jīng)常遇到的流體運動絕大多數(shù)是湍流。當(dāng)輸送流體的能力一定時，管徑大小直接影響經(jīng)濟效果。管徑小，介質(zhì)流速高，管路壓力降大，增加流體輸送設(shè)備的動力操作費用;反之，增大管徑，動力費用減少，管路建造費用增加。因此，為求得其矛盾的統(tǒng)一，設(shè)計上必須選擇合理的管徑。管路壓力降計算的目的，是根據(jù)介質(zhì)流量及允許的壓力降來確定管徑或根據(jù)管徑和介質(zhì)流量來驗算壓力降。確定管徑時應(yīng)根據(jù)運行中可能出現(xiàn)的最大流量和允許的最化工設(shè)計 2011年4期2011-12-08
- 冷水機組運行與管理中的誤操作
水通過蒸發(fā)器的壓力降在標(biāo)準工況下。在冷凍水系統(tǒng)的實際操作中，往往存在著以下幾種誤操作：（1）一些空調(diào)主機操作人員開機時未按照機組的運行參數(shù)調(diào)節(jié)冷凍水進出水壓力降，往往調(diào)得高于運行參數(shù)，當(dāng)壓力降過高時，不是關(guān)小冷水泵出水閥，而是采取打開另一臺不運行機組蒸發(fā)器進出水閥，將過多的水從另一臺機組蒸發(fā)器放走．以降低壓力降，導(dǎo)致人為增加冷水泵的運行電流，造成電的浪費。（2）開機時未先將不開機組蒸發(fā)器上的進出水閥關(guān)閉，造成一部分冷水從不開的機組蒸發(fā)器內(nèi)流走，影響工作狀態(tài)時代農(nóng)機 2011年7期2011-04-12
- 上下分體式全年制冷風(fēng)冷冷水機組系統(tǒng)設(shè)計