固支
- 固支結(jié)構(gòu)對壓阻式壓力傳感器的輸出影響研究
敏感膜片歸為周邊固支薄板模型,通過有限元仿真軟件分析壓力載荷變化情況下的應(yīng)力情況,從而得到壓力傳感器在理想情況下的輸出狀態(tài)。圖2 壓力傳感器芯片示意圖1.3 固支結(jié)構(gòu)對壓力傳感器的影響出于工程實用觀點,將厚度與邊長跨度比例介于1/20～1/5區(qū)間內(nèi)、撓度不超過厚度1/2的板結(jié)構(gòu),視為薄板結(jié)構(gòu),并在仿真過程中假設(shè)在受到壓力載荷后,薄板的中平面僅發(fā)生彎曲,而不發(fā)生變形;薄板各層之間不發(fā)生擠壓;垂直于薄板平面的垂線只發(fā)生傾斜,而不發(fā)生扭曲[12]?；谏鲜黾僭O(shè),
儀表技術(shù)與傳感器 2023年10期2023-11-25
- 水下壓縮氣體儲能管道振動特性分析
3種支撐方式中,固支-固支支撐的固有頻率最大,其次是固支-簡支,最后是簡支-簡支。為了進一步確定管內(nèi)積液量和不同支撐方式對管道固有頻率的影響。在此基礎(chǔ)上,將管內(nèi)積液量設(shè)置為5種體積量,分別為200, 500, 750, 1000, 1500 mL。關(guān)于管道的固定方式,分別采用了固支-固支、固支-簡支、簡支-簡支的方式。在入口空氣速度為3.98 m/s的情況下,計算5種積液量以及3種不同的支撐方式下的前6階固有頻率。圖7～圖9分別是積液量為750 mL時3種
液壓與氣動 2023年10期2023-10-28
- 某型鉆桿幾何縮比及模態(tài)參數(shù)相似性分析*
鉆桿在自由邊界、固支約束、自由-固支約束3種約束下，進行模態(tài)參數(shù)相似性仿真分析。2.2 自由邊界模態(tài)分析綜合考慮原鉆桿質(zhì)量、尺寸與試驗機推力、臺面尺寸，故選擇原鉆桿、縮比25.0%和縮比12.5%鉆桿的結(jié)構(gòu)進行比較，各模型的材料性能參數(shù)一致。2.2.1 自由邊界時的固有頻率自由邊界時，通過仿真分析，原鉆桿、縮比25.0%和縮比12.5%鉆桿的自由邊界前10個固有頻率如表1所示。表1 原鉆桿、縮比25.0%和縮比12.5%鉆桿自由邊界固有頻率Table 1
石油機械 2022年10期2022-11-05
- 2.5維編織復(fù)合材料振動非線性特性試驗研究
m×2mm的兩端固支約束平板。1.2 試驗設(shè)備試驗激振設(shè)備采用蘇式振動臺，型號為DC-600，為掃頻振動測試提供幅值恒定的基礎(chǔ)簡諧激勵；激光位移傳感器型號為OPTEX CD33-85N，用于實時測取測點位置的位移變化；采集和分析數(shù)據(jù)采用動態(tài)信號分析儀。1.3 試驗測試方法考慮到懸臂平板在高幅值水平的基礎(chǔ)激勵下發(fā)生強迫振動時，會產(chǎn)生由于振幅過大引起的結(jié)構(gòu)大變形，因此分別開展了一端固支一端自由的懸臂平板和兩端固支平板試驗件的掃頻振動測試。兩端固支的約束方式可以
機械制造與自動化 2022年4期2022-08-18
- 局部支承功能梯度板的自由振動分析
這些文獻主要關(guān)注固支、簡支和自由等邊界條件，且這些邊界條件一般貫穿整條邊。然而，工程應(yīng)用中很難做到四邊完全固支或簡支，常常會出現(xiàn)一個邊界上只有局部有支承的情形，因此研究局部支承條件下的功能梯度板具有實際意義，目前這方面的研究還比較少。由于局部支承的特殊性，解析法、復(fù)模態(tài)法和Galerkin 法等方法難以處理，而有限元法能處理局部支承條件，建模方法簡單且便于與ANSYS 軟件的計算結(jié)果進行對比，以驗證本文方法的準確性。本文基于Mindlin板理論，假設(shè)板的材
海南師范大學(xué)學(xué)報（自然科學(xué)版） 2022年2期2022-07-26
- 基于彈性支承剛度因子的索力計算方法及影響研究
。林立等[2]在固支邊界條件下，考慮抗彎剛度簡化拉索頻率方程，該方法在固支邊界條件下具有較高精度。李胡生等[3]基于頻率分解的方法，建立了鉸支邊界條件下的纜索拉力計算公式，并分析了固有頻率、抗彎剛度和索力之間的關(guān)系。而實際的索結(jié)構(gòu)除考慮鉸支和固支的情況，還需考慮彈性邊界條件的情況。本文針對彈性邊界條件下拉索索力計算問題，基于索結(jié)構(gòu)線性振動理論，考慮彈性支承因子，研究彈性邊界下的索力計算方法。通過試驗數(shù)據(jù)對計算方法進行驗證，在此基礎(chǔ)上探討了彈性支承剛度因子、
湖南交通科技 2022年2期2022-07-13
- 四邊固支復(fù)合材料矩形平板軸壓失穩(wěn)的解析解
趙占文 張彬四邊固支復(fù)合材料矩形平板軸壓失穩(wěn)的解析解蘇雁飛 趙占文 張彬(航空工業(yè)第一飛機設(shè)計研究院，西安 710089)為了得到四邊固支（CCCC）復(fù)合材料矩形平板的軸壓穩(wěn)定性計算公式，首先構(gòu)造了一種滿足邊界條件的位移函數(shù)，應(yīng)用能量法得到了一種在四邊固支邊界下復(fù)合材料矩形層壓板臨界失穩(wěn)載荷計算的解析解。該解析解所得失穩(wěn)載荷與有限元方法和參考文獻的計算結(jié)果相差小于5.5%，與試驗值結(jié)果誤差小于5%，位移函數(shù)所得波形與有限元結(jié)果吻合良好，本文方法可用于四邊固
強度與環(huán)境 2022年2期2022-06-25
- 火災(zāi)下四種不同邊界雙向板的極限承載力計算
簡支雙向板、四邊固支雙向板、鄰邊簡支、鄰邊固支雙向板、僅在柱上有梁的雙向板樓蓋和平板無梁樓蓋單向板的極限承載力計算公式。本文在課題組原有工作的基礎(chǔ)上，對三邊簡支一邊固支、三邊固支一邊簡支、兩長邊固支兩短邊簡支、兩長邊簡支兩短邊固支四種不同邊界鋼筋混凝土雙向板極限承載力計算作進一步研究。1 塑性鉸線理論基本假定[17-18,21]：適筋板的破壞起始于受拉鋼筋的屈服。發(fā)生破壞時，在塑性鉸線處發(fā)生塑性變形及受拉鋼筋屈服。鋼筋未出現(xiàn)硬化。基于經(jīng)典塑性鉸線理論，火災(zāi)
工程力學(xué) 2022年3期2022-03-04
- 不同邊界條件矩形薄板受力分析的解析解法
)。1.3 四邊固支圖3為四邊固支的矩形薄板，在均布荷載q作用下，其受力方程見式(1)，邊界條件見式(19)。圖3 四邊固支矩形薄板受力分析計算圖示(19)承受均布荷載q，四邊簡支矩形板在圖3所示的新坐標系中的撓度見式(20)。(20)在邊緣y=b/2上，板的轉(zhuǎn)角見式(21)。(21)(22)(23)將式(22)對x求導(dǎo)，并令x=a/2，得式(24)。(24)(25)(26)(27)(28)結(jié)合邊界條件，可得：(29)(30)式(29)對任意x都成立，分析
湖南交通科技 2021年4期2022-01-21
- 瓦斯爆炸沖擊波對通風(fēng)設(shè)施破壞情況數(shù)值模擬影響因素分析
風(fēng)門可以采取四邊固支的方式，對于正在使用的風(fēng)門可以采取左右兩邊固支上下兩邊簡支的方式，針對設(shè)置的不同邊界條件采用方形巷道進行計算，其他條件固定不變，研究不同邊界條件下方形風(fēng)門的動態(tài)響應(yīng)和破壞過程。四邊固支和兩固支兩簡支的風(fēng)門在爆炸沖擊波作用下的速度、位移、能量變化的時程曲線，如圖5。圖5(a)中在3 000μs前A情況和B情況風(fēng)門速度增加過程一樣，固支邊與巷道固接，四邊固支的情況對風(fēng)門速度的增加阻力更大，兩邊簡支兩邊固支的情況簡支邊阻力較小，就使得風(fēng)門獲得
安全 2021年12期2022-01-12
- 大尺度錘頭沖擊下固支方板的動響應(yīng)分析
結(jié)合楔形錘頭撞擊固支方板試驗結(jié)果和塑性動力學(xué)理論，建立了方板變形理論簡化方法，指出固支方板的極限吸能量與板厚存在密切關(guān)系；Sun 等[4]開展了楔形撞頭沖擊下夾層板結(jié)構(gòu)動態(tài)響應(yīng)分析，研究了楔形船艏作用下雙層舷側(cè)船的耐撞性能；陳繼恩[5]開展了錐形錘頭撞擊907A 方板破壞試驗，指出方板的變形模式主要包括整體撓曲和局部凹陷，并利用數(shù)值模擬方法分析了局部凹陷撕裂過程中方板的受力狀態(tài)，指出中間局部凹陷撕裂為剪切滑移破壞模式；Gong 等[6]開展了球形錘頭撞擊下
高壓物理學(xué)報 2021年6期2021-12-03
- 不同邊界條件薄壁截錐殼的高階振動特性研究
里茲法分析了中心固支條件下薄壁圓盤的振型特性。江濱等［11］在Love殼體理論的基礎(chǔ)上，采用能量法求解圓錐殼結(jié)構(gòu)的固有頻率。朱顯明等［12］基于Donnell殼體理論，應(yīng)用冪級數(shù)法求解了圓錐殼的振動特性。陳美霞等［13］采用Donnell殼體理論及冪級數(shù)法，對不同邊界下截錐殼體的振動特性對比發(fā)現(xiàn)，邊界約束越多，頻率值越大。王宇等［14］采用解析法分析了薄壁圓柱殼不同邊界下的高階振動特性。周云澤等［15］采用Donnell運動方程和冪級數(shù)法，計算了兩端簡支條
遼寧科技大學(xué)學(xué)報 2021年4期2021-11-26
- 鋁合金超靜定矩形薄壁梁的剛度理論研究與數(shù)值計算
可假定薄壁梁兩端固支，研究在兩端固支的約束條件下梁上任意一點的剛度值。1.1 抗彎剛度理論計算一長度為L的兩端固支梁如圖1所示，在距左端x處受一垂向載荷P作用。由平衡方程知式中，F(xiàn)AX、FAY、FCX、FCY分別為A、C點的X、Y向的支座反力；MA、MC分別為A、C點的彎矩。公式中（1）含有6個未知數(shù)，而平衡方程只有3個，因此多出3個約束，屬于三次超靜定問題。要求解上述問題，需要變形協(xié)調(diào)方程。由于該梁為兩端固支，固支梁的兩端撓度與轉(zhuǎn)角均為0，即：由公式（1
鋁加工 2021年5期2021-11-17
- 基于動力直接剛度法分析軸向變剛度鋼-混組合梁自振特性
件為簡支-簡支、固支-自由、固支-簡支和固支-固支的情況下，鋼-混組合梁自振特性隨剪力連接鍵剛度的變化規(guī)律。張云龍等[10]從能量法的角度推導(dǎo)了鋼-混組合梁的自振特性，分析了其自振頻率和振型與建立連接鍵之間的關(guān)系。從已有的研究來看，分析鋼-混組合梁動力特性時，必須考慮鋼混結(jié)合面上剪切滑移的影響。本文提出采用動力直接剛度法分析鋼-混組合梁的自振特性?；诩羟谢评碚摵虴uler-Bernoulli梁理論，推導(dǎo)得到了6個自由度的動力剛度矩陣。給出了一般彈性支撐
振動與沖擊 2021年15期2021-08-11
- 復(fù)合材料周期結(jié)構(gòu)數(shù)學(xué)均勻化方法的一種新型單胞邊界條件
在單胞上施加四邊固支邊界條件求解其影響函數(shù)控制方程，結(jié)果顯示對于一維結(jié)構(gòu)是精確的，但對于二維結(jié)構(gòu)計算精度不盡人意。本文在文獻[22,24]的基礎(chǔ)上詳細研究了單胞影響函數(shù)控制方程在周期復(fù)合材料結(jié)構(gòu)中的真實邊界條件，并以此為標準檢驗數(shù)值計算中施加的周期邊界條件計算精度，提出更為合理的二維結(jié)構(gòu)單胞周期邊界條件。2 數(shù)學(xué)均勻化方法矩陣列式基于微觀周期性和單胞域的一致性假設(shè)，均勻化理論將異質(zhì)邊界值問題分解為單胞(微觀)問題和結(jié)構(gòu)問題(宏觀)，二維周期性復(fù)合材料結(jié)構(gòu)的
計算力學(xué)學(xué)報 2021年3期2021-07-01
- 基于能量法分析考慮縱向剛度分布的鋼-混組合梁自振特性
出了簡支-簡支、固支-自由、固支-簡支和固支-固支等四種常見邊界條件下，考慮縱向剛度分布的鋼-混組合梁自振頻率的解法。最后，對兩孔鋼-混組合梁的理論計算、ANSYS數(shù)值模擬和實驗測試結(jié)果進行了對比分析。1 基本假定圖1 考慮縱向剛度分布的鋼-混組合梁構(gòu)造圖Fig.1 Structural drawing of steel-concrete composite beam considering longitudinal stiffness distribut
振動與沖擊 2021年10期2021-06-04
- 基于固支直桿彎曲小試樣的P91/P92鋼蠕變性能對比評價研究
有限。相比之下，固支直桿彎曲小試樣試驗法[12-15]試樣結(jié)構(gòu)和受力簡單，能夠獲得完整的蠕變?nèi)A段曲線，在評價在役和非在役設(shè)備材料性能方面具有潛在的優(yōu)越性[16]。因此，可以預(yù)見利用固支直桿小試樣方法對P91/P92材料進行對比分析研究更方便，但其應(yīng)用的可行性還需進一步驗證。本文考慮到經(jīng)濟性、耗時長短和試驗精度等方面，主要基于固支直桿彎曲小試樣方法，再在確定P91/P92材料合適的試樣模型基礎(chǔ)上，采用有限元方法對P91/P92材料的蠕變性能進行對比分析，并
壓力容器 2021年4期2021-05-21
- 軸對稱變厚度圓板反對稱彎曲的傳遞矩陣法
圓板，周邊簡支或固支，將圓板劃分成N的單元，其中：第1個是圓板單元，其余N-1個是環(huán)板單元。圓板承受反對稱荷載為P(r,θ)=p(r)cosθ(1)圖1 軸對稱變厚度圓板及其單元劃分為了分析這些板單元，將它們按等厚度處理，很顯然，單元數(shù)N越大，這些板單元的組合越接近原來的軸對稱變厚度圓板。設(shè)第i個板單元的彎曲剛度為Di，所承受的荷載為Pi(r,θ)=pi(r)cosθ(2)根據(jù)板殼理論，第i個板單元的撓度Wi(r,θ)滿足如下方程：(3)根據(jù)外荷載的形式，
浙江工業(yè)大學(xué)學(xué)報 2021年2期2021-03-29
- 基于復(fù)合材料的山體滑坡固支模型及配套傳感器布置方法申請?zhí)? 202010514582.0
合材料的山體滑坡固支模型及配套傳感器布置方法。所述山體滑坡固支模型包括壓板主體，所述壓板主體采用復(fù)合材料支壓板，長度為320 mm，寬度為320 mm，高度為40 mm，支壓板中心為內(nèi)徑39 mm的圓環(huán)，內(nèi)環(huán)的表面方便加載疊加坡度分別為10 mm、30 mm或50 mm的環(huán)面。本發(fā)明對現(xiàn)有山體滑坡固支模型進行改進，使得模型受力更為穩(wěn)定，采用CFRTP材料，模型整體性能更佳，并且采用新的傳感器布置方式配合檢測，布局提取簡單，并且可以進行寬度數(shù)據(jù)監(jiān)測。
傳感器世界 2021年2期2021-03-27
- 某渦槳試車臺發(fā)動機安裝架設(shè)計研究
裝架初步模型建立固支和鉸支兩種安裝架，模型如圖1 和圖2 所示。兩種模型U 型板受載桿件壁厚相同，且受載桿件均在連接支耳后通過螺栓與U 型板連接。不同的是，固支模型支耳與受載桿件通過氬弧焊進行焊接，鉸支模型通過活動關(guān)節(jié)進行鉸接。3.2 安裝架載荷分析及方案選取3.2.1 計算工況為判斷安裝架所受主要載荷，分別計算了單獨施加發(fā)動機及安裝架自身重力載荷、單獨施加拉力載荷、單獨施加扭矩載荷及施加所有載荷4 種計算狀態(tài)。圖1 發(fā)動機安裝架固支模型圖2 發(fā)動機安裝架
現(xiàn)代制造技術(shù)與裝備 2021年2期2021-03-23
- 某渦槳試車臺發(fā)動機安裝架設(shè)計研究
裝架初步模型建立固支和鉸支兩種安裝架，模型如圖1 和圖2 所示。兩種模型U 型板受載桿件壁厚相同，且受載桿件均在連接支耳后通過螺栓與U 型板連接。不同的是，固支模型支耳與受載桿件通過氬弧焊進行焊接，鉸支模型通過活動關(guān)節(jié)進行鉸接。3.2 安裝架載荷分析及方案選取3.2.1 計算工況為判斷安裝架所受主要載荷，分別計算了單獨施加發(fā)動機及安裝架自身重力載荷、單獨施加拉力載荷、單獨施加扭矩載荷及施加所有載荷4 種計算狀態(tài)。圖1 發(fā)動機安裝架固支模型圖2 發(fā)動機安裝架
現(xiàn)代制造技術(shù)與裝備 2021年2期2021-03-23
- 強沖擊載荷下邊界對固支方板的毀傷破壞試驗
驗分析了空爆下無固支、單邊固支、兩邊固支條件對固支方板傳遞沖量的影響規(guī)律，發(fā)現(xiàn)支撐邊界越強，作用在方板上的沖量越大。Nurick 等[12]利用圓板開展了不同邊界倒角下的空爆試驗，通過觀察圓板的減薄率，考慮邊界倒角的影響后，建議將Menkes 等[13]提出的毀傷模式Model 1 進一步細化為：Model 1，表示邊界未出現(xiàn)頸縮的塑性大變形；Model 1a，表示邊界出現(xiàn)部分頸縮的塑性大變形；Model 1b，表示邊界頸縮的塑性大變形?，F(xiàn)有的研究成果雖然
高壓物理學(xué)報 2021年1期2021-02-05
- 楔形撞頭作用下固支矩形板的耐撞性
究球形撞頭作用下固支圓板的大塑性變形，將固支圓板的變形模式假定為球面與圓錐面相結(jié)合的形式，導(dǎo)出了固支圓板的接觸反力-橫向變形的關(guān)系式；Gong 等[3]詳細討論了球形撞頭作用下固支圓板的大塑性變形，根據(jù)模型試驗結(jié)果假設(shè)固支圓板的變形模式由三部分組成：與撞頭相接觸的區(qū)域具有球面的形狀，與球面相鄰的是拋物面，而靠近固支邊界的部分則具有對數(shù)曲面的形式，導(dǎo)出了撞擊力-橫向變形的關(guān)系式；Shen[4]同樣研究了球錐形撞頭作用下固支圓板的耐撞性。莊科挺等[5]和黃東等
船舶力學(xué) 2021年1期2021-01-29
- 經(jīng)典邊界條件黏彈性Pasternak地基上Bernoulli-Euler梁橫向自振特性分析
上兩端簡支和兩端固支邊界條件下Bernoulli-Euler梁的固有頻率以及模態(tài)。此外，由于Pasternak地基模型考慮了地基梁與地基之間剪切作用，能夠更精確的模擬地基土體的力學(xué)性質(zhì)。因此，近年來關(guān)于黏彈性Pasternak地基梁自振特性的研究成果也頗多。Wang等[12]研究了Pasternak地基上各種經(jīng)典邊界條件下的Timoshenko梁的自振頻率近似解，并給出具體算例分析了轉(zhuǎn)動慣量、剪切模量和地基參數(shù)對梁自振頻率的影響。彭麗等[13]應(yīng)用復(fù)模態(tài)方
振動與沖擊 2021年1期2021-01-16
- 基于無網(wǎng)格方法的碳納米管自由振動分析1)
ω為梁的圓頻率。固支邊界條件自由邊界條件2 控制方程和邊界條件的離散根據(jù)徑向基函數(shù)法，方程(1)的解近似為w和φ的導(dǎo)數(shù)近似形式為其中，N為節(jié)點總數(shù)，和為未知系數(shù)，gj為徑向基函數(shù)，常用的徑向基函數(shù)有復(fù)合二次、逆復(fù)合二次、高斯、薄板樣條等，徑向基函數(shù)中形狀參數(shù)對計算精度影響較大，薄板樣條基函數(shù)的形狀參數(shù)選擇最容易，因此，本文使用薄板樣條徑向基函數(shù)其中，rij=xi-xj表示節(jié)點i與節(jié)點j之間的距離，m為形狀參數(shù)，本文中m=2。薄板樣條徑向基函數(shù)在節(jié)點間距離為
力學(xué)與實踐 2020年4期2021-01-08
- 雙曲殼結(jié)構(gòu)復(fù)合材料的熱臨界屈曲溫度分析
件求解，比如四邊固支等。2 鋪層厚度對層合雙曲殼結(jié)構(gòu)臨界屈曲溫度的影響層合雙曲殼結(jié)構(gòu)模型如圖1所示。層合雙曲殼結(jié)構(gòu)各層厚度為1、1、1 mm，弦長為0.4 m，半徑為0.5 m，圓心角為π/6，四邊簡支約束,各向異性的層合復(fù)合材料雙曲殼結(jié)構(gòu)各項參數(shù)：彈性模量E1=132 GPa，E2=10.3 GPa；剪切模量G12=G13=65 MPa，G23=3.91 GPa，泊松比ν12=0.25，密度ρ=1 570 kg/m3，熱膨脹系數(shù)α1=1.2×10-6℃-
科學(xué)技術(shù)與工程 2020年19期2020-08-03
- 一角點支撐對面兩邊固支正交各向異性矩形薄板彎曲問題的辛疊加解
角點支撐對面兩邊固支的各向同性板彎曲問題,而本文應(yīng)用辛疊加方法進一步研究了均勻荷載下一角點支撐對面兩邊固支的正交各向異性矩形薄板彎曲問題.首先,根據(jù)對邊簡支邊界條件下原方程所對應(yīng)的Hamilton算子本征函數(shù)系的完備性,應(yīng)用本征函數(shù)系的辛-Fourier展開得到對邊簡支問題所對應(yīng)的Hamilton正則方程的通解,再利用疊加方法求出一角點支撐對面兩邊固支的正交各向異性矩形薄板彎曲問題的解析解.最后通過本文解析解計算的數(shù)值結(jié)果與已有文獻的數(shù)值結(jié)果進行比較,驗證
應(yīng)用數(shù)學(xué) 2020年3期2020-07-28
- 四邊固支矩形薄板熱屈曲問題的有限積分變換法
四邊簡支以及四邊固支情況下的撓度及內(nèi)力計算公式。在此基礎(chǔ)上，程選生等人[4]推導(dǎo)了彈性地基上鋼筋混凝土矩形薄板在熱載作用下的平衡方程和穩(wěn)定方程，給出了四邊簡支鋼筋混凝土矩形薄板在均勻溫度變化時臨界屈曲溫度變化的封閉解，討論了板的材料常數(shù)、長寬比、相對厚度和基床系數(shù)等對臨界屈曲溫度變化的影響，從而為工程結(jié)構(gòu)中彈性地基上鋼筋混凝土矩形薄板的臨界屈曲溫度的計算提供了理論計算依據(jù)。彈性矩形板問題的研究方法眾多，鐘陽教授于2005年將有限積分變換法系統(tǒng)地應(yīng)用于彈性矩
福建質(zhì)量管理 2020年11期2020-06-18
- 礦柱流變對采空區(qū)頂板穩(wěn)定性的影響
時，頂板四邊都為固支，此時頂板的邊界條件見式(10)。(10)根據(jù)邊界條件，當(dāng)頂板四邊為固支時，取撓度試函數(shù)見式(11)。w=wtf(x,y)=(11)可以看出，f(x,y)滿足此固支頂板所有邊界條件，將式(11)帶入式(7)，積分計算可得：α1=0.165ab，α2=5.944/ab+5.202(b/a3+a/b3)，α3=0.285ab。初始階段，礦柱在頂板自重及上覆巖層壓力作用下，首先會產(chǎn)生瞬時彈性變形，此時等效礦柱的有效剛度為k′，式(3)變?yōu)槭?
中國礦業(yè) 2020年4期2020-04-25
- 梁在固有振動中的對偶關(guān)系1)
，自由-自由梁與固支-固支梁的固有頻率相同，而鉸支-自由梁與鉸支-固支梁的固有頻率相同[6].21 世紀以來，若干著作和教材也提及上述現(xiàn)象[7-8].雖然這些現(xiàn)象不違背上述結(jié)構(gòu)動力學(xué)的約束理論，但人們詫異為何將梁的自由邊界完全約束后不改變?nèi)魏螐椥哉駝拥墓逃蓄l率.這是某種巧合，還是這些梁之間具有某種內(nèi)在聯(lián)系？如果是內(nèi)在聯(lián)系，變截面梁之間是否也存在這種聯(lián)系？20 世紀60 年代，Karnopp[9]基于對偶變分原理研究變截面梁的固有振動問題，將不同邊界條件下具
力學(xué)學(xué)報 2020年1期2020-02-23
- 二維自由振動問題的自適應(yīng)有限元分析初探
的有效性。例1.固支方膜考慮圖3所示的四邊固支方膜的自由振動問題，其精確解如下：其中，m(m=1,2,3,…)及n(n=1,2,3,…)分別表示在x及y方向的半波數(shù)目，當(dāng)二者交換取值時將出現(xiàn)重頻。采用本文方法求解前10階特征對，并將結(jié)果匯總至表1。圖3 固支方膜計算簡圖Fig.3 Clamped square membrane model表1 固支方膜自由振動求解結(jié)果Table 1 Results for clamped square membrane v
工程力學(xué) 2020年1期2020-01-17
- 基于試驗的C/SiC典型結(jié)構(gòu)熱模態(tài)模型修正方法*
選擇、自由模態(tài)與固支模態(tài)修正，取得了良好的修正效果，為高溫環(huán)境下的復(fù)合材料結(jié)構(gòu)模態(tài)修正提供了一種可行的方法。1 基于有限元法的熱模態(tài)理論式(1)為不考慮幾何非線性下熱模態(tài)表達式[5]:(1)式中：KT為結(jié)構(gòu)剛度矩陣；Kσ為熱應(yīng)力引起的附加剛度矩陣[6]；M為質(zhì)量矩陣；ωi為第i階固有角頻率；φi為第i階頻率對應(yīng)的振型向量。(2)式中：B為幾何矩陣，由結(jié)構(gòu)及其約束形式確定；D為彈性矩陣，與結(jié)構(gòu)材料參數(shù)有關(guān)，當(dāng)溫度發(fā)生改變時，材料參數(shù)發(fā)生改變從而該改變彈性矩陣
現(xiàn)代防御技術(shù) 2019年6期2019-12-20
- 任意階梯型截面Timoshenko 梁的彎曲
界約束視為簡支或固支等理想邊界條件.雖然這種處理方式具有一定的合理性,并可簡化計算分析,但對于梁邊界的某些特殊連接形式,如木結(jié)構(gòu)的榫卯連接、PC(prestressed concrete)結(jié)構(gòu)中的結(jié)點等,應(yīng)用理想邊界條件分析梁彎曲可能會產(chǎn)生較大的誤差；另外,階梯型截面梁構(gòu)件已廣泛應(yīng)用于機械和建筑結(jié)構(gòu)等工程領(lǐng)域中,因此邊界彈性支承下階梯型截面梁的彎曲研究及其應(yīng)用具有重要的理論意義和廣泛的應(yīng)用背景.階梯型截面梁彎曲分析的經(jīng)典解析方法是以截面變化位置為分界點,將
上海大學(xué)學(xué)報（自然科學(xué)版） 2019年5期2019-10-31
- 雙端固支石英振梁力頻系數(shù)與熱彈性品質(zhì)因數(shù)分析
4）0 引言雙端固支石英振梁具有力頻特性,施加在振梁軸線方向上的力能夠改變振梁的振動頻率,此特性被廣泛應(yīng)用于力傳感器、加速度傳感器、壓力傳感器等高精度諧振式傳感器中[1-3]。傳感器內(nèi)部通過彈性元件將加速度或壓力載荷等轉(zhuǎn)換為振梁的軸向力,改變其振動頻率并將頻率變化輸出,實現(xiàn)被測載荷的準數(shù)字式測量[4]。作為傳感器的敏感元件,雙端固支石英振梁的力頻系數(shù)和品質(zhì)因數(shù)Q值（Quality Factor）對傳感器的精度具有重要的影響[5]。力頻系數(shù)指的是單位軸向力引
導(dǎo)航與控制 2019年4期2019-09-25
- 局部載荷作用下四邊固支矩形板彈性解答及其應(yīng)用
引 言對于四邊固支矩形板的彈性解答，很多學(xué)者已進行了較為深入的研究，主要針對承受均布載荷的矩形板[1]，鐘陽[2]提出利用辛幾何法推導(dǎo)得到均布載荷下四邊固支矩形彈性薄板彎曲問題的解答；李元媛[3]提出采用多項式函數(shù)結(jié)合Navier 方法來得到近似的矩形薄板彎曲撓度，IMRAK[4]結(jié)合三角函數(shù)和雙曲函數(shù)，在忽略高階小量的前提下求解了四邊固支矩形板受均布載荷的最大位移。均布載荷下四周剛性固定矩形板解答可用于對船體中板格進行分析，如承受分布貨物荷重的甲板板。
艦船科學(xué)技術(shù) 2019年7期2019-08-16
- 基于Matlab 的扇形環(huán)板軸向壓縮變形的偏微分方程數(shù)值求解?
形貌3.1 內(nèi)圓固支外圓簡支扇形環(huán)板撓曲問題的求解設(shè)r=a為固支，r=b為簡支，則有對上面4個方程聯(lián)立求解，得出A，B，C，G 的顯式解的表達式，根據(jù)幾何參數(shù)和物理參數(shù)a=20，b=50，m=1，k=1.5，u=0.3，D=100，p=10000000。取 A5，B5，C5，G5，A7，B7，C7，G7，A9，B9，C9，G9共計 19 個值，代入通解表達式（7），取前5 項，在Matlab 中作撓度曲面圖如圖3所示。圖3 當(dāng)r=a固支，r=b簡支時扇形環(huán)
計算機與數(shù)字工程 2019年7期2019-07-31
- 尺寸效應(yīng)對固支直桿彎曲小試樣蠕變性能評價的影響
域的進一步應(yīng)用。固支直桿彎曲小試樣[11]因試樣結(jié)構(gòu)簡單、受力簡單、能得到斷裂數(shù)據(jù)等特點，在在役和非在役設(shè)備材料性能測試評價方面具有潛在的優(yōu)越性，近年來備受學(xué)者們的關(guān)注。莊法坤[11]基于梁彎曲理論，提出了小變形范圍固支直桿彎曲蠕變變形本構(gòu)，并與傳統(tǒng)單軸蠕變進行了關(guān)聯(lián)；白鈺[12]通過引入系數(shù)λ對固支直桿蠕變小變形本構(gòu)進行了修正，并指出λ=4時該修正的本構(gòu)與單軸蠕變關(guān)聯(lián)性更好；秦宏宇[13]通過引入全局變形理論，建立了大變形下固支直桿位移應(yīng)變轉(zhuǎn)換公式；Zh
壓力容器 2019年1期2019-03-05
- 海底懸跨管道表面雙裂紋數(shù)值分析
為兩端簡支、兩端固支、一端簡支和一端固支等約束邊界；彈性邊界是用彈簧來反映管-土之間相互作用，通過彈簧的剛度系數(shù)反映土體的剛度系數(shù)?？紤]海洋土體性質(zhì)較為復(fù)雜，管道在鋪設(shè)過程中所經(jīng)過的土壤帶也不同，本文選取渤海和黃海土壤特性進行研究[13-14]，土壤具體參數(shù)為：軟黏土垂直剛度因子CV=1 400 kN/m5/2，水平剛度因子CL=1 200 kN/m5/2，管-土之間靜剛度KV,S=160～260 kN/m5/2。1.3 模型建立分析海底懸跨管道表面雙裂紋
中國安全生產(chǎn)科學(xué)技術(shù) 2018年12期2019-01-05
- 兩端固支屈曲梁準零剛度隔振器的微振動隔振性能分析
[16]利用兩端固支屈曲梁建立豎向準零剛度隔振系統(tǒng)，有效避免鉸接間隙的影響，但未對固支屈曲梁結(jié)構(gòu)參數(shù)對隔振性能的影響展開深入分析。Benjamin等[17]將兩端固支屈曲梁準零剛度隔振器用于振動和沖擊隔離研究，取得明顯的隔振和隔沖效果，但文中屈曲梁負剛度中忽略了高階項的影響，并且未從理論上對系統(tǒng)的整體動力學(xué)特性進行分析。本文以微振動隔振為目標，研究使用兩端固支屈曲梁準零剛度隔振系統(tǒng)進行微振動隔振，首先分析兩端固支屈曲梁負剛度的產(chǎn)生機理，其次，通過理論計算，
振動與沖擊 2018年15期2018-08-27
- 平緩地貌間隔式開采頂板周期破斷機制分析
面前方煤壁的三邊固支及液壓支架的一邊簡支薄板模型。通過三邊固支一邊簡支的薄板力學(xué)模型分析頂板周期破斷過程中的應(yīng)力演變規(guī)律，模型如圖1所示，其中a為周期來壓步距，b′為工作面長度，x反方向為工作面推進方向。矩形彈性薄板的板厚h要滿足x/8≤h≤x/5，文中按最大板厚進行選取，模型尺寸為300 m×10 m×2 m。圖1 矩形彈性薄板模型示意圖2 間隔式開采頂板應(yīng)力分布規(guī)律分析平緩地貌下間隔式開采頂板上賦載荷可做均布載荷處理q=γH(1)式中：γ—容重，γ=2
陜西煤炭 2018年2期2018-07-30
- 過渡支撐條件下扇環(huán)形板應(yīng)力分析
邊或圓弧邊簡支和固支的邊界條件下。錢民剛等人[15-16]給出了扇形板、環(huán)形板彎曲問題的Fourier-Bessel級數(shù)解。Aghdam M M等人[17]應(yīng)用擴展的康托諾維奇方法對扇形薄板的彎曲變形和應(yīng)力進行計算，數(shù)值計算結(jié)果表明該方法精度較高。錢民剛等人[18]利用加補充項的Fourier-Bessel雙重級數(shù)的位移模式，給出了沿直邊簡支的環(huán)扇形彎曲問題的級數(shù)解。陳聰?shù)热薣19-20]采用Shannon小波配置法并結(jié)合精細積分法分析了周邊固支扇形板的靜
石油化工設(shè)備 2018年3期2018-05-31
- 不同邊界條件下高速旋轉(zhuǎn)帶篦齒薄壁短圓柱殼的行波共振特性研究
，在簡支-簡支、固支-固支、固支-簡支、固支-自由和簡支-自由五種邊界條件下，采用傳遞矩陣法[20]對高速旋轉(zhuǎn)帶篦齒薄壁短圓柱殼的振動特性進行求解，對不同激振作用下的行波共振特性進行分析，為控制和避免動力旋轉(zhuǎn)機械的共振問題具有實際意義。1 旋轉(zhuǎn)帶篦齒薄壁短圓柱殼模型旋轉(zhuǎn)態(tài)帶篦齒薄壁短圓柱殼的模型和斷面形狀如圖1所示。在柱坐標系Oxθz中，原點O為端面上的圓心，圓柱殼以角速度Ω繞x軸轉(zhuǎn)動，u(x,θ,t)、v(x,θ,t)和w(x,θ,t)分別為中面上任意一
振動與沖擊 2018年10期2018-05-25
- 考慮土－結(jié)構(gòu)相互作用的輸電塔風(fēng)振系數(shù)計算
構(gòu)相互作用和基礎(chǔ)固支兩種工況的風(fēng)振系數(shù)，對比分析4種組合條件下的風(fēng)振系數(shù)值．希望能為輸電塔結(jié)構(gòu)的抗風(fēng)設(shè)計及風(fēng)振響應(yīng)分析提供一些建議和幫助．1 有限元建模方法結(jié)構(gòu)采用的塔型如圖1所示，高度為42．6 m，呼稱高30 m，材料屬性為:彈性模量E=2．1×1011Pa，泊松比υ=0．3，密度ρ=7850 kg/m3，選用的角鋼規(guī)格有12種，利用ABAQUS軟件建立輸電塔有限元模型，角鋼單元定義為 beam［11］．單腿單樁，樁長、樁徑分別為 10 m、0．6 m
東北電力大學(xué)學(xué)報 2018年2期2018-05-21
- 約束分布對混合邊界薄板固有頻率影響的研究★
級數(shù)法研究了簡支固支結(jié)合薄板的固有頻率；Helmut.F等[2]研究了不同混合邊界條件下圓形薄板固有頻率的變化情況和低階模態(tài)的偏移情況；S.C. Fan和Y.K. Cheung[3]用有限條方法研究了混合邊界薄板振動。國內(nèi)對于混合邊界薄板的研究集中于靜力學(xué)問題[4-6]，在動力學(xué)方面，李廣基和何志平[7]使用加權(quán)殘值法解答了部分混合薄板的固有頻率。而關(guān)于混合邊界條件分布對于矩形薄板固有頻率的影響的研究較少。本文使用有限元軟件Abaqus，對于不同邊界分布和
山西建筑 2018年6期2018-03-22
- PDMS薄膜閥壓電泵設(shè)計及實驗研究
左右割開組成兩端固支閥，如圖3(b)所示。壓電振子是泵的核心部件，實驗用到三種尺寸的振子，振子1諧振頻率為586.7 Hz，振子2諧振頻率為768.8 Hz,振子3諧振頻率1153.8 Hz。將三個尺寸的矩形壓電片(PZT-4)用環(huán)氧膠(DP460)粘貼在三個不同尺寸的梁(錳鋼)中間節(jié)點位置而制成。圖2PDMS薄膜單向閥壓電泵爆炸圖(1)PMMA緩沖空間；(2)、(5)PDMS薄膜；(3)PMMA進出水口道；(4)、(6)PMMA進出口閥座板； (7)、(
安徽職業(yè)技術(shù)學(xué)院學(xué)報 2018年4期2018-02-13
- Mises屈服條件下內(nèi)邊界自由環(huán)板受線性載荷作用下的極限載荷
邊界簡支和外邊界固支兩種邊界條件下自由環(huán)板在線性載荷作用下極限載荷的理論計算結(jié)果。針對以上兩種不同的邊界條件，采用合適的試函數(shù)，采用加權(quán)殘數(shù)法，給出了極限載荷的數(shù)值結(jié)果。與Tresca條件下的數(shù)值結(jié)果進行了比較，比較結(jié)果表明，計算結(jié)果是合理的。加權(quán)殘數(shù)法;Mises屈服條件； 極限載荷； 環(huán)板環(huán)板是工程上常用的一種結(jié)構(gòu)型式，在環(huán)板上的某一點進入屈服之后，仍然可以承受更大的載荷，直到達到塑性極限狀態(tài)。因此，對于環(huán)板來說，為更好地發(fā)揮材料的性能，特別對塑性性能
兵器裝備工程學(xué)報 2017年11期2017-12-06
- 固支壓電疊層梁的精確解
230009)?固支壓電疊層梁的精確解高 菊， 關(guān) 群， 楊益飛(合肥工業(yè)大學(xué) 土木與水利工程學(xué)院，安徽 合肥 230009)從壓電材料的本構(gòu)方程出發(fā)，結(jié)合彈性材料的本構(gòu)方程、運動方程和梯度方程，引入狀態(tài)空間法，通過矩陣推導(dǎo)與計算，建立相應(yīng)的狀態(tài)方程，由壓電材料單層梁的狀態(tài)方程推導(dǎo)出壓電疊層梁的狀態(tài)方程，結(jié)合壓電疊層固支梁相應(yīng)的力學(xué)和電學(xué)邊界條件，求解出狀態(tài)傳遞矩陣。壓電材料；狀態(tài)空間法；固支梁；疊層0 引 言智能材料在大型結(jié)構(gòu)與工程的安全和發(fā)展領(lǐng)域展現(xiàn)出
工程與建設(shè) 2016年3期2016-12-09
- 斜拉拱橋面內(nèi)彈性穩(wěn)定性研究
件不敏感，鉸支、固支條件下彈性屈曲系數(shù)接近。這是由于斜拉索的存在，索、拱、吊桿、橋面系組成自平衡體系，導(dǎo)致邊界條件對彈性屈曲的影響降低。（2）從圖3～圖5可知，斜拉拱在不同荷載工況、邊界條件下，在計算矢跨比范圍內(nèi)，隨著矢跨比增加，彈性屈曲系數(shù)逐漸平穩(wěn)提高，未出現(xiàn)極值點。（3）從圖3～圖6可知，相對于普通拱，鉸支邊界條件時，不同荷載工況下斜拉拱彈性屈曲系數(shù)提高2.60～6.36倍不等，且隨著矢跨比增加，提高倍數(shù)平穩(wěn)增加。而對于固支邊界條件，斜拉拱彈性屈曲系數(shù)
城市道橋與防洪 2016年3期2016-11-24
- 約束方式對橡膠高頻振動測試結(jié)果的影響
，結(jié)果表明：兩端固支豎直放置工況的相干性最優(yōu)，兩端固支豎直放置工況的試驗結(jié)果與一端固支豎直放置工況相比與仿真結(jié)果更吻合，有關(guān)結(jié)論為用振動梁法在高頻振動條件下測試黏彈性橡膠材料時約束方式的選擇提供參考依據(jù)。振動與波；傳遞函數(shù)；約束方式；相干性；模態(tài)黏彈性阻尼材料一般是以聚合物存在的高分子，其阻尼機理是阻尼材料在受到交變應(yīng)力作用下，應(yīng)變滯后于應(yīng)力，有一部分功損耗掉轉(zhuǎn)化為熱，滯后現(xiàn)象越嚴重，材料的阻尼性能越好，因此可利用高分子材料的粘彈阻尼特性將振動機械能轉(zhuǎn)化成
噪聲與振動控制 2016年4期2016-09-01
- Winkler-Pasternak彈性地基FGM梁自由振動二維彈性解
w=0(7)左端固支-右端固支(C-C)x=0及x=l處：u=w=0(8)左端固支-右端簡支(C-S)(9)左端固支-右端自由(C-F)(10)無量綱化為(11)式中：A為橫截面面積；J為慣性矩；ω為固有頻率；λ為無量綱頻率。設(shè)位移分量為(12)式中：I為虛數(shù)單位。將式(11)、(12)代入式(4)及式(5)～式(10)，可得控制微分方程及相應(yīng)邊界條件?？刂莆⒎址匠虨?13)邊界條件為:下邊界η=0處(14)上邊界η=1處(15)左右邊界ξ=0，ξ=1處固
振動與沖擊 2015年20期2016-01-15
- 四邊固支的雙模量矩形板的彎曲計算
15011)四邊固支的雙模量矩形板的彎曲計算張鵬，范存新(江蘇省結(jié)構(gòu)工程重點實驗室(蘇州科技學(xué)院)，江蘇蘇州215011)運用彈性力學(xué)的相關(guān)知識計算出雙模量矩形板在外荷載作用下的中性面的具體位置；然后用康托洛維奇法和伽遼金法計算四邊固支的雙模量矩形板的彎曲；最后列舉算例，將計算所得數(shù)據(jù)與用ANSYS有限元分析軟件計算的結(jié)果相比較。得出結(jié)論：文中所得關(guān)于四邊固支的雙模量的矩形板的彎曲計算公式精度較高；當(dāng)材料拉壓模量差異較大時，在計算中不能忽略雙模量的影響。雙
常州工學(xué)院學(xué)報 2015年6期2015-06-27
- 動量輪誘導(dǎo)的衛(wèi)星地面微振動特性研究以及在軌仿真分析
不安裝太陽翼，按固支和懸吊兩種狀態(tài)進行動量輪轉(zhuǎn)動的微振動環(huán)境測試。衛(wèi)星固支狀態(tài)即是把衛(wèi)星用螺釘連接在支架車上，也叫支架車狀態(tài)。支架車由絲杠旋緊，支撐于地面上。嚴格來說，這種固定形式使衛(wèi)星處于非完全固定邊界，其基本頻率低于衛(wèi)星完全固定的頻率。懸吊狀態(tài)則是用吊具吊起衛(wèi)星，吊具上端掛在實驗室內(nèi)的吊車上。1.2 試驗測試工況衛(wèi)星固支和懸吊兩種狀態(tài)下，按表1所示的動量輪運轉(zhuǎn)工況進行微振動環(huán)境測試。在微振動環(huán)境測試之前，應(yīng)進行背景噪聲和衛(wèi)星結(jié)構(gòu)頻率特性的測試。試驗期間
裝備環(huán)境工程 2015年3期2015-05-28
- 考慮非局部效應(yīng)的納米梁非線性振動
非局部效應(yīng)的兩端固支納米梁動力學(xué)方程，對其求解即可得到梁的振動特性。式中，μ是等效黏性阻尼系數(shù)。將方程無量綱化，再引入小參數(shù)ε，設(shè)激勵力幅值與小參數(shù)ε同數(shù)量級，阻尼項和軸向力因素項也與小參數(shù)ε同數(shù)量級，系統(tǒng)的非線性振動微分方程為其中，兩端固支納米梁的邊界條件為:方程的解w和軸向力P可以展開為ε的冪級數(shù)形式:其中T0和T1分別為慢變和快變時間尺度。將方程(10)和(11)分別代入到方程(7)、(8)和邊界條件(9)，令ε同冪次的項系數(shù)為零，得到以下各階近似線
振動與沖擊 2013年4期2013-09-09
- 爆炸載荷下固支矩形板的大撓度塑性動力響應(yīng)
074爆炸載荷下固支矩形板的大撓度塑性動力響應(yīng)顏 豐，劉敬喜華中科技大學(xué)船舶與海洋工程學(xué)院，湖北武漢 430074從矩形板的小撓度運動方程出發(fā)，通過引入膜力因子，給出四邊固支矩形板在大撓度變形情況下的運動方程，分析矩形板大撓度塑性動力響應(yīng)，并根據(jù)運動方程導(dǎo)出在矩形脈沖載荷作用下四邊固支矩形板的運動微分方程，求解矩形板的最大殘余變形計算式。同時，通過假設(shè)的應(yīng)變率效應(yīng)系數(shù)選取方法，解決大撓度加載情況下材料屈服應(yīng)力的增加問題。使用有限元仿真手段驗證了帶有移行鉸線
中國艦船研究 2013年1期2013-06-07
- 考慮彎曲剛度及邊界約束的短索內(nèi)力識別
程［5］。在兩端固支和一端固支一端鉸支約束下，拉索的頻率方程分別為式中：式（1）和式（2）為超越方程，求解較為復(fù)雜。1．2 內(nèi)力識別公式推導(dǎo)現(xiàn)通過引入等效計算長度li（i為對應(yīng)模態(tài)階數(shù)），其為不同邊界約束下對應(yīng)的拉索計算長度，來解決特殊邊界下拉索內(nèi)力的識別問題。記拉索實際長度為l，等效長度為li，代入兩端鉸支約束下的拉索的振動頻率公式，得到引入?yún)?shù)［6］同時，令將式（6）、（7）及式（8）帶入式（3）、（4）及式（5）得到用ζ和ηi表示的λ1和λ2，再將λ
交通科技 2013年1期2013-01-18
- 板坯連鑄鼓肚變形撓度及變形阻力計算模型
簡支矩形板和四邊固支矩形板坯鼓肚模型的撓度解。從鼓肚變形能出發(fā)，推導(dǎo)出計算鼓肚變形阻力的解析模型。通過工程實例和實測分析討論了承受均勻載荷的四邊簡支矩形板、一對邊簡支另一對邊固支矩形板、和四邊固支矩形板坯鼓肚模型的適用性，后兩者都適合鼓肚變形撓度計算。連鑄;鼓肚變形;鼓肚變形阻力0 前言現(xiàn)代板坯連鑄機生產(chǎn)過程中，隨著拉坯速度的提高和冶金長度的不斷加長，鑄坯在離開結(jié)晶器下口后，當(dāng)板坯通過二次冷卻區(qū)兩個夾輥之間，鑄坯在內(nèi)部未凝固的鋼水靜壓力作用下必將產(chǎn)生鼓肚變
重型機械 2012年4期2012-09-19
- 幾何參數(shù)對旋轉(zhuǎn)薄壁圓柱殼振動特性的影響
簡支(S－S):固支－簡支(C－S):固支－自由(C－F):自由－簡支(F－S):固支－固支(C－C):旋轉(zhuǎn)圓柱殼系統(tǒng)參數(shù)選為:μ=0.3，E=1.078×105MPa，ρ=4.5×103kg/m3，N=6000 r/min;針對振型(m=1，n=6)的情況，基于上述給定參數(shù)，分別分析幾何參數(shù)對旋轉(zhuǎn)圓柱殼固有頻率和振型比的影響。圖2 h/r對頻率特性的響應(yīng)Fig.2 Frequency characteristic for different h/r厚度與
振動與沖擊 2012年13期2012-06-05
- 固支/對邊固支對邊自由矩形板模型
布橫向載荷，四邊固支及對邊固支對邊自由邊界條件為例進行了探討.1 正交異性矩形板的邊界條件均布橫向載荷下正交異性矩形板幾何尺寸及坐標系見圖1.圖1 矩形板坐標系統(tǒng)及形狀Fig.1 Geometry of a rectangular plate為簡化及更具有一般性，設(shè)定短邊為寬度2B，長邊為長度2A，以半寬B為尺度，建立新的無量綱體系，即式中:W、U、V分別為z向撓度和x向、y向位移.正交異性復(fù)合材料幾何方程為物理方程為上、下自由表面有:z=±h，τyz=0
哈爾濱工程大學(xué)學(xué)報 2012年7期2012-03-23
- 爆炸載荷作用下單向加筋方板的大撓度塑性動力響應(yīng)分析
了“十字形”加筋固支方板以及矩形加筋板的剛塑性動力響應(yīng)。1995年，吳有生等［11］采用能量法推導(dǎo)了一個計算爆炸載荷作用下艦船板架塑性變形及破損的公式，并與有關(guān)實驗進行了比較。最近，方斌等［12］采用能量法討論了水下爆炸沖擊波荷載作用下船底板架的塑性動力響應(yīng)。實驗研究以及理論分析結(jié)果表明［4，13］:取決于加強筋的相對剛度以及爆炸載荷峰值的大小，加筋板的變形模式將呈現(xiàn)3種不同的形式:① 當(dāng)加強筋的相對剛度較小時，加筋板面板傳遞給加強筋的動反力使加強筋迅速進
振動與沖擊 2011年4期2011-06-05
- 爆炸載荷作用下單向加筋板的塑性動力響應(yīng)分析
荷作用下單根加筋固支方板的大撓度塑性動力響應(yīng)。分析表明：加筋板的運動，取決于加強筋的相對剛度以及載荷峰值的大小，將呈現(xiàn)出3種不同的模式。研究僅限于討論加筋板的總體變形模式，具體討論了單向加筋固支方板在忽略彎矩影響下的薄膜解法。得到的理論結(jié)果與已有的試驗結(jié)果在多數(shù)情況下符合良好，表明簡化理論分析方法能對爆炸載荷下單向加筋固支方板的永久變形做出較為合理的預(yù)報。加筋板；爆炸載荷；破壞模式；大變形；塑性動力響應(yīng)1 引言加筋板結(jié)構(gòu)在保證結(jié)構(gòu)的耐用性以及經(jīng)濟性方面具有
中國艦船研究 2010年5期2010-03-06