耗氣量
- 先導(dǎo)栓塞式氣力輸灰系統(tǒng)在火力發(fā)電廠的應(yīng)用
統(tǒng)，改造后分析耗氣量及輸送能力，驗證改造效果。1 改造前的輸灰系統(tǒng)古交西山發(fā)電公司2號鍋爐尾部煙氣采用電袋復(fù)合除塵器除塵，即一級靜電除塵器加二級布袋除塵器。其中靜電除塵器共8個灰斗，布袋除塵器2排8縱，共16個灰斗。其輸灰系統(tǒng)采用雙套管正壓濃相氣力輸灰工藝，電袋除塵器灰斗至灰?guī)燧敾夜艿拦苍O(shè)置3條，其中靜電除塵器灰斗分A、B列共設(shè)2條(每4個灰斗設(shè)1條)DN200/DN250灰管將飛灰送至灰?guī)?，一、二排布袋除塵器設(shè)1條DN150/DN175灰管將飛灰送至灰?guī)?/div>
山西焦煤科技 2023年1期2023-03-17
- 660 MW燃煤機組氣力輸灰系統(tǒng)節(jié)能改造分析
情況下分鐘平均耗氣量為88.89 Nm3/min，在機組平均負荷為450 MW工況下分鐘平均耗氣量為68.02 Nm3/min。2 氣力輸灰系統(tǒng)運行存在的問題及分析燃煤來源具有不確切性，煤質(zhì)熱值高低不一，當燃用低熱值煤時，輸灰壓力較大，運行過程中易出現(xiàn)以下問題。一是輸送用壓縮空氣量過大。當雙機滿負荷運行時，壓縮空氣系統(tǒng)除了為電除塵輸灰提供壓縮空氣，還要為脫硝和省煤器輸灰提供壓縮空氣，另外還要為石粉罐車卸車提供壓縮空氣，導(dǎo)致壓縮空氣母管壓力長期在0.5 MP重慶電力高等?？茖W(xué)校學(xué)報 2022年5期2023-01-17
- 發(fā)動機工廠機加工車間壓縮空氣節(jié)能案例分析
氣用氣效率低且耗氣量較大。針對現(xiàn)場存在情況，制定相對應(yīng)的優(yōu)化措施方案，減少和改善壓縮空氣能源浪費的情況。3 壓縮空氣節(jié)能策略3.1 壓縮空氣泄漏治理方案壓縮空氣泄漏治理分為以下三步，如圖2所示。根據(jù)不同機床泄漏的量不同，制定泄漏等級分布圖，從而確定維修等級，發(fā)動機工廠機加工車間泄漏點匯總表見表1。表1 發(fā)動機工廠機加工車間泄漏點匯總表圖2 漏點治理三步走3.2 吹氣清洗機設(shè)備壓力設(shè)置合理化由于現(xiàn)場的吹氣清洗設(shè)備是生產(chǎn)線的壓縮空氣消耗大戶，所以現(xiàn)場的吹氣清洗智能制造 2022年6期2022-12-27
- 核化工項目儀控壓空系統(tǒng)分析
ect2 用氣耗氣量的計算方法從上述的用氣方案可以看出，儀控系統(tǒng)壓空的耗氣總?cè)萘咳Q于吹氣裝置和氣動控制閥的耗氣量。按工業(yè)自動化術(shù)語，耗氣量的定義為：氣動儀表、元件或控制設(shè)備為完成給定動作在規(guī)定時間內(nèi)所消耗的標準狀態(tài)空氣量，以每小時標立（Nm3/h）表示。在進行核化工項目設(shè)計時需要考慮到工程的經(jīng)濟性，儀控設(shè)備的耗氣量會影響到儀表空壓機的容量，因此耗氣量的計算要有所依據(jù)。為便于統(tǒng)計儀控設(shè)備的耗氣量，本文將對儀控系統(tǒng)中的各用氣主體的耗氣量進行簡單剖析，用匯總包儀器儀表用戶 2022年10期2022-09-29
- 提高轉(zhuǎn)油站外輸溫度方式應(yīng)用效果分析
度達到44℃，耗氣量平均增加近129 m3/d，耗電量平均增加18 kWh/d。2.1.2 提高單井回油溫度方式為更好的開展低溫集輸節(jié)能降耗，在不影響季節(jié)性停摻油井的情況下，采取提高1#轉(zhuǎn)油站新區(qū)5個計量（閥組）間回油溫度，提高未實施季節(jié)性停摻油井回油溫度，平均溫度控制在46℃以上，老區(qū)控制在42℃以上[5]，提高單井回油溫度站內(nèi)能耗數(shù)據(jù)統(tǒng)計明細見表3。表3 提高單井回油溫度站內(nèi)能耗數(shù)據(jù)統(tǒng)計明細Tab.3 Statistical details of en石油石化節(jié)能 2022年9期2022-09-29
- 碳納米管材料對甲烷水合物生長動力學(xué)的影響
算水合物生成的耗氣量變化，見式（1）。式中，nc為由出現(xiàn)水合物顆粒開始到t時刻時的耗氣量，mol；pi和pt為實驗進行至誘導(dǎo)時間和t時刻時的體系壓力，Pa；Zi和Zt為對應(yīng)的氣體壓縮因子（由Peng-Robinson 狀態(tài)方程計算）；Vg為體系內(nèi)氣相空間體積，m3；R為氣體常數(shù)，8.314 J/（mol·K）；T為實驗溫度，K。2 結(jié)果與討論2.1 N2 吸附-脫附表征結(jié)果圖1 為CNT-1 的N2吸附-脫附等溫線。由圖1 可知，CNT-1 的N2吸附-脫石油化工 2022年8期2022-09-07
- SDS/THF體系下CO2水合固化的動力學(xué)特性
具有許多優(yōu)點(耗氣量大、水合物形成壓力和溫度適中)，但仍需提高水合物的形成速率和水合物的耗氣能力，以實現(xiàn)CO2氣體的快速回收，常常使用促進劑。近年來，為了改變水合物的形成條件，提高水合物的形成速率，熱力學(xué)促進劑四氫呋喃(THF)[6-7]常常被用來改善水合物的形成條件，Wang等[8]在等容條件下通過分步加熱法測定了CO2在THF水溶液中形成的水合物相平衡條件，研究發(fā)現(xiàn)，THF體系中因SII型水合物的形成，CO2水合物相平衡壓力大幅降低。而水合物晶體結(jié)構(gòu)的黑龍江科技大學(xué)學(xué)報 2022年4期2022-08-30
- 碳納米粒子促進水合物生成的研究進展
形成誘導(dǎo)時間、耗氣量、儲氣量等動力學(xué)參數(shù)的影響，并分析其促進機理。1 水合物生成性能評價方法1.1 誘導(dǎo)時間氣體水合物的生成可分為兩部分：成核、生長。水合物成核過程是指氣體小分子和水分子形成的晶核達到一個可以繼續(xù)生長的、穩(wěn)定的臨界尺寸的過程。成核過程結(jié)束后，水合物就進入生長階段。而誘導(dǎo)時間的概念便由此引出。誘導(dǎo)時間可定義為從系統(tǒng)首次達到相平衡狀態(tài)的時間到水合物成核完成的時間，也可定義為從初始平衡狀態(tài)到晶體可見的時間。由于水合物成核完成即晶核達到一個臨界尺寸能源研究與信息 2022年2期2022-08-05
- 某油田集輸系統(tǒng)節(jié)氣形勢及對策
間耗氣情況，總耗氣量由5 10余萬方上升到1億方以上，上升93.08%；平均單井耗氣量由1.07×104m3上升到1.49×104m3，上升39.25%。根據(jù)近年耗氣情況，結(jié)合開發(fā)預(yù)測，預(yù)計至2025年總耗氣量將上升到14 644×104m3，噸液耗氣量將上升到3.01 m3/t。此外，返輸干氣量顯著增加的同時，部分轉(zhuǎn)油站缺氣嚴重，近二分之一轉(zhuǎn)油站產(chǎn)耗差為負，產(chǎn)耗不平衡矛盾凸顯。面臨油田自產(chǎn)氣整體不足的局面，如何整合現(xiàn)有技術(shù)及管理模式，進一步降低天然氣消耗石油石化節(jié)能 2022年6期2022-07-02
- 高黏原油和石英砂復(fù)配體系中水合物生成實驗研究
物生成速率以及耗氣量，同時為了降低氣水體積比對實驗的影響，在所有實驗中使用相同體積的SDS溶液及相同體積的甲烷。對每組實驗的反應(yīng)釜體積進行調(diào)整,通過介質(zhì)的孔隙度計算介質(zhì)的表觀體積，進而可以得到每組實驗的調(diào)整體積，結(jié)果列 入 表1中[7]。表1 實驗條件2 耗氣量及壓縮因子的計算公式耗氣量可根據(jù)式（1）進行計算[8]。式中，Δng為氣體的消耗量，mol；p1、p2分別為水合物生成前后的壓力，Pa；vg為氣體體積，m3；z1、z2分別為反應(yīng)前后的壓縮因子；R為遼寧石油化工大學(xué)學(xué)報 2021年6期2022-01-04
- 水合物阻聚劑在油水體系中阻聚性能實驗研究
1.2 壓力和耗氣量變化 圖1為水合物生成過程壓力和耗氣量變化情況。圖1 未加入阻聚劑體系水合物生成過程壓力和耗氣量變化情況Fig.1 Variation of pressure and gas consumption during the formation of gas hydrate由圖1A可知，隨著實驗進行，體系壓力逐漸降低而后達到平衡，壓力降包括兩部分：甲烷氣體在油相中的溶解和水合物的形成導(dǎo)致壓力下降。由圖1B可知，在10%，30%和50%體系中應(yīng)用化工 2021年11期2021-12-15
- 基于不同管道布置方式的油田摻水系統(tǒng)優(yōu)化研究
比和摻水溫度對耗氣量的影響分別對摻水比［m（熱水）∶m（產(chǎn)出液）］為0.6、0.8、1.0、1.1、1.2、1.3、1.4、1.5，摻水溫度為50～85 ℃8 個溫度下的模型進行計算，模型中管道埋深為-1.5 m，保溫層厚度為40 mm。通過計算結(jié)果分析摻水比、摻水溫度對摻水系統(tǒng)耗氣量的影響，結(jié)果見圖3。圖3 摻水量與耗氣量的關(guān)系曲線：（a）雙管摻水的摻水比與月耗氣量關(guān)系曲線，（b）摻水溫度60 ℃時摻水比與耗氣量關(guān)系曲線Fig. 3 Relationsh武漢工程大學(xué)學(xué)報 2021年5期2021-11-03
- 直線壓縮機用多孔質(zhì)氣體軸承的仿真與實驗
對軸承承載力和耗氣量的影響進行了靜態(tài)和動態(tài)特性分析，對直線壓縮機氣體軸承的結(jié)構(gòu)設(shè)計具有指導(dǎo)意義。目前應(yīng)用于直線壓縮機中的氣體軸承多采用小孔節(jié)流型靜壓氣體軸承[11-12]，多孔質(zhì)氣體軸承與其相比能夠增加供氣面積，使節(jié)流后氣膜中的壓力分布更均勻，有效提高軸承穩(wěn)定性和性能。所以本文針對冰箱冷柜用R600a直線壓縮機的工作特性，對多孔質(zhì)氣體軸承進行實驗和仿真研究，為氣體軸承的優(yōu)化設(shè)計提供指導(dǎo)。1 氣體軸承原理和仿真模型1.1 氣體軸承模型多孔質(zhì)氣體軸承的結(jié)構(gòu)如圖制冷學(xué)報 2021年4期2021-08-20
- 盤管型貨油加熱系統(tǒng)設(shè)計要領(lǐng)
汽耗量，即保溫耗氣量，具體計算公式如圖2所示。從公式中可以看出保溫耗氣量與傳熱系數(shù)，傳熱表面積和溫差，可利用的蒸汽比焓等參數(shù)有關(guān)。其中的傳熱系數(shù)，我們采用大連船研所的經(jīng)驗數(shù)據(jù)如圖3所示；傳熱表面積可以通過總布置圖中所示的船長，船寬等數(shù)據(jù)計算出的艙室六個面的面積相加得到；溫差利用圖1規(guī)格書中定義的起始溫度和最終溫度相減得出；可利用的蒸汽比焓通過查詢《物性表》得到。參數(shù)全部確定后即可開始計算。圖2 保溫耗汽量計算圖圖3 船體各散熱面的傳熱系數(shù)圖首先，根據(jù)圖3計廣船科技 2021年2期2021-07-12
- 小型線性壓縮機靜壓氣體軸承的模擬分析
體軸承承載力及耗氣量的影響。李樹森等[11]通過有限元分析方法，研究了氣體軸承在不同偏心和轉(zhuǎn)速情況下的氣膜壓力場分布和靜特征分布。李潔等[12]基于Darcy定律建立了多孔質(zhì)靜壓氣體軸承的理論模型，分析了速度滑移對多孔質(zhì)靜壓氣體軸承靜特性的影響。莊昌佩等[13]利用COMOSL Multiphysics和MATLAB軟件，分析了相對進氣壓力、軸承幾何參數(shù)以及活塞軸向運動等因素對軸承性能的影響。以上研究都是基于對大中尺寸的氣體軸承的獨立研究，對小型氣體軸承以真空與低溫 2021年3期2021-06-07
- TBAC+Tween80+CO2 體系下水合物生成動力學(xué)
間、氣體的累計耗氣量、體系中氣-水合物轉(zhuǎn)化率、以及TBAC 與Tween80 兩種添加劑之間的協(xié)同作用等。1 實驗部分1.1 實驗原料高純?nèi)ルx子水：實驗室自制；CO2：純度不低于95%（φ），常州市武進華陽氣體有限公司；TBAC：純度不低于95%（w），上海阿拉丁生化科技股份有限公司；Tween80：純度不低于99%（w），無錫市亞泰聯(lián)合化工有限公司。1.2 TBAC+Tween80 復(fù)配體系下水合物生成實驗進行水合物生成實驗前首先用去離子水清洗反應(yīng)釜2石油化工 2021年3期2021-04-08
- 管輸流動體系下CO2水合物生成特性的研究
成時間，研究了耗氣量；Chen等［10］研究了水合物的形態(tài)和流動特性，探索了水合物形成和堵塞機制；吳海浩等［11］考察了壓力、含水率對水合物生成速率的影響，實驗表明較高的初始壓力促進水合物的快速生成，而較高的含水率延長了水合物的誘導(dǎo)時間。在上述研究中，較少有對CO2水合物生成耗氣量的研究，基于此，筆者探究了CO2水合物生成耗氣量與初始實驗壓力、流量等因素的關(guān)系。1 實驗過程1.1 實驗設(shè)備該高壓水合物循環(huán)實驗環(huán)路裝置由常州大學(xué)設(shè)計，主要由進氣系統(tǒng)、進液系統(tǒng)煉油與化工 2021年1期2021-03-02
- 超臨界燃煤機組輸灰系統(tǒng)改造效果分析
輸灰系統(tǒng)存在的耗氣量大、管道磨損嚴重、檢修點多等技術(shù)問題[3]。某燃煤發(fā)電公司對鍋爐傳統(tǒng)濃相輸灰系統(tǒng)進行了先導(dǎo)式輸灰技術(shù)改造，將電除塵一電場及省煤器下灰斗輸灰系統(tǒng)的輸灰管道改造成先導(dǎo)式輸灰管道，安裝了伴氣管道和先導(dǎo)閥，并對輸灰控制系統(tǒng)進行優(yōu)化升級，全面提升輸灰能力，解決堵管問題，并且改造后單位輸灰耗氣量比改造前降低50%以上。相比來說，先導(dǎo)式輸灰技術(shù)具有降低輸送氣源壓力、能耗低，輸送流速低、降低輸送管道磨損，適應(yīng)物料顆粒度能力強，輸送可靠性高、效率高等優(yōu)點海峽科學(xué) 2021年12期2021-02-23
- 12V280船用柴油機空氣起動系統(tǒng)設(shè)計
嚙合式氣動馬達耗氣量可減少38%，還可以避免起動過程中起動齒輪與飛輪齒圈的撞齒現(xiàn)象，保證起動迅速而可靠。因此12V280柴油機氣動馬達選用預(yù)嚙合式氣動馬達。2.1 起動系統(tǒng)組成12V280船用柴油機起動系統(tǒng)主要由空氣壓縮機(一般為用戶設(shè)計并提供)、儲氣罐(一般為用戶設(shè)計并提供)、安全閥(一般為用戶設(shè)計并提供)、球閥(一般為用戶設(shè)計并提供)、過濾器、減壓閥、主起動閥、電磁閥及壓力表組成。12V280船用柴油機起動系統(tǒng)組成及原理詳見圖1。2.2 系統(tǒng)控制原理如柴油機設(shè)計與制造 2020年4期2021-01-13
- 燃氣機熱泵供生活熱水性能分析
量，kW.燃氣耗氣量計算公式為式中:Qeng為燃氣耗氣量，kW；HL為燃氣低熱值，kJ/m3；Lgas為燃氣流量，m3/s.發(fā)動機輸出功率計算公式為式中:P 為發(fā)動機輸出功率，kW；η 為發(fā)動機效率.系統(tǒng)的制熱性能系數(shù)COP 和一次能源利用率PER 可分別由下式確定3 結(jié)果與討論本文在搭建的燃氣機熱泵實驗臺上，分別測試了在不同環(huán)境溫度、不同熱水溫度和不同發(fā)動機轉(zhuǎn)速條件下，燃氣機熱泵系統(tǒng)的余熱回收量、燃氣耗氣量、發(fā)動機輸出功率、COP 以及PER 等參數(shù)的變天津城建大學(xué)學(xué)報 2020年6期2021-01-08
- 噴氣織機新型引緯片結(jié)構(gòu)設(shè)計及引緯流場分析
穩(wěn)，從而降低了耗氣量；必佳樂研發(fā)的TwinJet節(jié)能型噴嘴，顯著提升了多孔噴嘴低壓下的氣流集束程度，進一步降低了能耗[1-2]。噴氣引緯的另一研究重點在于降低噴射氣流對緯紗的影響，從而提高引緯效率和穩(wěn)定性。文獻[3]分析了單孔輔助噴嘴結(jié)構(gòu)參數(shù)和供氣壓力對射流特性的影響；文獻[4]為提高噴氣織機工作效率，減少斷緯引起的停車，利用LabVIEW開發(fā)了噴氣織機綜合性能測試軟件；文獻[5]通過對不同組合流場進行數(shù)值分析，證明了輔噴流場具有可疊加性；文獻[6]研究了紡織高校基礎(chǔ)科學(xué)學(xué)報 2020年4期2021-01-07
- 噴氣織機用輔噴嘴節(jié)能方法研究
。影響噴氣織機耗氣量的主要因素為主噴嘴、輔噴嘴、延伸噴嘴的供氣壓力及噴氣時間，無論是主噴嘴還是輔噴嘴，供氣壓力愈大則耗氣量就愈大，反之則??；在其它條件不變時，主噴嘴或輔噴嘴的噴射時間越長則耗氣量就越大，反之則小。1.2 輔噴嘴的結(jié)構(gòu)及安裝噴氣織機用輔噴嘴噴管壁厚不大于0.5 mm、單孔型輔噴嘴噴孔的徑長比很小，高速氣流從管道進入輔噴嘴噴腔后氣流沿噴腔向噴孔口運動，到達噴腔上部后突然轉(zhuǎn)向并從噴孔噴出；由于輔噴嘴噴孔的徑長比很小使氣流迅速散射，氣流噴射速度很快紡織器材 2020年4期2020-08-26
- 自動控制的氣動多工位移動平臺
中封式電磁閥;耗氣量;磁開關(guān);自動控制中圖分類號：TM621.6 文獻標識碼：A 文章編號：1007-9416（2020）07-0005-02在常見的自動化控制系統(tǒng)中，位置移動控制有氣動控制和電機控制兩種。電機+控制器的方案，優(yōu)勢是控制位移的精度高，響應(yīng)速度快;氣缸+電磁閥+磁開關(guān)的方案，優(yōu)勢是工程實現(xiàn)更簡單，成本低。下面介紹一種，氣缸+電磁閥+磁開關(guān)，結(jié)合簡單電路，實現(xiàn)多工位可雙方向移動的氣動設(shè)計。1 氣動部分（1）氣缸。將壓縮空氣的壓力能轉(zhuǎn)換為機械能。數(shù)字技術(shù)與應(yīng)用 2020年7期2020-08-21
- 燃煤電廠壓縮空氣系統(tǒng)加卸載節(jié)能運行仿真與試驗
試驗。測量平均耗氣量為215 m3/min，環(huán)境溫度為21 ℃，儲氣罐平均溫度為45 ℃。根據(jù)壓縮空氣系統(tǒng)試驗條件，設(shè)定與之對應(yīng)的仿真初始參數(shù)，通過對比仿真結(jié)果與試驗結(jié)果驗證數(shù)學(xué)模型的準確性。壓縮空氣系統(tǒng)動態(tài)總耗功及壓力模擬值與試驗值對比結(jié)果如圖3所示。 圖3 壓縮空氣系統(tǒng)動態(tài)性能實驗值與仿真值比較從圖可知壓縮空氣系統(tǒng)加卸載過程中總功率與壓力試驗曲線與仿真曲線的變化趨勢一致，最大相對誤差為3.25%，說明所建立螺桿空壓機動態(tài)特性的數(shù)學(xué)模型能對壓縮空氣系統(tǒng)的液壓與氣動 2020年6期2020-06-15
- 節(jié)流孔出氣模式對靜壓干氣密封穩(wěn)態(tài)性能影響
軸承的承載力和耗氣量產(chǎn)生影響，目前在靜壓干氣密封研究中所用的解析法或基于有限差分法和有限元法求解雷諾方程的方法無法準確描述這一現(xiàn)象，故有待從靜壓氣體軸承研究中借鑒對靜壓氣體潤滑壓力分布描述更準確的分析方法。另一方面，目前關(guān)注較多的是通過節(jié)流孔、均壓槽形狀及尺寸參數(shù)優(yōu)化或氣膜厚度調(diào)控以提高靜壓干氣密封的氣膜承載力和氣膜剛度，而關(guān)于節(jié)流孔分布及出氣模式對靜壓干氣密封性能的影響及提升機制則未見探討。本文首先采用湍流大渦模擬方法，分析了節(jié)流孔位置和氣膜厚度對單列孔化工學(xué)報 2020年4期2020-05-28
- 有色冶煉廠空壓機站設(shè)計要點淺析
數(shù)量；小時最大耗氣量、平均耗氣量；供氣壓力要求(一般指用氣設(shè)備的最高壓力與最低壓力)；壓縮空氣品質(zhì)要求，如允許含油量、含水量、含塵量等；用戶對供氣的可靠性要求，如是否允許間斷供氣等；工廠的近期和遠期發(fā)展規(guī)劃等。有色冶煉廠壓縮空氣的使用點較多，其中有連續(xù)使用點，亦有間斷使用點，負荷波動較大，該設(shè)計項目對壓縮空氣的需求亦具有此類特性，詳見表1。表1 壓縮空氣需求一覽表注：表中無油氣以及儀表用氣品質(zhì)要求含油≤1 ppm，含塵≤1 mg/m3。壓縮空氣消耗量計算目中國有色冶金 2019年6期2020-01-07
- 水電站機組制動供氣系統(tǒng)設(shè)備的優(yōu)化研究
算機組一次制動耗氣量，按照此方法計算得出的儲氣罐容積和空壓機容量和實際需要偏差太大，導(dǎo)致很多電站空壓機啟動頻繁，這不但加速了空壓機等設(shè)備的老化，還造成了設(shè)備的積壓浪費，因此選型不夠經(jīng)濟合理。該文從一次制動耗氣量入手，采用調(diào)查問卷的方式對我國境內(nèi)已投產(chǎn)運行的常規(guī)電站和抽水蓄能電站的一次制動用氣、制動供氣設(shè)備配置和使用等情況進行了調(diào)查統(tǒng)計。通過對數(shù)據(jù)的統(tǒng)計歸納和分析，該文提出機組一次制動耗氣量應(yīng)采用體積法計算，并給出了耗氣量隨機組單機容量的變化范圍。文章優(yōu)化了中國農(nóng)村水利水電 2019年12期2019-12-27
- 石油鉆機供氣系統(tǒng)分析計算及選型配置
工況分析及最大耗氣量的確定ZJ70DB型常規(guī)陸地鉆機配套的氣動設(shè)備主要包括柴油機、風(fēng)動旋扣器、風(fēng)動絞車、各離合器和控制閥件用氣，而對供氣系統(tǒng)壓縮機選型有影響的主要為耗氣量大，用氣時間長的設(shè)備。根據(jù)鉆井氣動設(shè)備工作情況，氣量需求最大和工作時間最長的工況主要存在于用5T風(fēng)動絞車接鉆桿工況。5T風(fēng)動絞車接鉆桿和提升鉆桿工況分析如表1所示，由表1可知，耗氣量最大的工況是表1中“1”至“5”連續(xù)工作的工況，后續(xù)計算的耗氣量以“1”至“5”的平均耗氣量計算，為14 m壓縮機技術(shù) 2019年5期2019-11-14
- 不同長徑比下狹縫節(jié)流氣體靜壓軸承的特性研究
c) 長徑比對耗氣量的影響圖5 連續(xù)雙狹縫下長徑比對軸承特性的影響由圖5可知：在不同長徑比下，連續(xù)雙狹縫節(jié)流氣體靜壓軸承隨著長徑比的增大，承載力不斷增大，且呈線性趨勢；軸承剛度隨著長徑比的增大，先增大再減小而后趨于平穩(wěn)，在長徑比約為1處取得最大值；耗氣量隨著長徑比的增大而減小。在相同長徑比下，隨著直徑的增大，承載力逐漸增大；剛度先增大后減??；耗氣量逐漸減小。2.1.2 連續(xù)單狹縫下長徑比對軸承靜態(tài)特性的影響經(jīng)測試，連續(xù)單狹縫下長徑比對軸承特性的影響如圖6所中原工學(xué)院學(xué)報 2019年3期2019-08-28
- 一種鋁電解車間壓縮空氣消耗量的計算方法
工具動作一次的耗氣量為：（0.021+0.00045）×3=0.06435（m3）一個風(fēng)動工具在1小時內(nèi)的動作次數(shù)為：3.011×1920/24/（1.2×2.42×3）=28次（式中：2.42（kg/L）為砂狀氧化鋁密度）兩個風(fēng)動工具相同，可視為一個風(fēng)動工具在1小時內(nèi)的動作次數(shù)為：28×2=56次則單槽最大平均耗氣量為：Qmax=V0/K1=0.314/0.16=1.96Nm3/min每工區(qū)電解槽槽臺數(shù)n=35臺，則由n=35，K1=0.16查圖1得設(shè)備世界有色金屬 2019年9期2019-07-03
- 線性壓縮機氣體軸承數(shù)值模擬研究
摩擦。1.1 耗氣量計算模型在氣體軸承中耗氣量m計算模型如下：式中：Pd——氣浮活塞出氣孔壓力，MPa；Pa——節(jié)流孔出氣孔壓力，MPa；μ——氣體黏度；n——節(jié)流孔個數(shù)；R——氣體常數(shù)；T——軸承工作溫度，℃；L——節(jié)流孔到排氣區(qū)的距離，mm；D——軸承內(nèi)直徑即活塞直徑，mm；h——氣膜間隙厚度，μm。計算關(guān)鍵在于求解節(jié)流孔后的壓力Pa，可參考文獻[21]。2 氣浮活塞CFD數(shù)值模擬研究影響氣體軸承的承載力和耗氣量的影響因素有：氣浮軸承的充氣壓力P0，氣制冷技術(shù) 2019年2期2019-06-20
- 基于COMSOL&MATLAB平臺靜壓氣體軸承性能的分析
解靜壓氣體軸承耗氣量對FPSG性能的影響，可采用靜壓氣體軸承在一個完整循環(huán)中的耗氣量占FPSG掃氣容積的比值來表示軸承耗氣量。掃氣容積計算公式為3.1 相對進氣壓力對軸承靜態(tài)特性的影響相對進氣壓力是指靜壓氣體軸承進氣壓力與排氣壓力的算術(shù)差值。已經(jīng)提到過，F(xiàn)PSG用靜壓氣體軸承屬于內(nèi)供壓形式，軸承穩(wěn)定運行的必要條件是軸承供氣腔在氣體彈簧腔高壓時充氣，軸承排氣腔在氣體彈簧腔低壓時向其排氣，提高進氣壓力或降低排氣壓力都對活塞行程提出過高要求，這樣將使在怠速工況以真空與低溫 2018年6期2019-01-05
- 一種自動拆解生產(chǎn)線氣控系統(tǒng)的設(shè)計
詳細設(shè)計，包括耗氣量計算、空壓機選型設(shè)計、儲氣罐容積設(shè)計等，使其滿足整個氣動回路的用氣需求，同時每個氣缸都能按照預(yù)定的順序動作。2.1 耗氣量計算氣控系統(tǒng)的耗氣量是由整個氣動回路所決定的，即與氣控系統(tǒng)的每個氣缸有關(guān)，而單個氣缸有最大耗氣量和平均耗氣量兩種計算方式，因此需對整個氣控系統(tǒng)的最大耗氣量和平均耗氣量都進行計算，單個氣缸的最大耗氣量和平均耗氣量可由經(jīng)驗公式計算得到[3]。（1）氣缸最大耗氣量計算Qm=0.046 2 × D2× vm×（P0+0.10裝備制造技術(shù) 2018年10期2018-12-24
- 一直前行的節(jié)能降耗QC小組
鍋爐系統(tǒng)的單位耗氣量進行全面分析；另外一個小組到現(xiàn)場對鍋爐系統(tǒng)的各個部件進行全面檢查。在一周后召開的碰頭會上，節(jié)能降耗QC小組成員一致認為，公司鍋爐系統(tǒng)的現(xiàn)狀不容樂觀。作為一個已經(jīng)持續(xù)運行10年的老鍋爐，其運行情況雖然基本穩(wěn)定，符合法規(guī)要求，但在節(jié)能方面，單位耗氣量卻高達85m3/t，而目前同樣型號、同樣運行年限的鍋爐，單位耗氣量大約為70m3/t左右。在進行了要因分析和要因確認后，小組成員最終從10個要因中確定了4個主要因素。在制定對策時，節(jié)能降耗QC小中國質(zhì)量萬里行 2018年5期2018-12-06
- 基于Fluent的噴氣織機輔助噴嘴綜合性能
并送過梭口，其耗氣量占整機的75%左右，輔助噴嘴性能直接影響了噴氣織機的引緯質(zhì)量和能耗[1-2]。輔助噴嘴性能主要取決于結(jié)構(gòu)及其參數(shù)，因此，其結(jié)構(gòu)優(yōu)化研究對于提高噴氣織機整機性能及降低能耗具有重要意義。為提升輔助噴嘴的性能，國內(nèi)外學(xué)者在輔助噴嘴的噴射流場數(shù)值分析、結(jié)構(gòu)優(yōu)化及性能測試等方面開展了深入研究。Meulemeester等[3]利用數(shù)值仿真技術(shù)對輔助噴嘴流場進行模擬，利用高速攝影機對模擬結(jié)果進行了驗證；譚保輝等[4]利用Fluent軟件對輔助噴嘴流場紡織學(xué)報 2018年8期2018-08-23
- 低速柴油機SCR系統(tǒng)吹灰裝置噴孔效應(yīng)有限元分析
吹掃特性，綜合耗氣量、吹掃范圍、管路布置方案等因素以確定管路噴孔數(shù)量和噴孔布置位置，從而確定最優(yōu)的壓縮空氣管路與噴孔的布置方案。2.1 噴孔幾何模型從噴孔的可加工性等角度出發(fā)，分別選擇噴孔直徑為1 mm，1.5 mm，2 mm，2.5 mm 等4種方案進行研究。壓縮空氣管路選擇船用不銹鋼管。從催化劑的規(guī)格以及計算經(jīng)驗的角度出發(fā)，選擇噴孔計算域的尺寸為320 mm×320 mm×400 mm，X表示截面與噴孔末端的距離。噴孔計算域的二維模型和三維模型如圖3所艦船科學(xué)技術(shù) 2018年4期2018-05-16
- 預(yù)冷波紋管自調(diào)式節(jié)流制冷器啟動時間的實驗研究
快速降溫、工作耗氣量盡可能小的特點。目前，節(jié)流制冷器通過大耗氣量實現(xiàn)大制冷量，以實現(xiàn)快速降溫或者采用自調(diào)機構(gòu)，在制冷器啟動完成后實現(xiàn)低的平均工作耗氣量都相對容易。但如何同時滿足快速降溫和低工作耗氣量的雙重要求是現(xiàn)階段微型開式節(jié)流制冷器的難點之一。文章結(jié)合實際需要，設(shè)計了一種預(yù)冷級波紋管自調(diào)式節(jié)流制冷器，通過實驗對比，該節(jié)流制冷器的啟動時間比單級自調(diào)式節(jié)流制冷器快，耗氣量比預(yù)冷級非自調(diào)式節(jié)流制冷器小。該節(jié)流制冷器在常溫下的啟動時間為12 s@90 K、15真空與低溫 2018年1期2018-04-24
- 高壓氣提水泵耗氣量與提水量關(guān)系試驗研究
機進入進氣管的耗氣量和泵管出口處分流而得的提水量，即本文將分析的兩組變量。探究耗氣量與提水量的關(guān)系，當在一定回水、需要一定揚程條件下，可根據(jù)所需的水量來選擇需要提供相應(yīng)氣量，大大地節(jié)約能量不致浪費。高壓氣體的持續(xù)輸入使得液氣混合物密度大大降低，同時，考慮回水高度T水柱的靜壓及高壓氣體的壓強，此時泵管與進氣管連接處的壓強遠遠大于泵管出水口處的大氣壓，形成壓強差。且泵管中氣體上升速度大于液體，氣體在上升過程中對液體微粒具有拖曳力，液體在氣體的帶動下上升。水在壓水資源與水工程學(xué)報 2018年1期2018-03-16
- 氣動調(diào)節(jié)閥和開關(guān)閥總用氣量的統(tǒng)計方法
基本概念簡述耗氣量：氣動儀表、元件或控制設(shè)備為完成給定動作在規(guī)定時間內(nèi)所消耗的標準狀態(tài)空氣量，以每小時標準立方米( Nm3/h)表示， Nm3/h指的是標準狀態(tài)101.325 kPa，0 ℃，實際應(yīng)用中可以根據(jù)PV/T=C(常數(shù))轉(zhuǎn)換成工作狀態(tài) m3/h。靜態(tài)耗氣量：氣動儀表、元件或控制設(shè)備在穩(wěn)定工作時所消耗的空氣流量，在有的文獻中稱為穩(wěn)態(tài)空氣量。動態(tài)耗氣量：氣動元件或控制設(shè)備在完成某一動作的過程中所消耗的空氣流量。2.2 耗氣量計算方法執(zhí)行機構(gòu)的總耗氣電力勘測設(shè)計 2017年4期2017-09-08
- 貼膜機氣動裝置參數(shù)設(shè)計
的行程比較短，耗氣量較少，而且精度要求不高，運動簡單。考慮夾子和滾筒上升與下降所需要的力及設(shè)計[1，2]結(jié)構(gòu)與成本，選用單作用氣缸。氣缸是由缸筒、端蓋、活塞、活塞桿和密封件等組成。單作用氣缸又分為柱塞式氣缸、活塞式氣缸、薄膜式氣缸等。支撐箱蓋氣缸、滾筒的升降、夾子的開閉都需要氣缸來執(zhí)行驅(qū)動，所以都涉及到氣缸的選擇。根據(jù)不同氣缸需要的不同進氣量及不同的容積，再按需要選擇合適的壓縮氣體裝置進行裝配。2 氣動裝置參數(shù)設(shè)計氣缸的工作特性是指氣缸的輸出力，氣缸內(nèi)壓力裝備制造技術(shù) 2017年12期2017-03-08
- 轉(zhuǎn)油站集輸系統(tǒng)能耗分析及優(yōu)化運行
熱值可計算外輸耗氣量；由轉(zhuǎn)油站摻水溫升（摻水溫度—回油溫度）、摻水量及天然氣熱值可計算摻水系統(tǒng)耗氣量[1]（表1）。葡北14#轉(zhuǎn)油站冬季日均耗氣中摻水、外輸及其他部分各為4388.4m3、604.2m3及433.4m3，各占自耗氣總量的80.88%、11.14%及7.98%。夏季摻水系統(tǒng)日均耗氣2951.2m3，為冬季摻水系統(tǒng)耗氣的67.25%，占夏季轉(zhuǎn)油站日均耗氣量的92.49%。表1 葡北14#轉(zhuǎn)油站冬、夏季摻水、外輸系統(tǒng)耗氣量葡北14#轉(zhuǎn)油站冬季耗電石油石化節(jié)能 2017年12期2017-02-05
- 紅外用微型節(jié)流制冷器耗氣量實驗研究
微型節(jié)流制冷器耗氣量實驗研究李家鵬1，陳曉屏1，陳軍1，劉迎文2，劉鑫2（1.昆明物理研究所，昆明650223；2.西安交通大學(xué)能源與動力工程學(xué)院熱流科學(xué)與工程教育部重點實驗室，西安710049）微型節(jié)流制冷器具有體積小、重量輕、可靠性高、啟動速度快、冷端無運動部件等突出優(yōu)勢在紅外導(dǎo)引頭中廣泛應(yīng)用。不同類型節(jié)流制冷器的耗氣量不一樣，節(jié)流制冷器耗氣量的大小決定了彈上氣瓶的體積、重量、工作時間等。對微型制冷器的耗氣量進行了實驗研究，對比分析了4種節(jié)流制冷器在不真空與低溫 2016年3期2016-09-22
- 海洋平臺儀表氣系統(tǒng)設(shè)計與研究
洋平臺儀表氣總耗氣量計算方法進行了詳述和總結(jié)。平臺實際運行結(jié)果表明： 儀表氣系統(tǒng)設(shè)計合理，選型正確。氣動儀表儀表氣空壓機耗氣量Abstracts： The design of air compressor system used on typical offshore platforms is studied. The process of instrument air treatment and composition of air compressor石油化工自動化 2016年4期2016-09-18
- 集輸系統(tǒng)控制天然氣消耗的措施應(yīng)用
無效消耗，單井耗氣量持續(xù)降低，為全面控制耗氣上升幅度提供了保障。集輸系統(tǒng)；過程控制；天然氣；措施1 現(xiàn)狀及問題原油集輸系統(tǒng)包括轉(zhuǎn)油站、脫水站2大系統(tǒng)，轉(zhuǎn)油站系統(tǒng)包括油井、計量間、轉(zhuǎn)油站3個主要單元。各功能單元的核心作用是為油井采出液正常集輸、處理提供必要的水力、熱力條件，并保證設(shè)備安全運行。轉(zhuǎn)油站集輸液主要由外輸液量、摻水量（包括單井摻水量、計量間采暖量、轉(zhuǎn)油站采暖水量）2部分構(gòu)成；脫水站集輸液主要由外輸凈化油量、沉降崗?fù)廨斨廖鬯幚碚舅?部分組成。根據(jù)石油石化節(jié)能 2016年5期2016-09-07
- 工業(yè)縫紉機氣浮旋梭軸承氣膜承載特性分析
梭軸承承載力、耗氣量的變化，為研究旋梭軸在更貼近實際情況下的軸承氣浮特性提供參考。1 小孔型氣浮軸承結(jié)構(gòu)設(shè)計節(jié)流器是使外部加壓氣體進入軸承間隙前產(chǎn)生節(jié)流效果，并使之形成具有一定承載力及剛度的穩(wěn)定潤滑氣膜的一種裝置。氣浮軸承的節(jié)流器有小孔型、環(huán)面型、狹縫型等[5-6]。由于旋梭軸承需要更高的承載力和剛度，且要求運行穩(wěn)定、易維護，因此選擇小孔式節(jié)流器，如圖1所示。圖1 小孔型氣浮軸承該小孔型氣浮軸承主要由內(nèi)、外軸套組成，外軸套上有一個螺紋通氣孔供氣，內(nèi)軸套外表軸承 2016年3期2016-07-25
- 噴氣織機輔助噴嘴流場特性與耗氣量分析
噴嘴流場特性與耗氣量分析張 敏1,2， 王鴻博1,2， 高衛(wèi)東1,2， 陳巧蘭1,2(1. 生態(tài)紡織教育部重點實驗室(江南大學(xué))， 江蘇 無錫 214122；2. 江南大學(xué) 江蘇省功能紡織品工程技術(shù)研究中心， 江蘇 無錫 214122)為研究輔助噴嘴幾何結(jié)構(gòu)對噴嘴噴射效果及耗氣量的影響，采用CFD軟件Fluent對噴氣織機輔助噴嘴流場進行數(shù)值模擬，獲得了輔助噴嘴在不同供氣壓力、出口截面積、出口形狀及噴射角下的緯紗飛行軸線氣流速度分布。結(jié)果表明：隨壓力增大，紡織學(xué)報 2016年12期2016-05-17
- Kaprec: 通過熱回收節(jié)約耗氣量
通過熱回收節(jié)約耗氣量比利時Veramtex-Marly織物整理公司的子公司Prodamtex，于2014年在其5開室的熱風(fēng)拉幅機上安裝了一個由德國Kaprec公司開發(fā)的Kaprec氣/氣熱回收系統(tǒng)(圖1)。圖1 安裝了Kaprec熱回收系統(tǒng)的拉幅機在過去8個月，對無熱回收系統(tǒng)與安裝了Kaprec熱回收系統(tǒng)運行的拉幅機比較后發(fā)現(xiàn)，后者較前者節(jié)約了32%的氣體。Kaprec熱回收系統(tǒng)是專門針對紡織、印染行業(yè)設(shè)計的，通過對現(xiàn)有的排氣管進行簡單整合即可實現(xiàn)，無需大國際紡織導(dǎo)報 2016年12期2016-02-24
- 納米流體中CO2水合物生成特性實驗研究
2增加了CO2耗氣量，但延長了氣體水合物生成的誘導(dǎo)時間。金屬納米粒子Cu和金屬氧化物納米粒子Al2O3對CO2水合物生成的誘導(dǎo)時間和耗氣量有明顯改善。對不同粒徑的Al2O3納米粒子對氣體水合物生成特性的研究發(fā)現(xiàn)，30 nm的Al2O3納米流體對水合物生成特性影響最大。與純水相比，0.1%-30 nm-Al2O3納米流體中水合物生成的誘導(dǎo)時間縮短了76.9%，耗氣量增加了23.2%。CO2水合物耗氣量隨著Cu粒子質(zhì)量分數(shù)的增加先增加后減少。最后進行了納米粒子制冷學(xué)報 2015年2期2015-12-22
- 輸油管道運營中加熱爐能耗定額測算研究
燃氣量和每小時耗氣量由于每臺爐子的工作時間已經(jīng)統(tǒng)計出來，而每個站點的燃氣總量也計算得到，但是每臺爐子的燃氣量沒有直接計量，本項目需要將定額做到設(shè)備級別，因此需要將站點的燃氣量分攤到每臺爐子上。每臺爐子耗氣量的多少跟爐子的工作時間成直接的線性關(guān)系，同時跟爐子的噴嘴參數(shù)數(shù)據(jù)有關(guān)，因此，本項目采用如下方法將站點燃氣量分攤到每臺爐子：其中，Qi為第i個爐子的耗氣量，A為爐子所在站點的合計耗氣量，Ti為第i個爐子的工作時間，Ci為第i個爐子的噴嘴參數(shù)。每臺爐子每小時化工管理 2015年26期2015-12-21
- 40噸與100噸鍋爐運行分析
分析。熱效率；耗氣量；不完全燃燒；氮氧化物新疆油田公司供熱公司南泉車間于2000年9月正式成立，有4臺燃氣鍋爐均由上海四方鍋爐廠生產(chǎn)，均采用德國扎克燃燒器。1臺100t（70MW）2008年建，型號：SZS70-1.6/130/80-Q；3臺40t（29MW/臺），型號：SZS29-1.6/130/70-QT。4臺鍋爐在2012 年-2013年保溫期總耗氣量33667698m3，平均每天耗氣量：18.3Nm3。表11 熱效率分析鍋爐的熱效率是指天然氣燃燒所中國新技術(shù)新產(chǎn)品 2015年22期2015-07-18
- 600MW等級火力發(fā)電廠空壓機優(yōu)化選型分析
算依據(jù)1.1 耗氣量計算相關(guān)公式（1）耗氣量計算（HG20510—2000《儀表供氣設(shè)計規(guī)定》）：式中，Q′C為標準狀態(tài)下的耗氣量（Nm3／h）；Q0為操作狀態(tài)下的耗氣量（m3／h）。（2）氣源裝置設(shè)計計算容量（HG20510—2000《儀表供氣設(shè)計規(guī)定》）：式中，QS為氣源裝置設(shè)計計算容量（Nm3／h）；Q′C為各用氣單位的耗氣量總和（標準狀態(tài)）（Nm3／h）；2為備用系數(shù)；0.1～0.3為管道漏氣系數(shù)，在下文計算中泄漏系數(shù)均按照最大值0.3選取。（3）機電信息 2015年15期2015-03-14
- 加氣站預(yù)測探討
燃氣汽車預(yù)測、耗氣量預(yù)測，探討了加氣站數(shù)量預(yù)測的規(guī)劃方法。關(guān)鍵詞：耗氣量；LNG；CNG；加氣站1 引言機動車保有量持續(xù)快速增長，導(dǎo)致汽車尾氣污染問題日益突出。面對民眾對健康環(huán)境需求的呼聲以及國家新頒布了，更嚴格的《環(huán)境空氣質(zhì)量標準》對細顆粒濃度限值的要求，加強機動車尾氣治理已迫在眉睫。《天然氣利用政策》頒布實施，天然氣汽車被列入優(yōu)先類，標志著我國天然氣在汽車領(lǐng)域的應(yīng)用進入快速發(fā)展期。以大連LNG項目的建設(shè)為契機，為正確引導(dǎo)天然氣汽車發(fā)展、確保天然氣汽車正山東工業(yè)技術(shù) 2014年24期2014-10-21
- 氣腹機性能檢測試驗裝置的研究
對氣腹機氣壓和耗氣量測定的要求，并按照要求設(shè)計了患者腹腔模擬系統(tǒng)以及耗氣量測定容器，并應(yīng)用兩種裝置對兩款氣腹機的性能進行了測試，結(jié)果表明設(shè)計的兩種裝置能夠應(yīng)用于氣腹機性能檢測。氣腹機；模擬腹腔；氣壓測定；耗氣量測定0 前言隨著現(xiàn)代科學(xué)技術(shù)的發(fā)展，腹腔鏡手術(shù)對氣腹機的要求越來越高[1-2]。氣腹的建立是腹腔鏡手術(shù)的基礎(chǔ)，氣腹的維持依靠氣腹機的正常運行，因此氣腹機的運行是否正常關(guān)系到病人的生命安全、手術(shù)的順利完成以及并發(fā)癥的發(fā)生。氣腹機國際標準、國家標準及行業(yè)中國醫(yī)療設(shè)備 2014年8期2014-07-31
- 空氣靜壓徑向軸承動壓效應(yīng)對其承載能力的影響
軸承的承載力和耗氣量的影響，結(jié)果如圖3所示。圖3 轉(zhuǎn)速對軸承性能的影響由圖3a可知，承載力隨著轉(zhuǎn)速的提高而增大，轉(zhuǎn)速在20 000～40 000 r/min，承載力增速最快；轉(zhuǎn)速大于40 000 r/min時，承載力的增速較為緩慢。承載力的變化趨勢可解釋為：轉(zhuǎn)速較低時，空氣可壓縮性的影響小，隨著轉(zhuǎn)速提高，因動壓效應(yīng)引起的氣膜剛度增大，動靜壓潤滑合成后的軸承承載力曲線會有較快上升；轉(zhuǎn)速繼續(xù)提高，一方面軸承間隙中的動壓效應(yīng)增強，另一方面，轉(zhuǎn)速的提高對動壓效應(yīng)提軸承 2013年1期2013-07-20
- 低碳環(huán)保節(jié)能型干燥裝置的研究
耗，即減少再生耗氣量，已成為無熱再生壓縮空氣干燥裝置發(fā)展的重要課題。從一般的工藝計算我們可知，傳統(tǒng)的設(shè)計取額定流量100%，而用戶實際卻很少用到100%，取相對濕度ψ為100%，取進氣溫度為40℃。也就是說，我們的設(shè)計考慮選取了最為惡劣的工況條件。若設(shè)定工作循環(huán)一周期為10min（即5min工作、5min再生）。本文的試驗表明，再生氣需要量與溫度、壓力、流量等因素有關(guān)。因為壓縮空氣系統(tǒng)是不穩(wěn)定的，以上三個因素會受時間、環(huán)境、溫度、相對濕度的影響。而且隨地域機械工程師 2013年1期2013-03-25
- 基于PLC的車身氣動焊裝夾具設(shè)計
。2.2 氣缸耗氣量分析氣缸的耗氣量可分為最大耗氣量和平均耗氣量。最大耗氣量是氣缸以最大速度運動時所需要的空氣流量，可表示為其中:qγ為氣缸的最大耗氣量(L/min);D為氣缸缸徑(cm);Um為氣缸的最大速度(mm/s);P為使用壓力(MPa)。平均耗氣量是氣缸在氣動系統(tǒng)的一個工作循環(huán)周期內(nèi)所消耗的空氣流量。氣缸作一次往復(fù)運動所消耗的空氣量為VC，氣缸作一次往復(fù)運動，氣缸至換向閥之間的配管所消耗的空氣量為VT，則該氣缸的平均耗氣量為(VC+VT)N，N為重慶理工大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)) 2011年12期2011-06-02
- 660 MW燃煤機組氣力輸灰系統(tǒng)節(jié)能改造分析