氣速
- 響應(yīng)曲面優(yōu)化NaClO2濕法氧化燃?xì)忮仩t煙氣脫硝
、溶液溫度、空塔氣速）三水平試驗(yàn)設(shè)計(jì), 以NOx去除率為響應(yīng)值, 獲得擬合方程, 并通過(guò)響應(yīng)曲面圖分析因素間的交互作用篩選出最佳工藝條件, 以期為實(shí)際工程應(yīng)用提供技術(shù)參考。1 材料與方法1.1 材料與試劑80% 亞 氯 酸 鈉（NaClO2）、鹽 酸、氫 氧 化 鈉（NaOH）均為分析級(jí)試劑, 購(gòu)于天津市致遠(yuǎn)化學(xué)試劑有限公司。試驗(yàn)過(guò)程中使用的氣體包括高純N2（用作載氣）、高純空氣、NO 標(biāo)準(zhǔn)氣體（NO 體積分?jǐn)?shù)為0.5%, N2作載氣）, 均購(gòu)于南京上元?dú)?/div>
湖北農(nóng)業(yè)科學(xué) 2023年1期2023-03-17
- 濕氣管道積液的持液率突變行為預(yù)測(cè)*
度，將其作為臨界氣速（以下一般簡(jiǎn)稱為臨界氣速）[11-13]。臨界氣速預(yù)測(cè)最早應(yīng)用于氣井井筒積液?jiǎn)栴}。與井筒相比，濕氣集輸管道管徑大；當(dāng)井場(chǎng)或集氣站設(shè)有分離器時(shí)，濕氣集輸管道的液相負(fù)荷一般低于井筒?，F(xiàn)有的低液相負(fù)荷氣液管流或井筒積液研究大多采用小直徑低壓管道室內(nèi)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)或現(xiàn)場(chǎng)井筒生產(chǎn)數(shù)據(jù)，將其研究成果放大用于大直徑、高壓集輸管道需要進(jìn)一步研究?；跉庖簝上嗔鲃?dòng)理論及最新的低液相負(fù)荷管道積液研究成果，本文提出兩種高壓、大直徑濕氣管道積液預(yù)測(cè)方法，計(jì)算出的臨界油氣田地面工程 2022年7期2022-09-30
- 下行床入口分布器的計(jì)算流體力學(xué)模擬研究
動(dòng)過(guò)程，考察不同氣速(Ug)和顆粒循環(huán)量下的下行床軸向固含率分布變化，以及氣速和顆粒循環(huán)量對(duì)床層顆粒增濃的影響。1 下行床入口分布器的結(jié)構(gòu)及模擬設(shè)置1.1 入口分布器結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的下行床新型入口分布器結(jié)構(gòu)和對(duì)比文獻(xiàn)[7]入口分布器結(jié)構(gòu)如圖1所示，其中后者是目前顆粒循環(huán)量最高的入口分布器。由圖1可知，新型入口分布器和文獻(xiàn)[7]入口分布器均為圓筒形對(duì)稱結(jié)構(gòu)，上部為圓柱形，下部為錐形。由圖1(a)可知，文獻(xiàn)[7]入口分布器中部設(shè)置有密封板，密封板與直筒型溢流管相連，石油煉制與化工 2022年8期2022-08-09
- 新型串行流化床流體動(dòng)力學(xué)研究
裝置上考察了表觀氣速對(duì)裝置內(nèi)壓降分布、固體循環(huán)率、固體顆粒濃度的影響，揭示了新型串行流化床內(nèi)顆粒流體動(dòng)力學(xué)規(guī)律。1 實(shí)驗(yàn)部分1.1 實(shí)驗(yàn)裝置本實(shí)驗(yàn)裝置主要包括供氣系統(tǒng)(TUGPT空壓機(jī))，LZB型流量計(jì)，反應(yīng)器系統(tǒng)壓力測(cè)試系統(tǒng)(Asmik壓力傳感器及壓力顯示表)，顆粒濃度測(cè)量系統(tǒng)(PV-6A型光纖維顆粒速度測(cè)量?jī)x)。化學(xué)鏈燃燒反應(yīng)器系統(tǒng)如圖1所示。該裝置主要由鼓泡型空氣反應(yīng)器1(Φ5 mm×100 mm)，一級(jí)燃料反應(yīng)器2(Φ5 mm×50 mm)，二級(jí)燃- 氣力輸送系統(tǒng)中彎管的易磨損位置及其機(jī)理分析
研究旨在考察表觀氣速、固體流率、顆粒粒徑和彎徑比對(duì)彎管易磨損位置的影響，以期為實(shí)踐中磨損的預(yù)測(cè)和監(jiān)控形成指導(dǎo)和幫助。1 實(shí)驗(yàn)方法1.1 實(shí)驗(yàn)裝置與流程氣力輸送管道的磨損實(shí)驗(yàn)裝置由羅茨鼓風(fēng)機(jī)、儲(chǔ)氣罐、轉(zhuǎn)子流量計(jì)、料斗、星型給料器和旋風(fēng)分離器等組成，如圖1 所示。管道內(nèi)徑為40 mm，受測(cè)彎管段為水平流動(dòng)豎直向上的90°彎管。在受測(cè)彎管之前的水平管長(zhǎng)度大于管道直徑30 倍，以保證彎管前氣固兩相流動(dòng)狀態(tài)的穩(wěn)定。在實(shí)驗(yàn)時(shí)，啟動(dòng)羅茨鼓風(fēng)機(jī)作為氣源，根據(jù)轉(zhuǎn)子流量計(jì)調(diào)節(jié)化學(xué)反應(yīng)工程與工藝 2021年2期2021-10-11
- Ni/Al2O3催化劑輸送床甲烷化反應(yīng)特性
送狀態(tài)，是一種高氣速的流化床反應(yīng)器，其床內(nèi)返混小，氣固兩相流動(dòng)接近于平推流，氣固接觸更加充分。2013年中國(guó)科學(xué)院過(guò)程工程研究所開發(fā)了如圖1[21-23]所示的上行式輸送床甲烷化工藝，該技術(shù)最主要的特點(diǎn)是采用固體催化劑顆粒協(xié)同產(chǎn)品氣將反應(yīng)熱移除，通過(guò)調(diào)控顆粒循環(huán)速率實(shí)現(xiàn)控制反應(yīng)溫度的目的。圖1 并流上行輸送床甲烷化裝置示意Fig.1 Process diagram of transport bed reactor for syngas methanatio天然氣化工—C1化學(xué)與化工 2021年4期2021-09-14
- 高長(zhǎng)徑比三相環(huán)流反應(yīng)器的相含率研究
應(yīng)器，研究了表觀氣速、開孔率、反應(yīng)器底部結(jié)構(gòu)等操作參數(shù)對(duì)整體平均氣含率、局部氣含率以及各級(jí)環(huán)流液速等流體力學(xué)行為的影響，從而確定了反應(yīng)器的最佳結(jié)構(gòu)。雖然氣升式環(huán)流反應(yīng)器在工業(yè)上已有所應(yīng)用，但在對(duì)高長(zhǎng)徑比三相環(huán)流反應(yīng)器（R=H/D≥7.0）的理論和其軸向分布研究甚少，對(duì)其內(nèi)部流動(dòng)行為尚缺乏系統(tǒng)的認(rèn)識(shí)，因此，本文對(duì)高長(zhǎng)徑比三相環(huán)流反應(yīng)器在不同石英砂裝載量下的氣含率、固含率的局部和軸向分布，液體循環(huán)速度進(jìn)行深入研究，以供有關(guān)方面參考。表征環(huán)流反應(yīng)器流體力學(xué)行為的新型工業(yè)化 2021年6期2021-09-08
- 基于Kolmogorov熵的氣固鼓泡流化床中空隙率波動(dòng)信號(hào)分析
ov熵，研究表觀氣速、靜床高度和床體尺寸對(duì)Kolmogorov熵的影響規(guī)律，進(jìn)而更好地理解氣固鼓泡流化床的流動(dòng)機(jī)理。1 Kolmogorov熵Kolmogorov熵K是用于表征混沌系統(tǒng)不可預(yù)測(cè)性程度的特征量，描述了混沌軌道隨時(shí)間演化信息的產(chǎn)生率，單位為bits/s或nats/s。對(duì)于完全可預(yù)測(cè)的系統(tǒng)，K=0；對(duì)于隨機(jī)系統(tǒng)，K=∞，為完全不可預(yù)測(cè)的系統(tǒng)；對(duì)于混沌系統(tǒng)，K為一個(gè)有限正數(shù)。文獻(xiàn)[18]提出了通過(guò)計(jì)算2階Renyi熵K2來(lái)逼近Kolmogorov熵發(fā)電技術(shù) 2021年3期2021-07-03
- 氣固單螺帶攪拌反應(yīng)器的壓力特性
化床中壓降與表觀氣速的關(guān)系，研究了攪拌轉(zhuǎn)速和槳葉形式對(duì)流化狀態(tài)的影響。螺帶攪拌的壓力脈動(dòng)尚未見報(bào)道。本文考察反應(yīng)器內(nèi)壓力脈動(dòng)信號(hào)，通過(guò)對(duì)原始信號(hào)和頻譜的分析，闡釋信號(hào)周期性波動(dòng)的原因和氣體分布器的特性。1 實(shí)驗(yàn)方法1.1 實(shí)驗(yàn)裝置實(shí)驗(yàn)裝置如圖1 所示，由工業(yè)裝置等比例縮放得到冷模裝置。攪拌床內(nèi)徑為500 mm，高為988 mm，其中直筒段高為755 mm，由有機(jī)玻璃制造，下封頭高為111 mm，由不銹鋼制造。反應(yīng)器底部由三孔進(jìn)氣，經(jīng)過(guò)一個(gè)氣體分布板后進(jìn)入反浙江化工 2021年3期2021-04-07
- 旋流篩板式流化床流化特性的數(shù)值模擬
，研究了不同操作氣速下流化床內(nèi)氣體和顆粒的分布規(guī)律，對(duì)認(rèn)識(shí)、了解流化床內(nèi)的流動(dòng)行為提供一定幫助。1 數(shù)學(xué)計(jì)算模型將氣相和固相視作連續(xù)相，使用歐拉模型進(jìn)行求解計(jì)算。氣相和固相連續(xù)性方程：氣相：固相：氣相和固相動(dòng)量守恒方程：氣相：固相：式中，ε為固含率，下標(biāo)g和s分別表示氣相和固相；β為相間曳力系數(shù)；τs和ps分別表示固相剪切力和固相壓力，通過(guò)動(dòng)力學(xué)理論[14]確定。氣固兩相之間采用 Syamlal-O′Brien模型[15]，其控制方程如下：其中，顆粒曳力系石油化工高等學(xué)校學(xué)報(bào) 2020年6期2020-12-29
- 濕氣管道積液臨界氣速預(yù)測(cè)的新模型
觀速度）作為臨界氣速。工程實(shí)踐表明，起伏的濕氣集輸管道積液是普遍現(xiàn)象。濕氣集輸管道積液的存在會(huì)導(dǎo)致諸多風(fēng)險(xiǎn)：（1）誘使管內(nèi)產(chǎn)生內(nèi)腐蝕，進(jìn)而影響生產(chǎn)運(yùn)行[3]；（2）集輸管道積液意味著存在更大的相間滑脫損失，這會(huì)導(dǎo)致井口回壓增加，從而降低氣井產(chǎn)量，甚至可能造成氣井積液；（3）集輸管道積液還伴隨著管道集輸效率降低、超壓安全風(fēng)險(xiǎn)、下游處理量不穩(wěn)定等問(wèn)題。因此，研究濕氣管道的積液對(duì)集輸管道的設(shè)計(jì)和運(yùn)行都具有重要的指導(dǎo)意義。1 積液預(yù)測(cè)模型評(píng)述一些學(xué)者采用商業(yè)多相流化工學(xué)報(bào) 2020年11期2020-11-18
- 喉間距對(duì)自吸式文丘里引射量的影響研究*
口處的兩個(gè)不同空氣速度值計(jì)算了除塵效率模擬，在運(yùn)用CAB模型進(jìn)行水分解的條件下，模擬結(jié)果與實(shí)驗(yàn)結(jié)果高度吻合。文丘里洗滌器廣泛應(yīng)用于各行業(yè)，但由于自吸式文丘里中液體流量的不可控制性，自吸式文丘里洗滌裝置的研究相對(duì)較少，這使得自吸式文丘里洗滌效率的研究具有重大意義。LEE J等[6]主要對(duì)過(guò)濾式安全殼通風(fēng)系統(tǒng)(FCVS)中自吸式文丘里做了氣溶膠洗滌效率的研究，實(shí)驗(yàn)研究表明自吸式文丘里中氣溶膠洗滌效率與氣溶膠尺寸、蒸汽質(zhì)量分?jǐn)?shù)、文丘里浸沒(méi)深度等有關(guān)；周艷民等[7工業(yè)安全與環(huán)保 2020年8期2020-08-29
- 窄篩分顆粒氣固流態(tài)化特性數(shù)值模擬研究
速度取代公式中的氣速，使其適用于顆粒有進(jìn)有出的散式流態(tài)化系統(tǒng)，從而形成“廣義流態(tài)化理論”[2-4]。散式流態(tài)化指顆粒在流體中分散均勻的流態(tài)化體系，多為液-固體系。氣-固流化床(鼓泡流化床)普遍存在氣泡，屬于聚式流態(tài)化。在氣-固流化體系中，在實(shí)際氣速大于最小流化速度時(shí)，氣體將不再均勻分布在顆粒的間隙中，而是在床層底部形成氣泡并不斷向上穿過(guò)顆粒床層，氣泡在上升過(guò)程中發(fā)生聚并、破裂[5]。氣泡的產(chǎn)生及演化行為對(duì)氣-固兩相的流化特性、傳遞過(guò)程和化學(xué)反應(yīng)影響顯著[6潔凈煤技術(shù) 2020年4期2020-08-07
- 竹屑流化床干燥特性研究?
化床風(fēng)機(jī)，在流化氣速分別為0.27、0.36 m/s和0.45 m/s和進(jìn)風(fēng)溫度分別為80、100 ℃和120 ℃條件下，取干基含水率為13%的竹屑物料150 g從進(jìn)料口加入到流化床干燥裝置中，干燥至干基含水率2%左右。根據(jù)干燥時(shí)間的長(zhǎng)短，每隔2、5、10、20 min取樣分析。1.4 含水率計(jì)算試樣含水率通過(guò)烘箱110 ℃恒溫干燥至恒重來(lái)計(jì)算(忽略平衡含水量的影響)。含水率采用干基含水率，計(jì)算公式如式（1）。式中， X為干基含水率，%；m干為試樣在 11林產(chǎn)工業(yè) 2020年6期2020-07-09
- 噴淋散射塔鼓泡區(qū)域的氣液兩相流動(dòng)特性
驗(yàn)臺(tái)，在不同表觀氣速和氣體分布器浸沒(méi)深度的條件下進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明：氣體分布器表面形成的氣泡直徑約12 mm;氣泡溢出液面時(shí)有小氣泡形成，并隨著返混的液相運(yùn)動(dòng)，且液相的返混劇烈程度與表觀氣速和氣體分布器浸沒(méi)深度正相關(guān);液相在散射管管壁和鼓泡池壁面間形成大尺度循環(huán);隨著表觀氣速增大，氣泡直徑和氣泡運(yùn)動(dòng)速度均增大，使得氣含率增大，氣液兩相湍動(dòng)加劇;隨著氣體分布器浸沒(méi)深度增大，鼓泡床床層氣含率降低，表觀氣速對(duì)氣含率的影響效果減弱。實(shí)驗(yàn)結(jié)果對(duì)噴淋散射脫硫塔的當(dāng)代化工 2020年3期2020-04-07
- 雙循環(huán)流化床化學(xué)鏈燃燒反應(yīng)器冷態(tài)實(shí)驗(yàn)研究
燃料反應(yīng)器的操作氣速)對(duì)于化學(xué)鏈燃燒反應(yīng)器的關(guān)鍵技術(shù)指標(biāo)(固體循環(huán)流率[26]、氣體泄漏率[2]、物料平衡[26])的影響；或者對(duì)獨(dú)特設(shè)計(jì)形式的系統(tǒng)組件(煤基化學(xué)鏈燃燒反應(yīng)器中的碳分離器[27])進(jìn)行測(cè)試驗(yàn)證，積累相關(guān)雙循環(huán)流化床化學(xué)鏈燃燒反應(yīng)器操作經(jīng)驗(yàn)。Johansson等[2]依據(jù)相似準(zhǔn)則建造小于熱態(tài)模型的10 kWth氣體燃料化學(xué)鏈燃燒反應(yīng)器，探索氣體泄漏途徑，發(fā)現(xiàn)從流動(dòng)密封閥到燃料反應(yīng)器的泄漏率大于6%，可通過(guò)設(shè)計(jì)水蒸氣/CO2作為流化氣減少此部分石油學(xué)報(bào)（石油加工） 2020年6期2020-03-04
- 規(guī)整填料表面氣速對(duì)氣液混流的影響研究*
氣液混合流動(dòng)時(shí)，氣速對(duì)液體降膜流動(dòng)的影響。對(duì)于氣液混合流動(dòng)數(shù)值模擬而言，描述方法和確定相界面是最為關(guān)鍵的問(wèn)題。目前常用的方法有VOF、水平集法（Level Set）和相場(chǎng)法（Phase-Field）[4]。與其他方法相比，相場(chǎng)法是最新的一種氣液相界面追蹤技術(shù)，它將氣液之間表面張力直接引入相場(chǎng)方程，更加適合應(yīng)用在無(wú)法忽略表面張力的兩相流界面追蹤中。本文根據(jù)不可壓Navier-Stokes方程和相場(chǎng)方法建立了垂直平板規(guī)整填料上氣液兩相流CFD模型，其中氣相選取風(fēng)機(jī)技術(shù) 2019年3期2019-07-23
- 新型MTO反應(yīng)器環(huán)隙下料管內(nèi)的壓力特性
13]，但當(dāng)操作氣速超過(guò)1.0 m/s時(shí)，存在稀相空間產(chǎn)物停留時(shí)間過(guò)長(zhǎng)、降低了反應(yīng)的選擇性和裝置易結(jié)焦等不足。為縮短反應(yīng)產(chǎn)物在稀相空間的停留時(shí)間，一些工業(yè)MTO反應(yīng)器采用了流化床反應(yīng)器床層以上縮徑，并加設(shè)稀相輸送管的結(jié)構(gòu)[14]，但上部的稀相結(jié)構(gòu)復(fù)雜，也曾出現(xiàn)過(guò)料腿拉斷脫落的事故[15]。筆者采用了一種新型MTO耦合反應(yīng)器，流化床下部安裝導(dǎo)流筒，構(gòu)建環(huán)流流化床，其上部采用變徑結(jié)構(gòu)與提升管耦合，提升管頂部連接旋流快分頭(簡(jiǎn)稱SVQS)，可實(shí)現(xiàn)氣-固相的快速分石油學(xué)報(bào)（石油加工） 2018年5期2018-10-10
- 瓦斯抽采鉆孔反循環(huán)氣力排屑數(shù)值模擬*
值模擬，研究排屑氣速、煤屑生成量對(duì)氣力排屑性能和氣力排屑系統(tǒng)壓降的影響。1 數(shù)學(xué)模型瓦斯抽采鉆孔反循環(huán)氣力排屑裝置示意如圖1所示，由鉆機(jī)、鉆桿、鉆頭、分離器、真空泵組成?？諝庋劂@桿與煤壁之間的環(huán)形空腔進(jìn)入鉆孔，在孔底位置空氣裹挾著煤屑形成氣固兩相流從鉆頭孔進(jìn)入鉆桿，在旋風(fēng)分離器內(nèi)完成空氣和煤屑的分離，由真空泵提供動(dòng)力。圖1 瓦斯抽采鉆孔反循環(huán)氣力排屑裝置示意Fig.1 Schematicsketch of reverse circulation pneum中國(guó)安全生產(chǎn)科學(xué)技術(shù) 2018年8期2018-09-04
- 濕法煙氣脫硫吸收塔阻力特性實(shí)驗(yàn)研究
力ΔPt0隨塔內(nèi)氣速的變化規(guī)律如圖3所示。從圖3可知，ΔPt0隨氣速的增加而呈非線性增加，且氣速越大，Δ增加趨勢(shì)越快。圖3 無(wú)噴淋條件下氣速對(duì)托盤區(qū)阻力的影響在無(wú)噴淋條件下，托盤區(qū)的阻力主要來(lái)源于孔板結(jié)構(gòu)，參照多孔介質(zhì)模型的阻力公式形式[12、13]，假定ΔPt0、V兩者之間的函數(shù)關(guān)系如下：對(duì)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行擬合分析，可得系數(shù)Ct01、Ct02的值（見表2）。由表2可知，式④中決定系數(shù)R2值為0.9999，該模型擬合優(yōu)度十分高，實(shí)驗(yàn)結(jié)果完全吻合多孔介質(zhì)模型的阻中國(guó)環(huán)保產(chǎn)業(yè) 2018年5期2018-05-31
- 晃動(dòng)對(duì)規(guī)整填料吸收塔壓降影響
接觸。先測(cè)量不同氣速下的干塔壓降,然后測(cè)量濕塔壓降。具體方法為:在較大噴淋密度及風(fēng)速下進(jìn)行預(yù)液泛,預(yù)液泛保持30 min后認(rèn)為填料充分潤(rùn)濕。然后,固定在某一液體噴淋密度下,逐漸加大氣量并記錄各氣量下壓差直至液泛。從液泛點(diǎn)開始逐漸減少氣量,測(cè)出各氣量下的下行值。重復(fù)上述測(cè)定,分別測(cè)出噴淋量為0、10、15 m3/h的填料層壓降。通過(guò)調(diào)節(jié)金屬浮子流量計(jì)控制液體噴淋密度,調(diào)節(jié)風(fēng)機(jī)頻率控制氣速,用U型壓差計(jì)測(cè)量壓降。1.2 數(shù)值計(jì)算模型建立1.2.1 規(guī)整填料二維- 桂圓熱風(fēng)干燥過(guò)程動(dòng)力學(xué)研究
速調(diào)節(jié)到實(shí)驗(yàn)所需氣速，再將溫度設(shè)置到實(shí)驗(yàn)所需溫度后，開啟空氣加熱器，待設(shè)備運(yùn)行穩(wěn)定后，讀取稱量夾質(zhì)量，再將測(cè)量后的桂圓放入干燥的稱量夾上，緊閉干燥箱門并每隔一定的時(shí)間記錄1 次實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)，包括物料重量、氣體流量、干球溫度、濕球溫度，直至三次干燥物料重量之差小于0.1 g 即可完成實(shí)驗(yàn)測(cè)量。圖1 BDGZ－B 洞道干燥器2.2 實(shí)驗(yàn)參數(shù)確定2.2.1 桂圓的相對(duì)濕含量MR桂圓相對(duì)濕含量的計(jì)算如式(4) 所示。式中，X0為桂圓初始干基濕含量;Xe為桂圓平衡干基濕- 重力沉降+旋風(fēng)分離組合裝置分離性能的研究①
的初始?jí)航惦S進(jìn)口氣速的增加而明顯增大；在過(guò)濾狀態(tài)下，進(jìn)口含塵濃度對(duì)壓降的影響基本可以忽略不計(jì)，壓降隨進(jìn)口氣速的增加明顯升高；當(dāng)進(jìn)口氣速較低(v=5m/s)時(shí)，分離效率隨進(jìn)口含塵濃度的增大而增大；當(dāng)進(jìn)口氣速較高(v≥10m/s)時(shí)，分離效率隨進(jìn)口含塵濃度的增大而下降。同時(shí)，建立了重力沉降+旋風(fēng)分離組合裝置壓降和分離效率的計(jì)算模型。旋風(fēng)分離器 重力沉降 組合裝置 壓降 分離效率有色金屬行業(yè)是我國(guó)國(guó)民經(jīng)濟(jì)的重要組成部分，也是我國(guó)原材料的重要來(lái)源之一。然而，有色金化工機(jī)械 2017年5期2017-11-24
- 旋流氣升式反應(yīng)器中醇水溶液的氣含率與循環(huán)液速研究*
相，在上升區(qū)表觀氣速為0.46～2.53cm·s-1范圍內(nèi)，研究了底部間隙、翅片數(shù)量、異丙醇水溶液和正丁醇水溶液物系對(duì)上升區(qū)氣含率和下降區(qū)液體速度隨上升區(qū)表觀氣速的變化規(guī)律。結(jié)果表明：上升區(qū)氣含率隨底部間隙的減小而增加，液體循環(huán)速度則減??；翅片數(shù)越少，循環(huán)液速越高，3翅片的下降區(qū)液體速度比4翅片的平均高約28.3%；氣含率在低氣速時(shí)3翅片的大于4翅片的，高氣速時(shí)4翅片的大于3翅片的；醇的濃度增加，氣含率增加；1%異丙醇水溶液物系的氣含率、循環(huán)速度均小于1%化學(xué)工程師 2017年10期2017-11-16
- 循環(huán)床提升管內(nèi)軸向壓力梯度和物料濃度的分布特性①
研究，得出了表觀氣速和物料顆粒粒徑的變化對(duì)二者的影響。結(jié)果顯示，提升管內(nèi)軸向壓力梯度沿管上升方向逐漸減小，物料濃度在軸向方向上呈上疏下密的不均勻分布趨勢(shì)。增加表觀氣速，可以減小管內(nèi)上下壓力梯度的差異，改善顆粒濃度分布的不均勻程度，減小顆粒流動(dòng)過(guò)程中消耗的總壓降。而相對(duì)于粗大粒徑顆粒，細(xì)小顆粒在提升管內(nèi)流動(dòng)時(shí)軸向壓力梯度和濃度分布都更加均勻，整個(gè)流動(dòng)過(guò)程所造成氣體的總壓降也相對(duì)更小。循環(huán)床 壓力梯度 顆粒濃度 分布特性循環(huán)流化床作為一種高效的氣固兩相接觸技術(shù)化工機(jī)械 2017年1期2017-11-11
- 射流鼓泡反應(yīng)器中液相體積傳質(zhì)系數(shù)的測(cè)定
測(cè)定，考察了表觀氣速、射流雷諾數(shù)對(duì)液相體積傳質(zhì)系數(shù)的影響。研究發(fā)現(xiàn)，隨氣速增大液相體積傳質(zhì)系數(shù)的變化規(guī)律為先增大而后保持不變。維持表觀氣速不變，隨雷諾數(shù)增加液相體積傳質(zhì)系數(shù)增大，但當(dāng)表觀氣速小于0.0012 m/s時(shí)，雷諾數(shù)對(duì)傳質(zhì)改善較小。建立了液相體積傳質(zhì)系數(shù)的經(jīng)驗(yàn)關(guān)聯(lián)式，當(dāng)氣體輸入功率占總功率56%時(shí)，液相體積傳質(zhì)系數(shù)最大，氣體鼓泡和液體射流的協(xié)同作用最強(qiáng)。射流鼓泡反應(yīng)器 傳質(zhì)系數(shù) 動(dòng)態(tài)溶氧法羰基合成制取化學(xué)品如丁二烯羰基化制己二酸、丁烯氫羰基化合成戊化學(xué)反應(yīng)工程與工藝 2017年3期2017-11-01
- 內(nèi)循環(huán)微型流化床流動(dòng)特性
內(nèi)循環(huán)的最小操作氣速和導(dǎo)流管與環(huán)隙區(qū)間竄氣的影響。結(jié)果表明，隨著射流管伸入高度的增大，實(shí)現(xiàn)顆粒內(nèi)循環(huán)流動(dòng)的最小操作氣速變大；存在最優(yōu)的導(dǎo)流管直徑（20 mm），使得實(shí)現(xiàn)顆粒環(huán)流的最小操作氣速較?。辉龃箢w粒裝載量有利于降低顆粒內(nèi)循環(huán)的最小操作氣速。通過(guò)檢測(cè)示蹤氣體在環(huán)隙區(qū)內(nèi)的質(zhì)譜信號(hào)，發(fā)現(xiàn)在所考察的參數(shù)范圍內(nèi)，反應(yīng)器底部不存在導(dǎo)流管區(qū)向環(huán)隙區(qū)的竄氣；在反應(yīng)器上部，由于顆粒對(duì)氣體的夾帶，環(huán)隙區(qū)上部總能檢測(cè)到示蹤氣體，且竄氣特性隨操作氣速的增大而增強(qiáng)。研究結(jié)果可化工學(xué)報(bào) 2017年10期2017-10-16
- 130 L環(huán)隙氣升式旋流反應(yīng)器的局部相含率研究
物系，研究了表觀氣速、底部間隙、固體裝載量、導(dǎo)流筒型式、乙醇體積分?jǐn)?shù)對(duì)相含率的影響。結(jié)果表明，上升區(qū)局部氣含率隨表觀氣速、乙醇體積分?jǐn)?shù)的增加而增加，隨固體裝載量的增加而降低，隨底部間隙的增加先增加而后減小，底部間隙最優(yōu)值為60 mm。當(dāng)導(dǎo)流筒型式不同時(shí)，氣含率由大到小依次為:翅片型、喇叭口型、傳統(tǒng)圓柱型。在表觀氣速為0．239、0．478 cm/s時(shí)，上升區(qū)局部固含率沿軸向高度呈現(xiàn)出“下濃上稀”的趨勢(shì);當(dāng)表觀氣速為0．597、0．836 cm/s時(shí)，上升區(qū)石油化工高等學(xué)校學(xué)報(bào) 2017年4期2017-08-02
- 折流板除霧器分離特性的數(shù)值模擬研究
臨界氣流速度臨界氣速的產(chǎn)生由二次攜帶所導(dǎo)致，在臨界氣速之內(nèi)除霧效率會(huì)隨著氣速的增大而增大，但超過(guò)臨界氣速除霧效率會(huì)隨著氣速的增大而大幅度下降。1.1.2 臨界分離粒徑折流板除霧器是利用慣性力來(lái)分離液滴的，所以粒徑大的液滴慣性力大而易被分離。當(dāng)液滴粒徑非常小時(shí)，除霧器將無(wú)法將其分離。臨界分離粒徑即是在某一氣速下，能夠被除霧器完全分離的最小液滴的直徑。1.2 基本性能參數(shù)1.2.1 除霧效率除霧效率指在單位時(shí)間內(nèi)除霧器捕捉到的液滴質(zhì)量與進(jìn)入除霧器的液滴總質(zhì)量之化工技術(shù)與開發(fā) 2017年7期2017-07-31
- 新型折板除霧器的流場(chǎng)和壓降數(shù)值模擬
分布規(guī)律和高速、氣速對(duì)壓降的影響，為除霧器的設(shè)計(jì)提供指導(dǎo)。1 模擬方法本論文研究流場(chǎng)和壓降，由之前的研究表明，引入液滴后對(duì)流場(chǎng)和壓降的影響并不明顯，工程應(yīng)用上可以不計(jì)[8]。所以模擬時(shí)只考慮氣相流場(chǎng)，采用SSTk-ω模擬氣相的湍流運(yùn)動(dòng)[7]，進(jìn)而獲得效率和壓降。1.1 模型假設(shè)折板除霧器折板間的氣液兩相流動(dòng)是一種非常復(fù)雜的流動(dòng)，對(duì)其的模擬研究通常是建立在一些適當(dāng)?shù)募僭O(shè)的基礎(chǔ)之上。由于氣速較低，可將氣體視為不可壓縮氣體；簡(jiǎn)化流場(chǎng)為二維流動(dòng)；視氣流為定常流動(dòng)；化學(xué)工業(yè)與工程 2017年2期2017-04-10
- 基于聲發(fā)射信號(hào)遞歸分析的氣固流化床流型轉(zhuǎn)變
技術(shù)采集不同流化氣速下流化床內(nèi)顆粒與壁面碰撞的聲信號(hào)，結(jié)合聲能量及遞歸分析法研究不同流型下顆粒運(yùn)動(dòng)特征，得到鼓泡流態(tài)化到湍動(dòng)流態(tài)化的臨界轉(zhuǎn)變速度及流型轉(zhuǎn)變規(guī)律。特別是針對(duì)聲能量分析無(wú)法準(zhǔn)確區(qū)分不同床層高度處流型轉(zhuǎn)變的不足，利用遞歸分析可有效預(yù)測(cè)系統(tǒng)周期性的特點(diǎn)，將聲信號(hào)進(jìn)行遞歸分析，研究了流化床不同位置的流型轉(zhuǎn)變性質(zhì)。結(jié)果表明，鼓泡流態(tài)化下顆粒運(yùn)動(dòng)的周期性較湍動(dòng)流態(tài)化強(qiáng)，并能夠清晰地檢測(cè)到由鼓泡流態(tài)化向湍動(dòng)流態(tài)化的流型轉(zhuǎn)變速度，而且床層較低處的流型轉(zhuǎn)變速度化工學(xué)報(bào) 2017年2期2017-02-28
- 水力噴射空氣旋流器中射—旋流耦合流場(chǎng)的模擬分析
8］，其值隨進(jìn)口氣速變化的壓降曲線基本一致。因此，本文采用的模擬網(wǎng)格數(shù)為601452。3 結(jié)果與討論本工作主要是為了深入研究WSA中射—旋流耦合場(chǎng)的流場(chǎng)特性，探究其旋流場(chǎng)與射流流場(chǎng)的耦合作用行為。因此，在模擬過(guò)程中，選定耦合場(chǎng)區(qū)域內(nèi)的上（Z=40 mm）、中（Z=86.8 mm）、下（Z=118 mm）3個(gè)層面的情況進(jìn)行模擬研究分析。當(dāng)射流速度μ1=1.01 m/s時(shí)，選取了WSA不同壓降區(qū)域的代表性進(jìn)口氣速 1.78，6.22，10.67，17.78 m流體機(jī)械 2017年9期2017-02-06
- 紫外光催化降解低濃度二硫化碳
硫化碳初始濃度、氣速及相對(duì)濕度對(duì)二硫化碳降解率的影響。結(jié)果表明，在二硫化碳初始濃度為5 mg·m-3、氣速為2 m·s-1、相對(duì)濕度為50%時(shí)，二硫化碳降解率較高，達(dá)到76.8%；在紫外光催化反應(yīng)器中填充蜂窩狀分子篩能夠改善反應(yīng)器性能，二硫化碳降解率達(dá)到97.2%，較未填充時(shí)提高20.4%。紫外光催化降解；二硫化碳；分子篩作為一種重要的化學(xué)化工原料，二硫化碳在橡膠、冶金、粘膠纖維等行業(yè)得到廣泛應(yīng)用[1]。二硫化碳在使用過(guò)程中極易散發(fā)惡臭，且在平流層中容易發(fā)化學(xué)與生物工程 2016年12期2017-01-03
- 基于電阻層析成像技術(shù)的氣升式內(nèi)循環(huán)鼓泡反應(yīng)器流體力學(xué)研究
的測(cè)量。考察表觀氣速對(duì)上升區(qū)和下降區(qū)內(nèi)等3個(gè)截面處氣含率的影響以及反應(yīng)器內(nèi)流型的變化情況。研究結(jié)果表明：在上升區(qū)，氣含率隨表觀氣速的變化與普通鼓泡塔情況一樣，而在下降區(qū)，一部分氣泡由于氣液湍動(dòng)被帶入下降區(qū)；隨著表觀氣速的增加，液體的循環(huán)速度逐漸增大，更多的氣泡被拖曳到下降區(qū)，下降區(qū)內(nèi)氣含率增加明顯。通過(guò)對(duì)ERT圖像時(shí)間序列的疊加，可以清晰得出在上升區(qū)低氣速下氣泡離散式上升，隨著表觀氣速的增加，以氣泡群的方式流動(dòng)且氣泡聚并明顯，并出現(xiàn)氣泡群的擺動(dòng)；在下降區(qū)，- ECT測(cè)量A類顆粒初始流化特性
固體質(zhì)量分?jǐn)?shù)隨著氣速的變化趨勢(shì)與壓力波動(dòng)變化趨勢(shì)具有一定的相似性，即固體質(zhì)量分?jǐn)?shù)的突變點(diǎn)與壓降的突變點(diǎn)一致，據(jù)此可以推斷出Geldart A類的最小流化速度，為流化床基礎(chǔ)流化特性研究提供新的研究手段。電容層析成像技術(shù)；最小流化速度；兩相流測(cè)量流化床具有傳熱效率高、氣固接觸好等優(yōu)點(diǎn)，在燃燒、化工、材料制備等領(lǐng)域得到了廣泛的應(yīng)用。GELDART等[1]根據(jù)顆粒的物性和流態(tài)化性質(zhì)將顆粒分為4類，其中A類顆粒廣泛應(yīng)用于化工過(guò)程中，如流化催化裂化(FCC)催化劑和甲- 空氣重介質(zhì)流化床床層流化質(zhì)量的評(píng)價(jià)
量的主要因素流化氣速和加重質(zhì)粒度分布作為評(píng)價(jià)指標(biāo)，并提取流化質(zhì)量參數(shù)，分析其對(duì)流化質(zhì)量的影響。結(jié)果表明：利用流化質(zhì)量參數(shù)分析評(píng)價(jià)指標(biāo)對(duì)流化質(zhì)量的影響，流化床層的密度標(biāo)準(zhǔn)差隨氣速的增大均呈先增大后減小的趨勢(shì)，在其達(dá)到最大值后的氣速范圍內(nèi)，床層密度趨于穩(wěn)定。此時(shí)床層的均勻性較好。床層密度標(biāo)準(zhǔn)差隨磁鐵礦粉平均粒徑的增大而增大，此時(shí)床層的均勻性變差。當(dāng)其含有適量的細(xì)顆粒時(shí)，床層的均勻性要比相同粒徑的磁鐵礦粉所形成的床層均勻性好，可以改善流化質(zhì)量。根據(jù)密度標(biāo)準(zhǔn)差與氣黑龍江科技大學(xué)學(xué)報(bào) 2016年2期2016-11-03
- 文氏棒噴淋塔的流體力學(xué)性能
和攔液點(diǎn)與濺液點(diǎn)氣速的計(jì)算關(guān)聯(lián)式。結(jié)果表明，文氏棒塔的濕板壓降特性曲線包含潤(rùn)濕區(qū)、泡沫區(qū)和濺沫區(qū)3個(gè)區(qū)域；比穿流柵板塔及篩板塔的阻力更低、操作彈性范圍更寬；擬合的文氏棒塔流體力學(xué)特性關(guān)聯(lián)式計(jì)算值與實(shí)驗(yàn)吻合較好，優(yōu)于文獻(xiàn)中相關(guān)的關(guān)聯(lián)式，可為棒層空隙率30%以下的文氏棒塔設(shè)計(jì)參考。文氏棒塔；流體力學(xué)；氣速；壓降；空隙率文氏棒噴淋塔是在傳統(tǒng)噴淋空塔內(nèi)添加一層或多層文氏棒層而構(gòu)成[1-3]，因氣體經(jīng)過(guò)圓形截面棒間漸縮漸擴(kuò)通道而產(chǎn)生的文丘里過(guò)流效應(yīng)而得名。當(dāng)操作的液石油學(xué)報(bào)（石油加工） 2016年5期2016-10-20
- 基于EMMS模型的氣固鼓泡床的模擬及氣泡特性的分析
點(diǎn)研究了不同表觀氣速下氣泡在床層內(nèi)分布特性，包括氣泡平均當(dāng)量直徑、氣泡速度和氣泡球形度的軸向分布，以及氣泡的生命周期。研究結(jié)果表明，小氣泡多集中在床層底部和壁面區(qū)域，而大氣泡多集中在床層中間區(qū)域。隨著表觀氣速的增加，床層高度不斷增加，氣泡的球形度降低，氣泡的大小、出現(xiàn)頻率、上升速度以及生命周期均增加；然而，當(dāng)表觀氣速增大到一定程度，繼續(xù)增加氣速對(duì)氣泡的上升速度影響不大。氣固鼓泡床；多相流；計(jì)算流體力學(xué)；TFM；EMMS；氣泡引 言氣固鼓泡床具有良好的混合、化工學(xué)報(bào) 2016年8期2016-09-18
- 提升管CSVQS系統(tǒng)預(yù)汽提段顆粒速度和停留時(shí)間分布
置上，在導(dǎo)流筒區(qū)氣速為0.2 m·s-1和0.3 m·s-1，環(huán)隙區(qū)氣速為0.03 m·s-1和0.07 m·s-1，汽提段氣速為0和0.13 m·s-1時(shí)，考察了預(yù)汽提導(dǎo)流筒區(qū)和環(huán)隙區(qū)的顆粒速度分布，同時(shí)在上述條件下，根據(jù)提出的計(jì)算方法，考察了由提升管引入環(huán)流預(yù)汽提段顆粒的平均停留時(shí)間分布。結(jié)果表明，在上述幾種操作條件下，預(yù)汽提段均為中心氣升式環(huán)流，汽提段氣體大部分進(jìn)入導(dǎo)流筒區(qū)。在導(dǎo)流筒區(qū)氣速相同時(shí)，在無(wú)汽提風(fēng)時(shí)，導(dǎo)流筒區(qū)顆粒速度隨環(huán)隙區(qū)氣速的增加沿徑向化工學(xué)報(bào) 2016年8期2016-09-18
- 填料塔液泛的聲發(fā)射測(cè)量
，提出填料塔液泛氣速的聲發(fā)射測(cè)量判據(jù)。以空氣-水體系為例考察不同液體流量下的液泛氣速，發(fā)現(xiàn)聲發(fā)射信號(hào)標(biāo)準(zhǔn)差對(duì)液泛氣速的預(yù)測(cè)值與壓降法的預(yù)測(cè)值接近。比較不同操作條件下的聲發(fā)射信號(hào)的功率譜，發(fā)現(xiàn)填料塔發(fā)生液泛時(shí)功率密度最大的峰從50 kHz和60 kHz轉(zhuǎn)移到在25 kHz附近；進(jìn)一步將聲發(fā)射信號(hào)在0～300 kHz頻率范圍內(nèi)做7尺度小波分解，當(dāng)氣速到達(dá)液泛氣速時(shí)特征信號(hào)頻段G1(d4、d5)的聲發(fā)射信號(hào)能量分率迅速增大。G1尺度聲發(fā)射信號(hào)能量分率對(duì)液泛氣速的化工學(xué)報(bào) 2016年2期2016-06-24
- 煤層氣單塔吸附過(guò)程的模擬
氮?dú)獾奈搅恳约?span id="j5i0abt0b" class="hl">氣速等參數(shù)的分布規(guī)律。結(jié)果表明：穿透曲線的模擬結(jié)果和實(shí)驗(yàn)基本符合。床層相同位置處、同一時(shí)間內(nèi)吸附相和氣相溫度變化相似，且隨時(shí)間的推進(jìn)，各段溫度先升高后降低，最終趨于穩(wěn)定，溫度變化幅度為5～15℃。吸附前期，甲烷吸附處于競(jìng)爭(zhēng)優(yōu)勢(shì)，在吸附時(shí)間750s時(shí)吸附達(dá)到飽和，吸附量為0.653mol/kg，約為氮?dú)馕搅康?倍。在150s之前，床層出口段氣速始終小于入口段，隨時(shí)間的增長(zhǎng)，進(jìn)口段氣速優(yōu)先升高，其他段氣速隨后，待750s后床層吸附達(dá)到飽和，此天然氣化工—C1化學(xué)與化工 2016年1期2016-04-12
- 導(dǎo)向管噴動(dòng)床內(nèi)單相流場(chǎng)及聲波對(duì)流場(chǎng)影響的數(shù)值模擬
，考察了進(jìn)口流化氣速和射流氣速對(duì)氣體流動(dòng)規(guī)律的影響，以及聲場(chǎng)對(duì)導(dǎo)向管噴動(dòng)流化床內(nèi)氣體軸向速度分布及其脈動(dòng)均方根的影響。結(jié)果表明：在高速射流條件下，導(dǎo)向管噴動(dòng)流化床內(nèi)氣體呈內(nèi)循環(huán)流動(dòng)，氣體循環(huán)流量隨流化氣速度的增加而減小，但隨射流氣速度的增加而增加；外加聲場(chǎng)使環(huán)隙區(qū)和噴泉區(qū)的氣體流動(dòng)更加均勻，顯著增加環(huán)隙區(qū)和噴泉區(qū)氣流的湍動(dòng)程度，且湍動(dòng)程度隨聲壓級(jí)的增大而顯著增大，隨聲波頻率的升高而小幅度降低。導(dǎo)向管 噴動(dòng)流化床 流場(chǎng) 聲場(chǎng) 數(shù)值模擬噴動(dòng)床是20世紀(jì)50年代化學(xué)反應(yīng)工程與工藝 2016年6期2016-02-10
- 超細(xì)粉在內(nèi)循環(huán)流化床中的流態(tài)化特性
O3氣溶膠，在高氣速下能以聚團(tuán)的形式實(shí)現(xiàn)平穩(wěn)流化，隨后很多學(xué)者也都發(fā)現(xiàn)了類似的現(xiàn)象[3-9]，但大多數(shù)情況下，由于形成的聚團(tuán)粒度分布廣，流化質(zhì)量很差，粘附性很強(qiáng)的粉體如TiO2、CaCO3等[8,9]則會(huì)在床層底部形成大塊聚團(tuán)，即使很高的氣速、引入外力場(chǎng)、添加粗顆粒也難以將它們流態(tài)化。馬蘭等[10,11]采用導(dǎo)向管噴動(dòng)床來(lái)流化超細(xì)粉，發(fā)現(xiàn)高速射流可以將CaCO3超細(xì)粉分散成小聚團(tuán)，使超細(xì)粉在一定操作條件下能夠在導(dǎo)向管噴動(dòng)床內(nèi)實(shí)現(xiàn)穩(wěn)定流態(tài)化。本研究擬在導(dǎo)向管化學(xué)反應(yīng)工程與工藝 2015年3期2015-11-18
- 凈化吸收塔差壓與處理氣量選擇的探究
CJST塔盤上限氣速計(jì)算1.2.1CJST塔盤性能負(fù)荷圖1.2.1.1霧沫夾帶線CJST塔盤的霧沫夾帶線按泛點(diǎn)率80%計(jì)算，整理后方程：1.2.1.2液泛線經(jīng)計(jì)算液泛線如下：1.2.1.3液相負(fù)荷上限線取Q=5 s作為液體在降液管中停留時(shí)間的下限，則有：1.2.1.5液相負(fù)荷下限線取堰上液層高度為how= 0.006 m作為液相負(fù)荷的下限條件：計(jì)算出LS的下限值：根據(jù)霧沫夾帶線、液泛線、液相負(fù)荷上、下限線、漏液線，繪制CJST塔盤性能負(fù)荷圖，并標(biāo)出操作點(diǎn)、石油化工應(yīng)用 2015年7期2015-10-27
- 基于HHT法的流化床內(nèi)生物質(zhì)和石英砂雙組分顆粒 壓差脈動(dòng)信號(hào)分析
行分析，研究不同氣速和不同生物質(zhì)含量下的生物質(zhì)與石英砂的混合流動(dòng)狀態(tài)，這對(duì)未來(lái)生物質(zhì)在流化床內(nèi)熱解和氣化的研究具有重要意義。1 Hilbert-Huang 變換原理HHT 時(shí)頻分析方法主要由經(jīng)驗(yàn)?zāi)B(tài)分解（empirical mode decomposition，EMD）方法和Hilbert 變換（Hilbert transform，HT）兩部分內(nèi)容組成，其中EMD 方法是HHT 的核心部分。EMD 自適應(yīng)地將原始信號(hào)按頻率從高到低順序分解為固有模態(tài)函數(shù)（i化工學(xué)報(bào) 2015年4期2015-08-20
- 旋流氣升式環(huán)流反應(yīng)器的氣含率軸向分布
平均氣含率與表觀氣速、導(dǎo)流筒底邊與反應(yīng)器底板間距離（以下簡(jiǎn)稱為“底部間隙”）的關(guān)系并與AALR 進(jìn)行對(duì)比；考察上升區(qū)氣含率與軸向高度、底部間隙和固體裝載量的變化規(guī)律，并獲得氣含率與軸向高度、表觀氣速的預(yù)測(cè)關(guān)系式，為重油加氫反應(yīng)器的放大設(shè)計(jì)提供技術(shù)支持。1 實(shí)驗(yàn)部分1.1 旋流氣升式環(huán)流反應(yīng)器與實(shí)驗(yàn)流程旋流氣升式環(huán)流反應(yīng)器（HALR）由外筒體（φ85mm×5mm×1800mm 有機(jī)玻璃管）、內(nèi)部旋流導(dǎo)流筒（PVC 材料）和底部氣體分布器等構(gòu)成[圖1(a)]。化工進(jìn)展 2015年7期2015-07-25
- 微泡吸收技術(shù)處理丙酮廢氣
直徑50mm 低氣速氧氣微氣泡，結(jié)果表明低速微氧氣泡在吸收過(guò)程中傳質(zhì)阻力小，吸收率高；而直徑較大的普通氣泡吸收過(guò)程中存在氣液相平衡關(guān)系，液膜阻力大，吸收率受到一定限制，吸收效率偏低。范軼等[3]以微孔板分布器產(chǎn)生微氣泡，處理含有苯酚、丙酮、氫過(guò)氧化物的廢水，實(shí)驗(yàn)測(cè)得氣含率是一般傳統(tǒng)工藝的2倍，能夠在更短時(shí)間內(nèi)處理廢水中80%降解的物質(zhì)。Liu 等[4]對(duì)比傳統(tǒng)氣泡與微氣泡處理染料廢水的效果發(fā)現(xiàn)，幾十微米的微氣泡在溶液中具有很長(zhǎng)的停留時(shí)間，數(shù)密度大，傳質(zhì)系數(shù)化工進(jìn)展 2015年7期2015-07-25
- 新型催化裂化槽式待生劑分配器的冷模實(shí)驗(yàn)
該型分配器在操作氣速大于臨界表觀氣速的條件下即可達(dá)到很高的顆粒分配均勻性和顆粒輸送能力，而其他因素對(duì)其性能影響不大。考慮到工業(yè)圓形再生器的實(shí)際情況，提出了1個(gè)修正的不均勻指數(shù)，可以更好地滿足工業(yè)待生劑分配器設(shè)計(jì)的需要。和傳統(tǒng)船型和管式分配器的性能對(duì)比，新型槽式待生劑分配器不僅具有更好的顆粒分配均勻性，而且在顆粒輸送能力和操作彈性兩方面也具有顯著的優(yōu)勢(shì)，因?yàn)樗玫亟鉀Q了分配器內(nèi)顆粒的流動(dòng)性問(wèn)題。待生劑分配器；槽式；不均勻指數(shù)；再生器；催化裂化；流化床目前，石油學(xué)報(bào)（石油加工） 2015年5期2015-07-02
- MALR中甲醇水溶液物系氣含率與循環(huán)液速研究*
要參數(shù)，它與操作氣速、物系性質(zhì)等多種因素有關(guān)。迄今，還未見在MALR 中進(jìn)行甲醇水溶液處理的研究報(bào)道，為此研究了MALR中低濃度甲醇水溶液物系的氣含率和循環(huán)液速的變化規(guī)律，以便為該反應(yīng)器的工程放大及其在處理含醇類廢水的應(yīng)用中提供技術(shù)參考，拓展該反應(yīng)器的應(yīng)用領(lǐng)域。1 實(shí)驗(yàn)部分1.1 實(shí)驗(yàn)裝置及流程有機(jī)玻璃制成的MALR 的結(jié)構(gòu)由主管(D187 mm×5 mm×1 000 mm，見圖1)和上部擴(kuò)大段(D300 mm×5 mm×220 mm，見圖2)構(gòu)成，反應(yīng)器化工科技 2015年4期2015-06-09
- 噴淋塔內(nèi)液滴運(yùn)動(dòng)及分布特性的研究
同一截面各個(gè)位置氣速相同；③噴嘴錐角較小，液滴離開噴嘴形成噴淋層后，作豎直向下運(yùn)動(dòng)；④氣液逆流接觸，忽略塔壁對(duì)液滴下落的影響。圖1 下落液滴受力分析圖對(duì)單個(gè)液滴作受力分析如圖1所示，由牛頓第二定律可得：式中 ug— 氣流相對(duì)于塔壁的運(yùn)動(dòng)速度，m/s；up— 液滴相對(duì)于塔壁的下落速度，m/s；t — 液滴離開噴嘴后運(yùn)動(dòng)的時(shí)間；dp— 液滴直徑，m；U — 液滴與氣流相對(duì)速度（U=up+ug），m/s；CD— 曳力系數(shù)，無(wú)因次；ρp— 吸收液密度，kg/m3；化工與醫(yī)藥工程 2014年2期2014-10-31
- D120 mm流化床冷模實(shí)驗(yàn)研究
的不同，并隨流化氣速的增加而從散式流態(tài)化到稀相輸送逐步變化的。考察流態(tài)化狀態(tài)關(guān)鍵在于分析固體顆粒在流化氣體作用下受力情況以及彼此之間或顆粒與壁、壁內(nèi)構(gòu)件之間相互作用。由于流化床內(nèi)氣、固兩相復(fù)雜的相互作用，通過(guò)某種目前還不清楚的機(jī)制，從而對(duì)整個(gè)流態(tài)化的發(fā)生和維持起了重要作用。而實(shí)際上，作為一種高效氣固接觸設(shè)備，流化床反應(yīng)器所具有的極好的傳熱、傳質(zhì)特征卻是與多相流場(chǎng)內(nèi)的時(shí)間相依行為分不開的。有機(jī)硅流化床反應(yīng)狀態(tài)時(shí)的流動(dòng)行為處于鼓泡流態(tài)化到湍動(dòng)流態(tài)化之間，或更傾化工科技 2014年5期2014-06-09
- 油氣潤(rùn)滑環(huán)狀流在突縮管內(nèi)的流動(dòng)特性研究*
1取8 mm時(shí)，氣速分別選取 50 m/s，60 m/s，70 m/s，80 m/s，截取突縮管 X=0截面，得到突縮管內(nèi)油膜分布圖如圖3所示。圖3 不同氣速下的油膜分布由圖3可看出，隨著氣速的增加，突縮截面對(duì)于環(huán)狀流的影響越明顯。氣速在50 m/s、60 m/s時(shí)，在經(jīng)過(guò)突縮面后環(huán)狀流仍保持穩(wěn)定，仍可在上下壁面形成均勻連續(xù)的油膜。當(dāng)氣速達(dá)到70 m/s、80 m/s時(shí)，環(huán)狀流在經(jīng)歷突縮截面后，油膜產(chǎn)生較大波動(dòng)，在管中存在液滴夾帶，且管道上、下壁面的油膜厚機(jī)械研究與應(yīng)用 2014年5期2014-04-02
- 多粒級(jí)加重質(zhì)流化特性的實(shí)驗(yàn)研究
置后，選擇合適的氣速，使床層處于最佳流化狀態(tài)[10]。具體方法是，以加重質(zhì)A為主，加入加重質(zhì)D配制質(zhì)量分?jǐn)?shù)為10%的混合加重質(zhì)Ⅰ。混合物的總重約為14.4 kg。保證實(shí)驗(yàn)所用的加重質(zhì)總量基本不變，每次實(shí)驗(yàn)從已混合的加重質(zhì)中取出一定量的試樣，然后按比例計(jì)算出所需加的量。依次配制質(zhì)量分?jǐn)?shù)分別為20%、30%、40%、50%的混合加重質(zhì)Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ、Ⅴ。將級(jí)配后的多粒級(jí)加重質(zhì)(以加重質(zhì)Ⅱ?yàn)樵嚇?放入實(shí)驗(yàn)裝置中，調(diào)節(jié)氣速，使其完全流化，然后緩慢降低氣速，并調(diào)至零，使黑龍江科技大學(xué)學(xué)報(bào) 2013年6期2013-10-16
- 氯氣處理單元氯氣洗滌塔塔徑的優(yōu)化
氯氣洗滌塔的空塔氣速僅為0.5～0.6 m/s，而同類填料水洗塔的推薦氣速約1 m/s[1]。因此，國(guó)內(nèi)部分氯氣洗滌塔的塔徑偏大，存在進(jìn)一步優(yōu)化的空間。2 氯氣洗滌塔塔徑優(yōu)化基礎(chǔ)2.1 濕氯氣工藝條件世界領(lǐng)先的離子膜燒堿裝置工藝參數(shù)各有不同，以日本旭化成公司的電解槽為例，當(dāng)裝置建于低海拔地區(qū)時(shí)， 氯氣洗滌塔進(jìn)口處濕氯氣的溫度為85 ℃，壓力約為120 kPa，氯氣體積分?jǐn)?shù)約為51.8%，其余為飽和水蒸氣分壓，操作彈性上限取110%。2.2 填料方案填料的尺中國(guó)氯堿 2013年1期2013-01-29
- 納米T i O2在環(huán)隙流化床中流動(dòng)特性的實(shí)驗(yàn)研究
升速流化時(shí)，隨著氣速增大，床層壓降和床層膨脹比也隨之增大，當(dāng)氣速超過(guò)一定值時(shí)，納米TiO2顆粒完全流化，壓降波動(dòng)和床層膨脹比趨于平穩(wěn)。最小流化速度隨著納米TiO2質(zhì)量的增加而增大。環(huán)隙流化床；最小硫化速度；床層壓降；測(cè)試技術(shù)TiO2超細(xì)顆粒由于其粘附性強(qiáng)，流化時(shí)易形成橫向裂紋和縱向溝流而難以實(shí)現(xiàn)平穩(wěn)流化，因此超細(xì)顆粒的流態(tài)化一直備受關(guān)注[1-3]。Chaouki等首先發(fā)現(xiàn)氣速遠(yuǎn)遠(yuǎn)高于超細(xì)顆粒最小流化速度時(shí)，Cu/Al2O3氣溶膠會(huì)形成許多小的團(tuán)聚體，進(jìn)而以當(dāng)代化工 2012年9期2012-09-15
- 三氯氫硅合成爐運(yùn)行總結(jié)
；流化床；料層；氣速；硅粉粒度；反應(yīng)溫度三氯氫硅是重要的化工原料也是氯堿企業(yè)重要的耗氯、耗氫產(chǎn)品。重慶三陽(yáng)化工有限公司1.5萬(wàn)t/a三氯氫硅項(xiàng)目于2010年6月投料試車，經(jīng)過(guò)探索和調(diào)整運(yùn)行參數(shù)，使裝置突破了設(shè)計(jì)能力，產(chǎn)品質(zhì)量居于國(guó)內(nèi)同行業(yè)先進(jìn)水平。1 工藝流程簡(jiǎn)述硅粉和HCl主要進(jìn)行如下反應(yīng)。Si+3HCl=SiHCl3+H2+209.34 kJ/mol副反應(yīng)：Si+4HCl=SiCl4+2H2+240.32 kJ/molSi+2HCl=SiH2Cl2（微中國(guó)氯堿 2012年6期2012-09-07
- GLS-MALR中混合特性的研究*
）隨兩上升室表觀氣速及乙醇水溶液濃度的變化規(guī)律。1 實(shí)驗(yàn)部分1.1 實(shí)驗(yàn)原理1.1.1 軸向分散系數(shù) 在環(huán)流反應(yīng)器中一般用軸向分散模型來(lái)模擬研究，該模型是在平推流的基礎(chǔ)上疊加上軸向反向擴(kuò)散來(lái)加以修正，并假定該軸向擴(kuò)散過(guò)程可以用費(fèi)克定律加以定量描述。用軸向分散系數(shù)表征分子擴(kuò)散及由湍動(dòng)速度波動(dòng)和渦流引起的對(duì)平推流的偏離。引入波登斯坦（Bodenstein）準(zhǔn)數(shù)（B0）來(lái)衡量這個(gè)偏離程度，該準(zhǔn)數(shù)定義式為：式中 U：液體速度，m·s-1；L：液相循環(huán)一周的距離，m化學(xué)工程師 2012年9期2012-02-07
- 三相流化床中預(yù)處理難浸金精礦冷模研究
間、金精礦質(zhì)量和氣速下，反應(yīng)器內(nèi)液面高度和壓力變化情況。各壓力測(cè)試點(diǎn)布置見表1。實(shí)驗(yàn)流程圖見圖1。表1 測(cè)試孔位置1．2．2 壓降的計(jì)算兩個(gè)相鄰測(cè)試口之間的壓力之差即為壓降。1．2．3 氣含率的測(cè)試采用體積法測(cè)定氣含率，計(jì)算公式見式 （1）。式中：V0為通氣前的液體的體積，m3；△V為通氣后液體變化的體積，m3。1．2．4 平均固含率的計(jì)算計(jì)算公式如式 （2）所示。式中：V固為金精礦的體積，m3；V0為通氣前液體的體積，m3；△V 為通氣后液體變化的體積，中國(guó)礦業(yè) 2011年4期2011-12-06
- 含油污泥-石英砂顆粒混合物的混合分離特性
的混合顆粒，隨著氣速由高到低，含油污泥顆粒與石英砂的流化行為可以分為四個(gè)階段，雙組分完全流化、石英砂流化-油泥趨于靜止、石英砂趨于靜止和固定床階段；通過(guò)兩組份分層填裝流化實(shí)驗(yàn)，發(fā)現(xiàn)僅通過(guò)氣流的作用實(shí)現(xiàn)顆粒之間的良好混合較為困難；測(cè)量了不同氣速下體系的混合指數(shù)，在較高的含油污泥含量下，含油污泥顆粒的粘性作用較強(qiáng)，較低氣速下石英砂表現(xiàn)為浮升組分，隨著氣速的升高，石英砂出現(xiàn)了由浮升組分向沉積組分的轉(zhuǎn)變。含油污泥 顆粒 流態(tài)化 混合 分離含油污泥[1]一般指由各種化學(xué)反應(yīng)工程與工藝 2011年5期2011-01-10
- 濕氣管道積液的持液率突變行為預(yù)測(cè)*