屈服點
- 國內消能減震產(chǎn)品檢測標準及方法差異性分析
函數(shù)來描述極低屈服點恢復力模型,并通過試驗和理論分析驗證了該恢復力模型的精度;陸飛等[18]等提出了阻尼器耗能能力的綜合評價方法—耗散功率譜法,對于不規(guī)則波形的加載情況,如模擬地震波和風振時程曲線等也可以得到阻尼器的耗能能力情況,既綜合考慮到了頻率、振幅和速度的影響,又與阻尼器的實際振動情況相符;魯亮等[19-20]對比分析了中國與歐盟標準的異同點,對現(xiàn)有標準的改進給出建議,并對影響試驗精度的因素如液壓系統(tǒng)能力、試驗間隙和臺架剛度進行分析,提出改進措施。研
世界地震工程 2023年2期2023-05-12
- 應力腐蝕斷裂
斷裂常常在材料屈服點以下發(fā)生，屬于低應力脆性斷裂，危害極大。應力包括外加應力和熱處理、焊接及其他加工過程中存在的殘留內應力。應力腐蝕斷裂的特點主要有：①純金屬一般不發(fā)生應力腐蝕斷裂，只有合金才發(fā)生，因此材料成分、組織狀態(tài)、熱處理等對應力腐蝕有很大影響；②合金在特定介質中才發(fā)生應力腐蝕斷裂；③應力腐蝕斷裂一般是在拉應力下發(fā)生的，存在壓應力時也可能發(fā)生，但是引起應力腐蝕斷裂的孕育期比拉應力大1～2個數(shù)量級，且裂紋擴展速率也很慢；④應力腐蝕的宏觀裂紋垂直于應力方
金屬熱處理 2023年1期2023-03-22
- 薄膜鉑電阻溫度傳感器多股線束漸次屈服與斷裂失效分析
(即多股線束的屈服點力、屈服點位移、斷裂點力和斷裂點位移)對多股線束的試驗力-位移曲線的特征進行分析。其中，取多股線束第一次發(fā)生斷裂時對應的力和位移作為斷裂點力和斷裂點位移。而由于多股線束內部線束的漸次屈服機理，多股線束的屈服點并不明顯，對于屈服點不明顯的試驗對象，工程上規(guī)定將殘余變形達到0.2%時的點作為屈服點[17]，基于力-位移曲線獲取的屈服點力和屈服點位移如圖9所示。獲取各試驗樣本的屈服點及對應的力和位移數(shù)據(jù)的步驟主要包括：1) 繪制各多股線束試驗
兵器裝備工程學報 2022年12期2023-01-06
- 淺析低合金高強度結構鋼屈服強度的測定
改，將材料的上屈服點替代材料的下屈服點，當作材料屈服強度的驗收依據(jù)。筆者認為這可能會產(chǎn)生嚴重的安全隱患?；谶@種背景，本文就低合金高強度結構鋼屈服強度的測定進行討論。1 屈服強度的相關規(guī)定及普遍認知（1）測定上屈服點的影響因素較多，而下屈服點相對更加穩(wěn)定。（2）從結構設計安全方面考慮，上、下屈服點中，屈服強度選擇下屈服點更為安全。（3）低合金高強度結構鋼與碳素結構鋼都屬存在明顯屈服強度的材料，兩種材料理應采用同一體系評價其力學指標性能；《碳素結構鋼》GB/
四川水泥 2022年8期2022-08-23
- 5754-O鋁合金呂德斯帶表面缺陷解決方案的應用
開展拉伸性能、屈服點伸長量、顯微組織及模擬沖壓后表面質量等分析表征,旨在探討不同預變形和冷軋變形量對A型拉伸應變痕的影響,以獲得減輕A型拉伸應變痕的有效工藝控制方法。1 試驗材料及測試方法本試驗所用工業(yè)半連續(xù)鑄造5754鋁合金扁鑄錠成分如表1所示。表1 合金化學成分Table 1 Chemical compositions of the alloys %鑄錠經(jīng)銑面和均熱處理后熱軋至3 mm厚,然后采用六輥CVC冷軋機進行軋制,設計兩種軋制方案分別為:① 3
寶鋼技術 2022年3期2022-07-12
- 基于熱軋抗震阻尼鋼的防屈曲支撐有限元分析
許多支撐使用高屈服點鋼作為芯材，設計出的產(chǎn)品延性固然優(yōu)越，但小震下支撐彈性狀態(tài)而無法耗能，許多學者基于此類問題，進行了大量的創(chuàng)新性開發(fā)，孫瑛志等[1]提出了一種將金屬套管阻尼器與防屈曲支撐組合而實現(xiàn)雙階耗能防屈曲支撐；張哲等[2]也是提出將防屈曲支撐和鋼阻尼器組成雙階段防屈曲支撐，具有良好的分段耗能性，來彌補單階支撐對于小型地震處理的不足；陳洪劍等[3]提出了一種雙屈服點一字形全鋼防屈曲支撐，引入了兩種屈服點的鋼材作為芯材，并進行了有限元模擬分析。本文提出
水利與建筑工程學報 2022年2期2022-05-17
- 裝配式剪力墻按節(jié)點剛度的分類方法研究
配式剪力墻進行屈服點剛度比值統(tǒng)計發(fā)現(xiàn)，剪力墻屈服點剛度比值大于0.8的比例為100%，其中54.5%（12片）的剪力墻屈服點剛度比值大于1.0；圖5中試驗剪力墻屈服點剛度比值位于0.4～0.8范圍內的比例為100%；即相應的剛性連接和半剛性連接的裝配式剪力墻在屈服點處的剛度比值均100%位于相應的范圍內。為便于在實際中應用，以屈服點剛度比代替加載全過程的剛度比進行裝配式剪力墻節(jié)點按剛度分類，即：在同尺寸和同軸壓比的條件下，當裝配式剪力墻與現(xiàn)澆墻節(jié)點在屈服點
安徽建筑 2022年4期2022-05-05
- 壓水堆核燃料組件板彈簧壓緊系統(tǒng)力學特性分析
2.2 板彈簧屈服點分析板彈簧具有強烈的非線性特征，其剛度并非一個固定值。板彈簧在堆內通常運行在屈服狀態(tài)下，在每次停堆回到冷態(tài)時都會發(fā)生屈服。為了表征板彈簧在整個工作行程內的剛度，需要進一步研究板彈簧的屈服特性。根據(jù)圖2所示的懸臂梁結構，按純平面彎曲問題來分析梁的內應力（剪應力忽略不計），則梁在距離根部x處截面上的最大應力可根據(jù)下述表達式進行計算：式中，σ為x截面上的最大正應力；M（x）為外載荷對梁產(chǎn)生的彎矩；T為梁的根部厚度；I為x截面處的慣性矩。在梁末
科技視界 2022年9期2022-04-09
- 4種結構用熱斷橋材料基本力學與熱工性能試驗*
構關系2.1 屈服點馮鵬等提出了一種屈服點定義的簡化方法：“最遠點法”[20]，即曲線上距離原點和峰值點連線最遠的點為屈服點，如圖3所示。鄭休寧等建議采用Coplan法來確定PVC-U管材的屈服點[21]，認為Coplan法更接近ISO 527-1∶1993中對于屈服點的定義。Coplan法(圖4)規(guī)定，平行于原點與峰值點連線的直線與應力-應變曲線相切，其切點為屈服點[22]?！白钸h點法”跟Coplan法雖然表述不同，但是兩種方法所確定的屈服點基本相同。圖
工業(yè)建筑 2022年12期2022-03-22
- 裝配式耗能RC結構彈塑性時程分析 ①
器選用雙圓錐低屈服點鋼棒阻尼器[1]，單根阻尼器為內外徑：外徑d1=80mm，內徑d0=40mm，單根阻尼器長度L1=400mm。阻尼器整體為雙排且每排五個的矩形陣列布置形式，采用低屈服點鋼材LY100，其屈服強度取130MPa，抗拉強度取190MPa。柔性填充材料厚度為50mm，彈性模量取50Mpa。預制RC墻板配置雙層雙向分布筋，采用底屈服點鋼筋LY160[2 3]、鋼筋直徑18mm，間距為100mm。各構件內部鋼筋性能參數(shù)取值如表1所示?？蚣軆蠕摻顝?/div>
佳木斯大學學報（自然科學版） 2022年1期2022-01-14
- 《建筑鋼結構進展》09/2021帶支撐的方鋼管柱與桁架梁十字形節(jié)點試驗研究
k法確定節(jié)點的屈服點位移，綜合衡量節(jié)點延性性能，并對累積耗能能力進行分析。結果表明：在兩種加載方式下，節(jié)點的破壞模態(tài)均始于斜撐的局部屈曲，終于斜撐的屈曲變形過大以及支撐與梁段連接處被拉開和螺栓孔的變形。與未加支撐的試件進行對比發(fā)現(xiàn)通過加設支撐，試件的極限承載力提高了約3.38倍，累積耗能提高了約65.0%。帶支撐的試件在加載過程中方鋼管柱、桁架梁以及柱座并未發(fā)生破壞，滿足“強節(jié)點，弱構件”的抗震設計原則。（張晶，程欣，雷宏剛）重慶建筑 2021年11期2021-11-26
- 面外彎曲加勁板結構受力特性探究
線如圖5所示，屈服點為345.0MPa，彈性模量為2.06×105MPa，剪切模量為0.79×105MPa，切線模量為2.06×103MPa，泊松比為0.3。邊界條件為約束母板四邊豎向位移，約束所有橫隔板底部徑向位移，約束中間橫隔板桿件方向位移和橫向位移。加載方式為加勁板及加勁肋兩端施加的均布線荷載，荷載增量采用弧長法。兩種計算模型的具體邊界條件及加載方式相同，如圖6所示。圖5 材料本構關系圖6 數(shù)值分析模型示意圖三、有限元結果分析（一）荷載—位移曲線及承中國公路 2021年15期2021-10-21
- 設置耗能殼板的高強鋼圓管橋墩軸壓試驗研究
鋼Q460，低屈服點耗能鋼板主要材料有Q100鋼、Q160鋼和Q235鋼，壁板加勁肋及耗能鋼板兩側防屈曲約束鋼夾板材料為Q345鋼。本次試驗擬定無壁板加勁肋、低屈服殼板強度以及低屈服點耗能構件連接方式、低屈服點殼板厚度四個關鍵參數(shù)作為控制變量，試件尺寸如表1所示。圖 1 試件尺寸示意圖 /mm Fig.1 Graphic dimensions of test specimens表 1 試件主要參數(shù)Table 1 Main parameters of tes工程力學 2021年7期2021-07-24
- 一起電抗器聯(lián)管漏油處理措施
力滿足材料許用屈服點245 Mpa,應力較大位置位于導氣管與法蘭焊接處,與實際漏點位置吻合,結合實際情況分析,計算應力雖滿足材料屈服點,但由于導氣管為金屬焊接件,與升高座法蘭安裝還存在一定的裝配應力,在較大的應力下導氣管最終隨本體長時間振動疲勞而產(chǎn)生開裂滲漏現(xiàn)象。三、項目實施的成果及效果驗證經(jīng)過上述分析,為徹底解決該聯(lián)管應力過大而造成滲漏的問題,給出如下解決方案:1.將該導氣管間增加過渡不銹鋼金屬軟連接,消除裝配應力,從而釋放導氣管中存在的應力,見圖4;圖探索科學(學術版) 2021年3期2021-05-18
- 復合加固劑加固福建軟土力學特性試驗研究
圍壓下的強度和屈服點應變值，如圖3、圖4 所示。圖3 強度-圍壓圖4 屈服點應變值-圍壓對應力-應變曲線進行分析可知，在一定應變范圍內，不同圍壓的應力應變曲線會有所重合，并且其重合的應變范圍隨著圍壓的增大而急劇減小。 這表明，加固土在一定深度范圍內，其物理力學性質相似，并且外界荷載越小，加固土的物理力學性質相似度越大。 在一定深度范圍內，外力在加固土中能夠傳播并進行擴散，深度越大，影響越小。 即采用復合固化劑加固后的軟土，其物理力學性質依舊與土相似。根據(jù)圖重慶建筑 2021年4期2021-04-28
- 塔式容器地腳螺栓擰緊力矩計算及應用
n2.2 材料屈服點比率σratio從機械設計手冊可知，一般規(guī)定擰緊后螺紋連接件預緊應力不得大于其材料的屈服點的80%。為了對比分析擰緊力矩，從材料屈服強度入手，引入材料屈服點比率σratio，反向推導擰緊力矩公式T=kF0d可得出其計算公式如下：兩種計算方法的材料屈服點比率σratio見表7。從表7 可知，材料屈服點比率σratio大于0.6 的為螺栓直徑M56、M64、M72，σratio位于0.5～0.6 的螺栓算直徑為M42、M48，σratio小化工設備與管道 2021年5期2021-03-23
- 螺紋摩擦對螺栓軸向力-伸長量特征曲線的影響
曲線斜率和螺栓屈服點的影響規(guī)律。1 試驗方法選擇規(guī)格為M12 mm×1.75 mm×86 mm的10.9級全螺紋螺栓，試驗在螺栓拉伸試驗機和摩擦因數(shù)試驗臺上完成。扭轉試驗中的傳感器配套夾具及螺栓裝夾位置的剖面示意圖如圖1所示，螺栓穿過壓板可以擰入內螺紋夾具中，超聲波數(shù)采儀記錄螺紋摩擦扭矩、螺栓軸向力和伸長量等數(shù)據(jù)，繪制成相應的螺栓軸向力-伸長量曲線。需要說明的是，此處的伸長量是以超聲縱波穿過螺栓返回的聲時差(單位為ns)來表示的[5-6]，同時通過螺紋扭矩理化檢驗(物理分冊) 2021年3期2021-03-22
- 螺紋擰緊技術研究與應用
。1.2.4 屈服點控制法屈服點控制法是擰緊過程中擰緊設備監(jiān)控到螺栓強度的屈服點時就停止擰緊從而獲得相應夾緊力的一種擰緊方法。螺栓在拉伸過程中屈服點的監(jiān)控完全是靠擰緊設備通過轉角與力的變化計算識別，從而達到控制夾緊力的目的，如圖4所示。圖4 屈服點控制過程屈服點控制法的優(yōu)點是不受扭矩控制法摩擦系數(shù)和扭矩-轉角控制法的起始點扭矩影響，從而克服了扭矩控制法和扭矩-轉角控制法的缺點，提高了擰緊精度。但是屈服點控制法對螺栓的材料和熱處理要求較高，一般應用于要求特別裝備制造技術 2020年10期2021-01-13
- 纖維拉伸曲線上屈服點的求取
為纖維在拉伸中屈服點所對應的力與變形。屈服點是在拉伸曲線上伸長變形突然變得較為容易時的轉折點，一般屈服點高的纖維不易產(chǎn)生塑性變形，所以彈性和尺寸穩(wěn)定性較好[2]。紡織材料學課程各版本教材中一般給出3種求屈服點的方法，分別為曼列狄斯法(Meredith)、考潑倫法(Coplan)和角平分線法，但均未給出纖維具體屈服點的數(shù)據(jù)。于偉東[3]曾以羊毛為例對典型拉伸曲線上力學性能指標的算法進行了歸納，但并未給出最后的計算數(shù)據(jù)，所以也無法比較不同纖維屈服點的高低，進而河南工程學院學報(自然科學版) 2020年4期2020-12-02
- 測試方法對測定金屬材料屈服強度的影響分析
拉伸曲線中上下屈服點的確定微機控制電子萬能試驗機是金屬材料屈服度試驗中的重要設備，該設備的應用使得拉伸曲線繪制工作變得更加簡便，并且能夠及時顯示出金屬材料的屈服強度、抗拉強度等。結合金屬材料屈服強度的測試情況，同一批試驗樣品的試驗結果可能會出現(xiàn)較大差異。即便是不同樣品之間的離散性較大，但是很多誤差現(xiàn)象還是不合理的，因此工作人員要在試驗中多加注意，提高試驗結果的準確性。通過多次試驗發(fā)現(xiàn)，屈服度差異較大的原因是電子萬能試驗機在尋找屈服點的過程中出現(xiàn)了誤差。在材河南建材 2020年10期2020-11-21
- 低屈服點中心支撐鋼框架結構基于目標性能4和性能3下的抗震設計*
模式。為驗算低屈服點中心支撐鋼框架結構在兩種性能目標下的準確性，對不同性能目標下3種設防目標的層間位移角進行試算，使得整個結構的最大層間位移角略大于或者接近所量化的各個限值要求，然后查看此時結構是否符合前面所量化的指標，若符合，則代表所量化的性能指標滿足要求，可以對結構進行性能化設計，若不滿足，則需要重新對結構的各個性能目標進行分析，直到所量化的指標滿足既定要求。低屈服點中心支撐鋼框架結構在性能目標3和性能目標4下的量化指標如表1所示。表1 結構抗震性能水工業(yè)安全與環(huán)保 2020年10期2020-11-05
- 內嵌鋼板及邊緣框架相互作用對帶連梁低屈服點鋼板剪力墻結構受力性能的影響
震性能，利用低屈服點鋼材延性好、耗能能力強等優(yōu)點[3?4]，將低屈服點鋼材與帶連梁鋼板剪力墻結構相結合，提出帶連梁低屈服點鋼板剪力墻結構體系[5]。圖1 鋼板剪力墻結構Fig. 1 Steel plate shear wall structures鋼板剪力墻結構內嵌鋼板與邊緣柱、邊緣梁(以下稱：邊緣框架)的相互作用機理較為復雜[6?8]，國內外學者對此開展了研究工作。Qu 等[9]基于塑性分析研究邊緣框架與內嵌鋼板對結構承載力的貢獻，并提出一種考慮邊緣框架工程力學 2020年9期2020-09-17
- 低屈服點鋼LYP100單調與循環(huán)拉伸試驗研究
青睞[1].低屈服點抗震用鋼應該具備優(yōu)良的力學性能以及焊接、抗沖擊和抗疲勞等性能[2-3]，以滿足抗震設計的要求.目前，國內外學者對低屈服點鋼在單調與和反復荷載作用下的力學性能進行了試驗研究，發(fā)現(xiàn)其具有明顯的循環(huán)強化特征和良好的延性，抗震性能較普通鋼材有明顯改善，并擬合了低屈服點鋼的骨架曲線[4-7].此外，羅云蓉等[8]對Q235鋼的超低周疲勞性能進行了研究，發(fā)現(xiàn)Q235鋼的超低周疲勞與其低周疲勞存在不同的循環(huán)響應特征.何群等[9]對LYP100鋼進行了建筑材料學報 2020年3期2020-07-13
- 鋼管混凝土柱恢復力模型研究
點，將開裂點、屈服點、峰值點、極限點作為骨架曲線模型的特征點，更加符合鋼筋混凝土構件帶裂縫工作的特性。2 恢復力模型建立本文采用試驗擬合法來建立恢復力模型，現(xiàn)做以下假設：①屈服點與最大彈性荷載點重合；②彈性階段，加載和卸載剛度為構件初始剛度，屈服點后，剛度隨位移增加而退化；③模型中存在軟化點。2.1 骨架曲線模型根據(jù)文獻[2]的試驗結果，計算兩根圓鋼管混凝土柱的骨架曲線特征點，為了消除不同鋼管柱參數(shù)的影響，采用無量綱的形式，最終計算結果見表1。表1 骨架曲廣東建材 2020年6期2020-07-06
- 帶低屈服點鋼材“延性保險絲”的鋼框架蓋板連接節(jié)點設計方法研究
高要求[1]。屈服點低、高延性、高耗能能力的低屈服點鋼材是一種較為理想的制作損傷耗能構件的材料。與普通鋼材相比，低屈服點鋼材具有更優(yōu)良的抗震性能[8_9]。文獻[8_9]全面對比了低屈服點鋼材、普通鋼材及高強度鋼材的彈塑性本構行為，結果表明：低屈服點鋼材具有更好的延性，為普通鋼材及高強度鋼材的2.3倍、3.0倍；同時，低屈服點鋼材具有顯著的各向同性強化特征，滯回曲線更加飽滿，耗能能力大幅提高。此外，低屈服點鋼材還具有良好的焊接性能和疲勞性能?；谏鲜鎏攸c，工程力學 2020年2期2020-02-10
- 20MnMoNi4-5高溫結構鋼
50 MPa；屈服點σs≧430 MPa；伸長率δ5≧18%；沖擊吸收功Aku2≧41 J?；瘜W成分(質量分數(shù)，%)：0.15～0.23 C；≤0.40 Si； 1.00～1.50 Mn；≤0.020 P；≤0.010 S；≤0.20 Cr；0.40～0.80 Ni；0.45～0.60 Mo；≤0.02；≤0.20 Cu；≤0.012 N。熱處理：熱加工溫度1100～850 ℃；退火/正火溫度580～620 ℃；淬火溫度870～940 ℃，油或空淬；回火溫熱處理技術與裝備 2019年1期2019-12-23
- P265GH低合金高溫結構鋼
30 MPa；屈服點σs≥245 MPa；斷后伸長率δ5為23%；沖擊吸收功AKV為47 J；布氏硬度 120～155 HB100/3000。化學成分(質量分數(shù)，%)：≤0.20 C；≤0.40 Si；0.80～1.40 Mn；≤0.025 P；≤0.015 S；≤0.30 Cr；≤0.30 Ni；≤0.30 Cu；≤0.08 Mo；≤0.02 V；≤0.02 Nb；≤0.012 N；≤0.020 Al；≤0.03 Ti；≤0.70 Cr+Cu+Mo+Ni熱處理技術與裝備 2019年5期2019-12-23
- 1.0345高溫結構鋼
80 MPa；屈服點σs為215 MPa；斷后伸長率δ5為25 %；沖擊吸收功AKV為 47 J；布氏硬度 ≤105-140 HB100/3000?；瘜W成分(質量分數(shù)，%)：≤0.16 C；≤0.35 Si；0.60～1.20 Mn；≤0.025 P；≤0.025 S；≤0.30 Cr；≤0.30 Ni；≤0.30 Cu；≤0.08 Mo；≤0.02 V；≤0.02 Nb；≤0.012 N；≤0.020 Al；≤0.03；≤0.70 Cr+Cu+Mo+Ni熱處理技術與裝備 2019年3期2019-12-22
- 低屈服點鋼剪切耗能板抗震性能試驗
的核心，采用低屈服點鋼板制作的剪切板阻尼器是諸多耗能減震裝置中的一種.剪切板阻尼器構造簡單，它是以低屈服點鋼板為主體，焊接左右翼緣板、上下端板及加勁肋板構成.實際應用時，將阻尼器安裝在支撐系統(tǒng)上，如圖1所示，在水平地震作用下，通過支撐的作用將樓層的位移傳給剪切板，剪切板就會發(fā)生相對位移消耗地震輸入的能量[2-3].在設計地震荷載和風荷載作用時，由于低屈服點鋼具有屈服強度低、強度穩(wěn)定、變形能力強的特點，采用低屈服點鋼制作的剪切板阻尼器會在主體結構發(fā)生塑性變形廈門大學學報（自然科學版） 2019年6期2019-11-29
- 雙層卷焊管表面產(chǎn)生褶皺的原因
- 應變圖中的屈服點延伸密切相關[1- 2]。通過減小、消除、推遲或避開屈服點延伸，可有效地避免上述缺陷。如林紅春[3]通過減小變形量，并采用在鋼中添加微量鈦消除了沖壓件的表面起皺；張琦等[4]通過優(yōu)化烘烤工藝消除了沖壓成形的薄壁容器表面的褶皺；王文祥等[5]通過預噴砂、避免熱處理等方法消除了鋼制拉伸藥筒的表面起棱；項志量[6]通過短時間人工時效降低拉伸應力- 應變曲線的斜率、推遲屈服點延伸消除了2024合金表面的滑移線；連福亮等[7]通過預變形消除了軸承上海金屬 2019年4期2019-08-16
- 可恢復功能的門式鋼橋墩根部耗能墩柱受力機理研究
5]研究利用低屈服點鋼改善鋼橋墩延性的方法，進行了5個根部壁板采用低屈服點鋼的箱形鋼橋墩抗震性能試驗。研究表明，根部低屈服點鋼壁板的厚度合適時才能提高箱形鋼橋墩的延性和耗能能力。Kitada等[16]提出了在鋼橋墩中間設置能量吸收節(jié)段的方法，來改善鋼橋墩的延性和耗能性能。Ismail等[17]以設置加勁肋的箱形鋼橋墩為研究對象，對其在不同地震波下的動力響應進行數(shù)值分析。目前研究比較多的是采用縱向加勁肋和橫向加勁肋加固箱形截面鋼墩柱，使鋼墩柱的延性大為改善[振動與沖擊 2019年14期2019-08-06
- 組分對CMDB推進劑抗過載性能的影響
線性增長，到達屈服點后，材料內部出現(xiàn)損傷[6]，隨后進入應變硬化階段，產(chǎn)生塑性形變。表1 CMDB推進劑配方組分1.2 CMDB推進劑屈服應力特性分析CMDB推進劑的應力-應變曲線存在明顯的屈服點。考慮到高過載仿真中藥柱的力學響應發(fā)生在低中應變率區(qū)(< 102s-1)，因此只關注低中應變率區(qū)屈服應力的特征。(1)圖1 低中應變率區(qū)CMDB推進劑σy隨的變化配方配方1配方2配方3參考屈服應力16.0622.2817.741.3 裝藥破壞判據(jù)裝藥的破壞判據(jù)[7固體火箭技術 2019年3期2019-07-31
- 緊固件不同擰緊方式夾緊力散差研究
裝的優(yōu)缺點2 屈服點擰緊控制擰緊時，螺栓屈服之后扭矩T和旋轉角之間不再存在線性相關性。在擰緊過程中，首先擰緊到一個起始扭矩值用以確保被連接構件間沒有間隙，并且扭矩曲線達到線性區(qū)域。從這一點開始，扭矩和角度被記錄下來。擰緊曲線的梯度會被連續(xù)地計算。在彈性區(qū)域的最大梯度將被識別并記錄。當擰緊曲線遠離彈性區(qū)域（直線段），達到螺栓屈服點后，該梯度急劇下降。在下降至記錄最大梯度50% 時，擰緊停止。圖3 扭矩法安裝時，摩擦系數(shù)產(chǎn)生的散差Rp0.2非比例延伸強度（以發(fā)大眾汽車 2019年3期2019-07-30
- 裝配式方鋼管柱桁架梁連接節(jié)點試驗研究
rve3.3 屈服點的確定在P-Δ曲線中，屈服點是試件在加載過程中彈性階段與非線性階段的一個分界點，對于確定試件的屈服荷載、屈服位移以及延性系數(shù)等參數(shù)的求解具有決定性作用。由于節(jié)點構造的復雜性，在試驗過程中難以確定具體的屈服點，因此只有在試驗結束后，通過對P-Δ曲線進行分析來確定屈曲點。通過對國內外學者調查，常用確定屈服點的方法有以下幾種[7-12]：①工程力學法；②通用彎矩法；③美國規(guī)范法；④日本廣島大學法；⑤條件屈服法；⑥雙折線法。用上述6種方法分別確廣西大學學報（自然科學版） 2019年2期2019-05-15
- 金屬拉伸試驗屈服點影響因素研究
取金屬拉伸試驗屈服點的意義分析金屬材料的種類有很多，比較典型的一種是鋼材。鋼材在使用的過程中，如果受到外力的作用，那么就可能產(chǎn)生變形。如果這種變形控制在一定的范圍內，那么金屬材料不會影響繼續(xù)使用，我們稱這個階段為彈性階段。反之，如果形變過度，那么就會使金屬材料發(fā)生斷裂，我們稱這個階段為塑性變形階段。其實，對于屈服點，我們如果類比彈簧的拉伸實驗是不難理解的。對于彈簧，如果對其施加一定范圍內適當?shù)睦炝?，那么彈簧很快就可以恢復原樣。但是，如果拉伸力超過一定的限數(shù)字通信世界 2018年12期2019-01-15
- 影響HRB600螺紋鋼筋強屈比的因素
；1號試樣的下屈服點均高于2號試樣，下屈服點的最大差值為9.3 MPa；1號試樣的抗拉強度低于2號試樣，最大差值為7.9 MPa。這些結果表明，時效時間相同的試樣的強度值相差均小于5 MPa，也即檢測結果比較穩(wěn)定，試樣的均勻性較好。試驗結果還表明，試樣的下屈服點隨自然時效時間的延長而下降。2.2 采樣頻率和拉伸速率對鋼筋拉伸性能的影響按照GB/T 228.1—2010數(shù)據(jù)采樣頻率計算公式A.2計算的最小數(shù)據(jù)采樣頻率約為10 s-1，試樣為3、4、5和6號。上海金屬 2018年6期2018-11-27
- 橫紋金蛛卵袋絲的力學行為與生物學功能之間的關系
初始的彈性區(qū)、屈服點、屈服區(qū)和上揚的加強區(qū)及斷裂點組成；卵袋內層絲(圖2)的力學行為與卵袋框絲不同，由初始的彈性區(qū)、屈服點或很小的屈服區(qū)、較平緩的加強區(qū)及斷裂點組成，對屈服區(qū)投入很??；而卵袋外覆蓋層絲被(圖3)的力學行為與卵袋內層絲相似，但曲線表現(xiàn)較為平緩，無明顯的屈服點。圖1 橫紋金蛛卵袋框絲拉伸力學行為Fig. 1 Tensile behavior of the scaffolding silk from egg-case of Argiope bru四川動物 2018年5期2018-10-29
- 在線機械性能檢測系統(tǒng)在冷軋帶鋼生產(chǎn)中的應用
提供拉伸強度和屈服點的連續(xù)和可靠值的測量[1]。只有通過該系統(tǒng)，用戶才能直接在生產(chǎn)過程中進行改變或者優(yōu)化后續(xù)的處理步驟。1 系統(tǒng)結構1.1 工作原理在線機械性能檢測系統(tǒng)是一種基于電磁感應原理的測量系統(tǒng)，用于對鐵磁性鋼帶的機械特性進行自動、無損檢測[2]?；趯т摰闹芷谛源呕约霸趲т搩蓚仁Ｓ啻艌鰪姸忍荻?，分析得出測量結果。通過使用該系統(tǒng)，對鋼卷的機械性能質量進行了完全的記錄。每個傳感器構成一個磁化線圈。為了冷卻，線圈浸沒在變壓器油中，所產(chǎn)生的熱量經(jīng)由冷自動化儀表 2018年9期2018-09-15
- 擺錘刀刃半徑對沖擊試驗結果的影響
刃半徑，對不同屈服點的材料，在相同條件下，對標準試樣缺口的應力狀態(tài)進行了動態(tài)模擬，分析了擺錘刀刃半徑對沖擊試驗結果的影響。1 試驗材料與方法試驗選用屈服強度為150 MPa～1 100 MPa以內的各類可制作成沖擊試樣標準尺寸的樣品，沖擊試樣長55 mm，橫截面為10 mm×10 mm方形截面。沖擊試驗按照GB/T 229-2007[3]進行，缺口為V型，擺錘刀刃采用2 mm和8 mm兩種，試驗溫度為0℃。2 建立數(shù)值仿真模型2.1 材料模型采用合理的材料質量安全與檢驗檢測 2018年4期2018-08-16
- 不同硬巖破裂失穩(wěn)聲發(fā)射及b值動態(tài)特征實驗研究
變形。應力達到屈服點以后，中砂巖試件表現(xiàn)出較強的延性，仍能保持較高強度，經(jīng)受較大變形。粉砂巖的本構關系也較好地呈現(xiàn)了一定的階段性特征，但試件在屈服應力后的承載能力和吸收彈性能的能力較中砂巖強。花崗巖在峰值應力前的階段特征不太明顯，試件單軸抗壓強度很高，但峰后階段應力跌落速度很快，表現(xiàn)出強度高、脆性大的特點。表1 巖石基本物理力學參數(shù)圖1 不同種類硬巖應力-應變曲線本文所研究的三種巖石試樣代表不同強度和脆性系數(shù)的硬巖。通過分析可以得出，對于低強度、低脆性系數(shù)中國礦業(yè) 2018年7期2018-07-12
- 基于多目標拓撲優(yōu)化的復合低屈服點鋼阻尼器減震性能分析
豐碩的成果。低屈服點金屬阻尼器是各種耗能器中構造簡單、滯回性能穩(wěn)定、造價低廉、力學模型較明確的一種被動耗能裝置，其利用金屬不同形式的塑性滯回變形來消耗能量，在進入塑性狀態(tài)后具有良好的滯回特性，因而被用來制造不同類型和構造形式的耗能阻尼器[1]。Kelly等[2]首次提出了安裝金屬耗能器耗能減震的概念并進行了相關的試驗研究后，各國學者提出并研究出了各種形式的低屈服點金屬阻尼器，如U形鋼板阻尼器、錐形鋼阻尼器、剪切屈服型鋼阻尼器、軸向屈服型阻尼器等。日本Kaj振動與沖擊 2018年8期2018-05-02
- 建筑工程鋼筋材料檢測的相關問題和建議探究
解，會導致對下屈服點進行測定時出現(xiàn)一定的誤差。如果呈現(xiàn)出兩個或者兩個以上的谷值應力，就應舍去第一個極小的谷值應力不計，并將其余的谷值應力中的最小值斷定為下屈服強度[2]。因此，在對屈服點的具體強度進行測定時，只有通過標準規(guī)定的方法進行使用，才能夠使實驗的準確性得以保證。(2)經(jīng)常性的運行試驗機，就會使拉伸的夾具受到磨損以及楔形夾具的斜面存有一定的鐵銹污漬，從而使鋼筋在受到拉力的時候，出現(xiàn)打滑的現(xiàn)象，同時，鋼筋之間的夾持部分還會發(fā)出響聲，并同時出現(xiàn)應力下降的環(huán)球市場 2017年30期2017-12-07
- 采用低屈服點金屬的可置換式鋼節(jié)點減震分析*
24)?采用低屈服點金屬的可置換式鋼節(jié)點減震分析*何浩祥1,2, 陳 奎1, 李瑞峰1(1．北京工業(yè)大學工程抗震與結構診治北京市重點實驗室 北京，100124)(2．首都世界城市順暢交通北京市協(xié)同創(chuàng)新中心 北京，100124)傳統(tǒng)鋼結構節(jié)點設計通常不能充分達到預期抗震要求，而以梁端削弱型梁柱節(jié)點雖然能夠初步實現(xiàn)“強柱弱梁”，但可能在削弱區(qū)產(chǎn)生局部屈曲和整體側移，在強震下安全儲備不足。針對此問題，基于可恢復功能減震結構的理念，提出采用低屈服點金屬的梁端削弱更振動、測試與診斷 2016年6期2017-01-09
- 考慮應變硬化的混合彈塑性接觸模型
但是,該模型在屈服點出現(xiàn)接觸載荷的跳變[5];Zhao等對CEB模型進行了修正,提出彈性-彈塑性-完全塑性3種變形狀態(tài)的接觸模型(簡稱ZMC模型)[6]。為了使ZMC模型的彈性區(qū)域和完全塑性區(qū)域連續(xù)、光滑地過渡,趙永武等提出對變形和力之間的關系使用三次函數(shù)進行插值[7];類似地,Brake[8]采用Hermite多項式對這一狀態(tài)進行描述。然而,以上2個函數(shù)均屬于高階,這將會導致彈塑性階段的平均接觸壓力和法向變形量之間的關系出現(xiàn)振蕩。為了解決此問題,徐超等在西安交通大學學報 2016年2期2016-12-21
- 鋼鐵的化學成分知識（一）
中含碳量增加，屈服點和抗拉強度升高，但塑性和沖擊性降低，當碳含量超過0.23%時，鋼的焊接性能變壞，因此用于焊接的低合金結構鋼，含碳量一般不超過0.20%。碳量高還會降低鋼的耐大氣腐蝕能力，在露天料場的高碳鋼就易銹蝕;此外，碳能增加鋼的冷脆性和時效敏感性。二、硅(Si)：在煉鋼過程中加硅作為還原劑和脫氧劑，所以鎮(zhèn)靜鋼含有0.15%～0.30%的硅。如果鋼中含硅量超過0.50%～0.60%，硅就算合金元素。硅能顯著提高鋼的彈性極限，屈服點和抗拉強度，故廣泛用新疆鋼鐵 2016年4期2016-02-19
- 低屈服點鋼板剪力墻梁柱剛接與梁柱鉸接對比分析
的連接方式對低屈服點鋼板墻結構的耗能、強度、變形都有著較大的影響，只有對這些參數(shù)進行深入研究，才能使結構具有最佳的承載力、延性和耗能能力。因此，對于低屈服點鋼板墻的參數(shù)分析是十分重要的。文運用ANSYS軟件對框架梁柱剛接與鉸接、剪力墻板與周邊框架固支和簡支、2種情況下的結構抗震性能進行了研究，主要研究內容包括極限承載力、初始剛度、延性、能量耗散系數(shù)和不同加載荷載級下的滯回環(huán)特性。關鍵字 低屈服點鋼板剪力墻；滯回性能；耗能性能本小節(jié)的模型尺寸：框架梁的截面尺建筑工程技術與設計 2015年28期2015-10-21
- 低屈服點鋼材LYP100循環(huán)加載試驗
別.近年來，低屈服點鋼材由于耗能能力強，在鋼結構抗震中得到了廣泛應用［10］.Dusicka等［11］研究了低屈服點鋼材LYP100在不同應變速率下的循環(huán)加載性能，結果顯示低屈服點鋼材的循環(huán)硬化要明顯高于普通鋼材，最大循環(huán)應力達到屈服強度的4.8倍，而普通鋼材最大只有2倍.試驗結果表明，低屈服點鋼的循環(huán)本構與普通鋼材的循環(huán)本構存在較大差異.而現(xiàn)有對低屈服點鋼材循環(huán)試驗的研究，主要考察材料的疲勞性能［12-13］，缺乏對滯回關系的研究.因此有必要對低屈服點鋼浙江大學學報（工學版） 2015年8期2015-08-10
- 名詞解釋
屈服點(σs) 鋼材或試樣在拉伸時，當應力超過彈性極限，即使應力不再增加，而鋼材或試樣仍繼續(xù)發(fā)生明顯的塑性變形，稱此現(xiàn)象為屈服，而產(chǎn)生屈服現(xiàn)象時的最小應力值即為屈服點。設Ps為屈服點s處的外力，F(xiàn)o為試樣斷面積，則屈服點σs=Ps/Fo(MPa)，MPa 稱為兆帕等于 N(牛頓)/mm2，(MPa=106Pa，Pa:帕斯卡 =N/m2)屈服強度(σ0.2) 有的金屬材料的屈服點極不明顯，在測量上有困難，因此為了衡量材料的屈服特性，規(guī)定產(chǎn)生永久殘余塑性變形等制造技術與機床 2015年1期2015-01-27
- 雙軸拉伸下ETFE薄膜材料力學性能
到雙軸應力時的屈服點，利用單軸拉伸時的屈服點驗證Mises屈服準則的適用性；計算雙軸拉伸試驗時的彈性模量和泊松比，并與單軸拉伸試驗結果進行比較.1 雙軸拉伸試驗方法參照文獻［10］，對ETFE薄膜進行雙軸拉伸試驗.試驗時室溫為20℃，拉伸試樣為日本旭硝子玻璃股份有限公司生產(chǎn)的厚度為200，250μm的兩種ETFE薄膜.對每種厚度的ETFE薄膜分別進行5組應力比的雙軸拉伸試驗，試樣應力比分別為1∶0，0∶1，1∶1，1∶2，2∶1，每組試驗重復5次.試驗設備建筑材料學報 2014年4期2014-10-12
- 極低屈服點鋼在密肋壁板結構中的減震控制研究
開發(fā)出了各種低屈服點軟鋼耗能阻尼器，并按其屈服強度可以劃分為100 MPa、160 MPa和225 MPa，將低于100 MPa的低屈服點鋼又稱為極低屈服點鋼。新日鐵早在1989年有文獻[1]報道其研制出屈服強度低于100 MPa的極低屈服點鋼。到1998年已經(jīng)用屈服強度分別為100 MPa和225 MPa的鋼板做成三種類型的抗震阻尼器應用于高層建筑結構的抗震設計[2]。日本的Kiyoshi TANAKA等[3]對極低屈服點鋼剪切板耗能器進行了滯回性能試驗振動與沖擊 2014年5期2014-09-05
- 基于石蠟基油的鋰基潤滑脂流變性研究
彈區(qū)終點也稱為屈服點，它對應的應變邊界值為γL，對應的應力稱為屈服應力τy；G′=G″的交點叫做流動點，此時儲存模量和損耗模量達到平衡，標志著潤滑脂從以彈性為主向以黏性為主的轉變，此時的應力稱為流動應力τf。當τ圖2 屈服點的應變和應力與基礎油黏度的關系■—應變； 應力圖3 流動點的應變和儲存模量與基礎油黏度的關系■—應變； 儲存模量由圖2和圖3可見：隨鋰基潤滑脂基礎油黏度增大，達到屈服點的應變增大，而屈服應力先增大后減小，在400SN的黏度下達到最大；達石油煉制與化工 2014年6期2014-09-05
- 土樣三軸多級剪的剪?？刂品椒ㄑ芯?/a>
2所示，a點為屈服點（初始屈服），oaf線是理想塑性材料的應力應變曲線，oabcd線為應變硬化型材料曲線，b、c點為相繼屈服點，d點為破壞點，oabce線為應變軟化型材料曲線，e點為破壞點。按照標準規(guī)定，當測力計讀數(shù)達到穩(wěn)定或出現(xiàn)倒退時停止剪切，試樣會出現(xiàn)較大的難以恢復的塑性變形（有的試樣可能直接被剪斷），第2級圍壓試樣的狀態(tài)跟第1個試樣有較大的差別，直接導致試驗的結果跟實際情況有較大的差別。如果用1個試樣在第1級圍壓下剪切到圖2的a點跟c點之間的某一點b江蘇科技信息 2014年9期2014-01-25
- 低屈服點鋼阻尼器在高速鐵路簡支梁橋中的應用研究
速鐵路橋梁用低屈服點鋼減震榫為了滿足列車高速運行的安全性和舒適度指標，高速鐵路橋梁設計時，對于上部梁體到下部橋墩和基礎都偏重于剛度的考慮。或者說，高速鐵路橋梁沿用了傳統(tǒng)鐵路橋梁普遍采用的重力式橋墩，這種橋墩造價低，與我國當前的經(jīng)濟發(fā)展水平相當。重力式橋墩由于橋梁的剛度大，基頻高，地震力的數(shù)值較大，在罕遇地震條件下，為實現(xiàn)延性設計的目標，就必須采用鋼筋混凝土橋墩，但由于橋墩截面尺寸大，即使采用最小配筋率，在罕遇地震作用下橋墩不可能進入塑性狀態(tài)，在遭遇強烈地震鐵道建筑 2013年6期2013-05-04
- 金納米管力學性能的分子動力學模擬*
其所對應的點為屈服點，屈服強度反映了材料對力作用的承受能力.圖2 不同晶向金納米管拉伸與壓縮的應力-應變曲線屈服點把應力-應變曲線分成了兩部分如圖2，一部分是屈服點之前的彈性階段，一部分是屈服點之后的塑性階段，這主要是由于不同階段的變形機制不同.在彈性階段，由于表面應力的存在使得拉伸載荷或壓縮載荷未超出金納米管的彈性限度;在屈服點處應力下降，這是因為此時部分晶格由于載荷的作用不再按規(guī)則的fcc結構排列，位錯開始發(fā)射，納米管在拉伸或壓縮載荷下積累的能量隨著位物理學報 2013年6期2013-02-25
- 酸堿處理對天蠶絲結構與性能的影響
線存在較明顯的屈服點，屈服點較低，并且屈服點之后拉伸曲線較為平緩.這是因為大分子基原纖排列不規(guī)整，無定形區(qū)比較大，纖維的橫向聯(lián)系較為松散，易被外力破壞，從而形成較低的屈服點；無定形區(qū)的大分子取向度較低，具有較高的拉伸變形能力，從而形成屈服點之后平緩的拉伸曲線.酸堿處理同樣影響材料屈服點的位置：經(jīng)酸處理后，屈服點位置升高，屈服伸長和屈服應力增加，因為在拉伸初期，酸能促使纖維大分子間發(fā)生重結晶，使其模量增加，但由于大分子間氫鍵受到破壞，使得纖維斷裂強度和伸長下中原工學院學報 2012年4期2012-12-20
- 發(fā)生不連續(xù)屈服的鈦合金高溫變形研究進展
現(xiàn)狀，介紹了下屈服點前、后的流動曲線特性；分析了影響不連續(xù)屈服的主要因素、不連續(xù)屈服發(fā)生的相關機理；探討了發(fā)生不連續(xù)屈服的鈦合金高溫變形機制和考慮不連續(xù)屈服現(xiàn)象時鈦合金高溫變形的本構模型構建；并在此基礎上提出了當前研究中存在的不足和值得進一步研究的內容。不連續(xù)屈服；鈦合金；高溫變形；變形機理；本構模型Abstract:The discontinuous yielding behavior is one of the important phenomenas中國有色金屬學報 2012年7期2012-09-29
- 高精擰緊工具在發(fā)動機裝配中的應用
，主要與材料的屈服點有關，與連接的軟硬程序及摩擦系數(shù)有些許關系。圖7 彈性變形曲線圖對高強度等級的材料，力率會有一個明顯的下降，即曲線變平。而對低強度等級的材料，這個趨勢并不明顯。最終螺栓都會斷裂。從屈服點開始到螺栓斷裂轉過的角度，與夾緊長度關系非常大，一般來說是在幾百度的范圍內。1.3 擰緊方法的分類ATLAS 擰緊工具擰緊方法的分類——按工具控制方式分有兩類：一是，基于扭矩或角度的方式。其中，在彈性范圍內的，有扭矩控制，角度控制，連接控制；超出彈性范圍裝備制造技術 2012年7期2012-08-29
- V-H荷載空間中樁基破壞包絡線特性數(shù)值分析
-H荷載面上的屈服點。圖2為樁基在V-H荷載面中的屈服點分布，將所有的屈服點連接便可得到組合荷載作用下樁的承載力屈服包絡線。在荷載傾角θ=0°情況下，樁頂發(fā)生150 mm沉降，豎向荷載達到4 235 kN，約占極限豎向承載力的92%。圖2 V-H荷載空間樁基屈服包絡線在荷載傾角θ=10°情況下，樁同時承受豎向和水平方向的荷載，水平方向的荷載使樁頂產(chǎn)生水平位移;較小荷載水平分量造成的樁前上部局部區(qū)域內土壓力的增加對樁的豎向承載特性影響很微小，基樁的傾斜荷載-鐵道勘察 2012年2期2012-08-06
- 天鐵1750mm熱軋帶鋼減薄軋制試驗
試驗，測試其上屈服點Reh（MPa）、下屈服點Rel（MPa）、抗拉強度Rm、延伸率A，并計算減薄前后的屈服點差值、抗拉強度和延伸率的變化情況，具體結果如表3所示。表3 減薄軋制前后力學性能對比表由表3可知，經(jīng)過減薄軋制，板卷機械性能滿足目標厚度的性能要求，通過一定的平整延伸率控制，使板卷性能得到一定的調控。當平整延伸率控制在1.2%～3.0%時，帶鋼減薄后，上下屈服點波動范圍減小，基本可以消除屈服點伸長，帶鋼的抗拉強度略有增加，延伸率略有降低，幅度均不大天津冶金 2012年6期2012-05-16
- 《建筑鋼結構進展》09/2021帶支撐的方鋼管柱與桁架梁十字形節(jié)點試驗研究