煙溫
- 生物質(zhì)振動爐排鍋爐SNCR脫硝反應(yīng)溫度窗口位置確定方法研究
外,脫硝效率將隨煙溫的偏離快速降低。在實際運行過程中,爐內(nèi)溫度會隨鍋爐負荷、燃料來源、受熱面換熱效率等多種因素的變化而改變,尤其是燃料的變化,很容易導(dǎo)致脫硝反應(yīng)的最佳溫度窗口位置發(fā)生變化,甚至大幅偏離原始設(shè)計位置。此外,由于爐排周期性振動的緣故,爐內(nèi)煙溫與NOx生成還額外呈現(xiàn)分鐘級別的周期性波動,加之還原劑與煙氣混合的均勻性無法保證,極易造成脫硝效率受到影響,很多電廠只能依靠大幅提高氨氮摩爾比來實現(xiàn)NOx達標(biāo)排放,這無疑是極不經(jīng)濟的。因此,如何獲取溫度窗口
能源研究與利用 2023年6期2024-01-04
- 亞臨界鍋爐熱水再循環(huán)系統(tǒng)提升SCR 入口煙溫的技術(shù)實踐
低，脫硝裝置入口煙溫將降至300 ℃以下，為避免脫硝催化劑失去活性，脫硝裝置需要退出運行，導(dǎo)致氮氧化物排放超標(biāo)，機組調(diào)峰中止。當(dāng)前在火電燃煤機組實現(xiàn)深度調(diào)峰的大背景下，SCR 系統(tǒng)在超低負荷或全負荷下可否正常投入是燃煤電廠必須要面對和解決的重要問題。當(dāng)SCR 入口煙溫低于脫硝催化劑要求的最低溫度時，催化劑會有失效，NOx排放將提高超出國家環(huán)保要求，調(diào)峰運行將受到嚴(yán)重制約，因此，針對深度調(diào)峰期間，脫硝裝置無法投入的機組，需要進行提高脫硝裝置入口煙溫改造[2]
科技創(chuàng)新與應(yīng)用 2023年23期2023-08-21
- 燃煤煙氣冷凝節(jié)水及余熱回收熱力學(xué)分析
3/h，設(shè)計進口煙溫為130 ℃，進口處煙氣成份(干態(tài))φ(N2)為80.73 %、φ(CO2)為12.43 %、φ(O2)為6.55 %、φ(SO2)為0.288 %。由于脫硫塔前煙氣溫度為130 ℃，可采用低溫省煤器回收部分余熱，用于暖風(fēng)器或返回回?zé)嵯到y(tǒng)，回收熱量為煙氣顯熱，煙氣降溫幅度與煙氣酸露點相關(guān)。脫硫塔出口為飽和濕煙氣，煙氣含濕量較大且煙氣潛熱較多，在對煙氣進行冷凝的同時，部分潛熱會進入冷凝水中，這部分熱量沒有得到有效利用。通過分析脫硫前后煙氣
動力工程學(xué)報 2022年10期2022-10-19
- 生物質(zhì)循環(huán)流化床鍋爐低過壓差變化的分析與技術(shù)改進建議
廠對鍋爐尾部入口煙溫的變化進行了較長時間的跟蹤與分析，總結(jié)了積灰的變化規(guī)律如下：啟動初期，如果尾部低過區(qū)域用水沖洗，因為水沖洗后尾煙受熱面表面比較干凈，低過吸熱量增多，在該期間，就會出現(xiàn)低過金屬壁溫偏高，低過出口蒸汽溫度偏高（達488～500℃），而由于低過吸熱量較大，低過區(qū)域的煙溫并沒有多高，一般為640～670℃之間。隨著鍋爐運行時間的增長，一般第7-10天就會出現(xiàn)低過出口蒸汽溫度下降，入口煙溫上升的趨勢，這說明低過受熱面表面上已經(jīng)開始聚積了沉積灰，由
科學(xué)與信息化 2022年18期2022-09-26
- 燃燒沼氣對加熱爐相關(guān)性能影響研究
燃料對加熱爐各段煙溫和熱效率的影響。1 加熱爐簡介1.1 加熱爐結(jié)構(gòu)參數(shù)及燃料特性以燃燒LNG的三段式步進式加熱爐為研究對象，加熱爐預(yù)熱段L1=12 m，加熱段L2=10 m，均熱段L3=10 m，爐寬W=13.5 m，預(yù)熱段爐高H1=0.7 m，加熱段爐高H2=1.8 m，均熱段爐高H3=1.65 m。加熱爐采用端進端出的出料方式，鋼坯在爐內(nèi)采用單排放料、側(cè)加熱，加熱爐加熱能為83 t/h，加熱鋼種為普碳鋼，鋼坯尺寸為0.15 m×0.15 m×12 m
智能城市 2022年6期2022-08-31
- 燃煤電廠脫硫廢水蒸發(fā)濃縮過程的熱平衡研究
量、蒸發(fā)量和出口煙溫的關(guān)系，用以指導(dǎo)廢水蒸發(fā)系統(tǒng)的工藝設(shè)計。1 熱平衡計算噴淋塔循環(huán)蒸發(fā)脫硫廢水，可以實現(xiàn)脫硫廢水濃縮減量。從原理上講，抽取脫硫塔入口不飽和高溫?zé)煔膺M入濃縮塔，在濃縮塔內(nèi)，煙氣與霧化狀態(tài)的脫硫廢水液滴充分接觸和換熱，一部分廢水變?yōu)樗魵猓俦粺煔鈳牒罄^的脫硫塔內(nèi)。煙氣中所能攜帶的水蒸氣總量通過飽和含濕量（H）衡量，即煙氣中水蒸氣分壓達到飽和分壓。一般大氣壓條件下，水蒸氣的飽和分壓主要受溫度影響。煙氣的含濕量計算公式為：式中：為煙氣的含濕量
中國資源綜合利用 2022年7期2022-08-08
- 燒結(jié)終點溫度控制對余熱發(fā)電的影響
同導(dǎo)致大煙道的排煙溫度及熱量不同，在熱量平衡的情況下，大煙道排煙的熱量增減直接反饋在進入環(huán)冷機的燒結(jié)礦熱量增減上，兩者熱量總和基本保持一致。工況分析如表2。由于280 m2燒結(jié)新安裝大煙道余熱回收鍋爐，分析中將大煙道余熱鍋爐產(chǎn)汽熱量折算，計算出原實際排煙溫度（不安裝大煙道余熱鍋爐的情況下）。表2 280m2燒結(jié)2個常見工況余熱分布表3 燒結(jié)終點溫度對余熱回收的影響為了進一步研究終點溫度變化對余熱回收的影響，聯(lián)合廣州能源研究所研究人員對燒結(jié)機參數(shù)進行測試研究
冶金動力 2022年3期2022-06-24
- 超臨界鍋爐省煤器旁路復(fù)合熱水再循環(huán)提升SCR入口煙溫技術(shù)應(yīng)用研究
低，脫硝裝置入口煙溫將降至300 ℃以下，為避免脫硝催化劑失去活性，脫硝裝置需要退出運行，導(dǎo)致氮氧化物排放超標(biāo)，機組調(diào)峰中止。因此，針對深度調(diào)峰期間，脫硝裝置無法投入的機組，需要進行提高脫硝裝置入口煙溫改造。提高脫硝裝置入口煙溫的主要技術(shù)包括省煤器外部煙氣旁路［7］、省煤器內(nèi)部煙氣旁路、熱水再循環(huán)、省煤器給水旁路、分級省煤器［8-9］、附加高溫加熱器［10］等。絕大多數(shù)燃煤機組通過優(yōu)化設(shè)計選擇單一技術(shù)方案即可實現(xiàn)機組深度調(diào)峰期間脫硝裝置入口煙溫提升至工作溫
山東電力技術(shù) 2022年5期2022-06-03
- 垃圾焚燒廠余熱鍋爐技術(shù)改造情況分析
度，尤其是過熱器煙溫，從而降低過熱器金屬壁面溫度；二是采取表面防腐措施，即采用抗腐蝕性更好的受熱面管材或在基材表面敷設(shè)防腐涂層，如堆焊、熱噴涂、重熔等，提高余熱鍋爐受熱面的防腐性能，大幅降低高溫腐蝕風(fēng)險，保證余熱鍋爐的長周期穩(wěn)定運行[3]。本文以某一垃圾焚燒廠余熱鍋爐技術(shù)改造為例，圍繞余熱鍋爐高溫防腐的需求，介紹余熱鍋爐技改措施，對比余熱鍋爐技改前后的運行參數(shù)，分析余熱鍋爐技術(shù)改造高溫防腐效果，為后續(xù)垃圾焚燒廠余熱鍋爐技術(shù)改造提供案例參考和現(xiàn)實依據(jù)。1 垃
機電工程技術(shù) 2022年3期2022-05-12
- 600MW超臨界機組優(yōu)化調(diào)整降低煤耗分析
中所有出入口處的煙溫均下降，同時排煙溫度也會有明顯下降，這使得鍋爐的熱效率提高，機組的耗煤量會相應(yīng)減少。本文所述鍋爐具有對流特性，如鍋爐負荷下降則燃煤量與內(nèi)部傳熱量、爐膛出口處的煙氣溫度均下調(diào)，由此促使對流受熱區(qū)域的傳熱溫差縮小、煙溫下降。所以，減輕鍋爐負荷省煤器出口處的煙氣與排煙的實際溫度會降低，此時機組因為排煙造成的熱量損失也會減少。煤種。機組運行中，如改變煤種會引起煙氣物理特性的明顯變化，繼而對機組換熱效果帶來影響，引發(fā)煙溫變化。煤炭的眾多成分，對S
電力設(shè)備管理 2022年23期2022-02-11
- 某垃圾焚燒發(fā)電廠省煤器積灰、結(jié)焦問題解決分析
灰、結(jié)焦嚴(yán)重，排煙溫度偏高，運行25-30天左右，需停爐處理，否則將影響鍋爐長周期運行（見圖1）。圖1 過熱器積灰、結(jié)焦情況通過對運行情況分析，確定主要原因是由于入爐垃圾熱值較高，垃圾處理量偏大，爐膛出口煙氣溫度過高，導(dǎo)致積灰位置由過熱器移至高溫省煤器處，省煤器清灰裝置清下的灰渣，可能會導(dǎo)致下方的空預(yù)器堵塞，從而堵塞整個尾部煙道，造成鍋爐停運檢修，甚至頻繁更換省煤器[1-2]。電廠前期運行措施是停止運行高壓加熱器，把給水溫度從設(shè)計溫度150℃降低至103℃
科技創(chuàng)新與應(yīng)用 2021年28期2021-10-14
- 660 MW切圓燃燒塔式鍋爐煙溫偏差機理數(shù)值模擬
造成的流速不均和煙溫偏差方面，將進一步造成受熱管內(nèi)汽溫偏差與局部的超溫爆管，引發(fā)鍋爐運行的安全問題[7-9]。一般來說，塔式鍋爐煙溫偏差與汽溫偏差相較于Π型鍋爐都偏小，這主要是由于塔式鍋爐的受熱面布置在豎直煙道內(nèi)，鍋爐內(nèi)高溫?zé)煔獾牧鲃痈鶆?。然而，塔式鍋爐實際運行過程中仍存在煙溫偏差較大等問題[10-11]。相較直接試驗法，數(shù)值分析方法在大型電站鍋爐研究中具有投入成本低、效率高以及量化分析等優(yōu)勢。Tian等[12]模擬了某四角切圓Π型鍋爐，發(fā)現(xiàn)爐膛上部煙氣
潔凈煤技術(shù) 2021年4期2021-09-03
- 墻式燃盡風(fēng)水平擺角及風(fēng)量偏置對四角切圓鍋爐煙溫偏差影響的模擬與試驗研究
改善切圓鍋爐出口煙溫偏差，國內(nèi)外學(xué)者開展了豐富的研究，主要技術(shù)手段如優(yōu)化受熱面布置形式（大屏過熱器與末級過熱器之間管道由交叉改為平行）［7］、主燃燒區(qū)二次風(fēng)反切［8］、調(diào)整燃燒器擺角［9］等。與此同時，為達到國家環(huán)保要求，低氮燃燒技術(shù)也廣泛應(yīng)用于燃煤電站鍋爐，其中燃盡風(fēng)技術(shù)是火電廠燃煤鍋爐采用深度空氣分級低NOx燃燒技術(shù)的重要方法之一［10-14］。調(diào)整燃盡風(fēng)以達到減小爐膛出口部分殘余旋轉(zhuǎn)動量，使得水平煙道煙速分布更加均勻，是解決四角切圓鍋爐殘余旋轉(zhuǎn)帶來熱
湖北電力 2021年3期2021-08-23
- 城市生活垃圾焚燒發(fā)電廠余熱鍋爐過熱器運行參數(shù)分析
控制過熱器的進口煙溫來降低過熱器的金屬壁面溫度，讓過熱器在低腐蝕溫度區(qū)域運行；二是采用抗腐蝕性更好的換熱管材質(zhì)來應(yīng)對，特別是近兩年堆焊技術(shù)、火焰噴涂技術(shù)、激光熔覆等防腐技術(shù)的應(yīng)用，使鍋爐參數(shù)的提升提供了保障。通過跟蹤國內(nèi)次高溫次高壓的垃圾焚燒余熱爐的運行情況，對運行數(shù)據(jù)分析整理來推導(dǎo)出過熱器（以高溫過熱器、中溫過熱器為研究對象）的高溫?zé)煔猸h(huán)境，分析過熱器的換熱面溫度隨運行時間的推移而發(fā)生的影響，與之對應(yīng)的減溫噴水量的變化趨勢，及與過熱器煙溫的關(guān)聯(lián)性；分析不
機電工程技術(shù) 2021年5期2021-06-24
- 基于相變凝聚傳熱的深度減排研究與應(yīng)用
后煙氣溫度(簡稱煙溫)的影響。通過煙氣冷凝器(Flue Gas Condenser， FGC)表面相變凝聚傳熱以達到降低可凝結(jié)顆粒物排放的目的。1 吸收塔出口煙溫影響因素研究經(jīng)吸收塔噴淋后的煙氣為飽和濕煙氣或近飽和濕煙氣，在煙氣溫度降低過程中，伴隨著水蒸氣凝結(jié)，其釋放的熱量包括兩部分：一部分為物理顯熱；一部分為汽化潛熱，其中汽化潛熱占總熱量的85%～90%。吸收塔出口煙溫一般在47～60 ℃，其決定了相變凝聚過程中的煙氣溫降及換熱量的大小，進而對設(shè)備換熱面
東北電力技術(shù) 2021年3期2021-04-08
- 火電廠并網(wǎng)脫硝和低負荷脫硝的技術(shù)現(xiàn)狀
行時間。催化劑在煙溫為305℃（對應(yīng)約300 MW負荷）條件下可安全穩(wěn)定運行，催化劑在煙溫為280℃條件下運行時會導(dǎo)致活性緩慢下降。在運行時間不超過3.0 h的條件下，可以通過升高機組負荷的方式使得催化劑性能恢復(fù)[4]。1.2 優(yōu)化啟動配煤應(yīng)在機組啟動期間優(yōu)化配煤，如采用高揮發(fā)分煤、低硫煤，以降低NOx生成量和最低噴氨溫度。1.3 提高鍋爐水側(cè)溫度1）在鍋爐上水時投入輔汽加熱除氧器，提高除氧器出口水溫至最高允許溫度，避免鍋爐本體尤其是省煤器區(qū)域在啟動初期出
江西電力 2021年10期2021-03-30
- 300 MW機組鍋爐低負荷下再熱汽溫和脫硝入口煙溫提升方案研究
熱汽溫和脫硝入口煙溫偏低的問題嚴(yán)重影響了機組低負荷工況下的安全經(jīng)濟運行和調(diào)峰能力，解決上述問題已經(jīng)成為電廠的當(dāng)務(wù)之急。本文主要根據(jù)電廠目前實際運行參數(shù)、設(shè)備狀態(tài)以及燃用煤質(zhì)，針對低負荷下再熱汽溫和脫硝入口煙溫偏低的問題進行綜合分析，提出低負荷下再熱汽溫和脫硝入口煙溫提升的解決思路及推薦改造方案，保證機組低負荷下蒸汽參數(shù)、煙氣溫度等參數(shù)滿足運行要求，實現(xiàn)機組鍋爐在低負荷下安全、穩(wěn)定運行。1 鍋爐目前存在的問題目前機組鍋爐主要存在低負荷下再熱汽溫和脫硝入口煙溫
東北電力技術(shù) 2021年12期2021-02-14
- 轉(zhuǎn)爐二次除塵燒布袋的原因及解決措施
轉(zhuǎn)爐二次除塵進氣煙溫高的原因1）兌鐵水時會出現(xiàn)煙溫高的情況，尤其是轉(zhuǎn)爐加入的廢鋼含有大量的油等易燃物時，兌鐵過程中煙溫增加較快。2）在冶煉中期發(fā)生大的噴濺，會出現(xiàn)煙溫高的情況。3）濺渣時由于一次除塵轉(zhuǎn)速低，也會出現(xiàn)煙溫高的情況。6 燒布袋的原因煉鋼廠二次除塵燒布袋的原因是高溫收縮除塵器布袋。高溫?zé)煔鈱Τ龎m器布袋的一種損害是高溫收縮，雖然每種濾料的使用溫度不同，但當(dāng)煙氣溫度超過其使用溫度后，如其徑向收縮率過大，會使除塵器布袋在長度方向上尺寸變短，除塵器布袋袋
山西冶金 2021年5期2021-01-27
- 燃煤電廠WGGH系統(tǒng)煙冷器堵塞的原因分析及在線治理對策
模塊串聯(lián)布置，將煙溫由150℃降至90℃。每列在第一二組模塊之間、第三四組模塊之間分上下兩層共布置4桿蒸汽吹灰器，廠家推薦吹灰壓力為1.0～1.5 MPa;第二部分為煙氣加熱器，布置在脫硫系統(tǒng)和煙囪之間的水平煙道上，通過煙氣加熱器將尾部煙氣(脫硫系統(tǒng)出口)加熱到80℃。機組脫硝系統(tǒng)采用SCR技術(shù)。該機組在運行過程中出現(xiàn)WGGH系統(tǒng)A/B列煙冷器換熱面堵塞現(xiàn)象，造成煙氣側(cè)差壓高，風(fēng)煙系統(tǒng)阻力增加，機組帶負荷受限。針對此問題，電廠積極開展項目攻關(guān)，結(jié)合堵塞機理
化工設(shè)計 2020年6期2021-01-08
- 燃煤煙氣脫氯對煙氣溫度的影響
存在水量過大導(dǎo)致煙溫降幅大，煙道壁面積灰等問題。煤中含有一定的氯元素，研究認為煤炭中的氯元素在含有大量微孔的鏡質(zhì)組中積聚，主要與煤的有機成分有關(guān)[6-8]。煤中的氯在燃燒過程中96%以上的氯元素釋放至燃煤煙氣中[9-10]，煙氣中的氯元素95%以上又以HCl的形式存在[11]，煙氣經(jīng)過濕法脫硫后，約90%以上的HCl被脫硫漿液吸收[12]。基于此，若是在煙氣進入脫硫塔前，能將煙氣中的HCl脫除，脫硫廢水流量就將大大減少。先前，課題組通過化學(xué)動力學(xué)模擬[13
吉林電力 2020年3期2020-07-10
- 煙氣“消白”改造項目設(shè)計參數(shù)的確定
，各地均提出了排煙溫度及含濕量的具體控制要求［13］。對于煙氣“消白”改造項目，煤質(zhì)水分、吸收塔入口煙溫及出口煙溫等設(shè)計參數(shù)的確定，直接影響系統(tǒng)設(shè)備選型及改造成本。常規(guī)改造項目設(shè)計參數(shù)的確定方法一般有以下2種。（1）通過現(xiàn)場摸底試驗確定設(shè)計參數(shù)。（2）根據(jù)機組歷史運行數(shù)據(jù)確定設(shè)計參數(shù)?，F(xiàn)場摸底試驗受試驗期間的煤質(zhì)成分、機組運行工況及氣象條件限制較大，而根據(jù)機組歷史運行數(shù)據(jù)，盲目采取最高歷史運行數(shù)據(jù)作為設(shè)計參數(shù)，改造成本較高。本文以江蘇某電廠630MW 機組
綜合智慧能源 2020年6期2020-06-30
- 600MW超臨界機組靈活性全負荷脫硝運行技術(shù)
，當(dāng)脫硝裝置入口煙溫低于下限值時SCR脫硝系統(tǒng)無法正常投運，導(dǎo)致氮氧化物排放嚴(yán)重超標(biāo)，因此實現(xiàn)全負荷脫硝達到超低排放成了技術(shù)難題。為了解決機組啟動并網(wǎng)前、低負荷及機組停運過程中SCR入口煙溫低于下限值的脫硝退出的問題，增設(shè)了煙氣旁路系統(tǒng)。在鍋爐點火前通過冷段抽汽工業(yè)供熱與#2高加投的運行優(yōu)化技術(shù)來提高給水溫度，結(jié)合脫硝煙氣旁路來提高鍋爐煙溫，根據(jù)實際運行應(yīng)用情況，在機組啟動并網(wǎng)前、機組停運過程中均實現(xiàn)全負荷脫硝，實現(xiàn)了機組全負荷工況下的脫硝投入，達到超低排
電力設(shè)備管理 2020年4期2020-05-14
- 再生銅煙溫控制的設(shè)計與實踐
。2 布袋除塵器煙溫控制布袋除塵器設(shè)計時首先應(yīng)確定布袋濾料的類型，因為濾料決定了除塵器的除塵效率，同時也是除塵器的主要使用成本。應(yīng)根據(jù)陽極爐煙氣性質(zhì)（煙氣腐蝕性、溫度、濕度、含氧量）和煙塵性質(zhì)（粒度、形狀、成分）、煙塵濃度等因素，來選擇合適的濾料。以上因素中，煙氣溫度尤為關(guān)鍵，它直接影響濾料的使用壽命和技術(shù)性能，其影響可用煙溫上限和煙溫下限來衡量。2.1 布袋除塵器煙溫上限常規(guī)的干式收塵設(shè)備中，布袋除塵器能承受的煙氣溫度較低，是因為其布袋濾料的工作溫度較低
銅業(yè)工程 2020年1期2020-04-22
- 寬負荷SCR脫硝系統(tǒng)的全負荷拓展技術(shù)探索
R脫硝反應(yīng)器入口煙溫；二是采用寬溫催化劑，提高催化劑低溫活性。通過這兩種方式可以拓寬脫硝系統(tǒng)的投入負荷，甚至有可能實現(xiàn)全負荷投入(并網(wǎng)前即投入)。改造熱力系統(tǒng)主要是以下幾種方式或者幾種方式的組合：(1) 增加省煤器煙道旁路，通過調(diào)整煙氣擋板的方式減少省煤器水吸熱量使SCR脫硝反應(yīng)器入口煙溫提升。(2) 增加省煤器水旁路，使部分給水直接進入水冷壁，減少給水在省煤器中吸熱。(3) 增加省煤器再循環(huán)水路。(4) 省煤器分級設(shè)置。將原省煤器分為兩級，一級留在SCR
發(fā)電設(shè)備 2020年2期2020-04-06
- 1 000 MW 超超臨界二次再熱燃煤機組煙氣余熱利用研究
可降低電除塵入口煙溫，提高除塵率，但由于煙氣露點溫度的限制，此種布置方式對煙氣熱量回收效果并不好，同時由于煙溫的降低，容易造成低溫省煤器堵灰，同時為保證送、引風(fēng)機穩(wěn)定運行，還需對相應(yīng)設(shè)備進行低溫防腐處理，故不推薦使用。方案Ⅱ裝置布置位置如圖2 所示，此種方式雖可解決低溫省煤器堵灰等問題，但無法降低煙溫，無法提高電除塵率，同時此種布置方式危險系數(shù)較高，一旦低溫省煤器發(fā)生泄漏，加熱介質(zhì)進入風(fēng)機，對機組安全運行不利，故也不能使用［3-4］。圖1 低溫省煤器布置方
山東電力技術(shù) 2019年10期2019-11-11
- 600MW超臨界機組并網(wǎng)后噴氨快速投入方法
程中不可避免存在煙溫低現(xiàn)象，導(dǎo)致脫硝噴氨不能盡快投入?，F(xiàn)行環(huán)保法規(guī)從機組并網(wǎng)開始對NOx排放進行考核，通過對機組啟動過程中重要操作進行優(yōu)化和調(diào)整，實現(xiàn)機組并網(wǎng)加負荷時間縮短，減少污染物排放。關(guān)鍵詞：超臨界;機組啟動;煙溫;脫硝噴氨引言伴隨著工業(yè)的發(fā)展，近年來環(huán)境污染問題越來越嚴(yán)重，世界上人們對環(huán)境污染越來越來越關(guān)注，特別是大氣環(huán)境污染更是重中這重。我國的環(huán)境污染問題也越來越嚴(yán)重，國家對環(huán)境污染的治理更加重視。對于燃煤電廠對大氣造成的污染主要二氧化硫及氮氧化
中國電氣工程學(xué)報 2019年21期2019-10-21
- 機組寬負荷脫硝系統(tǒng)正常投入方案
重點針對影響脫硝煙溫各因素的分析和研究，結(jié)合機組實際運行情況，對機組啟動和低負荷運行過程進行燃燒優(yōu)化。通過降低鍋爐啟動風(fēng)量、減少省煤器換熱、提高給水溫度的措施，達到機組并網(wǎng)后低負荷下投入脫硝系統(tǒng)以及在深調(diào)峰等寬負荷下保證脫硝系統(tǒng)正常運行?！娟P(guān)鍵詞】超臨界機組；鍋爐；脫硝；煙溫；調(diào)峰一、概述國電電力大同發(fā)電有限責(zé)任公司#9、#10機組為660MW燃煤汽輪發(fā)電機組，鍋爐為東方鍋爐（集團）股份責(zé)任公司設(shè)計制造的超臨界參數(shù)變壓直流爐，一次中間再熱、單爐膛、尾部雙煙
科學(xué)導(dǎo)報·科學(xué)工程與電力 2019年9期2019-10-20
- 空氣預(yù)熱器排煙溫度偏差分析
)。1 空預(yù)器排煙溫度存在問題#2鍋爐運行過程中，#1空預(yù)器排煙溫度(以下簡稱煙溫)較#2的偏高，最高偏差達20 ℃左右。通過調(diào)取該機組不同時間段的分散控制系統(tǒng)(DCS)數(shù)據(jù)，發(fā)現(xiàn)在空預(yù)器入口煙溫相差不大的情況下，2臺空預(yù)器出口煙溫存在較大偏差，空預(yù)器煙溫偏差見表1。2 空預(yù)器煙溫偏差問題診斷為分析#2機組2臺空預(yù)器煙溫偏差較大的原因，在450 MW工況下對#2機組2臺空預(yù)器進出口溫度場進行標(biāo)定，分析兩側(cè)煙溫偏差較大的原因。通過網(wǎng)格多點取樣法測得2臺空預(yù)器
綜合智慧能源 2019年6期2019-07-10
- 燃煤鍋爐全負荷脫硝技術(shù)的研究及應(yīng)用
負荷的省煤器出口煙溫設(shè)計，當(dāng)鍋爐低負荷運行時，省煤器出口煙氣溫度會低于下限值，無法滿足脫硝裝置的溫度要求。目前，火電機組基本參與調(diào)峰，這就造成鍋爐經(jīng)常會在低負荷段運行，而此時省煤器出口煙氣溫度偏低，過低的煙氣溫度不能滿足脫硝系統(tǒng)連續(xù)、穩(wěn)定的投運要求，導(dǎo)致NOX排放值超過國家排放標(biāo)準(zhǔn)。為了解決火電機組低負荷脫硝系統(tǒng)被迫退出運行的問題，國內(nèi)開展了大量的理論研究，并對相關(guān)設(shè)備進行改造，提高鍋爐煙溫適應(yīng)催化劑，但是仍然不能實現(xiàn)全負荷段脫硝投入運行。針對完成脫硝煙溫
浙江電力 2019年6期2019-07-10
- 某300MW機組20%TRL工況寬負荷脫硝技術(shù)改造方案探討
期間，SCR入口煙溫在292℃，故需要考慮對SCR系統(tǒng)進行全負荷脫硝研究。通常SCR裝置的最佳反應(yīng)溫度范圍為300～400℃，對于特定的裝置，催化劑的設(shè)計溫度范圍稍有變化，通常按照鍋爐正常負荷的省煤器出口煙溫設(shè)計，當(dāng)鍋爐低負荷運行時，省煤器出口煙氣溫度會低于下限值，無法滿足脫硝裝置的溫度要求。寬負荷脫硝技術(shù)一般分為兩類：(1)催化劑改造為低溫催化劑，使得催化劑能夠滿足低負荷時煙氣溫度的運行要求；(2)提高進入SCR煙氣的溫度，控制機組在任意負荷下反應(yīng)器中煙
山東化工 2019年3期2019-03-09
- 省煤器表面污染對SCR脫硝經(jīng)濟性的影響
下降。SCR反應(yīng)煙溫是隨機組負荷降低而降低的，因此在低負荷下由于煙溫低于SCR最低允許溫度導(dǎo)致SCR退出運行是目前國內(nèi)燃煤電站較普遍存在的問題[7]。鍋爐運行過程中，省煤器表面污染會影響脫硝反應(yīng)溫度，由于灰污層的導(dǎo)熱系數(shù)很低，熱阻很大，會降低受熱面的傳熱效果，直接影響省煤器出口煙溫和SCR系統(tǒng)的脫硝性能。同時鍋爐排煙溫度提高，鍋爐效率降低，嚴(yán)重的積灰或結(jié)渣對鍋爐的安全經(jīng)濟運行有很大的影響[8]。盡管國內(nèi)外學(xué)者關(guān)于鍋爐受熱面潔凈程度對鍋爐運行的影響進行了大量
發(fā)電設(shè)備 2018年6期2018-11-29
- 火力發(fā)電廠白色煙羽治理中的節(jié)能優(yōu)化
常運行時煙囪排放煙溫持續(xù)穩(wěn)定達到75℃以上，冬季（每年11月至第二年2月）和重污染預(yù)警啟動時排放煙溫持續(xù)穩(wěn)定達到78℃以上。公司超凈排放改造以后采取了多項節(jié)能優(yōu)化措施[5-6]，按照目前環(huán)保要求的固定煙溫排放，在低溫、潮濕環(huán)境下GGH加熱器會消耗大量輔助蒸汽，導(dǎo)致機組效率降低，煤耗上升，因此，筆者認為排煙溫度的設(shè)定值得研究與探討。1 白色煙羽生成原理采用濕法脫硫技術(shù)的脫硫吸收塔內(nèi)噴嘴向快速流動的高溫?zé)煔鈬姙⒚摿驖{液，漿液與煙氣充分接觸，在其反應(yīng)過程中煙氣被
上海節(jié)能 2018年10期2018-11-01
- 煙氣溫度高引起空預(yù)器異常的控制措施
式燃燒。1 防止煙溫快速上升的措施1.1 加強鍋爐吹灰管理工作通過鍋爐吹灰，可以清除爐膛、過熱器、省煤器、空預(yù)器等受熱面的結(jié)焦和積灰，增強各受熱面的傳熱能力，使鍋爐各受熱面的運行參數(shù)處于理想狀態(tài)，降低排煙溫度和熱損失。負荷50 %以上，必須吹灰；負荷50 %以下，每天長吹1次，隔天短吹1次。吹灰時，應(yīng)視燃燒情況投入等離子或者微油裝置進行助燃。1.2 優(yōu)化鍋爐制粉系統(tǒng)運行方式鍋爐低負荷運行時，應(yīng)減少上排磨煤機煤量或者停運上排磨煤機，保持3臺磨煤機運行，磨煤機
電力安全技術(shù) 2018年6期2018-07-24
- 1 000 MW超超臨界機組啟動過程中脫硝全負荷投運策略研究與應(yīng)用
時脫硝SCR工作煙溫達不到催化劑的最低溫度要求(305 ℃)，脫硝SCR系統(tǒng)無法投運。本文深入研究脫硝全負荷投運策略，從運行優(yōu)化入手，利用各項有利邊界條件，最終實現(xiàn)機組并網(wǎng)前脫硝入口煙溫大于305 ℃并全負荷投入脫硝。1 脫硝SCR系統(tǒng)簡介1 000 MW機組脫硝SCR系統(tǒng)是由藍天求是環(huán)保公司設(shè)計，采取選擇性催化還原(SCR)法來達到去除煙氣中NOx的目的，配置 2臺 SCR反應(yīng)器，采用純度為 99.6%的液氨作為脫硝系統(tǒng)的反應(yīng)劑。脫硝系統(tǒng)設(shè)計2層催化劑，
重慶電力高等專科學(xué)校學(xué)報 2018年6期2018-03-12
- 600 MV超臨界機組全負荷脫硝技術(shù)改造方案分析
CR脫硝系統(tǒng)入口煙溫低，成為了影響SCR脫硝系統(tǒng)投運的重要原因。因此，解決火電廠低負荷工況下脫硝系統(tǒng)入口煙度低的問題，是實現(xiàn)全負荷脫硝的關(guān)鍵。目前，國內(nèi)外提高SCR脫硝設(shè)備入口煙溫的措施主要有投入熱水循環(huán)系統(tǒng)、省煤器分級改造、設(shè)置煙道旁路等[1]。1 熱水再循環(huán)方案如圖1所示，SCR脫硝的熱水循環(huán)方案為從下降管引一水路，經(jīng)熱水循環(huán)泵系統(tǒng)至省煤器入口。引入的水路與省煤器入口的給水混合，提高了給水溫度，從而提高省煤器的排煙溫度。當(dāng)SCR入口煙溫低于300℃時，
科技與創(chuàng)新 2018年4期2018-02-28
- 600 MW機組寬工況脫硝改造分析
負荷時SCR入口煙溫低脫硝退出問題，對比了提高SCR入口煙溫的3種方法，提出1號機組分級省煤器改造方案，對改造效果及安全經(jīng)濟性進行分析，認為省煤器分級改造可實現(xiàn)最低穩(wěn)燃負荷至滿負荷較寬工況脫硝，運行可靠，減排效果明顯，投資回收周期短。SCR；催化劑；寬工況；脫硝；煙溫；分級省煤器；氮氧化物；鍋爐效率為遏制污染物排放，提高大氣質(zhì)量，中華人民共和國環(huán)境保護部發(fā)布了GB 13223-2011 《火電廠大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn)》,標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定自2014 年7 月1日起，燃煤
河北電力技術(shù) 2017年4期2017-09-25
- 600 MW超臨界機組鍋爐寬負荷脫硝技術(shù)的探索及實踐
由于脫硝系統(tǒng)入口煙溫無法滿足系統(tǒng)投運的最低溫度，煙氣中NOX污染物不能實現(xiàn)達標(biāo)排放。為了提高機組調(diào)峰能力，保證環(huán)保指標(biāo)全程達標(biāo)，某發(fā)電廠在寬負荷脫硝改造前后，開展了大量的探索和實踐，并總結(jié)出行之有效的措施，大幅降低了脫硝系統(tǒng)投入的最低負荷點，為同類型機組實現(xiàn)寬負荷脫硝系統(tǒng)投入提供借鑒。深度調(diào)峰；寬負荷；脫硝技術(shù)；脫硝煙氣旁路；靈活性0 引言2016年11月7日，國家發(fā)改委、國家能源局對外正式發(fā)布《電力發(fā)展“十三五”規(guī)劃》（2016—2020年），“十三五”
浙江電力 2017年7期2017-08-22
- 鍋爐汽溫、煙溫偏低原因分析及處理
主汽及再熱汽溫、煙溫達不到設(shè)計值的問題普遍存在，通過對某電廠#5、6鍋爐運行參數(shù)及工況的研究，分析造成鍋爐主、再熱汽溫、煙溫偏低的原因，提出相應(yīng)調(diào)整改造措施，優(yōu)化機組運行參數(shù)，提高機組運行的安全性和經(jīng)濟性。關(guān)鍵詞：鍋爐；汽溫；煙溫；分析DOI：10.16640/j.cnki.37-1222/t.2017.13.0201 鍋爐簡介某電廠#5、6機組選用上海鍋爐廠生產(chǎn)的SG-435/13.7-M766超高壓、中間再熱、自然循環(huán)、單汽包鍋爐。采用滾筒式鋼球磨煤機
山東工業(yè)技術(shù) 2017年13期2017-07-14
- 超凈排放中煙冷器出口煙溫控制優(yōu)化措施
排放中煙冷器出口煙溫控制優(yōu)化措施陳 濤，劉禮禎(上海外高橋第二發(fā)電有限責(zé)任公司，上海 200137)分析了超凈排放設(shè)施投用后煙冷器和煙熱器運行情況，同時結(jié)合空預(yù)器后煙氣酸露點試驗數(shù)據(jù)，分析了煙熱器后降煙溫運行的可能性。通過實際降煙溫運行，驗證了新運行方式下的設(shè)備安全性和機組經(jīng)濟性，最終實現(xiàn)滿足超凈排放要求的同時實現(xiàn)機組低能耗超凈運行。超凈；煙熱器；煙冷器；酸露點為滿足電廠環(huán)保排放要求，上海外高橋第二發(fā)電有限公司6號機組于2015年11月25日完成超凈排放改
電力與能源 2017年2期2017-05-19
- 660 MW超臨界墻式切圓煤粉鍋爐煙溫偏差優(yōu)化控制
墻式切圓煤粉鍋爐煙溫偏差優(yōu)化控制郭岸龍1， 方慶艷1, 趙斯楠1, 吳 英2， 夏永俊2， 張 成1， 陳 剛1(1． 華中科技大學(xué) 煤燃燒國家重點實驗室， 武漢 430074； 2. 國網(wǎng)江西省電力科學(xué)研究院， 南昌 330096)對某電廠660 MW超臨界墻式切圓煤粉鍋爐爐膛出口煙溫偏差過大現(xiàn)象進行了數(shù)值模擬，并將模擬結(jié)果與試驗結(jié)果進行了比較.結(jié)果表明:模擬結(jié)果與試驗結(jié)果吻合較好；殘余旋轉(zhuǎn)氣流造成了煙溫偏差；將SOFA水平擺角反切、減小二次風(fēng)擋板開度和
動力工程學(xué)報 2017年5期2017-05-15
- 燃煤電廠脫硝技術(shù)的分析比較
CR直接在鍋爐內(nèi)煙溫合適的區(qū)域噴入還原劑，使NOx直接與還原劑反應(yīng)，還原劑可以選擇氨氣或者尿素。SNCR反應(yīng)的最佳溫度為900～1100℃，在低于900℃時，反應(yīng)不完全，反映為脫硝效率低，NH3逃逸率高；當(dāng)高于1100℃時，氨氣會被氧化為NO。選擇合適的溫度區(qū)段以及控制停留時間，對SNCR脫硝效率影響較大，一般還原劑注入位置為爐膛煙窗后，為提高效率可以高溫過熱器后（～800℃）設(shè)置第二個還原劑注入位置，雖然NH3利用率開始降低，但是還是可以一定程度提高脫硝
科技視界 2016年26期2016-12-17
- 鍋爐低負荷下運行參數(shù)變化對SCR入口參數(shù)及鍋爐效率的影響
調(diào)整對SCR進口煙溫的影響。煙溫影響著SCR系統(tǒng)的可靠運行，且還必須對SCR入口的NOx質(zhì)量濃度進行分析。筆者通過大量的試驗，結(jié)合獲取的DCS數(shù)據(jù)，分析了低氮燃燒改造之后運行參數(shù)對NOx的生成量、鍋爐效率等指標(biāo)的影響，為電廠運行人員對鍋爐的優(yōu)化運行提供參考。1 試驗方法1.1試驗鍋爐該電廠的鍋爐型號為SG-2090/25.4-M975，超臨界參數(shù)變壓運行，直流單爐膛，一次中間再熱，四角切圓燃燒，固態(tài)排渣，全鋼架懸吊結(jié)構(gòu)，平衡通風(fēng)，露天布置。其主要設(shè)計參數(shù)見
發(fā)電設(shè)備 2016年1期2016-10-28
- MGGH系統(tǒng)的運行調(diào)節(jié)分析
干式除塵器前進口煙溫從150℃降至85℃，吸熱后的熱媒水進入煙氣再熱器與煙氣進行熱交換，將煙囪入口煙溫從46℃提升至72℃，放熱后的熱媒水通過循環(huán)泵，繼續(xù)進入煙氣冷卻器，如此循環(huán)運行。煙氣冷卻器吸收的煙氣余熱在優(yōu)先滿足煙氣再熱器的需求后，多余的熱量通過布置在煙氣再熱器后的凝結(jié)水換熱器，實現(xiàn)對凝結(jié)水加熱系統(tǒng)的輔助加熱，提高機組的運行效率。凝結(jié)水取自軸封加熱器出口，回到8號低加入口，設(shè)計取水溫度38℃，回水溫度67.8℃。低負荷工況下，煙氣冷卻器吸收的煙氣余熱
山東工業(yè)技術(shù) 2016年16期2016-08-15
- 墻式分離燃盡風(fēng)對660 MW切圓燃燒鍋爐煙溫偏差影響的數(shù)值模擬研究
MW切圓燃燒鍋爐煙溫偏差影響的數(shù)值模擬研究陳前明1，方慶艷2，張成2，陳剛2(1. 廣東省粵電集團有限公司沙角C電廠，廣東 東莞 523936；2.煤燃燒國家重點實驗室(華中科技大學(xué))，湖北 武漢 430074)為研究墻式分離燃盡風(fēng)(separatedover-fireair，SOFA)對切圓燃燒鍋爐煙溫偏差的影響效果，對1臺660MW四角切圓燃燒鍋爐開展了多工況爐內(nèi)流動、燃燒和污染物排放數(shù)值模擬，研究了墻式SOFA風(fēng)率和擺角對鍋爐煙溫偏差的影響。結(jié)果表明
廣東電力 2016年7期2016-08-08
- 解決SCR煙溫偏高問題的H型鰭片省煤器的應(yīng)用
16）解決SCR煙溫偏高問題的H型鰭片省煤器的應(yīng)用李曉暉（臺州發(fā)電廠，浙江臺州318016）某300MW機組進行低NOX燃燒器和汽輪機擴容改造（330MW）后，SCR煙溫超過了400℃的安全限值，利用H型鰭片管省煤器代替原有的光管省煤器，在330 MW工況下，SCR最高煙溫降低到了386.6℃的安全溫度，同時也降低了排煙溫度，使發(fā)電標(biāo)煤耗降低約1.16 g/kWh。省煤器；H型鰭片管；SCR煙溫；排煙溫度隨著我國電力工業(yè)的迅速發(fā)展，火電裝機容量逐年增長，大
浙江電力 2016年1期2016-04-05
- 1 000 MW機組鍋爐啟動階段提高脫硝煙溫的方法
啟動階段提高脫硝煙溫的方法王如良，戴成峰，陳黎勇，林志峰，李 文（國電浙江北侖第一發(fā)電有限公司，浙江 寧波 315800）通過對影響脫硝煙溫各因素的分析和研究，結(jié)合機組實際運行情況，對機組啟動過程中的運行方式進行優(yōu)化，提出了相應(yīng)的提高煙溫的措施，提高了脫硝系統(tǒng)在機組低負荷及啟停階段的運行安全性和機組啟動階段脫硝系統(tǒng)的投運率，保證了鍋爐NOX排放的合格率。鍋爐啟動；提高；脫硝；進口煙溫目前國內(nèi)應(yīng)用最多的煙氣脫硝技術(shù)是SCR（選擇性催化還原）技術(shù)，在脫硝系統(tǒng)進
浙江電力 2016年8期2016-03-21
- 電站鍋爐對流煙道煙溫聲學(xué)監(jiān)測技術(shù)要點分析
電站鍋爐對流煙道煙溫聲學(xué)監(jiān)測技術(shù)要點分析崔振東（吉林省德惠市環(huán)境監(jiān)測站吉林德惠130300）電站鍋爐對流煙道煙溫聲學(xué)監(jiān)測技術(shù)可以在電站鍋爐的煙道發(fā)生輕微變化時就能監(jiān)測到改變情況，方便技術(shù)人員可以對電站鍋爐過熱器和再熱器超出標(biāo)準(zhǔn)溫度問題及時的進行解決。該監(jiān)測技術(shù)需要模擬建立對流煙溫管道的列陣試驗室，在實驗室安靜的環(huán)境中研究出聲波反應(yīng)出的煙道煙溫變化，這種監(jiān)測技術(shù)需要在電站鍋爐的現(xiàn)場安裝聲學(xué)監(jiān)測器的測點，保證實驗室可以及時的接收到煙溫變化聲學(xué)信號，并且利用聲學(xué)
資源節(jié)約與環(huán)保 2015年12期2015-04-27
- 電站燃煤鍋爐全負荷SCR 脫硝控制技術(shù)探討
CR 反應(yīng)器入口煙溫經(jīng)常會低于SCR 催化劑的最佳反應(yīng)溫度窗口，難以滿足全負荷下低NOx 排放的要求。國外對于少數(shù)低溫高硫的煙氣通常采用增設(shè)省煤器旁路、利用高溫?zé)煔饧訜岬姆椒ǎ趪鴥?nèi)大部分燃煤機組都有頻繁低負荷長期運行的要求，采用省煤器旁路，增加了煤耗，也容易造成系統(tǒng)的積灰，因此對低溫催化劑的研發(fā)成為今年國內(nèi)的研發(fā)熱點［4－5］。1 全負荷SCR 脫硝控制現(xiàn)狀控制NOx 排放的技術(shù)包括低氮燃燒技術(shù)和煙氣脫硝技術(shù)。目前普遍采用的低氮燃燒技術(shù)主要有:低氮燃燒
節(jié)能技術(shù) 2015年2期2015-03-30
- 600MW燃煤機組低負荷脫硝改造實施方案
1 提高脫硝入口煙溫的措施為滿足鍋爐低負荷脫硝裝置的正常運行要求，采取提高脫硝裝置入口煙溫的措施主要有：（1）設(shè)置省煤器煙氣旁路；（2）設(shè)置省煤器水旁路；（3）省煤器分級布置。通常主要采用的是設(shè)置省煤器煙氣旁路，可提高低負荷SCR入口煙溫在20℃~40℃左右。（1）省煤器煙氣旁路特點：優(yōu)勢：調(diào)節(jié)靈活，調(diào)節(jié)范圍大，對鍋爐運行無大的影響。不足：占用空間大、布置有一定難度。（2）省煤器水旁路特點：優(yōu)勢：省煤器水管路尺寸小、便于布置，旁路水量采用調(diào)節(jié)閥控制方便可靠
資源節(jié)約與環(huán)保 2015年12期2015-01-28
- 鍋爐智能吹灰優(yōu)化系統(tǒng)的優(yōu)化實施
，以提高爐膛出口煙溫。末級受熱面加強吹灰有利于在負荷較低時提升過熱器二級減溫水流量，從而增加主汽溫調(diào)節(jié)余量，同時有利于提升再熱汽溫。表2給出了對比工況與試運行工況期間鍋爐主、再熱汽溫及負荷平均值狀況，試運行期間主再熱汽溫在平均負荷較低的情況下也均有所上漲，它體現(xiàn)了吹灰策略在不同負荷下根據(jù)傳熱需要靈活適應(yīng)的特點，而不是僅僅給出一個固定的優(yōu)化吹灰頻率。3.3 相關(guān)經(jīng)濟安全性指標(biāo)改善（1）降低排煙損失從圖2看試運行工況下排煙溫度帶狀區(qū)域整體下移，煙溫較對比工況明
節(jié)能與環(huán)保 2014年4期2014-12-22
- 東莞地鐵2號線火災(zāi)報警系統(tǒng)設(shè)計
。火災(zāi)報警系統(tǒng)；煙溫復(fù)合探測器；感溫電纜First-author'saddressEMUS Design department，CSR Nanjing Puzhen rolling stock Co.，Ltd.，210031，NanJing，China近年來，世界各國地鐵火災(zāi)偶有發(fā)生，由于地鐵所具有相對封閉的環(huán)境特點，使得地下鐵道中發(fā)生的火災(zāi)比地面建筑物中發(fā)生的火災(zāi)更具危險性?；馂?zāi)的影響因素較多，相互之間作用與制約關(guān)系復(fù)雜。如同樣是電氣設(shè)備故障導(dǎo)致的地鐵火
城市軌道交通研究 2014年5期2014-03-23
- 爐膛出口煙溫計算方法的研究
重問題，爐膛出口煙溫計算不準(zhǔn)確與爐膛出口煙溫實測值同設(shè)計值存在較大偏差有關(guān)。當(dāng)爐膛出口煙溫比設(shè)計值高很多時，就會造成各級過熱器吸熱量明顯增多，出現(xiàn)過熱器管壁溫度超出設(shè)計值，減溫水量顯著增加，嚴(yán)重時還會造成過熱器管壁爆裂的事故和結(jié)焦現(xiàn)象［1－2］。目前爐膛出口煙溫計算方法均是利用簡化的理論模型，并且依據(jù)大量試驗和運行數(shù)據(jù)進行補充修正，但是存在一定的局限性［3］。因此，本文對幾種爐膛出口煙溫計算方法進行系統(tǒng)的分析比較，為鍋爐設(shè)計和運行的準(zhǔn)確計算提供可靠依據(jù)。1
黑龍江電力 2013年2期2013-03-05
- 爐膛出口煙氣測溫裝置的分析與比較
)本文就爐膛出口煙溫測量裝置為立足點，結(jié)合近年來測溫裝置的使用情況及其發(fā)展趨勢，分析了現(xiàn)有傳統(tǒng)的測溫裝置存在的優(yōu)勢和弊端，新興的紅外和聲波測溫的原理及其各自的特點，提出了解決鍋爐能夠在全負荷范圍內(nèi)長期連續(xù)測量爐膛出口煙溫裝置困難問題的方案。爐膛煙溫；全負荷連續(xù)測量；煙溫探針；紅外測溫系統(tǒng)；聲波測溫系統(tǒng)。1 爐膛煙氣測溫的重要性火電廠鍋爐燃燒調(diào)整對鍋爐安全、經(jīng)濟運行十分關(guān)鍵，而燃燒調(diào)整試驗時需要監(jiān)測一系列參數(shù)，但其中一個非常關(guān)鍵的直接反應(yīng)燃燒火焰的參數(shù)就是爐
電力勘測設(shè)計 2013年2期2013-02-08
- 解析電除塵煙溫與粉塵特性的最佳結(jié)合點
00）解析電除塵煙溫與粉塵特性的最佳結(jié)合點郭 剛（福建龍凈環(huán)保股份有限公司，福建 龍巖 364000）分析了電除塵煙溫對粉塵特性的影響，以及煙溫對電除塵器效率的影響，從中找出煙溫調(diào)節(jié)與粉塵特性的最佳結(jié)合點。利用煙溫調(diào)節(jié)的理念，應(yīng)用余熱利用節(jié)能電除塵技術(shù)對電除塵器進行提效改造，通過實例證明，這既可擴大電除塵器適應(yīng)性和提高電除塵效率、滿足低排放要求，又可節(jié)省電煤消耗和降低電耗，具有環(huán)保與經(jīng)濟的雙重效益。電除塵器;煙溫調(diào)節(jié);粉塵比電阻;除塵效率1 引言電除塵器最
中國環(huán)保產(chǎn)業(yè) 2012年5期2012-11-22
- 臥式燃油燃氣爐爐膽傳熱計算方法的比較研究
的是確定爐膽出口煙溫。本文在對已有的臥式內(nèi)燃燃油燃氣鍋爐爐膽的傳熱計算公式進行比較，提出適合加熱爐爐膽傳熱計算的方法和簡化算法。1 已有的爐膽傳熱計算公式方法一：蘇聯(lián)《鍋爐機組熱力計算標(biāo)準(zhǔn)方法》中爐膛出口煙溫的計算公式為［5］：式中：Tll——理論燃燒溫度，K;δ0——黑體輻射常數(shù)，5.67 × 10-11kW/(m2.K4);F1——爐膛輻射受熱面積，m2;φpj——爐膛平均熱有效系數(shù);α1——爐膛系統(tǒng)黑度;φ——保熱系數(shù);Bj——計算燃燒消耗量 kg/
應(yīng)用能源技術(shù) 2012年7期2012-09-19
- 基于聲學(xué)測溫與最小二乘支持向量機的鍋爐爐膛灰污監(jiān)測方法
態(tài)下鍋爐爐膛出口煙溫，用最小二乘支持向量機獲得實際運行狀態(tài)下鍋爐爐膛清潔時的潛在爐膛出口煙溫，運用上述兩參數(shù)定義灰污特征參數(shù)來表征鍋爐爐膛整體灰污狀況。建立了監(jiān)測模型，從電廠采集數(shù)據(jù)對模型進行了訓(xùn)練和驗證，并對獲得的灰污特征參數(shù)進行了分析，結(jié)果表明：基于聲學(xué)測溫和最小二乘支持向量機的鍋爐爐膛灰污監(jiān)測方法可以較準(zhǔn)確地實現(xiàn)電站鍋爐爐膛的灰污監(jiān)測，為爐膛的吹灰優(yōu)化打下了良好的基礎(chǔ)。爐膛出口煙溫；聲學(xué)測溫；最小二乘支持向量機；灰污特征參數(shù)；灰污監(jiān)測0 引言受熱面的
電力科學(xué)與工程 2012年7期2012-02-08
- 鍋爐特長非冷式煙溫探針運行故障處理
技術(shù)。特長非冷式煙溫探針是在超超臨界機組雙切圓鍋爐里面運用的一種煙溫測量儀器，它在鍋爐點火升溫、升壓過程中發(fā)揮了重要的監(jiān)測作用。1 特長非冷式煙溫探針概況1.1 特長非冷式煙溫探針煙溫探針一般用在鍋爐過熱器或再熱器進口的關(guān)鍵區(qū)域，以防止鍋爐啟動過程中管壁金屬過熱。它由1個內(nèi)含探測元件的槍管構(gòu)成，槍管借助行走箱伸入或退出爐膛以測量沿鍋爐寬度的爐膛煙氣溫度。為了測量爐膛內(nèi)各點的煙氣溫度，煙溫探針可停留在其行程上的每一個預(yù)定位置，通過位置指示儀顯示出電偶末端在爐
綜合智慧能源 2012年7期2012-01-26
- 沙角C電廠#2鍋爐氧量補償控制策略的改進
“空氣預(yù)熱器進口煙溫平均值”作為判別參數(shù)，其補償邏輯的設(shè)計原則是:在一定負荷條件下，當(dāng)“空氣預(yù)熱器進口煙溫平均值”大于一定值或“10 min前、后的空氣預(yù)熱器進口煙溫差值”大于一定值時，即認為鍋爐燃用的是易結(jié)焦煤種，需要進行氧量補償。氧量補償邏輯如下:(1)實時計算煙溫差值。t時刻的煙溫平均值=t時刻的空氣預(yù)熱器進口煙溫各測點平均值(剔除壞點和不穩(wěn)定點)，煙溫差值=t時刻的煙溫平均值－(t－10 min)時刻的煙溫平均值。(2)煙溫差值 ＜0.5℃且 t時
綜合智慧能源 2011年9期2011-09-04
- 高溫旋風(fēng)分離器耐火磚脫落原因及對策
至0,分離器出口煙溫由970℃急劇降至600℃,分離器內(nèi)部及出口水平段耐火磚急劇降溫,外部鐵護板與耐火磚膨脹不均而出現(xiàn)裂縫,導(dǎo)致耐火磚脫落。2.2 未設(shè)計固定裝置分離器筒體標(biāo)高24～34 m段為下錐體斜段,內(nèi)襯耐火磚重量分3層由底部托磚鐵支撐,斜段筒體原設(shè)計未進行輔助加固,如底部耐火磚出現(xiàn)問題損壞,則此層耐火磚及保溫磚因無支撐將全部脫落。2.3 托磚鐵變形托磚鐵固定在分離器筒體上,每塊托磚鐵強度靠上下3個支撐拉筋保持,支撐拉筋點受膨脹熱應(yīng)力作用,局部受力點
東北電力技術(shù) 2011年2期2011-08-15
- 1000 MW切圓燃燒鍋爐燃燒系統(tǒng)特點及煙溫偏差控制
計和運行角度降低煙溫偏差等都是值得鍋爐技術(shù)人員研究的方向。徐州彭城電廠三期工程1000 MW超超臨界參數(shù)四角切圓燃燒塔式鍋爐，于2009年投產(chǎn)。設(shè)計煤種為晉中煙煤 (收到基低位發(fā)熱量:20 966 kJ/kg;干燥無灰基揮發(fā)分:35%)，校核煤種為徐州混煤 (屬煙煤，其低位發(fā)熱量:21 736 kJ/k，干燥無灰基揮發(fā)分:25%)。設(shè)計采用中速磨煤機一次風(fēng)正壓直吹式制粉系統(tǒng)，煤粉燃燒器為四角布置、切向燃燒、擺動式燃燒器。燃燒器共設(shè)置12層煤粉噴嘴，鍋爐配置
湖南電力 2010年1期2010-07-13