導向管
- 用于多種類型骨架外形尺寸測量裝置的研制及應用
下管座R 面到導向管端面的距離作為骨架的長度。端部擋板緊靠導向管端面，以骨架下管座R 面為零面基準，檢測橋架帶動針式測頭對骨架長度進行測量。按式（2）進行計算。圖2 骨架長度測量示意式中：L- 骨架長度，包括四個面測量結果，mm；L0、L1、L2、L3- 針式測頭在端部擋板四個測量點的測量值，mm；R0- 針式測頭在下管座R 面R0處測量值，mm。1.3 格架相對于下管座R 面位置尺寸格架相對于下管座R 面位置尺寸測量時以骨架下管座R 面為零面基準，檢測橋
科學技術創(chuàng)新 2023年21期2023-09-12
- 用于多種類型骨架外形尺寸測量裝置的研制及應用
下管座R 面到導向管端面的距離作為骨架的長度。端部擋板緊靠導向管端面，以骨架下管座R 面為零面基準，檢測橋架帶動針式測頭對骨架長度進行測量。按式（2）進行計算。圖2 骨架長度測量示意式中：L- 骨架長度，包括四個面測量結果，mm；L0、L1、L2、L3- 針式測頭在端部擋板四個測量點的測量值，mm；R0- 針式測頭在下管座R 面R0處測量值，mm。1.3 格架相對于下管座R 面位置尺寸格架相對于下管座R 面位置尺寸測量時以骨架下管座R 面為零面基準，檢測橋
科學技術創(chuàng)新 2023年21期2023-09-12
- 微型頂管技術在復雜環(huán)境條件下排水管道工程中的應用
覘標，扭力轉動導向管前端斜面箭頭切面方向，引導導向管推進貫通至微型頂管接收井。當前導向管推進貫通后，在導向管末端安裝大小頭連接內推黑管，更換推墊后繼續(xù)將內推黑管推進貫通至接收井。標準地箭式在內推黑管頂進結束后在黑管內裝入一定數量的螺旋出土管，在第二次頂進施工時將切削土排出；改良地箭式則無需安裝螺旋出土管。1.2 第二次頂進施工（1）標準地箭式在第二次頂進施工時，在內推黑管后連接帶有切削裝置的潛盾機，設計管道安裝在潛盾機之后。用潛盾機將孔徑擴大后推進設計管道
城市道橋與防洪 2023年2期2023-03-12
- 廣州市軌道交通十號線天河路站工程中的大管棚施工工藝
的間距依次設置導向管，為了準確地控制導向管的位置，在導向管下部安裝長度2m 的定位筋，并采取固定措施。導向管材料選用的是壁厚為4mm 的φ133 鋼管。管棚材料則選用的是壁厚為6mm 的φ108 鋼管。（1）洞門環(huán)梁混凝土施工之前，嚴格按照設計方案搭設盤扣架體，制作合適尺寸的模板，按圖紙進行鋼筋綁扎。組織測量放線工作，得到準確且清晰的導向管布設位置和輪廓線。鋼筋主筋采用φ32 的鋼筋，上下各設置8 根，水平筋采用φ20 的鋼筋，間距設置為300mm，箍筋采
石油化工建設 2022年3期2023-01-06
- 控制棒下落與流體流動的耦合狀態(tài)方程及其保辛算法*
考慮到控制棒和導向管均具有長細比大的特點，且控制棒的直徑與導向管的直徑相近，文獻[3]基于一維Navier-Stokes 方程建立了控制棒下落的數學模型，得到的結果能夠很好地匹配試驗結果；文獻[4-5]構建了基于一維Navier-Stokes 方程的落棒動力學模型，通過編譯C++程序進行計算.這些研究中常將流體與固體分開進行分析[4-5]：首先，假定控制棒的運動狀態(tài)恒定不變，計算流體流動的流量和壓強分布，得到流體阻力；然后，假定流體為擬穩(wěn)態(tài)流動，其速度和壓
應用數學和力學 2022年9期2022-10-12
- 超短半徑水平井液壓驅動非金屬完井篩管下入長度計算
由內到外依次為導向管、液壓驅動管、非金屬復合連續(xù)篩管；同時，完成了液壓驅動完井管柱配套工具設計，主要包括引鞋、導向管扶正器、滑動密封裝置、轉換短節(jié)等。其中，引鞋用于連接液壓驅動管與非金屬復合連續(xù)篩管，導向管扶正器用于保持導向管在液壓驅動管內的居中度，滑動密封裝置是維持液壓驅動管與導向管之間滑動密封的核心裝置，轉換短節(jié)連接上部油管與下部完井管柱。完井管柱系統(tǒng)配合超短半徑水平井液壓驅動下入技術，引鞋液壓載荷牽引完井管柱下入超短半徑水平井，解決了超短半徑水平井完
石油勘探與開發(fā) 2022年4期2022-08-25
- 控制棒落棒時間分析軟件CRAC的研發(fā)與驗證
要部分，關系到導向管及控制棒設計是否滿足落棒時間準則。針對落棒開展理論研究，研發(fā)落棒時間的分析工具，獲得落棒位移-速度-時間關系，對反應堆安全分析及燃料組件設計具有重要意義。針對壓水堆落棒時間分析技術，國內外研究者開展大量研究工作，通過試驗與理論分析，認為落棒過程中控制棒驅動線受到的載荷主要為水力阻力和機械阻力。針對機械阻力，研究者利用有限差分或有限元法，求解驅動線各部件的振動方程，通過設置表面接觸條件，計算控制棒受到的非線性碰撞力與摩擦力[1-2]。水力
原子能科學技術 2022年7期2022-07-29
- 燃料組件導向管冷壁效應對CHF影響試驗研究
式燃料組件中的導向管與燃料棒相比是不發(fā)熱的，其以一種冷壁面的形式存在，會引起其附面層流體增加而導致周圍冷卻燃料棒的有效冷卻劑減少，進而可能會對棒束的CHF產生影響，這種現象通常被稱為冷壁效應[1]。文獻[2-5]認為導向管冷壁會對CHF產生顯著影響，并通過試驗提出了相應的冷壁效應因子，文獻[6-7]認為棒束結構下導向管冷壁對CHF的影響并不明顯。從核安全角度來說，獲得燃料組件CHF冷壁效應因子以確保CHF計算的保守性是工程設計必須要解決的問題。在壓水堆格架
原子能科學技術 2022年6期2022-06-25
- 核燃料元件導向管自動鉆孔裝置研制及鉆孔工藝研究初探
核燃料領域對于導向管流水孔鉆孔，在方法和手段上創(chuàng)新不夠，一直采用手工操作臺鉆加工導向管流水孔方法。過程中，鉆削速度只能選定有限幾種，并且在鉆削速度確定后，鉆削進給速度只能采用人工控制方法，鉆孔自動化程度不高、效率較低；鉆孔后孔邊緣毛刺嚴重，后續(xù)人工去除毛刺工作量大。因此，為了滿足導向管流水孔鉆孔要求，研制一套導向管自動鉆孔裝置并開展導向管鉆孔工藝研究。通過試驗，確定導向管流水孔鉆削鉆頭、鉆削速度和鉆削進給速度等工藝參數，達到大幅減少鉆削毛刺、滿足流水孔直徑
科學技術創(chuàng)新 2022年16期2022-05-30
- 斷鏈保護裝置在刮板輸送機上的應用分析
絲、花蘭螺絲、導向管、接近開關以及鐵滑塊等構成。斷鏈保護裝置導管開口處的斷面圖如下頁圖2 所示。將細鋼絲固定在刮板輸送機機頭下方位置，松緊程度通過花蘭螺絲調節(jié)；接近開關是一種非接觸式檢測設備，將接近開關置于導向管開口位置；鐵滑塊主要用以觸發(fā)接近開關，當鐵滑塊鄰近接近開關時，接近開關即會發(fā)出信號。鐵滑塊在導向管內可以靈活、可靠移動，為此在導向管拐角位置增加滑輪布置，減少鋼絲與導向管之間的阻力。圖1 斷鏈保護裝置結構圖圖2 斷鏈保護裝置導管開口處斷面圖當刮板輸
機械管理開發(fā) 2022年2期2022-05-12
- 隧道大管棚超前支護施工技術研究
。2.3 埋設導向管待工字鋼架施工完成后，緊接著就要埋設導向管(選擇無縫鋼管，直徑φ127 mm，長度1.8 m，厚度4 mm)，結合管棚間隔距離合理確定環(huán)向間隔距離。從工字鋼架中進行導向管焊接，以免混凝土灌注階段導向管出現位移(中心線偏差處于±10 mm以內)[2]。導向管的具體安裝，從工字鋼架的頂面標定安裝區(qū)，根據確定的間隔距離與角度進行導向管安裝，所有外插角(除線路縱坡)的范圍是1°～3°，且導向管和線路的方向相同。此外，導向管安裝階段應采用有效措施
四川建材 2022年3期2022-03-24
- 堆芯中子通量測量系統(tǒng)指套管磨損分布規(guī)律及處理準則優(yōu)化研究
發(fā)振動導致其與導向管管口之間產生摩擦，進而發(fā)生磨損乃至破損，帶來一回路冷卻劑泄漏的風險，影響核電站的安全運行。20世紀80年代起，美國、法國等國家的核電站相繼出現了指套管泄漏問題。1988年3月，美國核管理委員會（NRC）發(fā)布87-44通告，指出美國西屋公司設計的核反應堆存在指套管磨損問題。為應對該問題，NRC于1988年7月發(fā)布了88-09通告，要求各核電站建立并執(zhí)行指套管檢查大綱，對指套管進行周期性檢查，確保指套管的完整性。檢查大綱需包括檢查頻率、檢查
裝備環(huán)境工程 2022年1期2022-02-18
- 一種防止傾倒的VSD負壓引流裝置
引流管下部連接導向管，導向管底部設有單向閥；引流瓶內膽側壁靠上端封口處設有負壓接頭，負壓接頭連接導管用于外接負壓源。引流瓶內膽封口處的邊沿設有環(huán)形提手，方便患者下床活動時攜帶引流瓶。引流瓶外殼底部設有3個梯形框結構的支架(活頁結構)，可自由調整支架張開角度。引流瓶外殼正面設有刻度，方便讀取引流液的量。引流瓶外殼左右兩側設有防滑條。2 使用方法將患者留置的引流管與引流瓶內膽頂部的引流管接頭對接， 負壓接頭連接中心負壓源或電動負壓源。調整引流瓶外殼底部支架的張
中國臨床護理 2021年10期2021-11-22
- 異形導向管內乏燃料組件換熱特性試驗研究
抓取裝置和異形導向管組成，可到達乏燃料組件運輸容器區(qū)域以及乏燃料儲存等區(qū)域[1]，同時能運輸并旋轉燃料組件，使乏燃料組件在反應堆堆芯和轉運桶之間移動并到達指定位置[2]。由于在卸料過程中，乏燃料組件會多次暴露于傳熱性能較差的氬氣中，如果轉運機因故卡停，將出現傳熱惡化，嚴重時可能導致事故發(fā)生。為保證燃料包殼最高溫度低于設計限值，防止放射性泄漏以及嚴重事故發(fā)生[3]，開展帶異形導向管的縮放尺寸模擬組件換熱試驗，研究其溫度分布及換熱特性。圖1 燃料抓取機1 試驗
科技視界 2021年23期2021-09-15
- 浮頂油罐基礎不均勻沉降整治
圓度示意圖罐體導向管區(qū)域(測量點21～27)出現1個較大的內傾波，波谷出現在測量點24～25，頂部垂直度最大偏差為 -240 mm。罐體在導向管兩側出現兩個較大的外傾波，波峰分別在測量點33(頂部垂直度最大偏差 203 mm)及測量點18(頂部垂直度最大偏差 165 mm)。罐底環(huán)梁的沉降情況與罐壁變形情況對應。1.3 罐壁與浮盤之間環(huán)形間隙測量情況從量油管開始順時針方向等距取56個測量點(圖4)。從圖4中看出，在環(huán)形間隙測量點27-29(導向管附近區(qū)域)
云南化工 2021年4期2021-06-15
- 燃料組件方形斜筋防異物板制造檢驗工藝研究
復雜，由24個導向管孔、4個銷釘孔和1個中心孔，及五種類型共計2132個方形流水孔構成。圖1 方形斜筋防異物板的結構示意圖其中，24個導向管孔和1個中心孔的位置度要求為0.2 mm；4個銷釘孔的直徑要求為5.1+0.018mm，位置度要求為0.05 mm，精度要求高。2132個方形流水孔尺寸均為□3.2±0.15 mm，筋條厚度為0.45±0.15 mm，尺寸小，加工易變形。該2132個方形流水孔分別構成A、B、C、D、E五種共28塊圖案，另外，流水孔數量
機械 2021年4期2021-05-12
- 伺服式液位儀與人工測量液高對比產生異常差異的分析
裝位置、液位儀導向管開孔(槽)設計、液位儀導向管安裝方法、人工計量基準板安裝方法。以下分別對這4種情況進行逐一分析。3.1 伺服式液位儀安裝位置伺服式液位儀安裝位置一般可分兩種，一是與人工計量位置合并安裝，共用計量導向管(如圖2)。二是與人工計量位置分別安裝，可以在遠離人工計量口的正對面，也可以在靠近人工計量口的附近(如圖3)。圖2 合并安裝示意圖圖3 分別安裝示意圖(1)在不考慮其他因素的前提下，人工計量位置和伺服式液位儀安裝位置相同(如圖2)。人工測量
石油庫與加油站 2021年1期2021-05-11
- 噴動床在農產品干燥中的研究進展
：各種型號的帶導向管的噴動床(導向管噴動床[5]、多用途導向管式噴動床[6]、旋轉導向管噴動床和支管式旋轉導向管新型噴動床[7]、多孔導向管噴動床、單孔導向管噴動床[8]等)、帶吸盤的三角形噴動床[9]、拋物面噴動床[10]、新型紅外噴動床[11]、螺旋螺桿改性機械噴動床[12]等。1-噴泉區(qū)；2-環(huán)隙區(qū)；3-噴射區(qū)；4-底部倒錐；5-氣體噴嘴圖1 噴動床基本結構與工作原理示意圖Fig.1 Basic structure and working princ
食品與發(fā)酵工業(yè) 2021年4期2021-03-06
- 基于CFD方法的控制棒下落行為研究
控制棒及控制棒導向管的幾何對稱性，落棒過程中控制棒在水平方向的位移較小，在計算時可以忽略控制棒在橫向的移動，僅考慮控制棒沿重力方向的位移，因此可以采用簡化的一自由度(1DOF)求解器來求解該問題，并使用DEFINE_SDOF_PROPERTIES宏定義運動物體的質量和受力屬性.需要注意的是，1DOF應用一般采用六面體網格并搭配使用純鋪層動網格模型.2 計算模型和邊界2.1 幾何模型本文選取的實驗是針對某小型反應堆的控制棒組件落棒歷程設計的[15]，控制棒導
哈爾濱商業(yè)大學學報（自然科學版） 2020年5期2020-10-27
- 礦用SGB型刮板輸送機斷鏈保護裝置的應用分析
螺絲、細鋼絲、導向管、彈簧、鐵滑塊和接近開關，如下頁圖1所示。2）首先在刮板機下方安裝細鋼絲，操作人員可以通過控制細鋼絲的松緊來調整花蘭螺絲。接近開關是一種非接觸式的檢測裝置，它能夠確保物體接近的瞬間自動發(fā)生動作。3）操作人員可以在導向管的開口處安裝該裝置，但要準確把握導向管與開口的距離，如導向管與開口的距離較遠，檢測裝置不能及時發(fā)生動作，如導向管與開口的距離較近，檢測裝置很容易發(fā)生誤動作，導致設備“偷停”。4）鐵滑塊主要是為了觸發(fā)開關動作，當鐵滑塊與導向
機械管理開發(fā) 2020年9期2020-10-18
- 壓水堆燃料組件螺紋套管與導向管脹接影響因素研究
不銹鋼管材，導向管采用國產的Zr4 鋯合金材料。對螺紋套管管材原材料采用津上精密數控縱切車床BO206-III 進行加工，加工后的螺紋套管與100mm 長的導向管進行脹接，脹接尺寸要求在（14.5±0.2）mm。脹接時，采用直拉桿和錐形拉桿脹接到相應尺寸。試驗中的脹接設備為國產后退式脹接設備，由液壓缸、拉桿、脹套等組成。試驗中，采用萬能試驗機對脹接試樣進行拉伸。金相試樣采用線切割制備金相試樣，經熱鑲嵌后依次用400#、800#、1200#金相砂紙拋光，再
工程建設與設計 2020年16期2020-09-29
- 具有外套管的釋熱元件表面溫度求解
)利用燃料組件導向管的內部空間開展材料或釋熱元件的輻照考驗，是研究材料輻照性能及釋熱元件安全特性較常用的一種輻照試驗方法。以典型壓水堆燃料組件為例，燃料棒按照正方形柵格的形式排列，外側為8根普通燃料棒，中心為導向管，內部插入釋熱元件棒。該結構中存在棒束通道外流流道-導向管-窄環(huán)縫內流流道-釋熱元件的復雜傳熱通道，其中，導向管內熱流密度Q0未知，且內外流流道差異較大，實際計算時涉及到多個熱邊界的溫度耦合問題，需聯(lián)立求解多組傳熱微分方程，現有程序通常不會單獨考
原子能科學技術 2020年8期2020-08-10
- 三維針刺C/C控制棒導向管側向抗壓強度評價的數值研究
用的金屬控制棒導向管存在蠕變強度退化和熔鹽腐蝕等問題，為了提高釷基熔鹽反應堆的安全性需要開發(fā)新的控制棒導向管材料。參考JAEA的工作，考慮使用C/C復合材料作為釷基熔鹽堆控制棒導向管的候選材料。為了評估三維針刺C/C復合材料作為釷基熔鹽反應堆控制棒導向管的可能性，本文計算了不同尺寸三維針刺C/C導向管的極限承載能力。首先，對導向管進行了準靜態(tài)側向壓縮試驗，然后利用ABAQUS軟件對整個試驗過程進行建模和仿真，并編寫了USDFLD子程序來實現側向壓縮過程中材
核技術 2020年7期2020-07-20
- 非能動加速的驅動線落棒特性仿真研究
G組件，內部的導向管下端設置有縮徑段，縮徑段底端和靠近縮徑段上端的導向管側面均開有細小的流水孔，在控制棒落棒末期可以實現水力緩沖。驅動桿連接著24根控制棒，在驅動機構的作用下，帶著控制棒在燃料組件和控制棒導向筒的導向管內上、下運動。彈簧設置在驅動桿保護管下端，當控制棒提至最高位時，彈簧被壓縮，驅動機構釋放后，控制棒在重力和彈簧力的共同作用下加速落棒，驅動線受力情況如圖2所示，其中Fn為導向結構對運動部件的正壓力。圖2 ACP100S驅動線運動部件受力示意圖
核技術 2020年7期2020-07-20
- 壓水堆新型燃料組件骨架壓力電阻點焊工藝研究
計變化是骨架，導向管部件采用了導向管外管與導向管內管相焊接的方式進行連接，有別于AFA 3G燃料組件骨架，其采用抗彎曲性能優(yōu)良的MONOBLOCTM導向管。MONOBLOCTM導向管有約200 mm長的內徑變徑的緩沖段，壁厚從導向管上部的0.5 mm增加到下部的1.18 mm，與靠近下管座的端部格架焊舌片相連接。骨架由11層格架、24根導向管部件、1根儀表管、1個下管座組成，導向管部件由導向管外管、導向管內管與端塞焊接而成，長約3900 mm，靠近下管座為
熱處理技術與裝備 2020年3期2020-06-28
- 機械加工工藝對螺紋套管脹接結構拉脫力的影響分析
以及螺紋套管與導向管的連接均采用薄壁脹接。核燃料組件工作在高溫、高壓、高輻射循環(huán)水中,隨著輻照時間的增加，以及裝配應力、熱應力等因素的影響,燃料棒、導向管及骨架等部件會產生變形[1-2]。由此可見,管類零件的脹接可靠性對核燃料組件在反應堆內的正常運行至關重要?！鴪D1 核燃料組件裝配脹接指根據金屬具有塑性變形這一特點,用脹管器將管子脹牢固定在套管上的連接方法,包括機械脹接、液壓脹接、爆炸脹接等[3]。影響脹接質量的因素有很多,包括管子與套管的彈塑性變形能力、
機械制造 2020年1期2020-03-04
- 油庫自動化改造中液位儀深化應用分析
。1 改進升級導向管安裝技術，采用美國石油API安裝方法影響罐區(qū)液位儀計量準確度的原因有很多，首先是液位儀本身的測量精度，其次是液位儀的安裝和維護，罐體變形和液位儀本身的精度問題目前很多企業(yè)都有很好的解決方案，技術方面已經很成熟，所以當下的熱點問題也是亟待解決的問題是液位儀的安裝問題。改進導向管的安裝技術，是提高液位儀測量精度的很重要的方面，目前在這個領域走得最遠的國家是美國，他們的API安裝方法領先其他國家很多代，可以大大節(jié)省工程耗損，提高經濟效益。而液
中國設備工程 2020年2期2020-01-20
- ENRAF 854 XTG 伺服液位計的應用及故障分析
下幾點：（1）導向管不垂直，導致該點處導向管內壁與浮子間距過小，造成浮子動作時卡阻。（2）導向管里有焊渣；或者導向管在開孔時沒有使用鉆頭，造成孔壁處有毛刺。（3）浮子上堆積的污垢讓截面積增大，該點處導向管內壁間距過小，造成卡阻現象。2.2.2 故障處理使用便攜式終端PET輸入命令，測量磁鼓最大的不平衡度(BU-BV).，如果不平衡度較大時，就要檢查磁鼓表面是否沾有污染物。該液位計最大不平衡度小于3克，浮子較為清潔。故障原因應為導向管內壁有毛刺；或者安裝施工
化工管理 2020年18期2020-01-18
- 后裝機源纜傳送機構的改進設計及精度研究
設計了一種浮動導向管用于輔助源纜的出絲、收絲過程，分析了浮動導向管對提高源到位精度的影響；最后，基于電磁定位儀、光纖傳感器以及直線導軌等元器件，創(chuàng)新搭建驗證改進結果的實驗平臺，通過設置使用不同的彈簧張緊力、繞絲輪槽形以及浮動導向管的實驗組別，進行對照實驗．實驗得到的數據顯示，改進后的后裝治療機的源到位精度得到了提升，其精度為≤±0.6mm，同時，后裝治療機出絲、收絲過程中的卡源現象顯著減少．后裝治療機；源到位精度；源纜傳送機構；繞絲輪近距離放射治療配合手術
天津大學學報(自然科學與工程技術版) 2019年9期2019-06-12
- 導向管快中子注量計算方法研究*
需提供組件內各導向管的快中子注量。目前SCIENCE[1]軟件堆芯計算結果中不能給出組件內pin-by-pin的中子注量，可提供燃耗深度分布。為了得到壽期末導向管柵元快中子注量分布，本文通過蒙卡程序計算分析壽期末燃料柵元燃耗深度與壽期末燃料柵元快中子注量之間的關系，以及壽期末導向管柵元快中子注量與周圍燃料柵元快中子注量之間的關系。根據這兩個關系，通過壽期末燃料柵元燃耗深度分布即可得到導向管柵元快中子注量分布。1 分析條件1.1 計算程序SCIENCE V2
中國核電 2019年2期2019-05-24
- 超超臨界機組低溫再熱器導向管夾焊縫泄漏分析
管組采用H 型導向管夾，提供管屏變形出列的拘束力。投運4 年內，低再水平管組最上倉導向管夾焊縫在6 次水壓試驗中共發(fā)現9 處泄漏，運行時間約6 000 h 時即發(fā)現第1次泄漏，第6 次泄漏時共泄漏4 處。該泄漏位置為鐵素體鋼與奧氏體鋼異種鋼焊接焊縫。 其中低再材質為12Cr1MoV，屬低合金珠光體耐熱鋼，具有較高的抗氧化性和熱強性[1]，最高工作溫度達600 ℃，焊接性能良好，有一定的再熱傾向[2-5]，焊接結構中也經常出現焊接冷裂紋[6]。導向管夾材質為
浙江電力 2019年4期2019-05-17
- 刮板輸送機斷鏈保護裝置的設計
螺絲、細鋼絲、導向管、彈簧、鐵滑塊和接近開關組成，如圖1所示。圖1 斷鏈保護裝置結構導向管開口處側面示意如圖2所示。圖2 導向管開口處側面示意細鋼絲固定在刮板輸送機機頭的下方，細鋼絲的松緊由花蘭螺絲來進行調整。接近開關是一種非接觸式的檢測裝置，當物體接近它時，就會被觸發(fā)而發(fā)生動作。接近開關裝設于導向管的開口處，與導線管開口之間的距離通過試驗確定，不能因為距離過遠而檢測不到，也不能因距離過近而發(fā)生誤動作，影響輸送機正常運行。鐵滑塊的作用是用來觸發(fā)接近開關動作
煤 2019年3期2019-03-21
- 中子通量測量系統(tǒng)探頭卡澀故障分析及處理
驅動探測器克服導向管、指套管內壁的摩擦力，克服與組/路選擇器微動開關的摩擦力而產生運動。(一)101大修4號探頭卡澀處理。1.故障描述。101大修前，在繪制中子通量圖時4號中子探頭卡澀嚴重，在多個通道，不同位置卡澀，查看上位機系統(tǒng)各部件狀態(tài)正常，系統(tǒng)僅發(fā)“Jam”報警，導致多個通路數據無法測量，且存在卡死在通道無法拔出風險，若卡死在堆芯內部，將加快中子探測器損耗。2.故障分析。上位機信息表明，各系統(tǒng)部件包括組選擇器、路選擇器、限位開關以及電動閥等部件工作狀
產業(yè)與科技論壇 2019年20期2019-03-20
- 隧道超前管棚施工技術探討
m無縫鋼管作為導向管。導向管焊接在鋼拱架上必須保證穩(wěn)固，以保證施工過程中不移位。考慮到管棚長度較長，防止侵入開挖界限，導向管設置2°的外插角。套拱混凝土施工可采用澆筑混凝土，特殊情況下也可以采用噴射混凝土。2.2 管棚主要技術參數根據隧道洞口的圍巖情況，設置超前長管棚的長度為30 m。管棚鋼管采用直徑為108 mm的Q235無縫鋼管，管壁厚度為6 mm。管節(jié)設計長度為3 m和6 m兩種，管壁上設置注漿孔，孔徑尺寸為10 mm～15 mm，孔位間距300 m
山西建筑 2018年1期2018-08-15
- 中部引黃工程引水隧洞下穿高速公路超前大管棚施工方案研究
0×6 mm 導向管，導向管牢固焊接在鋼架上下兩側，環(huán)向間距31.1 cm，內層導向管中心距開挖結構外輪廓25 cm，導向管預埋完畢后，對每根導向管進行編號，導向管外層掛設Φ8、150 mm×150 mm的鋼筋網片，然后噴射C20混凝土至密實。2）采用Φ220×6 mm鋼管作為管棚的導向管，采用全站儀在工字鋼架上定出其平面位置和外插角，導向管牢固焊接在工字鋼上下兩側，防止噴射混凝土時產生偏移，焊接過程中控制外插角在1°～5°范圍。導向墻加套管斷面圖見圖3。
山西水利科技 2018年3期2018-08-09
- 淺談導向管脹接結構強度試驗
地連接在一起。導向管的內管與外管之間同樣是采取脹接連接。管子與管子的連接也面臨管子與管板連接的問題，即接頭處的彈性變形產生的對管子的應力，也就是兩管之間的徑向殘余壓應力。此應力的大小能真實的反應接口的抗拉壓強度，但在制造工藝中卻很難控制這應力的大小[3-5]。因此，本文對導向管脹接結構的強度采取了試驗測量。脹接對于焊接與螺紋連接等其他連接來說具有很鮮明的特點，焊接在臨近失效時，通常只有失效載荷而沒有一個特定的失效變形。對于焊接失效，在失效之前焊接件之間沒有
四川建筑 2018年3期2018-07-10
- 公路隧道大管棚超前支護施工技術分析
。2.3 埋設導向管導向管在工字鋼架架設完畢之后進行埋設，選用φ127 mm、壁厚為4 mm、長度為2.0 m的導向管，要求導向管為鋼管且無接縫，根據管棚間距確定環(huán)向的間距。按照設計要求，在工字鋼架上焊接導向管，以保證在混凝土灌注時不發(fā)生導向管位移現象。在焊接之后，用螺紋鋼環(huán)向箍對導向管進行加固，加固層數為四道，并將環(huán)向箍一并焊接到工字鋼架上。嚴格控制導向管的偏差，其中心線位置偏差必須在±10 mm范圍內。根據設計要求確定導向管的縱向位置和環(huán)向間距，具體安
西部交通科技 2018年8期2018-02-19
- 一種氣管套管吸氧濕化防噴濺裝置的研制
括殼體1、第一導向管2和第二導向管3，所述第一導向2和第二導向管3的形狀均為“L”字形，第一導向管2的接口端和第二導向管3的接口端對稱設置在殼體1的側壁上，殼體1上部設有喇叭口4，喇叭口4的出口上覆蓋有紗布7，喇叭口的外側對稱設有紗布固定夾8，殼體1底部設有圓形開口5，氣管套管穿過所述圓形開口，圓形開口5的內側設有密封墊6，氣管套管通過密封墊與圓形開口5過度配合設置，第一導向管2的接口端和第二導向管3的接口端均設置于所述殼體上且接口朝向殼體外，第一導向管2
實用醫(yī)藥雜志 2017年10期2017-12-14
- 導向管噴動流化床內寬篩分硅顆粒流化特性的實驗及模擬
國強，蘇國良?導向管噴動流化床內寬篩分硅顆粒流化特性的實驗及模擬張月梅，黃國強，蘇國良（天津大學化工學院，天津300072）在內徑為182mm的導向管噴動流化床中，以亞毫米級的寬篩分硅顆粒為物料，對噴動氣旁路特性進行了實驗研究，分別考察了靜止床層高度、夾帶區(qū)高度、導向管內徑、噴動氣速和流化氣速對噴動氣旁路分率的影響。結果表明噴動氣的旁路分率隨噴動氣速的增加首先保持平穩(wěn)，隨后降低直至保持穩(wěn)定值；當噴動氣速較小時，旁路分率隨靜止床層高度的增加而增加，當噴動氣速
化工進展 2017年7期2017-07-18
- 超細粉在聲場導向管噴流床中的聚團尺寸預測模型
?超細粉在聲場導向管噴流床中的聚團尺寸預測模型高凱歌，雷玉莊，李海念，周勇（四川大學化學工程學院，四川成都 610065）超細粉的流化性能與聚團尺寸密切相關。通過分析超細粉聚團在聲場導向管噴流床中的形成過程，提出了高速射流的剪切作用和聚團間的碰撞作用是決定聚團尺寸的主要原因。在此基礎上，結合聚團在射流剪切過程和聚團間碰撞過程中的力平衡分析，建立了聲場導向管噴流床中聚團尺寸分布的預測模型；并運用這一模型成功預測了不同射流氣速下，超細TiO2顆粒在聲場導向管噴
化工學報 2017年6期2017-06-05
- 一種新型礦用卡車輪胎氣帶更換裝置的設計及應用
引導氣帶走向的導向管12，導向管12與拆卸接頭11的第1端固定連接，拆卸接頭11上開設有第1通孔(未示出)，第2通孔與導向管12的內孔(未示出)對齊；第1通孔中設置有與氣帶上的接頭相配合的內扳口13；加力桿2的內部設置有第2通孔(未示出)，第2通孔沿加力桿2的軸向開設，加力桿2的第1端與拆卸接頭11的第一端相連接，導向管12穿設在第2通孔內。圖1 礦用卡車的輪胎氣帶更換裝置的結構示意圖圖2 礦用卡車的輪胎氣帶更換裝置中的拆卸部的結構示意圖圖3 礦用卡車的輪
露天采礦技術 2017年5期2017-06-05
- 一種新型封包繩切割器的設計
封片、橡膠圈、導向管、固定套、橡膠圈和外殼組成，見圖1。跳傘時，由于主傘沒有打開，跳傘員下降速度越來越快，經智能控制系統(tǒng)識別后，輸出一定的電能，切割器接受電能后橋絲發(fā)熱，點燃點火藥，繼而點燃作功藥，產生高溫高壓氣體[3]，推動切刀剪斷銷釘，切斷導向管及內置封口繩，備份傘打開，實現救生目的。圖1 繩索切割器結構示意圖2 設計及驗證2.1 密封設計2.1.1 過繩孔處密封設計傳統(tǒng)切割器的過繩孔是不密封的，見圖2。當水和泥沙進入切刀和砧板之間，易造成不能切斷或不
火工品 2016年5期2017-01-10
- 導向管底部泄流孔水力損失計算分析
610031)導向管底部泄流孔水力損失計算分析徐建航， 楊翊仁(西南交通大學力學與工程學院， 成都 610031)核燃料組件導向管底部泄流孔的水力損失系數對控制棒落棒時間和落棒速度有著重要影響。在落棒問題分析中，能否采用疊加理論計算泄流孔的水力損失，必須進行具體分析和論證。采用CFD方法對“突縮-突擴”型和“突縮-突縮”型兩類四種泄流孔在不同流速下的水力損失進行了數值模擬計算，并與理論計算結果進行了對比。計算結果表明，對于流道內未充分發(fā)展的流動，理論計算結
四川輕化工大學學報(自然科學版) 2016年6期2016-12-28
- 油庫自動化改造中液位儀深化應用研究
形的影響液位儀導向管安裝時須考慮罐體變形帶來的誤差因素影響。a)靜水壓造成罐體變形，會導致傳統(tǒng)安裝方式的液位儀基準的位移。當油品重量作用于罐壁和罐底時，罐壁沿徑向發(fā)生凸出變形；同時罐底垂直方向向下變形 ，因罐底一般設計為上錐形的彈性罐底，在靜水壓作用下罐底向下有不同程度的變形量；同時罐頂也存在向下位移。以上因素導致液位儀的安裝基準將可能位移，甚至位移超過10 mm。b)罐體金屬熱膨脹造成液位儀測量基準的位移。日夜溫差導致罐壁軸向變形；20 ℃ 的溫差可導致
安全、健康和環(huán)境 2016年9期2016-12-19
- 一種燙金輥表面缺陷檢測儀調節(jié)裝置
座，底座上設有導向管，導向管內套裝有旋管，旋管套裝有旋板，旋板上設有支撐塊，支撐塊之間設有導向管，導向管套裝有滑管，滑管之間設有載物板，載物板上設有載物座，載物座設有導向軸，導向軸套裝有調節(jié)管，調節(jié)管套裝有載物管，載物管上設有檢測儀。該發(fā)明方便對檢測儀的傾斜度進行調節(jié)；載物板可以通過滑管沿著導向管實現移動，使用者可以通過操作桿對旋管繞導向管進行水平轉動，從而方便對檢測儀進行靈活調節(jié)；方便燙金輥表面缺陷進行檢測。
表面工程與再制造 2016年2期2016-12-18
- 導向管噴動床內單相流場及聲波對流場影響的數值模擬
610065導向管噴動床內單相流場及聲波對流場影響的數值模擬張 青，楊雪峰，周 勇四川大學化學工程學院，四川 成都 610065為闡明超細粉在聲場導向管噴動流化床內的流化機理，并為進一步優(yōu)化和完善床層結構及操作條件提供基礎，采用標準k-ε湍流模型計算了導向管噴動流化床內的單相氣體流場，考察了進口流化氣速和射流氣速對氣體流動規(guī)律的影響，以及聲場對導向管噴動流化床內氣體軸向速度分布及其脈動均方根的影響。結果表明：在高速射流條件下，導向管噴動流化床內氣體呈內循
化學反應工程與工藝 2016年6期2016-02-10
- 超細粉在內循環(huán)流化床中的流態(tài)化特性
0,11]采用導向管噴動床來流化超細粉，發(fā)現高速射流可以將CaCO3超細粉分散成小聚團，使超細粉在一定操作條件下能夠在導向管噴動床內實現穩(wěn)定流態(tài)化。本研究擬在導向管噴動床基礎上，在環(huán)隙區(qū)引入流化氣，構成氣固內循環(huán)體系。利用噴嘴噴出的高速射流破碎超細粉聚團，利用流化氣使破碎后的小聚團在環(huán)隙區(qū)實現平穩(wěn)流態(tài)化，同時消除環(huán)隙死區(qū)，使粉體在環(huán)隙區(qū)與導流管之間穩(wěn)定循環(huán)。并實驗考察不同流化方式下的流化特性，定量分析射流氣速對超細粉聚團尺寸的影響。1 實驗部分1.1 實驗
化學反應工程與工藝 2015年3期2015-11-18
- 導向管噴動流化床中廢棄印刷線路板的非金屬顆粒包覆改性
義忠，郭慶杰?導向管噴動流化床中廢棄印刷線路板的非金屬顆粒包覆改性謝恒來，吳曼，趙軍，陳義忠，郭慶杰（青島科技大學化工學院，山東省多相流體反應與分離工程重點實驗室，山東青島 266042）以3-氨基丙基三乙氧基硅烷（KH-550）為改性劑，在導向管噴動流化床內對廢棄印刷線路板的非金屬顆粒（NPWPCB）進行包覆改性，研究了顆粒包覆過程中KH-550溶液（體積分數20%）用量、噴霧速率、霧化氣速、床層溫度及噴動氣速等操作參數對NPWPCB改性效果的影響。以聚
化工學報 2015年3期2015-10-13
- CSJ型炮孔測量儀傾角測量的改進設想
后的測量儀，其導向管能自動與孔壁貼伏，且貼伏程度可測，同時可測得炮孔的直徑，降低人員操作與導向管尺寸對炮孔傾角測量的影響，提高測量精度。CSJ型；炮孔測量儀；傾角測量；最大偏差角深度測量與傾角測量是炮孔測量的兩個主要方面。在炮孔測量儀未發(fā)展起來之前，國內礦山中深孔一般采用人工插桿測量炮孔深度、量角器測量炮孔傾角的方法對炮孔行測量驗收。此種驗收方式不僅人工勞動強度大，效率低，還有可能危及工人人身安全。深度測量一般是利用聲波的回聲定位原理測量炮孔的深度。197
采礦技術 2015年3期2015-06-01
- 基于LMS軟件平臺的核電反應堆落棒流固耦合仿真分析
圖3。1.4 導向管與控制棒流體阻力建模圖3 浮動套建模導向管與控制棒之間的流體阻力計算是相對比較麻煩的，因為其涉及幾個方面：1）導向管與控制棒之間的環(huán)形縫隙。導向管與控制棒之間的環(huán)形縫隙流和驅動桿與鉤爪組件之間的環(huán)形縫隙流類似，主要是環(huán)形縫隙流產生流體壓降和流體與邊界產生黏性摩擦力。此處環(huán)形間隙在緩沖段前和緩沖段后分成兩組不同的環(huán)形縫隙，因此在模型中需要對緩沖段進行監(jiān)測處理。2）底部流水孔。底部流水孔的大小對于整個落棒的流體阻力影響是明顯的，由于流水孔的
機械工程師 2014年8期2014-12-02
- LOCA后物理現象對壓力容器水位測量影響分析
出現導致控制棒導向管中流體流動，引起控制棒導向管內明顯的動壓損失，導致對L VSL的高估。保守假設破口處的流量完全來自于控制棒導向管，忽略來自于支撐板流水孔的流量，在一回路壓力為15.5 MPa和堆芯入口溫度為292.4 ℃的條件下，由Zaloudek曲線[3]得到破口的臨界流量，可計算控制棒導向管內的動壓損失ΔpCRG：(8)式中：K′為控制棒導向管內阻力系數；SCRG為控制棒導向管橫截面面積，m2；Wg為控制棒導向管內體積流量，m3/s。根據式(3)計
原子能科學技術 2014年12期2014-08-08
- 控制棒下落時間計算模型
組件和燃料組件導向管。反應堆驅動線各部件結構復雜，落棒時間計算需要考慮反應堆內冷卻劑的流速、溫度和壓力的影響，也要考慮外界因素（如地震）的影響。控制棒在下落過程中，由于通道流體流速的變化，導致受到的水力學力（水力摩擦力和水力壓力）會不斷的變化，而且變化值與下落位置是非線性關系，從而增加了計算落棒時間的難度[1]。竇一康等[2]提出了地震工況下用有限差分法對振動方程作離散，對時間歷程則用Wilson-θ法進行逐步分析，對由碰撞引起的非線性采用修正的Newto
核技術 2014年11期2014-03-04
- 定位引導裝置在側腦室穿刺手術中的應用
以實現穿刺針的導向管能沿方形支架兩邊(x軸或y軸)移動。方形支架通過頭箍佩戴在病人的頭上，穿刺操作完成后，可將頭箍從病人頭上卸下，以節(jié)省手術空間，不影響之后的手術。另外,在支架上設有可沿x軸方向移動的導向板，導向板豎直布置且可繞y軸轉動，通過量角器設定導向板的轉動角度，導向板轉動到位后，由鎖緊機構將其位置鎖定；在導向板上設有可沿y軸移動的導向管，導向管的移動方向與導向板的移動方向相垂直，導向管豎直布置且可繞x軸轉動，通過量角器設定導向管的轉動角度，導向管轉
實驗室研究與探索 2014年9期2014-02-08
- 基于NEC單片機田間超聲波測距的應用
形裝置由地輪，導向管a，導向管b，焊接板，壓簧，長螺桿，測量基準板等組成。壓簧嵌套在長螺桿上，并始終運動于兩導向管之間，導向管b隨著地面的起伏在導向管a內上下滑動，活動距離為335 cm，導向管a和導向管b之間連接有六角頭螺栓，限制了導向管b繞長螺桿軸線方向轉動的的自由度，更好的起到了導向作用。超聲波傳感器安裝在超聲波測量基準板上方，測量超聲波傳感器距離測量基準板的距離可以得到機具作業(yè)深度的變化。圖3 非剛性接觸地面仿形裝置Fig.3 Nonrigid g
電子設計工程 2014年6期2014-01-16
- 秦山第二核電廠燃料組件輻照變形測量、分析及對策研究
多，文章主要從導向管的輻照生長、承受工作載荷、熱工水力運行、升功率和降功率期間的熱應力等方面進行相應的分析。2.1 輻照生長和軸向載荷AFA2G燃料組件導向管采用Zr-4（去應力退火），AFA3G燃料組件導向管采用Zr-4（再結晶），兩者都具有輻照生長效應。實際上燃料組件導向管的輻照生長不可能是自由生長，在反應堆運行期間它的兩端受到堆芯下柵格板和上部構件的限制，產生輻照壓蠕變，使其殘余變形不到5%。因此，可以推算燃料組件由于導向管輻照生長而產生的偏移矢量和
中國核電 2013年4期2013-03-02
- 落棒過程中的流體-結構橫向耦合作用分析
致控制棒組件與導向管之間發(fā)生相互碰撞并影響落棒過程的計算。為了研究落棒過程中的流致振動及摩擦作用，本文將對落棒過程中的流體-結構橫向耦合作用進行分析。首先將控制棒與導向管視為彈性體建立了流體-結構橫向耦合振動方程，然后將流體力按性質分別進行計算，并考慮了不同導向管間的相互影響。結果表明落棒過程中的摩擦力并不為零，而且地震工況下的摩擦力較大。本文對落棒過程中的流體-結構耦合作用的分析是合理的，可為現有落棒分析模型起到進一步完善作用?？刂瓢艚M件，落棒過程，碰撞
核技術 2013年4期2013-02-24
- 喪失慢化劑事故及運輸過程鈷靶元件溫度計算
接起來，外面由導向管包容，以組成鈷調節(jié)棒組件。在正常運行時，導向管內、外均由慢化劑（重水）所覆蓋，在這些機械構件中的發(fā)熱量均由流動的慢化劑帶出。如果功率運行時發(fā)生主慢化劑系統(tǒng)管道破裂事故，將造成慢化劑喪失，鈷調節(jié)棒組件裸露在重水蒸氣、D2、He和O2等的混合氣體中。此工況下，組件內的鈷棒束產生的熱量將通過管內介質（混合氣體）傳輸給導向管，并可通過導向管上的孔傳輸到管外介質（混合氣體）中。當鈷調節(jié)棒從堆內吊裝至屏蔽容器，并運輸至乏燃料接收池過程中，鈷棒束會裸
原子能科學技術 2011年10期2011-07-30
- Enraf伺服液位計的測量原理及應用
，原因是浮子在導向管內上下移動過程中，在某位置受到了附加力（除重力、浮力、拉力外）的作用，并且達到了力平衡，使伺服電機停止轉動，液位計輸出值保持。實際上浮子沒有漂浮在液面上，而是停留在某處了，形成“浮子卡”故障。這種故障均發(fā)生在有導向管的浮頂罐應用上，由于導向管不是液位計廠家配套供貨，多由用戶根據廠家建議設計、預制和安裝，因此發(fā)生了G1503、G1505、G1507等罐的浮子與導向管內壁的間距過小，導向管內有焊渣、有變徑或開孔時留有毛刺等情況，容易造成“浮
河南化工 2011年15期2011-04-10
- 大型儲罐雙浮盤無胎架建造方法研究
點焊。3.3 導向管和測量孔安裝在雙浮盤上有271個導向管和24個測量孔，導向管為浮盤支柱限位機構，測量孔為儲罐采集油品的液位檢測。3.3.1 導向管安裝底板安裝點焊完成后，開始安裝導向管。首先在底板上定位畫出導向管的尺寸，審核無誤，在距離導向管100mm附近焊接吊耳。在吊耳正上方放置三角架，并將5t倒鏈懸掛在三角架上，將底板提起約50mm，用割具切割底板，完成后放開倒鏈使底板復原，然后打磨切割孔圓滑過渡后安裝導向管。導向管與底板焊接完成后，再安裝加強板。
化工設計 2010年6期2010-11-26